互通立交預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)解析

1、廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題 目： 某公路路互通立立交 3330m預(yù)應(yīng)力力混凝土土連續(xù)箱箱梁橋設(shè)設(shè)計(jì) 系 別： 土木工工程系 專業(yè)班級(jí)： 土建L0993姓 名： 張永環(huán) 學(xué) 號(hào)： 20009119944 指導(dǎo)教師： 朱清元 職 稱： 助工（碩碩士） 二一三 年 五 月 十一 日摘要 I1. 初初步設(shè)計(jì)計(jì)1.1 設(shè)設(shè)計(jì)基本本資料1.1.11 設(shè)計(jì)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)1）設(shè)計(jì)荷荷載：公公路-1級(jí)2）橋面寬寬：全寬寬24m，分離離式兩橋橋.每橋?qū)?2mm,橫向布布置為 1.5m人行道+3m非機(jī)動(dòng)動(dòng)車道+2xx3.775m機(jī)動(dòng)車車道3）設(shè)計(jì)車車道：4車道4）設(shè)計(jì)車車速：1000km/h5）地震烈烈度：基基本

2、烈度度 6 度，按 7 度設(shè)防防6）橋面橫橫坡：1.55%7）橋面縱縱坡：2.00%8）豎曲線線半徑：橋梁范范圍內(nèi)無無豎曲線線9）平曲線線半徑：橋梁范范圍內(nèi)無無平曲線線10）溫度度：季節(jié)節(jié)溫差的的計(jì)算值值為-20和+201.1.22主要材材料1、 混凝凝土 C550(EEc=33.455x1004)1） 橋面面鋪裝:選用10ccm厚C50防水混混凝土作作為鋪裝裝層，上上加6cmmAC-20II中粒式式瀝青混混凝土，其其上再加加4cmmAK-13AA型瀝青青混凝土土抗滑表表層。2） 連續(xù)續(xù)梁：C5003） 樁基基、承臺(tái)臺(tái)、橋墩墩、橋臺(tái)臺(tái)、搭板板：C2552、鋼筋1）主筋：II 級(jí)鋼筋筋2）輔助鋼

3、鋼筋：II 級(jí)鋼筋筋3）預(yù)應(yīng)力力筋：箱箱梁縱向向預(yù)應(yīng)力力束采用用j155.244高強(qiáng)度度低松弛弛預(yù)應(yīng)力力鋼絞線線，ASTTMA4416-90aa2700級(jí)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)，標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強(qiáng)度=18660MPPa（=12260 MPaa，=3990 MMPa），Ey=1.99511055 MPPa。3、預(yù)應(yīng)力力管道預(yù)應(yīng)力管道道均采用用鍍鋅金金屬波紋紋管。4 伸縮縫縫采用 SSSF800A大變位位伸縮縫縫。5、支座采用盤式橡橡膠支座座。1.1.33相關(guān)參參數(shù)1. 相相對(duì)溫度度 755%2. 管管道摩擦擦系數(shù) u=0.2253. 管管道偏差差系數(shù)=0.00225l/米4. 鋼鋼筋回縮縮和錨具具變形為為 4mmm1.1

4、.44預(yù)應(yīng)力力布置箱梁采用YYM型錨具具及配套套的設(shè)備備。管道道成孔采采用波紋紋圓管，且且要求鋼鋼波紋管管的鋼帶帶厚度不不小于 0.35mmm。預(yù)應(yīng)應(yīng)力張拉拉采用引引伸量和和張拉應(yīng)應(yīng)力雙控控。并以以引伸量量為主。引引伸量誤誤差不得得超過-5%-100%。1.1.55施工方方式整體現(xiàn)澆滿滿堂支架架1.1.66設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范1公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）2公路鋼鋼筋混凝凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范（JTGG D66220004）3公路橋橋涵地基基與基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范（JTGG D66320007）4公路橋橋涵施工工技術(shù)規(guī)規(guī)范（JT J044120000）5公路

5、工工程水文文勘測(cè)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范（JTGG C330-220022）6. 城市市橋梁設(shè)設(shè)計(jì)通用用規(guī)范（CJ J111-20011）7. 公路路鋼筋混混凝土及及預(yù)壓力力混凝土土橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范（JTGG D66220004）1.2 橋橋型方案案設(shè)計(jì)1.2.11 總則混凝土連續(xù)續(xù)梁從主主筋配置置上分為為鋼筋混混凝土連連續(xù)梁和和預(yù)應(yīng)力力混凝土土連續(xù)梁梁。一般般來說鋼鋼筋混凝凝土連續(xù)續(xù)梁適用用于25m以下的的小跨徑徑連續(xù)結(jié)結(jié)構(gòu)，預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土連連續(xù)梁適適用于25m以上的的跨徑大大中等跨跨徑連續(xù)續(xù)梁。等等高度連連續(xù)梁,具有跨跨越能力力小、構(gòu)構(gòu)造簡(jiǎn)單單、施工工方便快快捷的特特點(diǎn)。是是實(shí)際公公路橋梁梁中應(yīng)用用

6、最多的的結(jié)構(gòu)類類型。本本橋跨徑徑為70m，故采采用預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土等高高度連續(xù)續(xù)梁。1.2.22 連續(xù)梁梁施工方方案的選選擇（比比選）在連續(xù)梁的的設(shè)計(jì)中中，設(shè)計(jì)計(jì)方案與與施工方方法是相相互制約約的，具具體項(xiàng)目目設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)應(yīng)結(jié)合合橋址地地形、工工程規(guī)模模、工期期、造價(jià)價(jià)等因素素合理確確定施工工方案。由由于橋址址地形平平坦、地地面土質(zhì)質(zhì)較好、且且橋梁凈凈空較低低，采用用支架整整體現(xiàn)澆澆，施工工中無體體系轉(zhuǎn)換換，施工工方便、快快捷，經(jīng)經(jīng)濟(jì)效益益較好。1.2.33 結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)造尺寸寸1.2.33.1 結(jié)構(gòu)跨跨徑布置置橋梁跨孔布布置受地地質(zhì)、地地形、橋橋下通車車通航等等因素制制約。在在條件允允許的情情況下，

7、應(yīng)應(yīng)力求受受力合理理、施工工方便、跨跨孔配置置協(xié)調(diào)一一致。 一般情情況下，等等高度小小跨徑連連續(xù)梁可可采用相相同跨徑徑。本橋橋跨徑采采用30mm+300m+330m。1.2.33.2 梁高對(duì)變高度連連續(xù)梁一一般取 1/14-1/118（1000m以內(nèi)），跨跨中截面面梁高的的高跨比比1/330-11/500；本橋橋跨徑30m，支點(diǎn)點(diǎn)截面梁梁高Hc=2.20mm?？缰兄薪孛媪毫焊逪c=1.00mm因考慮慮縱坡故故取Hc=1.30mm1.2.33.3 橫截面面形式箱形截面具具有較大大的剛度度和強(qiáng)大大的抗扭扭性能和和結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)簡(jiǎn)單，受受力明確確、節(jié)省省材料、架架設(shè)安裝裝方便，跨跨越能力力較大、橋橋下視覺覺

8、效果好好等優(yōu)點(diǎn)點(diǎn)。而被被廣泛地地應(yīng)用于于城市橋橋梁和高高等級(jí)公公路立交交橋的上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)中。故故本城市市橋梁采采用單箱箱雙室箱箱形截面面。1.2.33.4 箱梁橫橫斷面細(xì)細(xì)部構(gòu)造造箱梁橫斷面面由頂板板、底板板、腹板板、懸臂臂板、承承托構(gòu)成成；各部部分構(gòu)造造須滿足足受力、構(gòu)構(gòu)造、施施工方便便的要求求。 1、 頂板板 箱梁頂板需需要滿足足橫向抗抗彎以及及布置預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的需需求。一一般在腹腹板間距距為3.55-7.0m時(shí)，頂頂板厚度度可采用用 0.18-0.33m。擬取0.228m。2、 底板板 箱梁底板需需要滿足足縱向抗抗彎以及及布置預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的需需求。一一般變高高度連續(xù)續(xù)梁底板板厚度宜宜

9、采用 0.25-0.330m，靠近近橫梁處處加厚過過渡處理理。擬取取0.330m。 33、 腹板厚厚度 腹板厚度除除滿足受受力需求求外，還還需要滿滿足通過過、連接接、錨固固預(yù)應(yīng)力力鋼筋的的構(gòu)造需需求。 1）、腹板板厚度一一般采用用 0.40-0.880m。通常常，對(duì)于于變高度度連續(xù)梁梁，靠近近橫梁處處加厚過過渡處理理。擬取取0.66m。2）、箱梁梁一般采采用直腹腹板。擬擬采用采采用直腹腹板。4、 懸懸臂板 懸臂板長(zhǎng)度度及腹板板間距是是調(diào)節(jié)橋橋面板彎彎矩的主主要手段段。懸壁壁板長(zhǎng)度度擬取2.00m；懸臂臂端部厚厚度一般般取 0.16-0.220m，擬取0.220m；懸臂臂根部厚厚度一般般為 0.

10、4-00.6mm，擬取0.55m。 5、 承承托（梗梗腋） 承托布置在在頂?shù)装灏迮c腹板板連接的的部位，承承托的形形式有兩兩種：豎豎承托和和橫承托托。前者者對(duì)腹板板受力有有力；后后者對(duì)頂頂?shù)装迨苁芰τ欣?。一般般地，受受抗剪、主主拉?yīng)力力控制的的宜設(shè)置置豎承托托；受縱縱橫抗彎彎控制 圖11-1主橋標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)橫斷斷面（m） 上部結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)與與計(jì)算2.1 橋橋梁原橫橫截面特特性計(jì)算算2.1.11 截面特特性的計(jì)算圖2-1支支座 跨中橫橫截面(m)圖2-2支支座 跨中轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化橫截截面(m)面積： 支支座A = (00.2+0.55)2222+00.62.222+6.88(00.3+0.33) +0.330.

11、9222+0.220.4222=8.447 跨跨中A = (00.2+0.55)2222+00.61.332+6.88(00.3+0.33) +0.330.9222+0.220.4222=7.339求其形心和和抗彎慣慣性矩圖2-3支支座 跨中橫橫截面(m)支座截面 特性參參數(shù)AiZiYiAi*Zii1200*30=3600002051573800000120*1150=18000011510520700000800*440=3320000202006400000Ai = 8660000AiYii=888300000AiZii=10009000000Zi分分塊面積積的形心心至下緣緣的距離離 YY

12、i分塊面面積的形形心至上上緣的距距離形心距下邊邊緣的距距離： =AiZZi/Ai=1177.3形心距上邊邊緣的距距離： =2220-1117.3=1102.7抗彎慣性矩矩I:支座抗彎慣慣性矩IiAiZi-Z00I2700000036000087.727688864440279588644403375000000180000-2.3952200338455220042666667320000-97.33302955328803072119944762065516007抗彎慣性矩矩I=66.20065跨中截面 特性參參數(shù)AiZiYiAi*Zii1200*30=3600001151541400000

13、120*660=77200070605040000800*440=3320000201106400000Ai = 7552000AiYii=444920000AiZii =5528440000形心距下邊邊緣的距距離： =AiZZi/Ai=70.27ccm形心距上邊邊緣的距距離： =1330-770.227=559.773cmm抗彎慣性矩矩I:跨中抗彎慣慣性矩IiAiZi-Z00I2700000036000044.73372027782447472778244216000007200-0.2775252160552542666666320000-50.2278086663333851322999

14、916202213448跨中截面抗抗彎慣性性矩I=1.6620222.1.22 檢驗(yàn)截截面效率率指標(biāo)（希望在0.550以上）跨中截面ys=AAi*yyi/Ai=0.559733 yxx=1-0.5593=0.4407 截面重重心至上上核心的的距離：ks=I/Ai*yx=1.662022/（7.5520*0.4407）=0.52994 截面重重心至下下核心的的距離：kx=I/Ai*ys=1.662022/（7.5520*0.5597）=0.36009 截面效效率指標(biāo)標(biāo)：=(kks+kkx)/h=（0.5529+0.3361）/1.3=00.688500.500,合適2.2 橋橋面板的的計(jì)算和和梁

15、有效效寬度的的計(jì)算2.2.11 橋面板的計(jì)算橋面板的計(jì)計(jì)算采用用標(biāo)準(zhǔn)車車加局部部荷載，對(duì)對(duì)板進(jìn)行行局部驗(yàn)驗(yàn)算和配配筋。該該橋是雙雙向行駛駛的,橋總寬寬為24米，按4個(gè)車道道設(shè)計(jì)。其其內(nèi)力的的計(jì)算在在后邊的的恒載內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算中有說說明。故故此處略略過。2.2.22 梁有效效寬度的的計(jì)算：2.2.22.1橋的剪剪力理論論箱型梁和TT型梁由由于剪力力滯效應(yīng)應(yīng)，在梁梁承受彎彎矩時(shí)，頂頂?shù)装逅艿睦瓑簯?yīng)力力，隨著著離腹板板的距離離越遠(yuǎn)，受受力越小小，所以以不是全全梁在受受力，如如果按照照全梁截截面進(jìn)行行受力分分析，必必然導(dǎo)致致不安全全。目前，橋梁梁剪力滯滯計(jì)算的的方法很很多，有有線條法法，比擬擬桿法

16、，差差分法等等，但目目前應(yīng)用用較為方方便應(yīng)用用也較廣廣泛的是是等效寬寬度法，規(guī)規(guī)范上給給出了計(jì)計(jì)算方法法。本設(shè)設(shè)計(jì)采用用次種方方法。寬度法考慮慮梁剪力力滯效應(yīng)應(yīng):1、簡(jiǎn)支梁梁和連續(xù)續(xù)梁各跨跨中部梁梁段，懸懸臂梁中中間跨的的中部梁梁段2、 簡(jiǎn)支支梁支點(diǎn)點(diǎn)，連續(xù)續(xù)梁邊支支點(diǎn)及中中間支點(diǎn)點(diǎn)，懸臂臂梁懸臂臂段2.2.22.2 橋的剪剪力滯計(jì)計(jì)算如圖所示，將將梁根據(jù)據(jù)腹板的的數(shù)目分分成如圖圖的各種種小梁，分分別進(jìn)行行計(jì)算。圖2-4 梁截面面隔（1）邊跨跨計(jì)算：邊跨邊梁=0.8， =0.0083，查圖圖得=00.8002，=1.6；=0.1142，查圖圖得=00.6000，=2.0； 將整個(gè)箱梁梁等效成成

17、工字型型截面，如如下：圖2-5支支座有效效截面面積：A =6.4000m圖2-6 跨中有有效截面面 面積積：A =5.3320mm求其形心和和抗彎慣慣性矩：支座有效截截面 特性參參數(shù)AiZiYiAi*Zii8.4*00.3=2.5522.050.155.16661.2*11.5=1.8801.151.052.07005.2*00.4=2.0080.22.00.4166Ai = 6.40AiZii =77.6552Zi分分塊面積積的形心心至下緣緣的距離離 YYi分塊面面積的形形心至上上緣的距距離 形心距下邊邊緣的距距離： =AiZZi/Ai=1.220 形心心距上邊邊緣的距距離： =2.2-11

18、.200=1.0m抗彎慣性矩矩I: 支座 抗彎慣慣性矩（m）Ii AiiZi-Z00I0.018892.520.851.820071.84000.337751.80-0.0550.004450.34220.027772.08-1.0002.080002.104.2822 支支座截面面抗彎慣慣性矩I=44.2882跨中截面 特性參參數(shù)AiZiYiAi*Zii8.4*00.3=2.5521.150.152.89881.2*00.6=0.7720.70.60.50445.2*00.4=2.0080.21.10.4166Ai = 5.32AiZii =33.8118形心距下邊邊緣的距距離： =AiZZ

19、i/Ai=0.771m形心距上邊邊緣的距距離： =1.3-00.7=0.66m抗彎慣性矩矩I:跨中 抗彎彎慣性矩矩（m）Ii AiiZi-Z00I0.018892.520.450.51000.528890.021160.72-0.10.00770.028860.027772.08-0.5110.54110.568871.12662跨中截面抗抗彎慣性性矩I=11.1226 對(duì)對(duì)于原來來的箱梁梁截面的的形心軸軸 599.733m來說，抗抗彎慣性性矩I =1.6620。2.3 主主梁內(nèi)力力計(jì)算（1）恒載載內(nèi)力以以縱向取取1m的板條條計(jì)算 一一期恒載載內(nèi)力即即梁的恒恒載內(nèi)力力計(jì)算:主梁支座截截面的恒恒

20、載集度度：=2111.775主梁跨中截截面的恒恒載集度度：=1884.775 二二期恒載載橋面鋪鋪裝、欄欄桿的內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算：橋面的恒載載集度：瀝青混凝土土找平及及抗滑層層：=鋼筋混凝土土面層： 鋼鋼筋砼防防撞欄：=17.40 恒恒載集度度 支支座截面面的恒載載集度：q=2211.75+17.40=2299.155kN/m 跨跨中截面面的恒載載集度：q=1184.75+17.40=2022.155kN/m圖2-7 恒載作作用計(jì)算算簡(jiǎn)圖圖2-8 彎矩圖圖圖2-9 剪力圖圖圖2-9 彎矩影影響線圖2-100剪力影影響線表3.5 恒載內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算結(jié)果跨數(shù)位置距本跨左支支點(diǎn)距離離(m)恒載彎矩（kNm)

21、恒載剪力(kN)第一（三）跨跨0002435.801/475125833.011919.66731/215137955.099-596.453/422.53504.39-21655.311130-189006.995-37011.811第二跨00-189006.9953105.361/47.5-969.001568.861/2154848.3003/422.5-969.00-15688.866130-189006.995-31055.3662.4 活活載內(nèi)力力計(jì)算荷載設(shè)計(jì)等等級(jí)為公公路-1級(jí)，車車道荷載載的均布布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值和和集中荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為：=280kkN （注：設(shè)計(jì)計(jì)橋梁為為4車道，

22、根根據(jù)城城市橋梁梁設(shè)計(jì)通通用規(guī)范范計(jì)算算彎矩不不乘增長(zhǎng)長(zhǎng)系數(shù)，計(jì)計(jì)算剪力力應(yīng)乘以以增長(zhǎng)系系數(shù)1.220） 2.4.11 沖擊系系數(shù)計(jì)算算由于梁體取取C50混凝土土，混凝凝土的彈彈性模量量取=。1.6200連續(xù)梁橋：因?yàn)?，故因?yàn)?，故注?、當(dāng)當(dāng)計(jì)算連連續(xù)梁的的沖擊力力引起的的正彎矩矩效應(yīng)和和剪力效效應(yīng)時(shí)，采采用；2、計(jì)算連連續(xù)梁沖沖擊引起起的負(fù)彎彎矩效應(yīng)應(yīng)時(shí)，采采用。2.4.22求主梁梁抗彎慣慣性矩IT（扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)虎克定定律）將原截面等等效成有有效圖如如下：圖2-111 跨中轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化截面面跨中截面扭扭轉(zhuǎn)慣性性矩抗彎慣性矩矩I=11.6220 11.對(duì)于翼翼板，查查表2-55-2，得c1=對(duì)于腹板，查表

23、2-5-2，得c2=0.141對(duì)于低板，查表2-5-2，得c3=120.333+0.14110.611.233+80.443=0.4255m4 22.車道道折減系系數(shù)在本設(shè)計(jì)中中，去掉掉對(duì)應(yīng)的的路肩寬寬度后，W符合單單向三車車道寬度度，按通通規(guī)4.33.1條。車車道折減減系數(shù)為為=0.78。 33. 縱向折折減系數(shù)數(shù)計(jì)算跨徑330m200m，kN/m22人群荷載集集度qrr=2.92552=5.885kNN/m 根據(jù)彎矩影影響線圖圖，進(jìn)行行人群荷荷載彎矩矩加載，如如下圖：人群荷載加加載過程程實(shí)例： （1）邊跨跨1/2處的影影響線圖2-399 邊跨跨跨中彎矩矩影響線線根據(jù)彎矩影影響線圖圖，進(jìn)行行

24、人群荷荷載彎矩矩加載，如如下圖：圖2-400 人群荷荷載最大大正彎矩矩布載圖2-411 結(jié)構(gòu)彎彎矩圖計(jì)算邊跨11/2處的人人群最大大正彎矩矩為：MM =6671.835594圖2-422 中跨跨跨中1/2處人群群荷載負(fù)負(fù)彎矩布布載圖圖2-433 結(jié)構(gòu)彎彎矩圖計(jì)算邊跨11/2處的人人群最小小負(fù)彎矩矩為：MM = -2223.9945331剪力影響線線圖示：圖2-444 中跨中1/2處影響響線根據(jù)建立圖圖示，最最大剪力力加載圖圖示：圖2-455 邊跨跨跨中人群群最大剪剪力布載載圖2-466 結(jié)構(gòu)剪剪力圖計(jì)算邊跨11/2處的人人群最大大正剪力力為：QQ = 18.395551圖2-477 邊跨跨跨中

25、人群群最小剪剪力布載載圖2-488 結(jié)構(gòu)剪剪力圖計(jì)算中跨11/2處的人人群最小小負(fù)剪力力為：Q = -333.3379888人行道正中中加載（彎彎矩或剪剪力）各各控制截截面的內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算結(jié)果如如下表：表3.122 人行道道人群荷荷載截面面內(nèi)力跨數(shù)位置據(jù)本跨支點(diǎn)點(diǎn)的距離離(m)彎矩(kNNm)剪力(kNN)正彎矩負(fù)彎矩正剪力負(fù)剪力第一跨000018.399551168.99951221/47.5277.669222-44.77891118.399551148.52201221/215483.772199-89.55781118.399551128.04451223/422.5618.008911

26、-134.367718.39955117.570012130680.779388-179.156618.3995511-12.990499第二跨00-447.8911-447.89117.19882425.28861331/47.5-403.1022-80.6620337.19882421.78861331/215-358.3133214.9987557.19882418.26661333/422.5-313.5233438.9932887.19882414.7886133130-268.7344591.2215667.19882411.2886133人群荷載增增大系數(shù)數(shù)時(shí)，或，其中00.99

27、991表3.133 人行道道人群荷荷載截面面內(nèi)力（計(jì)計(jì)增長(zhǎng)系系數(shù)）跨數(shù)位置據(jù)本跨支點(diǎn)點(diǎn)的距離離(m)彎矩(kNNm)剪力(kNN)正彎矩負(fù)彎矩正剪力負(fù)剪力第一跨000018.399551168.99951221/47.5277.669222-44.77891118.399551148.52201221/215483.772199-89.55781118.399551128.04451223/422.5618.008911-134.367718.39955117.570012130680.779388-179.156618.3995511-12.990499第二跨00-447.8911-447.

28、89117.19882425.28861331/47.5-403.1022-80.6620337.19882421.78861331/215-358.3133214.9987557.19882418.26661333/422.5-313.5233438.9932887.19882414.7886133130-268.7344591.2215667.19882411.2886133查閱公路路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)手冊(cè)冊(cè)-基本資資料Y5=0.2330=66，Y6=0.114888300=4.4644,Y77=0.10224330=33.0772,Y8=0.06116330=11.8448，Y9=0.00272

29、2300=0.8166=1/221556+1/22(66+4.4644)33+1/2(4.4464+3.0072)3+1/22(33.0772+11.8448)3+11/2(1.8488+0.8166)33+1/2330.8166=844.6計(jì)算邊跨11/2處的人人群最大大正彎矩矩為：M = =5.885884.66=4994.991Y11=-0.001955300=-00.5885，Y122=-00.0332330=-0.996，Y133=-00.0338530=-1.1555，Y144=-00.044300=-11.2，Y155=-00.0337530=-1.1255，Y166=-00.0

30、332030=-0.96，Y17=-0.002455300=-00.7335，Y188=-00.0116030=-0.48，Y199=-00.0007530=-0.2255，=1/2230.5585+1/22(00.5885+00.966)33+1/2(0.996+11.1555)3+11/2(1.1555+1.2)3+11/2(1.2+11.1225)3+11/2(1.1255+0.96)3+1/22(00.966+0.7355)33+1/2(0.7735+0.448)3+11/2(0.48+0.2225)3+1/2230.2225=22.2755計(jì)算邊跨11/2處的人人群最小小負(fù)彎矩矩為：

31、M = =-5.8522.2755=-1130.308875Y5=0.40000，Y6=0.229766,Y77=0.20448,YY8=00.12232，Y9=0.005444=1/22(00.40000+0.229766)33+1/2(0.229766+0.20448)3+11/2(0.20448+00.12232)3+1/22(00.12232+0.005444)33+1/2330.05444=22.644計(jì)算邊跨11/2處的人人群最大大正剪力力為：Q = 5.88522.644=155.4444kNNY5=-00.4000，Y111=-00.0339，Y122=-00.0664,YY1

32、3=-0.0777,Y114=-0.008，Y155=0.0755Y16=-0.0064，Y177=-00.0449,YY18=-0.0322,Y119=-0.0015=1/221550.4+11/2300.0339+11/2（0.0039+0.0064）3+1/22（0.0064+0.0077）3+1/22（0.0077+0.008）3+1/22（0.008+00.0775）3+1/22（0.0075+0.0064）3+1/22（0.0064+0.0049）3+1/22（0.0049+0.0032）3+1/22（0.0032+0.001）3+1/220.01553=4.4485計(jì)算邊跨11/

33、2處的人人群最小小負(fù)剪力力為：Q = -5.854.4485=-266.2337255kN人群荷載增增大系數(shù)數(shù)時(shí)，其其中0.99991人群最大正正彎矩=0.96614424.52228=4407.966641008kNm人群最小負(fù)負(fù)彎矩=0.9661（-1111.7775995）=-1107.41666888kNm人群最大正正剪力=0.9661113.2247552=112.77308866772kNm人群最小負(fù)負(fù)剪力=0.9661(-222.5005733)=-21.6288006653kkNm（1）中支支點(diǎn)處的的影響線線圖2-499中支點(diǎn)點(diǎn)彎矩影影響線根據(jù)彎矩影影響線圖圖，進(jìn)行行汽車荷荷載

34、彎矩矩加載，如如下圖：圖2-500 中支點(diǎn)點(diǎn)處汽車車荷載負(fù)負(fù)彎矩布布載圖2-511結(jié)構(gòu)彎彎矩圖計(jì)算中支點(diǎn)點(diǎn)處的汽汽車最小小負(fù)彎矩矩為：MM =-8955.7881255剪力影響線線圖示：圖2-522 中支點(diǎn)點(diǎn)處剪力力影響線線根據(jù)建立圖圖示，最最大剪力力加載圖圖示：圖2-533 中支點(diǎn)點(diǎn)處汽車車最大剪剪力布載載圖2-544 結(jié)構(gòu)剪剪力圖計(jì)算中支點(diǎn)點(diǎn)的汽車車最小負(fù)負(fù)剪力為為：Q = -1277.9668755人行道正中中加載（彎彎矩或剪剪力）各各控制截截面的內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算結(jié)果如如下表： 人行行道人群群荷載截截面內(nèi)力力跨數(shù)位置據(jù)本跨支點(diǎn)點(diǎn)的距離離(m)彎矩()剪力()正彎矩負(fù)彎矩正剪力負(fù)剪力第一跨00

35、0070.1882501/47.5361.885626.31101/215394.665-17.55653/422.561.444-61.4441300-526.95-105.3155第二跨000-526.9587.901/47.50-32.55125543.955-107.49441/215132.330003/422.50-32.5512550-43.9951300-526.95000-87.99人群荷載增增大系數(shù)數(shù)時(shí)，或，其中00.99991 人行道道人群荷荷載截面面內(nèi)力（計(jì)計(jì)增長(zhǎng)系系數(shù)）跨數(shù)位置據(jù)本跨支點(diǎn)點(diǎn)的距離離(m)彎矩(kNNm)剪力(kNN)正彎矩負(fù)彎矩正剪力負(fù)剪力第一跨000

36、018.399551168.99951221/47.5277.669222-44.77891118.399551148.52201221/215483.772199-89.55781118.399551128.04451223/422.5618.008911-134.367718.39955117.570012130680.779388-179.156618.3995511-12.990499第二跨00-447.8911-447.89117.19882425.28861331/47.5-403.1022-80.6620337.19882421.78861331/215-358.3133214.

37、9987557.19882418.26661333/422.5-313.5233438.9932887.19882414.7886133130-268.7344591.2215667.19882411.2886133查閱公路路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)手冊(cè)冊(cè)-基本資資料：Y1=0.02664330=00.7992,YY2=00.0551230=1.5536,Y3=0.007288300=2.1844,Y44=0.08996330=22.6888,YY5=00.1000030=3.0000,Y6=0.110244300=3.0722,Y77=0.09552330=22.8556,YY8=00.0776830=2

38、.3304 ，Y9=0.004566300=1.3688=1/200.799233+1/2(0.7792+1.5536)3+1/22(11.5336+22.1884)3+11/2(2.1844+2.6888)33+1/2(2.6688+3.0000)3+1/22(33.0000+33.0772)3+11/2(3.0722+2.8566)33+1/2(2.8856+2.3304)3+1/22(22.3004+11.3668)3+11/21.336832=1110.5922計(jì)算中支點(diǎn)點(diǎn)的汽車車最小負(fù)負(fù)彎矩為為：M = =-5.01881110.5592=-5554.99506656（結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)學(xué)計(jì)

39、算結(jié)結(jié)果-8895.7811）Y10=11,Y111=00.0339,YY12=0.0064,Y133=0.0777,Y114=00.0880,YY15=0.0075,Y166=0.0644,Y117=00.0449,YY18=0.0032,Y199=0.0155=1/22130+1/220.03993+1/22(00.0339+00.0664)3+11/2(0.0644+0.0777)33+1/2(0.0077+0.0080)3+1/2(0.0080+0.0075)3+1/2(0.0075+0.0064)3+1/2(0.0064+0.0049)3+1/2(0.0049+0.0032)3+1/

40、2(0.0032+0.0015)3+1/200.011533 =115.774255計(jì)算中支點(diǎn)點(diǎn)的汽車車最小負(fù)負(fù)剪力為為：Q = -5.0188155.74425=-788.99958665kNN（結(jié)構(gòu)構(gòu)力學(xué)計(jì)計(jì)算結(jié)果果-1227.9969）人群荷載增增大系數(shù)數(shù)時(shí)，其其中1.32889汽車最小負(fù)負(fù)彎矩=1.32289（-5554.99506656）=-7730.204407332kNm（結(jié)構(gòu)構(gòu)力學(xué)計(jì)計(jì)算結(jié)果果-15504.55）汽車最小負(fù)負(fù)剪力=1.32289(-778.99958865)=-1103.942275992kNm（結(jié)構(gòu)構(gòu)力學(xué)計(jì)計(jì)算結(jié)果果-2114.9936）2.5 內(nèi)內(nèi)力組合合(

41、取截面面最大值值組合)2.5.11承載力力極限狀狀態(tài)的基基本組合合：結(jié)構(gòu)重要要性系數(shù)數(shù)，取1.0。本設(shè)設(shè)計(jì)取一一下設(shè)計(jì)計(jì)組合：1.2恒載載+1.4汽車荷荷載（計(jì)計(jì)入沖擊擊力）取以上內(nèi)力力組合的的最大值值作為承承載能力力極限狀狀態(tài)組合合：表3.199 承載能能力極限限狀態(tài)組組合表跨數(shù)位置據(jù)本跨支點(diǎn)點(diǎn)的距離離(m)彎矩(kNNm)剪力(kNN)正彎矩負(fù)彎矩正剪力負(fù)剪力第一跨00004065.321/47.5223677.6001916.581/215283444.788-16888.6553/422.57815.34-38733.377130-300553-60500.355第二跨00-30055

42、35103.611/47.52447.272926.621/215159122.922710.880-710.803/422.52447.2688-29266.622130-282112-48233.6112.5.22 作用短短期效應(yīng)應(yīng)組合：恒載 +00.7汽車荷荷載（不不計(jì)沖擊擊力）（式式中 ）表3.211 短期效效應(yīng)組合合表跨數(shù)位置據(jù)本跨支點(diǎn)點(diǎn)的距離離(m)彎矩(kNNm)剪力(kNN)正彎矩負(fù)彎矩正剪力負(fù)剪力第一跨0003006.981/43.51621771326.161/217.5196944.633356.556-10677.3663/4215309.42-28022.8135-2

43、46994.22-45055.9第二跨00-246994.223380.81/43.51867.482090.851/217.5123800.055355.40-355.403/4211867.48-16211.066135-232447.44-36533.9552.5.33 作用長(zhǎng)長(zhǎng)期效應(yīng)應(yīng)組合：恒載+0.4汽車荷荷載（不不計(jì)沖擊擊力）（式式中 ）表3.233 長(zhǎng)期效效應(yīng)組合合表跨數(shù)位置據(jù)本跨支點(diǎn)點(diǎn)的距離離(m)彎矩(kNNm)剪力(kNN)正彎矩負(fù)彎矩正剪力負(fù)剪力第一跨0002762.191/43.5146599.51151.951/217.5171666.2459.337-865.543

44、/4214535.84-25299.6135-210111.44-41611.299第二跨00-210111.443498.841/43.562.4551867.141/217.57732.57203.009-203.093/42162.455-18677.144135-204885.33-34188.8442.6 預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋配筋筋計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝凝土梁鋼鋼筋的數(shù)數(shù)量的一一般估計(jì)計(jì)方法是是：首先先根據(jù)構(gòu)構(gòu)件正截截面抗裂裂性確定定預(yù)應(yīng)力力鋼筋數(shù)數(shù)量（A類部分分預(yù)應(yīng)力力混凝土土）然后后再根據(jù)據(jù)構(gòu)件承承載能力力極限狀狀態(tài)要求求確定非非預(yù)應(yīng)力力鋼筋的的數(shù)量，預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋計(jì)估估算時(shí)，構(gòu)構(gòu)件的截截面特

45、性性可以取取全截面面特性。 = 1 * GB3 按構(gòu)件的的正截面面抗裂性性能估算算預(yù)應(yīng)力力鋼筋的的數(shù)量:全預(yù)應(yīng)力混混凝土梁梁按作用用的短期期效應(yīng)組組合進(jìn)行行正截面面抗裂性性驗(yàn)算，計(jì)計(jì)算所得得的正截截面混凝凝土法向向拉應(yīng)力力應(yīng)滿足足的要求求，預(yù)應(yīng)應(yīng)力梁在在預(yù)應(yīng)力力和使用用荷載作作用下的的應(yīng)力狀狀態(tài)應(yīng)滿滿足公公橋規(guī)6.33.1條規(guī)定定截面的的上.下緣均均不出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力力，則應(yīng)應(yīng)滿足下下列條件件：將上式改寫寫為：: 分別表表示預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋在在截面上上，下緣緣產(chǎn)生的的有效預(yù)預(yù)應(yīng)力:分別表示示為截面面上，下下緣的抗抗彎模量量（可按按毛截面面考慮）：表示在作作用短期期荷載效效應(yīng)組合合下，計(jì)計(jì)算截面面最大.最

46、小彎彎矩（自自帶符號(hào)號(hào)）（1）跨中中截面： （1）跨中中只在截截面下緣緣配置預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋時(shí)由截面下緣緣不出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力力來控制制，下緣緣所需的的有效預(yù)預(yù)加力為為：=213333.0055kN求得以后，再再確定適適當(dāng)?shù)目乜刂茟?yīng)力力并扣除除相應(yīng)的的預(yù)應(yīng)力力損失（對(duì)對(duì)于配高高強(qiáng)鋼絲絲和鋼絞絞線的后后張法構(gòu)構(gòu)件約為0.22）就可可以估算算需要預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋面積積確定以后，可可以根據(jù)據(jù)一根鋼鋼絞線的的截面積積是，以12根鋼絞絞線為一一束則有有：算出出所需的的預(yù)應(yīng)力力鋼筋束束數(shù)（）為 試中是一一束預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋的截面面面積 （2）中跨跨跨中只只在截面面下緣配配置預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋時(shí)時(shí)由截面下緣緣不出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力力來控

47、制制，下緣緣所需的的有效預(yù)預(yù)加力為為：=136614.7144kN求得以后，再再確定適適當(dāng)?shù)目乜刂茟?yīng)力力并扣除除相應(yīng)的的預(yù)應(yīng)力力損失（對(duì)對(duì)于配高高強(qiáng)鋼絲絲和鋼絞絞線的后后張法構(gòu)構(gòu)件約為0.22）就可可以估算算出所需需要的預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的面面積確定以后，可可以根據(jù)據(jù)一根鋼鋼絞線的的截面積積是，以12根鋼絞絞線為一一束則有有：算出出所需的的預(yù)應(yīng)力力鋼筋束束數(shù)（）為 試中是一束束預(yù)應(yīng)力力鋼筋的的截面面面積（2）支座座截面： 只在截截面上緣緣配置預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋時(shí)由截面下緣緣不出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力力來控制制，下緣緣所需的的有效預(yù)預(yù)加力為為：求得以后，再再確定適適當(dāng)?shù)目乜刂茟?yīng)力力并扣除除相應(yīng)的的預(yù)應(yīng)力力損失（對(duì)對(duì)于

48、配高高強(qiáng)鋼絲絲和鋼絞絞線的后后張法構(gòu)構(gòu)件約為0.22）就可可以估算算出所需需要的預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的面面積確定以后，可可以根據(jù)據(jù)一根鋼鋼絞線的的截面積積是，以9根鋼絞絞線為一一束則有有：算出出所需的的預(yù)應(yīng)力力鋼筋束束數(shù)（）為 試中是一束束預(yù)應(yīng)力力鋼筋的的截面面面積2.6.11 構(gòu)件承承載能力力極限狀狀態(tài)要求求估算非非預(yù)應(yīng)力力鋼筋的的數(shù)量在確定預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋數(shù)量后后，非預(yù)預(yù)應(yīng)力根根據(jù)構(gòu)件件正截面面承載能能力極限限狀態(tài)來來確定。因因不考慮慮受拉區(qū)區(qū)的砼拉拉力，故故把工字字型按T型梁計(jì)計(jì)算：對(duì)對(duì)僅受拉拉區(qū)配置置預(yù)應(yīng)力力鋼筋和和非預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋的的預(yù)應(yīng)力力混凝土土梁（以以T型截面面梁為例例）對(duì)兩兩類T型截面面

49、，其正正截面承承載能力力計(jì)算式式分別為為： 第第一類T型截面面：= 1 * GB2= 2 * GB2第二類T型型截面：= 3 * GB2= 4 * GB2 式式中：若計(jì)算出的的受壓區(qū)區(qū)高度，則為為第二類類T型截面面，需要要按第二二類T型截面面的截面面不等式式 = 4 * GB2 重新計(jì)計(jì)算受壓壓區(qū)高度度x,若所得得的，且的限限制條件件。2.6.11.1邊跨中中截面圖2-555跨中截截面轉(zhuǎn)換換工字型型故，按第一一種類T型梁計(jì)計(jì)算，即即:令 由，得 解得x=991mmm 所以：（式中，），選用60028 ，可以，滿足要求求。2.6.11.2支座截截面故，按第一一種類T型梁計(jì)計(jì)算，即即:令 由，得

50、解得x=998mmm 所以：故 無需配配置縱向向受拉鋼鋼筋，只只按構(gòu)造造配筋即即可2.6.11.3 斜截面面抗剪承承載力計(jì)計(jì)算：（1）抗剪剪截面要要求公橋規(guī)5.22.9條規(guī)定定，矩形形.T型和I型界的的受面彎彎構(gòu)件，其其抗剪截截面應(yīng)符符合要求： 邊跨支座座截面,截面符合合抗剪要要求，故需按計(jì)計(jì)算配置置箍筋用，可以邊跨中變變截面處處,截面符合合抗剪要要求，故需按計(jì)計(jì)算配置置箍筋用，可以中支點(diǎn)截截面處,截面符合合抗剪要要求，故需按計(jì)計(jì)算配置置箍筋用，可以2.6.22 最小配配筋率的的要求按上述方法法估算所所得的鋼鋼筋數(shù)量量，還必必須滿足足最小配配筋率的的要求。公公路橋規(guī)規(guī)規(guī)定定，預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋混凝

51、土土構(gòu)件的的最小配配筋率應(yīng)應(yīng)滿足的的條件：為受彎構(gòu)件件正截面面抗彎承承載力設(shè)設(shè)計(jì)值；按式 = 2 * GB2 或式 = 4 * GB2 中不等等式左邊邊的式子子計(jì)算，為受彎構(gòu)件件正截面面開裂彎彎矩值的計(jì)算公式式為：式中為扣除除全部預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋和普通通鋼筋的的合力在在構(gòu)件抗抗裂邊緣緣產(chǎn)生的的混凝土土預(yù)壓應(yīng)應(yīng)力；是是換算截截面抗裂裂邊緣的的彈性抵抵抗矩；為計(jì)算算參數(shù)，按按式計(jì)算算，其中中是全截截面換算算截面重重心軸以以上（或或一下）的的面積對(duì)對(duì)重心軸軸的面積積矩。2.6.33 預(yù)應(yīng)力力鋼筋的的選用本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋選用高高強(qiáng)度低低松弛預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼絞線,腹板束束采用10-9j155

52、.244，標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強(qiáng)度Ryb=18860MMPa，彈性性模量Ey=19950000MPPa。配預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋時(shí)，假假定預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋的的張拉控控制應(yīng)力力為0.775fppk=113955MPaa 2.6.4有效截截面的截截面特性性由于剪力滯滯效應(yīng)，截截面配筋筋計(jì)算全全部按有有效截面面進(jìn)行計(jì)計(jì)算，并并等效成成工字型型截面。邊邊跨的等等效截面面如圖：波紋管直徑徑：97 (900)，87(80) 截面特性計(jì)計(jì)算截面凈截面換算截面截面高I (mm4)Y上（m）凈換算凈換算跨中7.395.321.31.620021.12660.597730.6000支座8.476.402.26.206654.28221.02

53、7701.0000 圖22-566 等效截截面面積：A支支 =88.477m A中 =77.399 m，抗抗彎慣性性矩I支=6.2077 I中=1.6200形心距上邊邊緣的距距離： =AiZZi/Ai=1.1173mm =AiiZi/Ai=0.7702mm形心距下邊邊緣的距距離： =2.2-11.1773=11.0227m=1.3-0.7702=0.5597mmW支上=6.0044，W中上=2.7144W支下=5.2292，W中下=2.3088e支上=11.0117m ,e支下=1.1833m e中上=0.5588mm ,ee中下=0.7122m 2.6.55 具體的的預(yù)應(yīng)力力鋼筋布布置10F

54、1: ，呈S型布置置在每跨跨中，曲曲線半徑徑為10mm 圖2-557中跨支支座預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋布布置圖圖2-588跨中截截面預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋布布置圖 圖2-599邊跨支支座預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋布布置圖2.6.66縱向預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋彎起設(shè)設(shè)計(jì) 邊跨跨跨中至邊邊支點(diǎn)段段圖2-600預(yù)應(yīng)力力筋彎起起設(shè)計(jì)圖圖以N5為例例:各鋼束的控控制要素素參數(shù)表表鋼束號(hào)彎起半徑彎起角升高值yLw(mmm)Ld(mmm)xk(mmm)Lb1Lb2N1100000800N210000083003533.14772134.6111111166.8551384.231398.5366N310000080N410000084004244.68442

55、846.1488104055.3221384.231398.5366N510000087006379.29554980.75998270.70551384.231398.5366邊跨跨中至至中支點(diǎn)點(diǎn)段N1 N22 N33 N44 N55采用的的彎起方方式相同同，采用用兩段彎彎曲，如如圖所示示： 圖2-6612.7 預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失及有有效預(yù)應(yīng)應(yīng)力的計(jì)計(jì)算根據(jù)橋規(guī)規(guī)（JTGG-20004）中的的規(guī)定，預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土構(gòu)構(gòu)件在正正常使用用極限狀狀態(tài)計(jì)算算時(shí)，應(yīng)應(yīng)考慮由由下例引引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失：預(yù)應(yīng)力鋼筋筋與管道道壁摩擦擦損失： 錨具變形，鋼鋼筋回縮縮及混凝凝土收縮縮損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋筋與臺(tái)座座之間

56、的的溫差損損失 混凝土的彈彈性壓縮縮引起的的損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋筋的應(yīng)力力松弛損損失 混凝土的收收縮徐變變引起的的損失 2.7.11 摩擦預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失預(yù)應(yīng)力鋼筋筋與管道道之間摩摩擦引起起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失失可按下下式計(jì)算算：因橋采用整整體現(xiàn)澆澆故x=115m張拉預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋時(shí)錨錨下的控控制應(yīng)力力（=0.75=13995）；U 預(yù)應(yīng)力力鋼筋與與管道壁壁的摩擦擦系數(shù)，對(duì)對(duì)金屬波波紋管取取0.2；從張拉拉端至計(jì)計(jì)算截面面曲線管管道切線線的夾角角之和，以rad計(jì)；K 管管道每米米局部偏偏差對(duì)摩摩擦的影影響系數(shù)數(shù)，取0.000155；X從張張拉端到到計(jì)算截截面的管管道長(zhǎng)度度，以米米計(jì)。跨中截面各各鋼束摩摩擦

57、應(yīng)力力損失值值表鋼束號(hào)u0 x(m)kx(m)1-e-(u00+kxx)p(MPaa)度radN1N280.139960.055584150.022250.07883470.33359N3N480.139960.055584150.022250.07883470.33359N580.139960.055584150.022250.07883470.33359 合計(jì)211.000777支座截面各各鋼束摩摩擦應(yīng)力力損失值值表鋼束號(hào)u0 x(m)kx(m)1-e-(u00+kxx)p(MPaa)度radN1N2160.279920.027792150.022250.05227105.111N3N41

58、60.279920.027792150.022250.05227105.111N5160.279920.027792150.022250.05227105.111 合計(jì)315.3332.7.22 錨具變變形和鋼鋼筋回縮縮損失直線預(yù)應(yīng)力力鋼筋計(jì)計(jì)算公式式：曲線鋼筋考考慮反摩摩阻的影影響，可可參照附附錄D計(jì)算，這這里按直直線鋼計(jì)計(jì)算；錨具變變形，鋼鋼筋回縮縮和接縫縫壓縮值值，取有有頂壓0.44mm；L張拉拉端至錨錨固端的的距離(900m)；預(yù)應(yīng)力力鋼筋的的彈性模模量，取取Mpa?？缰薪孛娓鞲麂撌鴵p損失值表表鋼束號(hào)（mm）(m)(MPa)N189017.333N289017.333N389017.3

59、33N489017.333N589017.3332.7.33 鋼筋與與臺(tái)座之之間的溫溫差引起起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失失此損失只有有在先長(zhǎng)長(zhǎng)法才存存在，本本設(shè)計(jì)是是后張法法施工所所以不存存在此損損失。2.7.44 混凝土土的彈性性壓縮引引起的應(yīng)應(yīng)力損失失后張預(yù)應(yīng)力力砼構(gòu)件件的預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋采用分分批張拉拉時(shí)，先先張拉的的鋼筋由由于張拉拉后批鋼鋼筋所產(chǎn)產(chǎn)生的砼砼彈性壓壓縮引起起的應(yīng)力力損失，可可按下式式計(jì)算=在計(jì)計(jì)算截面面上先張張拉鋼筋筋重心處處，由后后張拉各各批鋼筋筋而產(chǎn)生生的混凝凝土法向向應(yīng)力之之和；預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋與混凝凝土彈性性模量比比。m預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的束束數(shù)。若逐一計(jì)算算 的值則則甚為繁繁瑣，可

60、可采用下下列近似似計(jì)算公公式N-計(jì)算算截面的的分批張張拉的鋼鋼束批數(shù)數(shù)。鋼束重心處處混凝土土法向應(yīng)應(yīng)力：預(yù)應(yīng)應(yīng)力預(yù)加加力的合合力至靜靜截面重重心軸之之間的距距離；先張張拉鋼筋筋的重心心（即假假定的全全部預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋重心）處處至混凝凝土凈截截面重心心軸間的的距離，故故=855.111cm混凝凝土梁的的凈截面面面積(6.616614)和凈截截面慣性性矩(2.75)。Ap=16.8cmm注意此時(shí)計(jì)計(jì)算時(shí)應(yīng)應(yīng)考慮摩摩阻損失失、錨具具變形及及鋼筋回回縮的影影響。預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失產(chǎn)生生時(shí)，預(yù)預(yù)應(yīng)力孔孔道還沒沒壓漿，截截面特性性取靜截截面特性性（即扣扣除孔道道部分的的影響）。預(yù)應(yīng)力鋼筋筋張拉的的順序是是：先