施工升降機出入口平臺施工方案

昆山合生頤廷項目高層一期2＃、3#、4#樓工程施工升降機出入口平臺施工方案（KS。HSYT.G1.SJJCRKPT—032c） 2012年5月目錄TOC\o"1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc325533657”1、工程概況 1HYPERLINK\l”_Toc325533658"1.1工程參建單位 11.2工程設計簡介 1HYPERLINK\l”_Toc325533660"2、編制依據 1HYPERLINK\l”_Toc325533661”3、施工升降機平面布置圖 2_Toc325533664”6、施工升降機出入口平臺搭設方案 97、施工升降機出入口平臺計算書 97.1腳手板的計算 97.2板底方木的計算 117.2。1抗彎強度計算 12HYPERLINK\l”_Toc325533672"7。2。2抗剪強度計算 127。4小橫桿的計算 14HYPERLINK\l”_Toc325533679”7.4。1抗彎強度計算 16HYPERLINK\l”_Toc325533680”7.4。2抗剪計算 16HYPERLINK\l”_Toc325533681"7。4.3撓度計算 167。5扣件抗滑力的計算 167.6腳手架立桿荷載的計算 17HYPERLINK\l”_Toc325533684”7.7立桿的穩(wěn)定性計算 18HYPERLINK\l"_Toc325533685”7.8連墻件的計算 19HYPERLINK\l”_Toc325533686”7.9懸挑型鋼的計算 201、工程概況1.1工程參建單位工程名稱： 昆山合生頤廷項目高層一期2＃—4＃樓工程建設單位： 昆山合生房地產開發(fā)有限公司監(jiān)理單位：廣東珠江建設工程監(jiān)理有限公司設計單位： 天津美新建筑設計有限公司勘察單位：蘇州中巖勘查有限公司總承包單位:中國建筑第四工程局有限公司1.2工程設計簡介昆山合生頤廷項目高層一期2#—4#樓工程位于昆山市周市鎮(zhèn)新塘河南側、迎周路西側S1地塊。本工程由3幢高層住宅（2#-4#樓）組成.總建筑面積為：51954。61m2；其中，2＃樓建筑面積：17257.29m2;3＃、4＃樓建筑面積各為:17348.66m2；3幢高層住宅均為兩個單元,其中西單元24層,東單元18層，各帶有一層地下室.棟號層數（地下層數）屋面高度（m）結構類型基礎類型上部結構類型2#樓24、18(1)73。4、56.6樁基＋滿堂筏板剪力墻3#樓24、18（1）73。4、56.6樁基＋滿堂筏板剪力墻4#樓24、18（1）73.4、56。6樁基＋滿堂筏板剪力墻由于高層二期地庫開挖會對高層一期二次結構施工造成影響,為確保主樓二次結構施工進度,計劃對3棟主樓各投入1臺SC200/200型施工升降機，其中2#、4＃樓施工升降機進行二次搬遷以滿足施工需求。2、編制依據1、《SC200/200施工升降機使用說明書》2、《施工現場臨時用電安全技術規(guī)范》JGJ46—20053、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》(JGJ33-2001）4、《建筑機械使用安全技術規(guī)程》JGJ33-20015、《建筑施工手冊》第四版6、《施工升降機安全規(guī)程》GB10055—20077、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011）8、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》（JGJ130—2011)9、《懸挑式腳手架安全技術規(guī)程》（DG—TJ08—2002-2006)10、施工設計圖紙3、施工升降機平面布置圖4、施工升降機剖面布置圖5、施工升降機出入口平臺設計懸挑方式:采用懸挑水平鋼梁懸臂式結構(型鋼下帶有斜撐）；型鋼上分別設置內外兩道水平連系梁，以確保出入口平臺腳手架雙立桿不懸空;搭設尺寸：每次6層，最大高度16。8m；采用雙立桿，立桿最大縱距1。4m；立桿橫距1.0m；最大步距1.8m;內立桿距外墻0。35m；小橫桿(橫向水平桿)長1.2m，置于大橫桿(縱向水平桿)下方;內格柵間距180mm；出入口平臺面板采用15mm厚木板，5％坡向室內；木方采用40×80mm，間距200mm；采用硬拉接，在每層出入口平臺兩端各設置1根連墻件，做法按上圖.6、施工升降機出入口平臺搭設方案同懸挑腳手架搭設方案；7、施工升降機出入口平臺計算書計算的施工升降機出入口平臺腳手架為雙排腳手架，搭設高度16。8米，立桿采用雙立桿。搭設尺寸為：立桿的縱距1.4米,立桿的橫距1米，內排架距離結構0.35米，立桿的步距1。8米。采用的鋼管類型為Φ48×3。0，連墻件豎向間距2.8米，水平間距3.7米。腳手板采用木模板,厚度15mm，剪切強度1。4N/mm2，抗彎強度15N/mm2,彈性模量6000N/mm2.木方采用40×80mm，間距200mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13N/mm2,彈性模量9500N/mm2。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工1層.計算立桿穩(wěn)定性時取施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工4層。模板自重荷載取0.3kN/m2(考慮每層出入口平臺兩側硬隔離，計算扣件及立桿穩(wěn)定性時取0。5kN/m2），按照鋪設6層計算。平臺出入口采用角鋼防護門，荷載取0。3kN/m，安全網荷載取0。01kN/m2?；撅L壓0。4kN/m2,高度變化系數1。73(立桿穩(wěn)定性）、1.85（連墻件）,體型系數1.12。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。45米，建筑物內錨固段長度2.55米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構,局部有槽鋼作支桿與建筑物內預埋件焊接.7。1腳手板的計算腳手板取1m板帶按三等跨連續(xù)梁進行驗算。板帶均布荷載為1.2×1。0×0.3＋1.4×1.0×3=0.36＋4。2=4.56kN/m；驗算撓度荷載為3.3kN/m；計算簡圖：均布荷載作用下:彎矩圖剪力圖剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15N/mm2；彈性模量E=6000N/mm2；截面抵抗矩W=1000×152/6=37500mm3；截面慣性矩I=1000×153/12=281250mm4;7。1.1抗彎強度驗算f=M/W<［f］按照均布荷載為4。56kN/m計算最大彎矩：M=0.1ql2=0。1×4。56×0.22=0.02kN.m計算最大正應力：f=M/W=20000/37500=0.53N/mm2<[f］=15N/mm2；滿足要求；7.1。2抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足：V=3V/2bh〈[V]按照均布荷載為4.56KN/m計算最大剪力：最大剪力V=0.6ql=0.6×4。56×0。2=0.55kN取大值計算最大剪應力：V=3V/2bh=3×550/（2×1000×15)=0.055N/mm2<[V]=1。4N/mm2；滿足要求；7.1.3撓度驗算撓度應按下列公式進行驗算:ω=0.677ql4/100EI〈[ω］q──恒荷載均布線荷載標準值=3。3kN/m；l──面板計算跨度200mm；E──彈性模量6000N/mm2;I──截面慣性矩281250mm4；[ω］──容許撓度200/250=0。8;ω=0。677×3。3×2004/100×6000×281250=0.021mm面板最大撓度計算值ω=0.021mm<[ω]=0。8mm;滿足要求;7.2板底方木的計算板底方木直接承受模板傳遞的荷載，按照三不等跨連續(xù)梁驗算。（1）模板的自重線荷載（kN/m）:q1=0.3×0。2=0.06kN/m(2）活荷載標準值(kN/m)：q2=3×0.2=0.6kN/m驗算抗彎與抗剪（荷載設計值)：q=1。2×0.06＋1。4×0。6=0.912kN/m驗算撓度:0.66kN/m方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4×8×8/6=42.667cm3;I=4×8×8×8/12=170.667cm4；均布荷載作用下：彎矩圖剪力圖7。2.1抗彎強度計算f=M/W〈［f]按照均布荷載為0.912kN/m計算最大彎矩:M=0.354ql2=0。354×0。912×0。182=0.01kN。m計算最大正應力：f=M/W=0。01/42667=1.274N/mm2<［f]=13N/mm2;滿足要求；最大支座反力最大支座F=0.379kN，為第二個支座力，考慮內側第一根大橫桿與立桿相連，因此受力不傳遞到小橫桿上，只作為大橫桿的復核計算。7。2。2抗剪強度計算截面抗剪強度必須滿足：V=3V/2bh〈[V]按照均布荷載為0。912kN/m計算最大剪力：最大剪力V=0.162kN計算最大剪應力：V=3V/2bh=3×162/(2×40×80)=0.45N/mm2<［V]=1。4N/mm2；滿足要求；7。2.3撓度計算撓度應按下列公式進行驗算：ω=0。677ql4/100EI<[ω]q──恒荷載均布線荷載標準值0.66kN/m；l──計算跨度為400mm；E──彈性模量9500N/mm2；I──截面慣性矩170.667cm4；[ω］──容許撓度400/250=1.6；ω=0.677×0。66×4004/100×9500×1706670=0。007mm板底方木最大撓度計算值ω=0。007mm<［ω］=1。6mm;滿足要求；7。3大橫桿的計算大橫桿直接承受木方傳遞的集中荷載,按照結構靜力計算手冊最不利布置三不等跨梁計算。木方傳遞給支撐鋼管的集中荷載為P=0.373kN,大橫桿的自重為0.038kN/m,采用0。038kN/m的均布荷載加0.373kN的集中荷載進行驗算;大橫桿受力簡圖如下圖所示:P=0.379KNP=0.379KN彎矩圖剪力圖支座反力鋼管截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=4。49cm3；截面慣性矩I=10。78cm4;7。3.1抗彎強度計算f=M/W〈[f］按照均布荷載為0。038kN/m和0.373kN的集中荷載組合計算最大彎矩:M=0.33kN。m計算最大正應力：f=M/W=330000/4490=73。5N/mm2<[f]=205N/mm2；滿足要求；7.3。2抗剪強度計算按照均布荷載為0。038kN/m和0。325kN的集中荷載組合計算最大剪力：最大剪力V=1.45kN取大值計算最大剪應力：V=3V/2A=3×1450/（2×424）=5.13N/mm2〈［V］=120N/mm2；滿足要求；7。3。3撓度計算撓度應按下列公式進行驗算：ω=0。677ql4/100EI<[ω]q──恒荷載均布線荷載標準值0.363kN/m；l──計算跨度為1400mm;E──彈性模量206000N/mm2;I──截面慣性矩10.78cm4；[ω］──容許撓度1400/250=5.6；ω=0.677×0.363×14004/100×206000×107800=0。425mm板底方木最大撓度計算值ω=0。425mm<[ω]=5。6mm；滿足要求;7。4小橫桿的計算小橫桿計算考慮由大橫桿受力傳遞過來，只考慮中間4根大橫桿受力傳遞，兩側大橫桿直接傳遞到立桿上.大橫桿的力考慮由木方傳遞的力進行計算支座反力如下：有木方的支座反力傳遞到大橫桿上支座反力如圖則小橫桿上的計算簡圖:彎矩圖剪力圖鋼管截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=4。49cm3;截面慣性矩I=10。78cm4；7。4。1抗彎強度計算f=M/W＜［f]M=0。76kN.m計算最大正應力：f=M/W=760000/4490=169.27N/mm2<[f]=205N/mm2;滿足要求；7。4。2抗剪計算最大剪力V=2.38kN·計算最大剪應力：V=3V/2A=3×2380/(2×424）=8.42N/mm2<［V]=120N/mm2;滿足要求;7。4。3撓度計算大橫桿的自重標準值P1=0。038×1。4=0.0532kN腳手板的荷載標準值P2=0.35×1×1。4/5=0。098kN活荷載標準值Q=3×1×1.4/5=0.84kNP=0。0532＋0。098＋0.84=0.9912kN撓度應按下列公式進行驗算：ω=19Pl3/384EI<［ω］式中:P──節(jié)點集中荷載標準值0.9912kN;l──計算跨度為1000mm；──鋼材的彈性模量206000N/mm2；──截面慣性矩10.78cm4;[ω]──容許撓度1000/250=4；ω=19×991×10003/384×206000×107800=2.208mm小橫桿最大撓度計算值ω=2.208mm<[ω］=4mm;滿足要求；7.5扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中：Rc-—扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值：P1=0。038×1。4×6/2=0.1596kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1。2/2=0.0228kN；腳手板的自重標準值:P3=0。5×1.5×1.4/2=0。525kN；活荷載標準值：Q=3×1.5×1。4/2=3。15kN;荷載的設計值：R=1.2×(0.1596＋0.0228＋0.525）＋1.4×3。15=5。259kN；單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求；7.6腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m),平均縱距取1.2m，平均步距取1.8m,為0.1202；NG1=0.1202×16.8＋0。038×16.8=2.658kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2），為0。5；NG2=0。5×6×1.15×1。4/2=2。415kN;(3)角鋼防護門自重標準值(kN/m），為0。3；NG3=0.3×6×1。4/2=1。26kN；經計算得到，靜荷載標準值：NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.333kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值:NQ=2×4×1.4×1/2=5。6kN；風荷載標準值按照以下公式計算：其中Wo-—基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2011)的規(guī)定采用：Wo=0。4kN/m2；Uz—-風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2011)的規(guī)定采用：Uz=1.73（計算立桿穩(wěn)定性）、1.85（計算連墻件）；Us-—風荷載體型系數(考慮半封閉形式）:防護門擋風面積(考慮0.2)：1。8×0。7×0。2=0。504m2中部模板防護擋風面積：0。45×1。8=0.81m2立桿擋風面積：0.048×1。8×2=0。1728m2單層架體迎風面積：1.15×1.8=2。07m21.3×1。2×1。487/2.07=1.12；經計算得到，風荷載標準值：Wk=0。4×1.12×1。73=0.775kN/m2；0.4×1.12×1.85=0.829kN/m2;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式:N=1.2NG＋1.4NQ=1。2×6。333＋1.4×5.6=15.44kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為：N=1。2NG＋0。9×1.4NQ=1。2×6.333＋0.9×1。4×5。6=14.655kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩為：Mw=0.9×1。4WkLah2/10=0。9×1。4×0.775×1。4×1.82/10=0.443kN.m;7.7立桿的穩(wěn)定性計算1、不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中：N——立桿的軸心壓力設計值，N=15。44kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比lo/i的結果查表得到0。188；i——計算立桿的截面回轉半徑,i=1.58cm；lo—-計算長度(m),由公式lo=kuh確定，lo=3.12m；k——計算長度附加系數，取1.155；u—-計算長度系數，u=1.5；A——立桿凈截面面積，A=2×4.24cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩），W=4。49cm3；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2）σ=1544/(0.188×424×2)=96。8N/mm2；[f］——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205N/mm2;不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算〈[f］，滿足要求；2、考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式其中：N——立桿的軸心壓力設計值，N=14。655kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比lo/i的結果查表得到0。188;i——計算立桿的截面回轉半徑,i=1。58cm；lo-—計算長度（m),由公式lo=kuh確定，lo=3.12m；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數,由腳手架的高度確定；u=1.5A——立桿凈截面面積，A=2×4。24cm2；W—-立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW=0.443kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=190。56N/mm2；[f］—-鋼管立桿抗壓強度設計值,［f]=205N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f]，滿足要求；7.8連墻件的計算1、連墻件桿件的強度及穩(wěn)定計算強度：穩(wěn)定：2、連墻件的軸向力計算值應按照下式計算Nl=Nlw+No其中：Nlw-—風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算:Nlw=1。4×wk×Awwk—-風荷載標準值，wk=0。829kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw=2.8×3.7=10。36m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）;No=3經計算得到Nlw=12.024kN，連墻件軸向力計算值Nl=15.024kN;σ=15024/308。6=48。684N/mm2≤0。85×205=174。25N/mm2滿足要求；15024/0。858×308.6=56。742N/mm2≤0。85×205=174.25N/mm2滿足要求;連墻件軸向力設計值Nv=φA[f]其中：φ——軸心受壓構件的穩(wěn)定系數,由長細比l/i=35/0.8