塔吊基礎計算書模板

.PAGE.假設塔吊型號:6010/23B,最大4繩起重荷載10t；塔吊無附墻起重最大高度H=59.8m,塔身寬度B=2.0m；承臺基礎混凝土強度:C35,厚度Hc=1.35m,承臺長度Lc或?qū)挾菳c=6.25m；承臺鋼筋級別:Ⅱ級,箍筋間距S=200mm,保護層厚度:50mm；承臺樁假設選用4根φ400×95〔PHC-A預應力管樁,已知每1根樁的承載力特征值為1700KN；參考塔吊說明書可知：塔吊處于工作狀態(tài)〔ES時：最大彎矩Mmax=2344.81KN·m最大壓力Pmax=749.9KN塔吊處于非工作狀態(tài)〔HS時：最大彎矩Mmax=4646.86KN·m最大壓力Pmax=694.9KN2、對塔吊基礎抗傾覆彎矩的驗算取塔吊最大傾覆力矩,在工作狀態(tài)〔HS時：Mmax=4646.86KN·m,計算簡圖如下：2.1x、y向,受力簡圖如下：以塔吊中心O點為基點計算：M1=M=4646.86KN·mM2=2.125·RBM2=M12.125·RB=4646.86RB=2097.9KN＜2×1800=3600KN〔滿足要求2.2z向,受力簡圖如下：以塔吊中心O點為基點計算：M1=M=4646.86KN·mM2=3·RBM2=M13·RB=4646.86RB=1548.95KN＜1800KN〔滿足要求3、承臺樁基礎設計3.1塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算計算簡圖如下：上圖中X軸的方向是隨機變化的,設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。3.1.1樁頂豎向力的計算<依據(jù)《建筑樁技術規(guī)范》JGJ94-94的第條>其中n——單樁個數(shù),n=4；F——作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值,等同于前面塔吊說明書中的P；G——樁基承臺的自重；G=25.1×Bc×Bc×Hc=25.1×6.252×1.35=1323.63KNMx,My——承臺底面的彎矩設計值<KN?m>；xi,yi——單樁相對承臺中心軸的X、Y方向距離<m>；Ni——單樁樁頂豎向力設計值<KN>。經(jīng)計算可得到單樁樁頂豎向力設計值:最大壓力：N=<749.9+1323.63>/4+4646.86×<4.00/1.414>/[2×<4.00/1.414>2]=1339.7KN現(xiàn)場實際施工中,承臺樁選用4根φ400×95〔PHC-A預應力管樁,單根樁的承載力特征值為1700KN〔＞1339.7KN；矩形承臺彎矩的計算<依據(jù)《建筑樁技術規(guī)范》JGJ94-94的第條>其中MX1,My1——計算截面處X、Y方向的彎矩設計值<KN?m>；xi,yi——單樁相對承臺中心軸的X、Y方向距離<m>；Ni1——扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值<KN>,Ni1=Ni-G/n。經(jīng)過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2×<1339.7-1323.63/4>×<4.00/1.414>=5707.45KN·m3.2求矩形承臺截面受力主筋受彎構(gòu)件承載力計算：其中M——計算截面處的彎矩設計值<KN?m>；K——安全系數(shù),取1.4；h0——承臺計算截面處的計算高度,h0=1300mm；fy——鋼筋受拉強度設計值,fy=300N/mm2。X向,彎矩設計值Mx1=5707.45KN?m配筋面積Asx=1.4×5707.45×106/<0.9×1300×300>=22764.8mm2選擇31Φ32〔@200,實供A=24930.2mm2Y向,彎矩設計值My1=5707.45KN?m配筋面積Asx=1.4×5707.45×106/<0.9×1300×300>=22764.8mm2選擇31Φ32〔@200,實供A=24930.2mm23.3矩形承臺截面抗剪切的驗算依據(jù)《建筑樁技術規(guī)范》<JGJ94-94>的第條和第條。根據(jù)前面計算方案可以得到X、Y方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性,記為V=1339.7KN考慮承臺配置箍筋的情況,斜截面受剪承載力應滿足下面公式：其中γ0——建筑樁基重要性系數(shù),取1.0；β——剪切系數(shù),β=0.05；fc——混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=16.70N/mm2；b0——承臺計算截面處的計算寬度,b0=6250mm；h0——承臺計算截面處的計算高度,h0=1300mm；fy——鋼筋受拉強度設計值,fy=300.00N/mm2；S——箍筋的間距,S=200mm。實際計算：βfcb0h0＋1.25fyAsv