PPT《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010新增講解

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010新增講解1修訂概況2007年2月8日第一次全體工作會議議（北京）成立修訂組，，分工。本本校參加：“結(jié)構(gòu)分析，，承載力計(jì)算算，結(jié)構(gòu)構(gòu)件件抗震設(shè)計(jì)計(jì)”修訂2008年8月25~30日第二次全體工作會議議（成都）討論《征求意見初稿稿》，對各部分提提出修訂意見見2008年12月8~9日第三次全體工作會議議（北京）討論初稿，形形成《征求意見稿》◆2009年11月29日~12月2日第四次全體工作會議議（北京）討論《送審初稿》，形成《送審稿》2章節(jié)組成1~3總則；術(shù)語、、符號；基本本計(jì)算規(guī)定4材料5結(jié)構(gòu)分析6承載能力極限限狀態(tài)計(jì)算7正常使用極限限狀態(tài)驗(yàn)算8構(gòu)造規(guī)定9結(jié)構(gòu)構(gòu)件的基基本規(guī)定10預(yù)應(yīng)力混凝土土結(jié)構(gòu)構(gòu)件（（一般規(guī)定，，損失值計(jì)算算，構(gòu)造規(guī)定定）11混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè)計(jì)計(jì)附錄A~K（10個）3★偏心受壓構(gòu)件件的二階效應(yīng)應(yīng)（1）▼效應(yīng)：豎向力在產(chǎn)生生了側(cè)移的結(jié)結(jié)構(gòu)中引起的的附加側(cè)移和和附加內(nèi)力（也稱結(jié)構(gòu)側(cè)移移引發(fā)的二階階效應(yīng)）。用結(jié)構(gòu)分析解解決{有限元分析（（計(jì)算機(jī)分析析）；增大系系數(shù)法}▼效應(yīng)：軸壓力在產(chǎn)生生了撓曲的桿桿件中引起的的附加撓度和和附加內(nèi)力（桿件自身撓撓曲引起的二二階效應(yīng)）▼第一類：“使使用構(gòu)件折減減剛度的考慮慮二階效應(yīng)的的結(jié)構(gòu)彈性分分析方法”（（亦稱“考慮幾何非線線性的彈性有有限元法”）；第二類：“柱柱偏心距增大大系數(shù)法”（（或稱“法法””）；第三類：“層增大系數(shù)法法”或“整體增大系數(shù)數(shù)法”。第一類方法：：較全面合理理；第二、三三類方法：基基本等效4偏心受壓構(gòu)件件的二階效應(yīng)應(yīng)▼問題：按“層增大系數(shù)法法”或“整體增大系數(shù)數(shù)法”計(jì)算后，是是否需考慮效效應(yīng)？（一些些軟件二者均均考慮）現(xiàn)行方法：法法僅適用于于有側(cè)移框架結(jié)結(jié)構(gòu)，其他結(jié)構(gòu)中中的柱如何考考慮？▼解決方法：兩種二階效應(yīng)應(yīng)分開考慮效應(yīng)：計(jì)算機(jī)機(jī)計(jì)算“考慮幾何非線線性的彈性有有限元法”手算“層增大系數(shù)法法”或“整體增大系數(shù)數(shù)法”效應(yīng)：法法（計(jì)計(jì)算長度取支支承長度）5◆效應(yīng)的增大系系數(shù)法對未考慮二階階效應(yīng)的一階階彈性分析所所得的構(gòu)件端端彎矩以及層層間位移乘以以增大系數(shù)進(jìn)進(jìn)行計(jì)算：：引起結(jié)構(gòu)側(cè)移移荷載產(chǎn)生的一階彈彈性分析構(gòu)件件端彎矩；：不引起結(jié)構(gòu)側(cè)側(cè)移荷載產(chǎn)生的一階彈彈性分析構(gòu)件件端彎矩。效應(yīng)只增大引起結(jié)構(gòu)側(cè)移移的桿端彎矩矩，而不增大不不引起結(jié)構(gòu)側(cè)側(cè)移的桿端彎彎矩。6框架結(jié)構(gòu)中，所計(jì)算樓樓層各柱的可可按下下列公式計(jì)算算（層增大系數(shù)法法）：剪力墻結(jié)構(gòu)、、框架－剪力力墻結(jié)構(gòu)、筒筒體結(jié)構(gòu)中的可按下列公式式計(jì)算（整體增大系數(shù)數(shù)法）：7排架結(jié)構(gòu)的二二階效應(yīng)▼對排架結(jié)構(gòu)的的二階效應(yīng)，，近年來少有有研究，故仍仍采用原來的的方法。▼公式注：柱的計(jì)算長度度，與02規(guī)范取值相同同；考慮了兩種二二階效應(yīng)。8◆效應(yīng)考慮條件：當(dāng)同一主軸軸方向的桿端端彎矩比不不大于0.9且設(shè)計(jì)軸壓比不大于0.9時，若構(gòu)件的長細(xì)細(xì)比滿足下式式的要求，可不考慮該方方向構(gòu)件自身身撓曲產(chǎn)生的的附加彎矩影影響?！恢鬏S方向向的彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值，絕對值值較大端為，，絕絕對值較小小端為，，當(dāng)構(gòu)件按按單曲率彎曲曲時，為正，，否則為負(fù)；；——構(gòu)件的計(jì)算長長度，近似取取偏心受壓構(gòu)構(gòu)件相應(yīng)主軸軸方向兩支承承點(diǎn)之間的距距離。9計(jì)算方法：偏心受壓構(gòu)件件，在其偏心心方向上考慮慮桿件自身撓撓曲影響的控控制截面彎矩矩設(shè)計(jì)值可按按下列公式計(jì)計(jì)算：等代柱端彎矩矩的折減系數(shù)數(shù)：當(dāng)小小于1.0時，取=1.0；對剪力墻類構(gòu)構(gòu)件，可取=1.0。注：此法與ACI規(guī)范基本相同同，僅此處系系數(shù)用曲率表表達(dá)。10斜截面受剪承承載力計(jì)算（（2）現(xiàn)規(guī)范公式存存在問題▼兩個公式，國國內(nèi)外規(guī)范多多數(shù)為一個公公式，需統(tǒng)一一。▼當(dāng)集中荷載對對支座截面或或節(jié)點(diǎn)邊緣所所產(chǎn)生的剪力力值占總剪力力值的75%時，兩個計(jì)算算公式不連續(xù)續(xù)，計(jì)算結(jié)果果存在較大差差異（最大差差異134%）。▼與國外規(guī)范相相比，我國規(guī)規(guī)范的受剪承承載力計(jì)算值值仍偏高（可可靠度水平偏偏低）。11當(dāng)僅配置箍筋筋時，矩形、、T形和I形截面受彎構(gòu)構(gòu)件的斜截面面受剪承載力力應(yīng)符合下列列規(guī)定：——截面混凝土受受剪承載力系系數(shù)對于一般受彎構(gòu)件件取0.7；對集中荷載作用用下的獨(dú)立梁梁，取注：箍筋項(xiàng)前的系系數(shù)由1.25改為1.0；用鋼量增加加約25%?！镄苯孛媸芗舫谐休d力計(jì)算12★雙向受剪框架架柱斜截面受剪承承載力計(jì)算（（3）當(dāng)斜向荷載正正交分解為混凝土既在X向全部用來抵抵抗X向剪力，又在在Y向全部用來抵抵抗Y向剪力，重復(fù)復(fù)計(jì)算了混凝凝土在兩個主主軸方向上的的受剪承載力力，過高地估估計(jì)了混凝土土的抗剪作用用。由于每個主軸軸方向上的箍箍筋都可以用用來抵抗相應(yīng)應(yīng)方向上的剪剪力，其抗力力不必折減。13有腹筋混凝土土框架柱承受受斜向水平荷荷載，將斜向向水平荷載正正交分解后，，按X向和Y向受剪進(jìn)行設(shè)設(shè)計(jì)，重復(fù)計(jì)計(jì)算了混凝土土的受剪承載載力，偏于不不安全。矩形截面雙向向受剪的鋼筋筋混凝土框架架柱，斜截面面受剪承載力力應(yīng)符合：在x軸、y軸方向的斜截截面受剪承載載力設(shè)計(jì)值、、應(yīng)按下列公公式計(jì)算：★雙向受剪框架架柱斜截面受剪承承載力計(jì)算14★增加了拉扭和拉、彎、剪、、扭構(gòu)件受扭及剪扭承承載力計(jì)算公公式（4）拉扭構(gòu)件拉、彎、剪、、扭構(gòu)件與國內(nèi)25個拉扭試件的的試驗(yàn)結(jié)果比比較，按公式式的計(jì)算值與與試驗(yàn)值之比比的平均值為為0.947（0.755～1.189），是可以接接受的。15▼RC結(jié)構(gòu)中采用高高強(qiáng)鋼筋（HRB500，HRBF500），其用鋼量量一般由裂縫縫或變形控制制，限制了高高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)應(yīng)用。▼按荷載效應(yīng)的的標(biāo)準(zhǔn)組合（PC）或準(zhǔn)永久組合（（RC）并考慮長期作作用影響的最最大裂縫寬度度(mm)可按下列公式式計(jì)算：標(biāo)準(zhǔn)組合一般用于不可可逆正常使用用極限狀態(tài)；；頻遇組合一般用于可逆逆正常使用極極限狀態(tài)；準(zhǔn)永久組合一般用在當(dāng)長長期效應(yīng)是決決定性因素時時的正常使用用極限狀態(tài)。。★裂縫寬度計(jì)算算（5）16表7.1.2-1構(gòu)件受力特特征系數(shù)注：將系數(shù)由由原來的2.1降低到1.9；將標(biāo)準(zhǔn)組合合改為準(zhǔn)永永久組合。。裂縫寬度約約減小30%，可適應(yīng)高高強(qiáng)鋼筋的的應(yīng)用。類型

鋼筋混凝土構(gòu)件

預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件

受彎、偏心受壓

1.9

(2.1)1.5

偏心受拉

2.4

—

軸心受拉

2.7

2.2

17★完善規(guī)范的的完整性，，從以構(gòu)件件計(jì)算為主主適當(dāng)擴(kuò)展展到整體結(jié)構(gòu)的的設(shè)計(jì)，補(bǔ)充“結(jié)構(gòu)方案”和“結(jié)構(gòu)抗倒塌塌設(shè)計(jì)”的原則（（6）◆結(jié)構(gòu)方案設(shè)設(shè)計(jì)混凝土結(jié)構(gòu)的選型型及布置結(jié)構(gòu)縫的設(shè)設(shè)計(jì)原則結(jié)構(gòu)構(gòu)件的的連接和構(gòu)造造建筑、抗震震、耐久、、抗災(zāi)、節(jié)節(jié)材等18結(jié)構(gòu)抗倒塌塌設(shè)計(jì)（7）◆設(shè)計(jì)表達(dá)式式：混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)在偶然作作用下的防防連續(xù)倒塌塌驗(yàn)算，應(yīng)應(yīng)采用下列列極限狀態(tài)態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)達(dá)式：SAd——偶然作用的的效應(yīng)組合合設(shè)計(jì)值；；RAd——偶然作用下下的結(jié)構(gòu)防防連續(xù)倒塌塌的承載力力函數(shù)，根根據(jù)結(jié)構(gòu)的的幾何參數(shù)數(shù)及材料強(qiáng)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值或平平均值確定。19▼對于可能遭遭受偶然作作用，且倒倒塌可能引引起嚴(yán)重后后果的重要要混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)，宜進(jìn)進(jìn)行防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)。。▼混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)的防連續(xù)續(xù)倒塌設(shè)計(jì)計(jì)宜符合下列要求：：＊避免使結(jié)構(gòu)構(gòu)中的關(guān)鍵鍵構(gòu)件直接接遭受偶然然作用；＊采取減小偶偶然作用效效應(yīng)的措施施；＊在結(jié)構(gòu)容易遭受偶然作用影影響的區(qū)域域增加冗余約約束；＊增強(qiáng)疏散通通道、避難難空間及結(jié)結(jié)構(gòu)關(guān)鍵傳傳力部位的的承載能力力和變形性性能?！舴肋B續(xù)倒塌塌設(shè)計(jì)原則則20◆結(jié)構(gòu)防連續(xù)續(xù)倒塌設(shè)計(jì)計(jì)方法▼局部加強(qiáng)法法：對可能遭受受偶然作用用而發(fā)生局局部破壞的的關(guān)鍵受力力部位，提提高安全儲儲備；▼拉結(jié)構(gòu)件法法：通過貫通水水平構(gòu)件的的最小配筋筋和鋼筋連接措施，使缺缺失支承后后的水平構(gòu)構(gòu)件在大變變形下具有有必要的承承載能力，，維持結(jié)構(gòu)構(gòu)的整體穩(wěn)穩(wěn)固性；▼拆除構(gòu)件法法：按一定規(guī)則則拆除主要要受力構(gòu)件件，驗(yàn)算結(jié)結(jié)構(gòu)體系中中的剩余部部分的承載載能力。21結(jié)構(gòu)抗倒塌塌設(shè)計(jì)◆結(jié)構(gòu)防連續(xù)續(xù)倒塌驗(yàn)算算應(yīng)考慮倒倒塌沖擊引引起的動力系數(shù)，并根據(jù)倒倒塌的具體體情況確定定荷載效應(yīng)。。材料強(qiáng)度可取標(biāo)準(zhǔn)值或平平均值，并應(yīng)考慮慮動力作用用下材料強(qiáng)強(qiáng)化。22對大跨度混混凝土樓蓋蓋結(jié)構(gòu)，宜宜進(jìn)行豎向自振頻頻率驗(yàn)算，其自自振頻率不不宜低于下下列要求：：住宅和公寓寓6Hz;辦公樓和旅旅館5Hz;大跨度公共共建筑3.5Hz;工業(yè)建筑及及有特殊要要求的建筑筑根據(jù)使用用功能提出出要求?！镆?guī)定了樓蓋蓋豎向自振頻頻率的限值值（8）23對下列情況況的既有結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)應(yīng)的設(shè)計(jì)延長使用年年限；加固、改造造，消除安安全隱患；；改變用途或或使用環(huán)境境；改建、擴(kuò)建建；受損后的修修復(fù)?！镌黾恿思扔薪Y(jié)構(gòu)再再設(shè)計(jì)的基基本規(guī)定（（9）24既有結(jié)構(gòu)再再設(shè)計(jì)◆既有結(jié)構(gòu)的的設(shè)計(jì)原則應(yīng)按現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢測和和可靠性評評估，確定定相應(yīng)的設(shè)設(shè)計(jì)參數(shù)；；應(yīng)根據(jù)使用用要求確定定結(jié)構(gòu)繼續(xù)使用的的年限。承載能力應(yīng)應(yīng)符合現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定；正常使用極極限狀態(tài)驗(yàn)驗(yàn)算宜符合合現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定；必要時可對對使用功能能作相應(yīng)的調(diào)調(diào)整。25★淘汰低強(qiáng)鋼鋼筋，納納入入高強(qiáng)強(qiáng)、、高高性性能能鋼鋼筋筋，提提出出鋼筋筋延延性性（（極極限限應(yīng)應(yīng)變變））的要要求求(10)鋼筋筋修訂訂時時作作下下列列改改動動：：增加加500MPa級高高強(qiáng)強(qiáng)鋼鋼筋筋；；列入入HRBF系列列細(xì)晶晶粒粒鋼筋筋；；淘汰汰低強(qiáng)強(qiáng)的的HPB235鋼筋筋，代代之之以以HPB300鋼筋筋，，並並規(guī)規(guī)定定了了過過渡渡方方法法；；列入入中強(qiáng)強(qiáng)鋼鋼絲絲以增增加加預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力筋筋品品種種，，補(bǔ)補(bǔ)充充中中強(qiáng)強(qiáng)空空檔檔.26淘汰汰錨錨固固性性能能差差的的刻痕痕鋼鋼絲絲；應(yīng)應(yīng)用用極極少少的的熱處處理理鋼鋼筋筋不再再列列入入。。普通通縱縱向向受受力力鋼鋼筋筋宜采采用用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500鋼筋筋，，也也可可采采用用HRB335、HRBF335、HPB300和RRB400鋼筋筋；；預(yù)應(yīng)應(yīng)力力鋼鋼筋筋宜采采用用預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力鋼鋼絞絞線線、、鋼鋼絲絲和和預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力螺螺紋紋鋼鋼筋筋；；普通通箍箍筋筋宜采采用用HRB400、HRBF400、HRB500、HRBF500鋼筋筋；；也也可可采采用用HRB335、HRBF335和HPB300鋼筋筋。。27表4.2.3-1普通通鋼鋼筋筋強(qiáng)強(qiáng)度度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值（（N/mm2）種類符號公稱直徑d（mm）屈服強(qiáng)度fyk抗拉強(qiáng)度ftk極限應(yīng)變（%）HPB300

6～22

300420不小于10HRB335、HRBF335

6～50

335455不小于7.5

HRB400、HRBF400、RRB400

6～50

400540HRB500、HRBF500

6～50

500630注：：當(dāng)當(dāng)采采用用直直徑徑大大于于40mm的鋼鋼筋筋時時，，應(yīng)應(yīng)經(jīng)經(jīng)相相應(yīng)應(yīng)的的試試驗(yàn)驗(yàn)檢檢驗(yàn)驗(yàn)或或有有可可靠靠的的工工程程經(jīng)經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)28★間接接作作用用分分析析方方法法（（11）◆針對對目目前前工工程程中中較較多多超長長結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)不不設(shè)設(shè)縫縫的的實(shí)實(shí)際際需需求求，增增補(bǔ)補(bǔ)了了間間接接作作用用效效應(yīng)應(yīng)分分析析原原則則，，重點(diǎn)點(diǎn)強(qiáng)強(qiáng)調(diào)調(diào)對對收收縮縮、、徐徐變變和和溫溫度度作作用用的的考考慮慮?！糸g接接作作用用范范圍圍：當(dāng)當(dāng)混混凝凝土土的的收縮縮、、徐徐變變，，以以及及溫溫度度等間間接接作作用用在在結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)中中產(chǎn)產(chǎn)生生的的作作用用效效應(yīng)應(yīng)可可能能危危及及結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的的安安全全或或正正常常使使用用時時，，宜宜進(jìn)進(jìn)行行間間接接作作用用分分析析。。溫度度作作用用應(yīng)按按下下列列情情況況考考慮慮混凝凝土土施施工工期期：：考慮慮外外界界氣氣溫溫、、混混凝凝土土澆澆筑筑溫溫度度、、膠膠凝凝材材料料水水化化熱熱、、調(diào)調(diào)節(jié)節(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)溫溫度度狀狀態(tài)態(tài)的的人人工工溫溫控控措措施施、、建建筑筑物物基基底底及及相相鄰鄰部部分分的的熱熱量量傳傳導(dǎo)導(dǎo)等等；；29間接接作作用用分分析析方方法法結(jié)構(gòu)構(gòu)使使用用期期：：考慮慮季季節(jié)節(jié)溫溫差差、、外外界界氣氣溫溫、、結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)表表面面日日照照及及內(nèi)內(nèi)部部使使用用環(huán)環(huán)境境溫溫度度等等周周期期性性影影響響等等，，其其溫溫度度作作用用計(jì)計(jì)算算參參數(shù)數(shù)及及周周期期變變化化過過程程應(yīng)應(yīng)取取自自工工程程附附近近氣氣象象水水文文部部門門的的實(shí)實(shí)測測資資料料。?！糸g接接作作用用分分析析方方法法▼彈塑塑性性分分析析方方法法；；▼采用用考慮慮裂裂縫縫開開展展使使構(gòu)構(gòu)件件剛剛度度降降低低后后的的剛剛度度，，按按彈彈性性分分析析方方法法近近似似計(jì)計(jì)算算。。30▼不配置箍箍筋或彎彎起鋼筋筋的板，其受沖沖切承載載力應(yīng)符符合下列列規(guī)定：：★修改了受沖切承承載力計(jì)算公式式（02規(guī)范公式式保守）(12)▼配置箍筋筋時的受沖沖切承載載力▼配置彎起起鋼筋時的受沖沖切承載載力（將原系數(shù)數(shù)0.35提高到0.55，將原系系數(shù)0.15提高到0.25）31★增加了按應(yīng)力限限制鋼筋筋間距的要求(13)裂縫寬度度公式給給出的是是縱筋處處的寬度度，在較較寬的梁梁中，兩兩鋼筋之之間的裂裂縫最大大。對鋼筋混混凝土受受彎構(gòu)件件及環(huán)境境為一a類的預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土受彎彎構(gòu)件，，當(dāng)鋼筋凈保保護(hù)層厚厚度不大大于65mm時，除計(jì)計(jì)算最大大裂縫寬寬度外，，離構(gòu)件件受拉邊邊最近的的縱向帶肋肋鋼筋的的最大間間距宜符合表表7.1.5規(guī)定。當(dāng)配置有有粘結(jié)預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋，且在在使用荷荷載下預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋的應(yīng)力力增量,在。有粘結(jié)結(jié)預(yù)應(yīng)力力束的間間距不應(yīng)應(yīng)超過非非預(yù)應(yīng)力力配筋允允許的最最大間距距的2/3。（32增加了按應(yīng)力限限制鋼筋筋間距的要求鋼筋應(yīng)力

()()MPa1602002402803203603003002502001501003002502001501005020015010050——表7.1.5控制裂縫縫寬度帶帶肋鋼筋筋的最大間距距s（mm）33★撓度計(jì)算算中增加加按荷載效應(yīng)應(yīng)準(zhǔn)永久久組合時時長期剛度度的計(jì)算算公式(14)（PC）采用荷載載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合合時（RC）采用荷載載效應(yīng)準(zhǔn)永久組組合時注：標(biāo)準(zhǔn)組合合一般用于于不可逆逆正常使使用極限限狀態(tài)；；頻遇組合合一般用于于可逆正正常使用用極限狀狀態(tài)；準(zhǔn)永久組組合一般用在在當(dāng)長期期效應(yīng)是是決定性性因素時時的正常常使用極極限狀態(tài)態(tài)。34★適當(dāng)調(diào)整整了鋼筋保護(hù)護(hù)層厚度度的規(guī)定(15)構(gòu)件中普通鋼鋼筋及預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋的保護(hù)護(hù)層厚度度應(yīng)滿足足下列要要求?！魳?gòu)件中受力鋼筋筋的保護(hù)層層厚度不不應(yīng)小于于鋼筋的的直徑。?！粼O(shè)計(jì)使用用年限為為50年的混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)，最外層鋼鋼筋的保保護(hù)層厚度應(yīng)符符合表8.2.1的規(guī)定；；設(shè)計(jì)使使用年限限為100年的混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)，不應(yīng)小于表8.2.1數(shù)值的1.4倍。（條條文說明明中說明明構(gòu)造網(wǎng)網(wǎng)片不考考慮）35表8.2.1混凝土保保護(hù)層的的最小厚厚度c（mm）耐久性環(huán)境等級

板墻殼

梁柱

一

1520二a

2025二b

2535三a

3040三b

4050注：1混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級級不大于于C25時，表中中保護(hù)層層厚度數(shù)數(shù)值應(yīng)增增加5mm；2鋼筋混凝凝土基礎(chǔ)礎(chǔ)應(yīng)設(shè)置置混凝土土墊層，，其縱向向受力鋼鋼筋的混混凝土保保護(hù)層厚厚度應(yīng)從從墊層頂頂面算起起，且不不小于40mm。36注：參考耐久久性設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范、、防腐蝕蝕設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范、國國外相應(yīng)應(yīng)規(guī)范標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)規(guī)定以及及我國科科研試驗(yàn)驗(yàn)成果及及耐久性性調(diào)研結(jié)結(jié)果，對保護(hù)護(hù)層厚厚度作作了較較大調(diào)調(diào)整：：一般情情況微微調(diào)稍稍有加加大，，悪劣劣環(huán)境境大幅幅增加加；以最外外層鋼鋼筋（（包括箍箍筋、、縱筋筋等，，不包括括構(gòu)造造網(wǎng)片片）計(jì)算保保護(hù)層層厚度度，實(shí)際際值普普遍加加大：：板類6-8mm;桿類10-12mm左右按桿件（梁柱柱）及及平面（板墻墻殼））分為為兩類類考慮慮；增加對對外露金金屬件件的耐久久性要要求。。37★鋼筋錨錨固長長度(16)◆受拉鋼鋼筋基本錨錨固長長度應(yīng)按下下列公公式計(jì)計(jì)算：：普通鋼鋼筋預(yù)應(yīng)力力筋◆受拉鋼鋼筋錨固長長度一般情情況下下受拉鋼鋼筋的的錨固固長度度可取取基本本錨固固長度度；當(dāng)采取取不同同的埋置方方式和和構(gòu)造造措施施時，錨錨固長長度應(yīng)應(yīng)按下下列公公式計(jì)計(jì)算，，且不不應(yīng)小小于基基本錨錨固長長度的的0.6倍和200mm的較大大值：：38★縱向受受力鋼鋼筋的的最小小配筋筋率(17)縱向受受力鋼鋼筋的的最小小配筋筋百分分率(%)受力類型

最小配筋百分率

受壓構(gòu)件

全部縱向鋼筋

0.60和10

中的較大值

一側(cè)縱向鋼筋

0.20

受彎構(gòu)件、偏心受拉、軸心受拉構(gòu)件一側(cè)的受拉鋼筋

0.20和45中的較大值

注：受受壓構(gòu)構(gòu)件的的配筋筋率采采用雙雙控，，有利利于高高強(qiáng)材材料應(yīng)應(yīng)用。。39★少筋混混凝土土配筋筋概念念(18)截面厚厚度很很大而而內(nèi)力力較小小的受受彎構(gòu)構(gòu)件，可按下下列公公式計(jì)計(jì)算截截面的的臨界界厚度度及受受拉鋼鋼筋的的最小小配筋筋面積積，且按全全截面面計(jì)算算的最最小配配筋率率不應(yīng)應(yīng)小于于0.10%。hcr——構(gòu)件截截面的的臨界界厚度度，當(dāng)當(dāng)小于于h/2時取h/2；M——構(gòu)件的的正截截面受受彎承承載力力設(shè)計(jì)計(jì)值。。為節(jié)約約鋼筋筋，提提出少少筋混混凝土土配筋筋率的的概念念。由由臨界界厚度度計(jì)算算配筋筋量，，但仍仍需滿滿足絕絕對配配筋下下限值值，限限制為為一半半及0.1％。40★表層鋼鋼筋設(shè)設(shè)置(19)對縱筋直直徑大大于32mm或混凝土土保護(hù)護(hù)層厚厚度大大于50mm的梁，在平行行和垂垂直于于梁中中受拉拉鋼筋筋的兩兩個方方向均均可布置表表層鋼鋼筋。。表層層鋼筋筋的配配置應(yīng)應(yīng)符合合下列列規(guī)定定：▼表層鋼鋼筋的的直徑徑不宜宜大于8mm、間距距不應(yīng)應(yīng)大于于150mm；▼兩個方方向上上表層層鋼筋筋的面面積均均不應(yīng)應(yīng)小于于，，其中中為為受受力縱縱筋外外受拉拉混凝凝土的的面積積，按按式計(jì)計(jì)算：：41★在梁柱節(jié)節(jié)點(diǎn)中中引入鋼鋼筋機(jī)機(jī)械錨錨固的的形式式(20)（a）鋼筋端端頭加加錨板板錨固固（b）90°°彎折錨錨固圖9.3.4梁上部部縱向向鋼筋筋在框框架中中層端端節(jié)點(diǎn)點(diǎn)內(nèi)的的錨固固42★調(diào)整了了預(yù)應(yīng)應(yīng)力混混凝土土的收縮、、徐變變損失失計(jì)算公公式(21)先張法法構(gòu)件件后張法法構(gòu)件件43★加嚴(yán)對對一、、二、、三級級抗震震等級級的各各類框框架的的縱向受受力鋼鋼筋的的延性性性能能要求求(22)按一、、二、、三級級抗震震等級級設(shè)計(jì)計(jì)的各各類框框架和和斜撐撐構(gòu)件件，其其縱向受受力鋼鋼筋應(yīng)符合合下列列要求求：鋼筋的的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度實(shí)實(shí)測值值與屈服強(qiáng)強(qiáng)度實(shí)實(shí)測值值之比不不應(yīng)小小于1.25；鋼筋的的屈服強(qiáng)強(qiáng)度實(shí)實(shí)測值值與屈服強(qiáng)強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值之比不不應(yīng)小小于1.25；鋼筋最大拉拉力下下的總總伸長長率不應(yīng)小小于0.9%。44★框架柱柱修改為為按配筋特特征值值及絕對值值雙控鋼鋼筋的最小小配筋筋率(23)表11.4.7-1柱全部部縱向向受力力鋼筋筋最小小配筋筋百分分率(%)柱類型抗震等級一級二級三級四級框架中柱、邊柱中的較大值

中的較大值中的較大值中的較大值框架角柱、框支柱中的較大值中的較大值中的較大值中的較大值0.9（1.0）和0.7（0.8）和0.6（0.7）和0.5（0.6）和1.1（1.2）和0.9（1.0）和0.8（0.9）和0.7（0.8）和注：對于采采用335MPa級縱向向受力力鋼筋筋的柱柱，其其最小小配筋筋百分分率的的數(shù)值值應(yīng)采采用括括號內(nèi)內(nèi)的數(shù)數(shù)值；；當(dāng)混混凝土土強(qiáng)度度等級級高于于C60時，按按C60取值。。45★增加了了四級級抗震震等級級的各各類結(jié)結(jié)構(gòu)的的框架架柱、、框支支柱的的軸壓比比限值值(24)一、二二、三三、四級抗震等等級的的各類類結(jié)構(gòu)構(gòu)的框框架柱柱和框框支柱柱，其其軸壓壓比不不宜大大于表表11.4.11規(guī)定的的限值值。對對Ⅳ類場地地上較較高的的高層層建筑筑，柱柱軸壓壓比限限值應(yīng)應(yīng)適當(dāng)當(dāng)減小小。表11.4.11柱軸壓壓比限限值結(jié)構(gòu)體系抗震等級一級二級三級四級框架結(jié)構(gòu)0.650.750.850.90框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)0.750.850.950.95部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)0.60.7———46★抗震受受剪承承載力力計(jì)算算擴(kuò)大大到三級抗抗震等等級框框架節(jié)節(jié)點(diǎn)核核心區(qū)區(qū)(25)◆一、二二、三級抗震等等級的的框架架應(yīng)進(jìn)進(jìn)行節(jié)節(jié)點(diǎn)核核心區(qū)區(qū)抗震震受剪剪承載載力計(jì)計(jì)算。。四級級抗震震等級級的框框架節(jié)節(jié)點(diǎn)可可不進(jìn)進(jìn)行計(jì)計(jì)算，，但應(yīng)應(yīng)符合合抗震震構(gòu)造造措施施的要要求。?！艨蚣芰褐?jié)節(jié)點(diǎn)核心區(qū)區(qū)考慮抗震震等級的剪剪力設(shè)計(jì)值值，應(yīng)按下下列規(guī)定計(jì)計(jì)算9度時和一級框架結(jié)構(gòu)尚尚應(yīng)符合其他層中間節(jié)點(diǎn)和和端節(jié)點(diǎn)9度時和一級級框架結(jié)構(gòu)構(gòu)尚應(yīng)符合合頂層中間節(jié)點(diǎn)和和端節(jié)點(diǎn)47★補(bǔ)充了筒體體及剪力墻洞口口連梁承載力計(jì)算算規(guī)定(26)▼當(dāng)配置普通箍箍筋時，其截面面限制條件件及斜