東南大學結構設計原理大作業(yè)完成稿

預應力混凝土簡支小箱梁

課程大作業(yè)計算書東南大學交通學院橋梁工程系21715202**升

2017年12月目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第一部分：幾何換算 -4-1.主梁全截面幾何特性計算： -41）跨中受壓翼緣有效寬度也計算 -4-\o"CurrentDocument"2）跨中截面、變截面、4/L截面受壓翼緣各階段有效寬度儂，，￡7日力計算 -8\o"CurrentDocument"）支點截面受壓翼緣有效寬度 ￡70和h計算 -9-\o"CurrentDocument"）全截面幾何特性的計算校核及結果（選算） -10-\o"CurrentDocument".主梁力計算 -15-\o"CurrentDocument"第二部分：鋼筋設計 -17）預應力鋼筋面積估算 -17）預應力鋼筋布置 -18）縱向受拉鋼筋截面積估算及布置 -22-\o"CurrentDocument"）箍筋和架立鋼筋 -23-\o"CurrentDocument"第三部分：承載力驗算 -23\o"CurrentDocument"）正截面承載力計算 -24-\o"CurrentDocument"）斜截面承載力計算 -25\o"CurrentDocument"）斜截面抗彎承載力 -30-第四部分,應力損失-31—1）預應力鋼筋錨下拉控制應力 -31-\o"CurrentDocument"2）鋼束應力損失（“摩、錨、彈、松、收”逐個計算）: -31-\o"CurrentDocument"第五部分：應力、抗裂、變形驗算 -41-（一）應力驗算： -41-\o"CurrentDocument"）短暫狀況的正應力驗算： -41-）持久狀況的正應力驗算： -42\o"CurrentDocument"）持久狀況下的混凝土主應力驗算 -44-（二）抗裂性驗算 -50\o"CurrentDocument"）作用頻遇組合下的正截面抗裂驗算 -50\o"CurrentDocument"）作用頻遇組合下的斜截面抗裂驗算 -51-（三）主梁變形（撓度）計算 -57\o"CurrentDocument"）作用頻遇作用下的主梁撓度驗算 -57）預加力引起的上拱值計算 -58-\o"CurrentDocument"3）預拱度的設置 -59-\o"CurrentDocument"第六部分：錨固區(qū)驗算 -59\o"CurrentDocument"）局部區(qū)計算： -59-）總體區(qū)的計算： -63-第一部分：幾何換算1根據小箱梁截面形式分階段將其簡化并換算為等效工字形截面，確定中梁截面計算寬度；1.主梁全截面幾何特性計算：1)跨中受壓翼緣有效寬度可計算查閱交通行業(yè)標準《公路橋涵設計通用設計規(guī)》(JTGD60-2015):4.31箱形截面梁在腹板兩側上、下翼緣的有效寬度4i可按下列規(guī)定計算(圖4.3.3-1,圖4.3.3-2和表4.3.3):1簡支梁和連續(xù)梁各跨中部梁段，懸臂梁中間跨的中部梁段垢=pih (4.3.3-1)2簡支梁支點，連續(xù)梁邊支點及中間支點，懸臂梁懸臂段式中X——腹板兩側上、下翼緣的有效寬度，/=1,2,3,…見圖4.3.3-1;h——腹板兩側上、下翼緣的實際寬度，/=1,2,3,…見圖4.3.3-1;pt—有關簡支梁、連續(xù)梁各跨中部梁段和懸臂梁中間跨的中部梁段翼緣有效寬度的計算系數，可按圖4.3.3-2和表4.3.3確定；Ps——有關簡支梁支點、連續(xù)梁邊支點和中間支點、懸臂梁懸臂段翼緣有效寬度的計算系數，可按圖4.3.3-2和表4.3.3確定。當梁高h240.3時，翼緣有效寬度應采用翼緣實際寬度。注：(1)41M為簡支梁和連續(xù)梁各跨中部梁段、懸臂梁中間跨的中部梁段，當0.7時翼緣的有效寬度；(2)以i,s為簡支梁支點、連續(xù)梁邊支點和中間支點、懸臂梁懸臂段，當印420.7時翼緣的有效寬度；(3)4按表4.3.3確定。注：(1)a為與所求的翼緣有效寬度bmi相應的翼緣實際寬度bi,但a不應大于0.25I;(2)1為梁的計算跨徑；(3)c=0.1l;(4)在長度a或c的梁段，有效寬度可用直線插入法在psbi與pfbi之間求取。所以，對于簡支梁理論跨徑：□口=口=39口。將跨中截面各部分腹板兩側上、下翼緣的實際寬度與4.3.3.-1對應好。(跨中、支點、梁端可以都這樣劃分)

b=170mm.在第一階段和第二階段（預加應力階段和安裝階段）：口3_900-200-170瓦=39000 =口3_900-200-170瓦=39000 =0.014<0.05口4京口6_口口一20039000=0.005<0.05700-17039000=0.014<0.05在第三階段（使用階段）口3_900-200-170_詬=39000 口3_900-200-170_詬=39000 =0.014<0.05口4京口6□□一70039000=0.018<0.05700-17039000=0.014<0.05所以對于各個階段，。〃的值均等于1.0,所以：口口3=口3=0.53LJ

口口4=口4—O.2LJ

口口6—口6=0.53LJ所以翼緣有效寬度就是全寬，腹板上翼緣％=7.8D,腹板下翼緣心=1.4D.所以對于各個階段，受壓翼緣有效寬度為全寬，第一階段、第二階段腹板上翼緣bf=

1.8m;腹板下翼緣bf=1.4m悌三階段腹板上翼緣bf=2.8m,腹板下翼緣bf=1.4m.2）跨中截面、變截面、4/L截面受壓雙緣各階段有效寬度為，匚4和h計算經查閱規(guī)，并沒有發(fā)現對于無j計算的有關規(guī)則，又由于本案例的箱梁截面非上下軸對稱圖形，考慮到按照教材對稱截面計算也不合理，所以按照面積等效的原則分階段分別對上下翼緣進行計算。①第一、二階段（安裝階段、預加應力階段）上翼板：=80-2x=80-2x0.5x60x8018002x0.5x200x70+2x0.5x200x50+(1400-2x170)x20

1800-170x2=105.74mm,取106mm下翼板2xO.5x300x2xO.5x300x1001400-170x27583所m,取158mm腹板高度h=1700-158-106=1436mm②第三階段腹板高度h=1700-158-106=1436mm②第三階段（使用階段）上翼板〃口=160+2x0.5x200x70+2xO.5x200x50+(1400-2x170)x202800-170x2=77a37Tnm,取178mm下翼板：/ifj=/ifj=730+2x0.5x300x1001400-170x2=758.30nm,取158mm腹板高度h=1780-158-178=1444mm

并且，以上各式中腹板厚度取b=2x170=340mm.圖（CAD2014繪制）左側對應第一二階段跨中工字型梁；右側對應第三階段工字型梁.（變截面、4/L截面與之相同）3）支點截面受壓翼緣有效寬度口口，□□和h計算①第一、二階段（安裝階段、預加應力階段）上翼板：=80-2xO.5x=80-2xO.5x60x801800(1400-2x170)x20+2x0.5x12.5x50+2x0.5x200x70+ 1800-320x2=1O8.22(x\v(\,取108mm下翼板：2x0.5x750x50 、如=730+ =取140mmmuu—jnux4腹板高度：h=1700-108-140=1452mm②第三階段（使用階段）上翼板

6口=160+6口=160+2800-320x2=176.58m,取177mm下翼板：下翼板：2x2xO.5x750x50 _如=730+ ~~々亦2=.87him,取140mm/￡rUU—JNUX4腹板高度：腹板高度：h=1780-177-140=1463mm并且，以上各式中腹板厚度取b=2x320=640mm.答圖（CAD2014繪制）：左側對應第一、二階段支點截面工字型梁；右側對應第三階段之典界面工字型梁2300.1800r-6402300.1800r-64014004）全截面幾何特性的計算校核及結果（選算）在工程設計中，主梁幾何特性多采用分塊數值求和法進行，其計算式為全截面面積：幾何特性資料驗算（選算，分塊參見附圖）附圖1:預加應力階段（第一階段）跨中截面凈截面

預加應力階段(第一階段)跨中截面凈截面分塊號分塊面積A(mm2)*(mm)Si=Aj-y.(mm3)(yu-yi)(mm)lx=Ai(yu-Yj)2(mm4)li(mm4)①134400405376000837.639429826787171680000②2000096.671933400780.96121979704322777777.78③480053.33255984824.332614583521706666.67④648000890576720000-12.3799154951.21.41718X1011

⑤300001536.6746100100-659.041303001164816666666.67⑥1378001635225303000-757.3779043363869194068333.3鋼絞線洞總7784205.711601246.64676.553562878661158.78合計A=SAj=870016_SSjYu-A=882.26yb=1700-882.26=817.74^Sj=767579237.4Six=1.984x1011Xli=1.201x1011=3.213x1011mm4（表中的②為②、⑧合并運算結果；①為①、⑦合并計算結果）其中：A=￡Aj全截面重心至梁頂的距離：見％

yu=-A——分塊面積；%——分塊面積的重心至梁頂邊的距離。主梁跨中截面的全截面幾何特性如下表所示。A=^Aj=870016mm2=EA%=767579237.4mm3

ysyu=—=882.26mmr\I=Wlx+Wh=3.191X1011mm4lx——分塊面積A繞重心軸慣性矩;?分塊面積A繞自身軸慣性矩;驗算結論：與題干資料A=0.8677m,誤差僅為0.4%,與1=3.207x10”mm4誤差僅為0.2%o附圖2:使用階段（第三階段）跨中截面分塊示意圖（鋼筋未標出）：使用階段（第三階段）跨中截面（鋼絞線按換算截面）分塊號分塊面積Aj（mm2）y(mm)Si=A廠/(mm3)(yuf)(mm)lx=入伍一方)2(mm4)I,(mm4)4448008035584000626.5945571.74638E+1171680000②20000176.673533400529.92455756164007222777777.78

550800970534276000-263.405443382158410111.2047X1011⑤300001616.6748500100-910.0754432484711935816666666.67⑥1378001715236327000-1008.4054431.40126x1011194068333.3鋼絞線換算aEs=5.65243995.17205.719050246.421500.884557110377431604911.99合計=1227395.17下=706,594;yb=1780-766.59=1013.41^Sj=867270746.42lx=3.95x1011Sli=1.21x1011=5.26x1011mm4(表中的②為②、⑧合并運算結果；①為①、⑦合并計算結果)驗算結論：與題干資料A=1.2127m,誤差僅為1.1%,與1=5.356、1()11r1^4誤差僅為1.8%,由兩例算可見題目提供的幾何性質參數具有很高的信度。故采用如下：預應力混凝土構件各階段截面幾何性質階段截面A(m?)X(m)”(m)eP(m)/(m4)階支點1.26870.84150.8585-0.12850.3920

段變截面0.86770.84620.85380.21480.3313—L/40.86770.83610.86390.47590.3271跨中0.86770.82760.87240.72240.3207階支點1.30790.84210.8579-0.12910.3967變截面0.90490.85510.84490.20590.3329段L/40.90490.85560.84440.45640.3352二跨中0.89530.84980.85020.70020.3346階支點2.06720.65381.12620.13920.9732變截面1.21270.71291.06710.42810.5352段L/41.21270.71331.06670.67870.5362—跨中1.21270.70721.07280.92280.53562.主梁力計算力計算結果(已知條件)此項容由《橋梁工程》課程解決，在此僅給出中梁的計算結果。(1)自重、恒載力自重、恒載力見表1。表1自重、恒載力計算結果截面距支點距離預制梁現澆二期\〃kZ\古占nnzlQft7n7Qftn1QA布前面2074&ACA247EQ2R4Q14EI/4Q7S022RaSQ2RAR144QQS膜中iQRnn n777niqnnn注：①預制主梁(包括橫隔板)的自重：glp=27.15kN/m；②現澆板的自重：=16.92kN/m;③二期恒載(包括橋面鋪裝、人行道、欄桿)：^2p=10.0kN/mo(2)活載力活載力計算結果見表2。表2活載力計算結果截面位置距支點截面距離(mm)公路一I級荷載最大彎矩最大剪力MQ1k(kNm)對應V(kN)VQ1k(kN)對應M(kNm)支點00231.53576.940變截面54802575.40469.34472.782433.12L/497503717.86404.24414.793408.19跨中195005293.55163.43226.394236.82注：表中荷載值已計入沖擊系數I+4=1056(3)力組合中梁的力組合計算結果見表3o同學可對表中的部分容進行復核計算。①基本組合(用于承載能力極限狀態(tài))Af4=1.2(AfGlk+AfG2k)+1.4xA/Qlk匕=L2(&k+&)+L4x4②頻遇組合(用于正常使用極限狀態(tài))/2k)+67產空1+4③準永久組合：(用于正常使用極限狀態(tài))

M尸（心k+MGQ+M舞表3荷載力組合計算結果截面位置項目基本組合短期組合長期組合%匕匕M,匕支點Mmax01250.4980926.9750861.200Vmaxl01731.32001155.9380992.036變截面Mmax7509.0801318.9824977.181865.8154245.532732.480Vmaxl7311.0121323.7744882.863868.0974191.636733.784L/4Mmax11847.430994.8368024.490628.0606968.280513.220Vmaxl11416.3501009.5217819.215635.0536850.980517.216跨中Mmax16104.860227.49710788.980108.3329285.13261.904Vmaxl14633.900315.10088.530150.0668884.87285.752注：表中彎矩單位：kN-m;剪力單位：kNo第二部分：鋼筋設計1按正常使用極限狀態(tài)設計預應力鋼筋，按承載能力極限狀態(tài)設計非預應力鋼筋（補充計算過程）；

按照構件正截面抗裂性要求估算預應力鋼筋數量。對于A類部分預應力混凝土構件，根據跨中截面的抗裂要求，由下式可得跨中截面所需的有效預加力為：。7□□□1,口□

Bp式中的％為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）頻遇組合計算的彎矩值；查表3:口□=10788.9800D-口按題干表格中跨中截面截面幾何性質：A=1212700mm2,h=1780mm,yb=1072.8mm,全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩為W=l/yb=5.36x1011/1072.8=5.00x108mm3；設預應力鋼筋截面重心距截面下緣為ap=180mm,則預應力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離為ep=yb-ap=1072.8-180=892.8mm所以有效預加力合力為M 10788.980x106”她一07f ? 0.7x2.65N>W 5.00X10 7156609255NNPe-/1ep\~ ( 1 892.8\ -7556092.55N口+W)11212700+5.00x1087預應力鋼筋的拉控制應力為Ocon=0.75fpk=0.75x1860=1395MPa,預應力損失按拉控制預應力的20%估算，則可得需要預應力鋼筋的面積為ApNpe

(1-ApNpe

(1-0.2)。8n7556092.55

0.8x1395=6770.69mm2故可以采用8束7①s15.2預應力（低松弛）鋼絞線，預應力鋼筋的截面積為Ap=8x7x=7784mm2o采用OVM.M15-7型錨具，①70金屬波紋管成孔，預留孔道直徑75mmo(1)跨中截面預應力鋼筋的布置后法預應力混凝土受彎構件的預應力管道布置應符合《公路橋規(guī)》中的有關構造要求。參考已有的設計圖紙并按《公路橋規(guī)》中的構造要求，對跨中截面的預應力鋼筋進行初步布置。(2)錨固面鋼筋的布置為使施工方面，全部8束預應力鋼筋錨于梁端。這樣布置符合均勻分散的原則，不既能滿足拉的要求，而且3#、4#在梁端彎起較高，可以提供較大的預剪力。(3)其他截面鋼束位置及傾角計算①鋼束彎起形狀、彎起角e及其彎曲半徑采用直線段中接圓弧的方式彎曲；為使預應力鋼筋的預加力垂直作用于錨墊板，1、2、3和4彎起角e均取。0=4°;各鋼束的彎曲半徑為：口1=50000口口；口2=1500000U-,口3=120000口口;U4=90000口口。②鋼束各控制點位置確定以1號鋼束為例，其相關布設參數計算如下：由口口=口?確定導線點距錨固點的水平距離口口=LJ-口口口口。=528-LJLJIJ4=7550.75mm由口口2=口?￡7。。等確定彎起點至導線點的水平距離口口 o口口2=口，口□□覺=5OOOO-口口口2=1746.04mm所以鸞起點至錨固點的水平距離為口口=口口+口口2=7550.8+1746.0=9296.800取彎起點至跨中截面的水平距離為口口=11791.5口口根據圓弧切線的性質，圖中彎起點沿切線方向至導線點的距離與彎起點至導線點的水平距離相等，所以彎止點至導線點的水平距離為口口1=口口2,口口口□口=1746.04x口口口4=1741.78LJLJ故彎止點至跨中截面的水平距離為I口口+Dni+口口》=(11791.5+1746.0+1741.8)=15279.3mm同理可以計算2、3和4的控制點位置，將各鋼束的控制參數匯總于下表。預應力筋束曲線要素表鋼束編號起彎點距跨中(mm)錨固點距跨中(mm)曲線半徑(mm)111791.5198035000023723.5197811500003191119759120000498.51967590000③各截面鋼束位置及其傾角計算以1號鋼束為例，計算鋼束上任一點i離梁底距離%=D+%及該點處鋼束的傾角心，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離90口口,口口為i點所在計算截面處鋼束位置的升高值。計算時，首先應判斷i點所在處的區(qū)段，然后計算%及％,即當(口□一口口、W0時，i點位于直線段還未彎起、口口=0、故,口口=口=90LJLJ;口口=0當0<(口口一口口)<(口口1+匚7A2)時，i點位于圓弧彎曲段，口口及口口接下式計算，即口口=□-QU-(口口-口由2

口口=口口0~人口口朋0

當口由＞1□□井口□分晌、I點位于靠近錨固段的直線段，此時00=00=4°,按下式計算，即口□=（口口- □□分□□□□（）各截面鋼束位置%及其傾角％計算值詳見下表。表5各計算截面預應力筋束的位置和傾角計算截面錨固截面支點截面變截面點L/4截面跨中截面距跨中（mm）1950019000145009750015284721639090鋼束到梁284679247721190底距離311641112797467210(mm)4147914321117786330合力點987952638.5388.518014.0004.0004.00000鋼束與水24.0004.0004.0002.30平線夾角34.0004.0004.0003.750（度）44.0004.0004.0004.0000合力點4.04.04.02.5130各控制斷面的預應力鋼筋束布置形式如下圖所示：

跨中截面變截面L4截面支點截面跨中截面變截面L4截面支點截面3）非預應力鋼筋截面積估算及布置按構件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預應力鋼筋數量：在確定預應力鋼筋數量后，非預應力鋼筋根據正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。設預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力點到截面底邊的距離為a=140mm,則有h0=h-a=1780-140=1640mm先假定為第一類T形截面，由公式（左一鄉(xiāng)計算受壓區(qū)高度x,即1.0x16104.860x1爐=22.4x2800口11640-鄉(xiāng)求得x=167mm 176D/J則根據正截面承載力計算需要的非預應力鋼筋截面積為_ □□口□口_22.4x2800x165-7260x7784口口=市= 33d=1639.27ULJ2采用14根直徑為18mm的HRB400鋼筋，提供鋼筋截面面積％=3563ULf>1639Ud魚>0.0O3D//o=0.003x340x1640=1672.8□仃，最終確定鋼筋中心到界面底邊距離％=4000.則預應力筋和普通鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為□□□□□□□+□□□□□□□_780x7784x1260+3563x40x330□□□□□中□□□□□ 3563x330+7784x1260=76507mm%=1780-165=7675所m4）施筋和架立鋼筋箍筋及構造鋼筋采用HPB300鋼筋，直徑12mm,雙箍四肢，箍筋間距Sv=200mm（支座中心向跨徑方向長度一倍梁高圍，箍筋間距Sv=90mm）;架立鋼筋采用3根直徑20mm的HRB400（%=942mm會）。第三部分：承載力計算人按持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算截面尺寸及抗彎、抗剪承載力主梁截面的幾何特性計算：由第一部分：預應力混凝土構件各階段截面幾何性質階段截面A畫）X(m)乂(m)ep(m)/(m4)階支點1.26870.84150.8585-0.12850.3920段變截面0.86770.84620.85380.21480.3313

—L/40.86770.83610.86390.47590.3271跨中0.86770.82760.87240.72240.3207階支點1.30790.84210.8579-0.12910.3967變截面0.90490.85510.84490.20590.3329段L/40.90490.85560.84440.45640.3352跨中0.89530.84980.85020.70020.3346階支點2.06720.65381.12620.13920.9732變截面1.21270.71291.06710.42810.5352段L/41.21270.71331.06670.67870.5362—跨中1.21270.70721.07280.92280.53561)正截面承載力計算一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載力計算。(1)求受壓區(qū)高度X先按第一類T形截面梁，略去構造鋼筋的影響曲下式計算混凝土受壓區(qū)高度x,fpdAp+fsdAs,cdbffpdAp+fsdAs,cdbf1260x7784+330x356322.4x2800=175.12mm<77amm為第一類T形截面。滿足力o=168mm<x<g/。=0.53x7自5=855.95mm(2)正截面承載能力計算跨中截面的預應力鋼筋和非預應力鋼筋見圖，預應力鋼筋何非預應力鋼筋的合力作用點到截面底邊距離(a)為□□□□□□□+□□□□□□□ 180x7784x7260+330x3563x40= □□□□□+□□□口□ 二 3563x330+7784x1260=765mm/i0=1780-165=1615mm從表可知，梁跨中截面彎矩組合設計值(查基本組合)^0=16104.860kN-U將x=175mm代入下式計算截面承載力。口□~□口口(口口-m/口9°-號)+=22.4x(2800-340)x175x(1615- +224x340x175x(1615--^)lx=16765.84^-m>口?！酢?=7x16104.860=16104.860^?m)所以跨中截面的抗彎承載力滿足要求。2）斜械面承載力計算參考新版規(guī)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)（JTGD62）征求意見稿》規(guī)定如下：計算受彎構件斜截面抗剪承載力時，其計算位置應按下列規(guī)定采用：1簡支梁和連續(xù)梁近邊支點梁段：1）距支座中心力/2處截面[圖5.2.6a）截面1-1];2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面[圖526a）截面2-2、3-3];3）錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面[圖5.2.6a）截面4-4];4）箍筋數量或間距改變處的截面[圖5.2.6a）截面5-5];5）構件腹板寬度變化處的截面。結合題目具體要求，對局支點h/2、變截面、L/4截面進行承載力計算：

（1）斜截面抗剪承載力計算：①距支點h/2處截面:首先，根據公式進行截面抗剪強度上、下限復核，即Q5x近）口2口口口口3口0口：51x1吟尸口介其中：口2一預應力提高系數，由鋼筋合力引起的鸞矩與外彎矩方向相同的預應力受彎構建有包=1.00口口—驗算截面處剪力組合設計值，依據h/2到L/2剪力設計值線性插：Un=Un={1731.320-315.)x390001780'39000315.319=7666TkNU--相應于剪力組合設計值處截面的腹板寬度，按照支點到變截面截面圖形資料線性插：EJ=640—EJ=640—1780=594.3nnho一相應于剪力組合設計值處截面的有效高度支點處（近似按支點截面）:口口=4Z2+792+1112+1432口口=4Z2+792+1112+14324=952UU口口口口口□口+口口口口口口口

口口口口口+口口□□口=1780-=925.63口,取926mm7260x7784x952+330x3563x=1780-=925.63口,取926mm所以，0.50x10~3口2口口口口%=0.50x1(T3x1.00x7.83x594x926=503.29DD<口?？诳?1667kN

0.51x1O-3JfCUikbho=0.51x10-3x質x581x926=1983.59kN>v0Vd箍筋及構造鋼筋采用HPB300鋼筋，直徑12mm,雙箍四肢，箍筋間距sv=200mm(支座中心向跨徑方向長度一倍梁高圍，箍筋間距Sv=90mm)由于支點處截面剪力較大，若要進行驗算，則計算過程如下：斜截面抗剪承載力按4%W□□□+ 計算:線性插：1780%=QQ扁CX(1188—926)+926=968.71LJD

JYUUU]—U取斜截面水平投影長度近似取cx4=950mm，則斜截面的頂端距支點h/2位置為：1780 …x=-j-+950=1840DD該處的彎矩、剪力設計值按照支點截面到4/L截面線性插：_ (1840\□口=7509.080x——~-=2500.28^-m

u \5480-0)斜截面受壓端正截面上由作用產生的最大剪力組合設計值：/1840\□□二1731.320-{1731.320-1323.774)x(5480_J=1595.52改N剪跨比：=1.674=1.674<31595.521x969.03x1CT3所以c=O.6m〃0=0.6x7.534x969=940.21口口,與假設誤差較小，取c=940mm.

1780x= +940=1830UD/1840\□□二1731.320-{1731.320-1323.774)x( \=1595.23^□□口—斜截面混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值，口口口=口1口2口切?45x1CT3UA0(24-0.6p)J口口口，口口口口口口口口1—異號彎矩影響系數，口尸1.0口2一預應力提高系數，口2=1.25口3一受壓翼緣的影響系數,口3=支1U-—斜截面受壓區(qū)頂端截面處截面腹板寬度,- 640-340 …口=64。-183。=539.82口口p一斜截面縱向受拉鋼筋的計算配筋率，□□+口口口+□口7784+3563p=10Op=100x--—— =100x—————=2.14KK 口/io 546x969口口口—箍筋配筋率口口口4x113.1口口口=□□口=507.35x200=0'45/>口□口=1.0x1.25x1.1x0.45x10~3x539.82x969.03x1(2+0.6x2.14)而x0.0045x250=1580.38口口口□口—與斜截面相交的預應力彎起鋼筋抗剪承載力設計值，□口一0.75x7)3/7^7c口口口§0口口口口口 斜截面在同一彎起平面的預應力彎起鋼筋的截面面積口口—預應力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角口1口=口2口=口3口=口4口=4.00°故口口口=0.75x1)3*7260x7784xsin4。=513.12□口口口=Dnn+□□口=1580.38+513.12=2093.50口口>口?？诳?1595.23^

所以距支點h/2處截面的抗剪承載力滿足要求。②變截面點處:首先，根據公式進行截面抗剪強度上、下限復核，即(0.5xICT、口2口口口口力。^LJqLJ/j<(0.51x1CT、J口口〃o其中：口口=163^477+797+1117口口=163^477+797+11174638.5口口_.口口口口口口口+口口口口口口口° 口口口口口+□口口口口1780-7260x7784x638.5+330x3563x401780- =1205.57口口1260x7784+330x3563口口=1323.774EJD,口=340EJU0.50x10~3口2口口口口生=05。乂703x1.00x1.83x340x1206=375.18DU<口()口口=1323.77kN0.51x10~3\口口口,口口%=0.51x10~3Xyj~5dx340x1206=1478.70口口>口0□口斜截面抗剪承載能力復核：取斜截面水平投影長度c=2170mm,則斜截面的頂端距支點位置為：x=4500+2170=6670口口1423.7-1206/70=1206+——-———x{6670-4500)=1263.99ULJu 14500-9750, )「 6670x{39000-6670)口口=16104.860x 5 =8036.2匹N-m1950(f― 1731.320-315.口口=1731.320 ————x6670=1318.20^u 19500剪跨比

8036.271318.26k1264x1(T=670>3,取m=3c=0.6m%=0.6x3x1264=22752口□，姒合較好。x=8036.271318.26k1264x1(T=670>3,取m=3c=0.6m%=0.6x3x1264=22752口□，姒合較好。x=4500+2275.2=6775.2口口「 1731.320-315.口口=1731.320 ————x6775.2=1339.01\^19500口,'□口=口。口心.45x1(T3UAo(2+0.6p)Dt‘口口，口口口口口口口其中：p=100x口口+□□口*口口 7784+35637= 340x1264=266>2.5故取p=2.5口口口 4x113.1□nn= = =0.00665□口□□口 340x200□□口=7.0x7.25x1.1x0.45x1(T3x340x1264(2+0.6x2.5)0.00665x195=1506.42H口口口—0.75x10~3口口,口口口60口口=0.75x1CT3x1260x7Z94xsin4°=513.12口口綜上，口口=/Jna+口口口=1506.42+513.12=2019.540D>口?！蹩?1318.20^變截面點處的抗剪承載力滿足要求。3）斜截面抗彎承載力由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數量沿跨長方向沒有變化，且鸞起角度緩和，其斜截面抗彎強度一般不控制設計，故不另行驗算。第四部分：應力損失人按照施工工藝要求，進行主梁預應力損失估算；1）預應力鋼筋錨下拉控制應力□口□口按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用：?？诳诳?0,75□□口=0.75*1860=1395□□口2）鋼束應力損失（“摩、錨、彈、松、收”逐個計算）：（1）預應力鋼筋與管道間摩擦引起的預應力損失?？?=0mHi-廿口口+口為式中：口一從拉端至計算截面間管道平面曲線的夾角之和。如管道為豎平面和水平面同時彎曲的三維空間曲線管道，則。可按下式計算：￡7=］訪+%3口、6口一分別為在同段管道水平面的彎曲角與豎向平面的彎曲角.口一從拉端至計算截面的管道長度在構件縱軸上的投影長度.口一管道每米長度的局部偏差對摩擦的影響系數，口=0.0015.U-一鋼筋與管道壁間的摩擦系數，口=0.25.各個截面各鋼束摩擦應力損失值。6見下表：支點截面摩擦應力損失口⑺計算鋼束編號eM0x(m)kxP=1_e-(|J0+kx)°con(MPa)(MPa)(°)弧度

10000.8030.02970.029313951.6820000.7810.02970.029313951.63300007590.02960.029213951.5940000.6750.02950.029113951.41平均值1.58變截面摩擦應力損失口口□計算鋼束編號eM0x(m)kxP=1_e-(p0+kx)"con(MPa)(MPa)(°)弧度10005.3030.00800.0080139511.0520005.2810.00970.0097139511.0130005.2590.00790.0079139510.9640005.1750.00760.0076139510.79平均值10.95

L/4截面摩擦應力損失□□口計算鋼束編號eM0x(m)kxP=1_e-(M0+kx)°con(MPa)°I1(MPa)(°)弧度140.0700.017510.0530.01510.0321139544.65240.0300.007510.0310.01500.0222139531.10340.0040.003010.0090.01500.0178139522.2844009.9250.01490.0148139520.61平均值29.64跨中截面摩擦應力損失口〃〃計算鋼束編號eMOx(m)kx1_e-(pe+kx)°con(MPa)(MPa)(°)弧度140.0700.017519.8030.02970.0461139564.26240.0700.017519.7810.02970.0460139564.21340.0700.01719.7590.0290.0460139564.1756440.0700.017519.6750.02950.0459139564.00平均值64.16各設計控制截面口十平均值截面支點變截面L/4跨中51平均值1.5810.9529.6464.16(2)錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失002計算錨具變形、鋼筋回縮引起的應力損失，后法曲線布筋的構件應考慮錨固后反摩阻的影響。首先根據下式計算反摩阻影響長度％，即□口=式中：—拉端錨具變形值，由附表查得夾片式錨具頂壓拉時&為4mm;X口□—單位長度由管道摩阻引起的預應力損失，△□口=(口0-口0/口□o—拉端錨下拉控制應力口口—扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預拉應力，□□=Uo-口—拉端至錨固端的距離，這里的錨固端為跨中截面。

反摩阻影響長度計算表鋼束編號=Ocon(MPa)(MPa)5=。0-0I1(MPa)I(mm)△“=(。0-5)/l(MPa/mm)If(mm)N1139564.261330.74198030.00324515504.34N2139564.211330.79197810.00324615501.29N3139564.171330.83197590.00324815497.78N4139564.001331.00196750.00325315484.96求得％后可知四束預應力鋼絞線均滿足%W 所以距拉端為。處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預應力損失按下式計算，即口口一口4口口1口口3=&口 口口式中的△。為拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預應力損失，卜口=2卜口口口口。若口>%則表示該截面不受反摩阻影響。將各控制截面A%(a〃2)的計算列于下表：錨具變形引起的預應力損失計算表截面鋼束編號X(mm)*(mm)△a(MPa)ctI2(MPa)各控制截面。I2平均值(MPa)跨中截面N11980315504100.620X>If,截面不受反摩阻0N21978115501100.636N31975915498100.661

N41967515485100.742影響，取0L/4截面N11005315504100.62035.37635.68N21003115501100.63635.514N31000915498100.66135.650N4992515485100.74236.173變截面點N1530315504100.62066.20366.53N2528115501100.63666.352N3525915498100.66166.502N4517515485100.74267.075支點截面N180315504100.62095.41495.77N278115501100.63795.567N375915498100.66195.731N467515485100.74296.351(3)預應力鋼筋分批拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失。2混凝土彈性壓縮引起的應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算。對于簡支梁可取L/4截面按下式進行計算，并以其計算結果作為全梁各截面預應力鋼筋應力損失的平均值。也可直接按簡化公式進行計算，即D-1口口4=-2[J~口口口口口口口一拉批數，共四束預應力鋼束、口=4?、口口口——預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按拉時混凝土的實際強度等級fck計算￡k假定為設計強度的90%，即％〃=0.9xC50=C45，查附表1-2得：Ec=3.35x104MPa,故Ed1.95x105

app=—= t=5.82Ec3.35x104□□□—全部預應力鋼筋()的合力％在其作用點(全部預應力鋼筋重心點)處所產生的混凝土正應力，□□

0na=~D+~D~截面特性按第一階段取用，其中：□□—(o口□口—g口1—oU2)!-1[j=(1395-29.63—35.68)x7784x1CT=10350.307UU口_□口 _10350.307x1(f10350.229xid3^475.9^口□一口 □-0.8677x1(f 0.3271x1012=19.0950DO所以，□—1 4—1□□4=^^□□□□□□= 5.82x19.095=41.67UUU(4)鋼筋松弛引起的應力損失對于采用超拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預應力損失按下式計算,即=中,1(0.52/-70/7-0.26),□□口

口□中——拉系數，采用超拉，叩=0.9;；——鋼筋松弛系數，對于低松弛鋼絞線，取，=0.3;□□口 傳力錨固時的鋼筋應力，□□□=G□□□—G—G口2—GU4。這里仍采用

L/4截面的應力值作為全梁的平均值計算，故有口口口=?？诳诳凇狦口1—o[J2—o口4=1395—29.63—35.68—41.67=1288.02口口口所以，t,（652 0.26）.口口口/ 1288.02 \=O.9x0.3x0.52x———-0.26x1288.02\1obO /=34.81unn（5）混凝土收縮、徐變引起的損失?！?混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失可按下式計算：。?用口口口口〃口口,口&+口口口口口口口1口口口孫

1+15口□□口口口?口口,口?、口1口口，口拉——時混凝土收縮應變終極值和徐變系數終極值。計算方法如下：構件理論厚度2D，二FU--構件截面面積，口=1212700HIJ2U--構件與大氣接觸的周邊長度?？?。一加載齡期，即達到設計強度90%的齡期，近似按標準養(yǎng)護條件計算則有0.9fck=匕黑,則可得to?20d;對于二期恒載。2加載齡期乙，假定乙=90d.u=1400+1000+2x(160+J7(f+20(f+1780-160-70)=6244mm(考慮到箱梁上側后期澆筑瀝青，所以計算u時未計入上邊長度2800mm)2D2x12127002D2x12127006244=286口口查表12-3并線性插值，得口口?口口,口令=0.214x1(T3-,口［口口,20)=1.73;口［口口,90）=1.28（相對濕度75%）

對于跨中截面：□□口=[□□□□一口口^□口=(1395-64.16-0-47.67)x7784x1CT3=10033.90DO_(□□□工□口口^^\ □[□□，90)口口2口皿卬2=弋前+ 口□)-~^-口(口口26’田10033.90x1爐10033.90x1爐x722.44603x1(f1.280.8677x1(f 0.3207x1012 4.439x1(f<73(1900+777)x1(fx -s——=14.12□□口5.804x1(f對于L/4截面：□□□=[□□□□-%0)%=(1395-29.63-35.68-41.67)x7784x10~3=10025.95口口90)=10025.95口口90)□口220）口（）口10025.95x103 10025.95x1CPx475.^3519x1(/ 1.280.8677x1(f 0.3271x1012 6.873x1(f1732041x72041x7〃79x1(f=11.58IJUU所以，梁跨中與4/L截面Op。平均值萬而為：—_ 14.12+11.58廠…□□口= 2 =12.85□□口□□口=5.6527784+356317784+35631212.7x1CP=0.00936（未計入構造鋼筋影響）對于跨中截面:□□口-□□□-□□□□+□□□□□□對于L/4截面：□□口=所以，所以，7+等…警□o7784對于跨中截面:□□口-□□□-□□□□+□□□□□□對于L/4截面：□□口=所以，所以，7+等…警□o7784x922.8+3563x1032.8

7784+3563=957.34UH7784x678.7+3563x1026.7

7784+3563□□□=1957.34+787.97)/2=872.655mm~Do=1212.7xKfn/J2――535.6+536.2 。 /□o= x1CT=535.9xICrULT□□□=1+872.6552x1212.7x1爐535.9x1(f=787.97口口=2.727+15口口□口0.9x(1.95x7戶x0.214x10~3+5.652x12.85x1.73)7+15x0.00936x2.72=109.01UUU各截面鋼束預應力損失平均值及有效預應力匯總表預加應力階段Un=oM+O|2+aw(MPa)使用階段。川=55+^(MPa)鋼束有效應力(MPa)cth°I2ctI45ictI5al6am預加力階段。pi使用階段0Pli跨64.16041.6105.34.8109.143.81289.11145.35中78310127L/429.6335.6841.67106.9834.81109.01143.821288.021144.20變截面10.9566.5341.67119.1534.81109.01143.821275.851132.03支點1.5895.7741.67.0234.81109.01143.821255.981112.16第五部分：應力、抗裂、變形驗算上持久狀況下正常使用極限狀態(tài)主梁的正應力、主應力、抗裂性和變形臆算:，短暫狀況下的應力計算：(-)應力驗算：1)短暫狀況的正應力驗算：(1)構件在制作、運輸及安裝等施工階段，混凝土強度等級為C50。在預加力和自重作用下的截面邊緣混凝土的法向壓應力應符合式070%〃要求。(2)短暫狀況下(預加力階段)梁跨中截面上、下緣的正應力為：上緣：,-P_□□□ □□□□□□,口口1%--+下緣：/-p_□□□,□□□□□□口口1+ -一石

式中口口口、口□口—構件凈截面對上、下緣的截面抵抗矩。其中，口□口=口口口，口口=1289.17X7784=10034.90x 口「I0.3207…口口口—~j=i~~nOQ-7C：~3.875x1(fUUrLJ口 U.&N/b「I0.3207 M廠一□□口=-j=r=萬々J.=3.676x1(fDETLJ口 U.S/24口口1=4603口口，LJ截面特性取用第一階段的跨中截面特性，代入上式得出口=10034.90x10出口=10034.90x103867.7x10310034.90x1cPx692.43.875x1(f4603x1(f3.875x1(f=5.51口□口(壓)提口=10034.90x103提口=10034.90x10310034.90x103x692.4 1 867.7x103 3.676x1(f4603x1(f3.676x1(f=17.95口□口<0.70〃〃〃=0.7x29.6=20.72口口口⑻預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值的要求；混凝土的拉應力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現裂縫，預拉區(qū)混凝土沒有出現拉應力，故預拉區(qū)只需配置配筋率不小于0.2%的縱向鋼筋即可。（3）支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面的應力驗算，其方法與此相同，但應注意計算圖式、預加應力和截面幾何特征等的變化情況。2）持久狀況的正應力驗算：（1）截面混凝土的正應力驗算對于預應力混凝土簡支梁的正應力，由于配設曲線筋束的關系，應取跨中、1/4、1/8、支點及鋼束突然變化處（截斷或彎出梁頂等）分別進行驗算。應力計算的作用（或荷載）取標準值，汽車荷載計入沖擊系數。使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝

土的最大壓應力應滿足：口口口+口口口￡0.5口口口因為跨中截面承受最大彎矩，故對跨中截面進行校核，按教材（13-82）式進行計算：口6口口（口口口一口0一口口6口從口口口一口3口口口= 口口、口口一口口6口口+口口22+口口1口口0口4603x1(f 10.3875x1(f=22.38MPa1145.35x7784+口口22+口口1口口0口4603x1(f 10.3875x1(f=22.38MPa「口口21口口22+口口777x1(/ {1900+5293.55)x1(f口’0口 口0口 0.4993x1(f 0.5804x1(f=13.93口口口所以鋼束應力為o=口不+口口口口□口=7745.35+5.652x13.95=1222.80口□口>0.65口口口=1209EJUU但只超出了1%<5%,可以認為鋼筋應力滿足要求。3)持久狀況下的混凝土主應力驗算(1)截面面積矩計算取剪力和彎矩都有較大變化的變截面進行計算。按下圖所示，計算點分別取為截面上梗肋a-a、第三階段截面重心軸處0—0及下梗肋處b—b,計算成果如下：變化點截面(以第二階段圖示為例)(尺寸單位：mm)面積矩計算表截面類型第一階段凈截面對其重心軸(x=846.2mm)第二階段換算面對其重心軸(x0=855.1mm)第三階段換算面對其重心軸(Xo=712.9mm)計算點位置a—ax0—Xob—b3—3Xo-Xob—ba—ax0—Xob—b面積矩符號SnaSnxOSnbs0Ur3ODO3OLJS()aSqxOSob面積矩A)0.1630.2430.1870.1650.2480.1850.3200.3710.240(2)主應力計算(第一組)上梗肋處a-a的主應力計算①剪應力：剪應力的計算按下式進行，其中%為可變作用引起的剪力標準值組合，□□=472.78UU,所以有□□1口口4口口21口04(□口22+□[5)口0E□□□口口口與八口口口口□□口UD0350.5x1爐x。.163x1(f59.2x103x0.165x1(f= 1 340x0.3313x1012 340x0.3329x1012

(745+472.78)x103x0.32x1(f

340x0.5352x10121132.03x7784x0.0698x0.763x1(f =0.79□□□340x0.3313x1012②正應力：Npu=ap?APbcos6p+ap||Ap-56As=(1132.03x7784x0.9976+1132.03x0-109x3563)x10~3=8435.97口口□□口—□□□□□□□□□□?□□□一口小~口口6口□□口—□□口口1132.03x7784口口口41853.8—180)-W9x3563x1853.8—40)8435.97x1CP

=664.14mm

□□□=□G口口1口□□ 口□[□□□口口21口?？?（口口22+口?口（）□□□□=歷一-^+―瓦_8435.97x 8435.97x1爐x664.14x696.2― 867700 0.3313x10122074x1(f2074x1(fx696.2

0.3313x1012347x1(fx705.1

0.3329x1O12③主應力：□□A(849+2575.40)x1(fx482.9

0.5352x10126.050DU口咒口口口工儼匚□□耳+仃若斗③主應力：□□A(849+2575.40)x1(fx482.9

0.5352x10126.050DU口咒口口口工儼匚□□耳+仃若斗,（筍+Q步_（-0.1OEJUU~I6.15口□□（第二組）第三階段截面重心軸4—4處的主應力計算①剪應力：□□1口口4口口21口0+1口口22+7)。0￡□□□□□□題□□□□□□口口口。 ~DDo350.5x1O3x0.2357x1(f59.2x1CPx0.2389x1(f= 1 340x0.3313x1O12 340x0.3329x1O12(745+472.78)x1爐x0.371x1(fH 五 340x0.5352x1O121132.03x7784x0.0698x0.2357x1CP

340x0.3313x1O12=0.81UUU②正應力：j_口口〃□□/□□□、口口1口口口、口口21口0口、(口口22+口^口?？诳诳诙僖粇~^~口口口+ 口口+F；—土瓦_8435.97x1(f8435.97x1爐x664.14x213.3一867700 0.3313x10122074x1(fx213.3347x1(fx222.20.3313x1012 0.3329x1012=9.75口□口(849+2575.40)x7〃x0

0.5352x=9.75口□口③主應力：口口個_口口口+□口口干J9口口―□□耳+U2975X[(975),+={-O.O7UUU~I9.82口□口（第三組）下梗肋b-b處的主應力計算①剪應力：口口1口口4口口21口0*1口口22+口6口0￡口口口口口口?口口口口口口口口口。 ~DDo350.5xZC^x0.187x1(f59.2x76^x0.185x1(f= 1 340x0.3313x1O12 340x0.3329x1O12(745+472.78)x1爐x0.240x1(fH 五 340x0.5352x1O121132.03x7784x0.0698x0.1811x1(f廠… 75 =0.50口□口340x0.3313x10②正應力：f-, _口口〃口口戶口口r、口口1口口口、口口21口0口、(口口22+口由口?？诳凇蹩?F—一~^~口口口+ % + 4 + 二_8435.97x1(f8435.97x1爐x191.2x(-623.8)一867700 Q3313x101220%x7〃x(—623.8)347x 614.9)0.3313x1012 0.3329x1O12(849+2575.40)x7^x(-837.1)0.5352x1O12③主應力：口口'_□□口+口口口-j- □□耳?仃_1023__{-0.01uno~I1O.25UDU變截面主應力計算表計算纖維面積矩(a?)剪應力T(MPa)正應力O(MPa)主應力(MPa)第一階段凈截面Sn第二階段換算截面So第三階段換算截面So5P3—30.1630.1650.3200.796.05-0.106.15口0-口。0.2360.2480.3710.819.75-0.079.82b—b0.1870.1850.2400.5010.23-0.0110.25(3)主壓應力的限制值混凝土的主壓應力限值為0.6口口口=0.6x32.4=19.44UUD與上表的計算結果比較，可見混凝土主壓應力計算值均小于限值，滿足要求。

(4)主應力驗算最大主拉應力為□□□□□□=0.76LJLJLJ<0.5LJ[ju=0.5x2.65=1.33UEJEJ,按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構造布置箍筋。(二)抗裂性驗算1)作用頻遇組合下的正截面抗裂驗算正截面抗裂驗算取跨中截面進行。(1)預加力產生的構件抗裂驗算邊緣的混凝土預壓應力的計算由之前的運算結論，跨中截面=8527.0?！酢?□□口=686.85□口□□□□□

OlOluu

口□口=京+□□口□口8527.00x1CP0.8677x1(f8527.00x+-8527.00x1CP0.8677x1(f8527.00x+- 1CPx686.850.3207x1012x872.4=25.76口□□(2)由荷載產生的構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力的計算r~i_口口11r~ir~i_口口11r~i?口□口=—F=i一口口1口十

口口□?！酢?2+0-7口口1口□。4603x1CP 777x1(f 73X872.4+ 73X850.20.3207x1012 0.3346x10127900x1CF+0.7x+7900x1CF+0.7x+ 5293.55x1(f0.5356x107r—x1072.8=25.32□□□(3)正截面混凝土的抗裂驗算作用作用頻遇組合作用下的混凝土拉應力應滿足下列要求：□□□一□□□W07□□□由以上計算知-□□□=25.32—2576=一0.44口口口(壓)，說明截面在作用（或荷載）頻遇組合作用下沒有消壓，計算結果滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預應力構件按作用頻遇組合計算的抗裂要求。同時，A類部分預應力混凝土構件還必須滿足作用長期效應組合的抗裂要求。ri口口”ri,口口21ri,

口□□——i=i~山口1口 -口口2口十口口 口0□□22+□q4603x1(f 777x1(f fx872.4+ 行x850.20.3207x1012 0.3346x10121900x1(f+0.4x+ 5293.55x1(f0.5356x10121056—x1072.8=22.330DD□□□一□□□=22.33-25.76=-3.34口口口＜0所以構件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預應力混凝土構件的作用長期效應組合的抗裂要求。2）作用頻遇組合下的斜截面抗裂驗算斜截面抗剪能力計算應取剪力和彎矩都有較大變化的變截面進行計算。按下圖所示，計算點分別取為截面上梗肋a-a、第三階段截面重心軸處0—0及下梗肋處b-b,計算成果如下：變化點截面(以第二階段圖示為例作圖)(尺寸單位：mm)面積矩計算表截面類型第一階段凈截面對其重心軸(x=846.2mm)第二階段換算面對其重心軸(x0=855.1mm)第三階段換算面對其重心軸(Xo=712.9mm)計算點位置3—3x0—Xob—ba—aXo-Xob—ba—ax0—Xob—b面積矩符號SnaSnxOSnb3OU/3ODO3OUS（）aSoxOSob面積矩A）0.1630.2430.1810.1650.2480.1850.3200.3710.240（1）主應力驗算主拉應力計算：（第一組）上梗肋處a-a的主拉應力計算①剪應力：口口1口口口口21口0(口口22+口口3口0￡口口口口口口而口口口口

T= 口口口口口0 口口0 口口口_350.5x 0.1633x1(f59.2x x0.1651x1(f340x0.3313x1012 340x0.3329x1012(745+313.40)x1(fx0.32x1(f340x0.5352x10121132.03x7784x0.0698x0.1633x1(f 「「「 75 =0.51□□口340x0.3313x1012②正應力：口口=口叫「口口6口口=。132.03x7784-709x3563)x10~3=8468.96口口口口口口口1口口口一口由~口口6口4口口口一口由□□口= rj 口口1132.03x7784x(853.8-180)-109.01x3563x(853.8-40)8468.96x1爐=668.4DD口口1口 2575.4□□口=Q7三哈=0.7x――=1707,18口口?U11—1 7.Uoo

□□口=□ □□[[□□□ □□[□□□口口21口0口,（口口22+口口0口0口□□口=京一_瓦_8468.96x1CP8468.96x1爐x668.4x696.2~ 867700 0.3313x10122074x2074x7〃x696.2

0.3313x1012347x1(fx705.1

0.3329x1O125.21口□□(849+1707.18)x1(fx482.9

0.5352x105.21口□□③主拉應力：□□口=呢7產〃-“F口口耳"=號~=—0.05□□□（第二組）第三階段截面重心軸4—處的主拉應力計算①剪應力：□□1口口,口口21口0.(□口22+口口^口?！辍酢?/p>