178 某六層高校宿舍樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)全套圖紙及計(jì)算書全套資料4900平米左右

麗水播送電視大學(xué)土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)〔論文〕麗水中學(xué)宿舍樓設(shè)計(jì)學(xué)院〔系〕：專業(yè)班級：學(xué)生姓名：指導(dǎo)教師：摘要該工程為框架結(jié)構(gòu)，主體為六層，該地區(qū)抗震設(shè)防烈度為65kN/m，根本雪壓0.3kN/m2。樓﹑屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本設(shè)計(jì)貫徹“實(shí)用、平安、經(jīng)濟(jì)、美觀〞的設(shè)計(jì)原那么。按照建筑設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，認(rèn)真考慮影響設(shè)計(jì)的各項(xiàng)因素。根據(jù)結(jié)構(gòu)與建筑的總體與細(xì)部的關(guān)系。本設(shè)計(jì)主要進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架第8軸抗震設(shè)計(jì)。在確定框架布局之后，先進(jìn)行了層間荷載代表值的計(jì)算，接著利用頂點(diǎn)位移法求出自震周期，進(jìn)而按底部剪力法計(jì)算水平地震荷載作用下大小，進(jìn)而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力〔彎矩、剪力、軸力〕。接著計(jì)算豎向荷載〔恒載及活荷載〕作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。是找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。選取最平安的結(jié)果計(jì)算配筋并繪圖。此外還進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案中的室內(nèi)樓梯的設(shè)計(jì)。完成了平臺板，梯段板，平臺梁等構(gòu)件的內(nèi)力和配筋計(jì)算及施工圖繪制。對樓板進(jìn)行了配筋計(jì)算，本設(shè)計(jì)采用樁根底，對根底承臺進(jìn)行了受力和配筋計(jì)算。手工計(jì)算完畢后，用結(jié)構(gòu)分析軟件PKPM進(jìn)行了整體框架計(jì)算。設(shè)計(jì)成果包括計(jì)算書和施工圖紙兩局部.關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)荷載計(jì)算內(nèi)力計(jì)算計(jì)算配筋A(yù)bstractTheprojectfortheframestructure,mainbodyofsixlayerstheregionseismicfortificationintensityis6degrees,thesecondgroup,sitecategoryIIIclasssite.Dominantwinddirectionforthesouthwestthebasicwindpressureof0.45KN/m,basicsnowpressureof0.3KN/m2.Floor,roofadoptsthecast-in-placereinforcedconcretestructure.Thedesignandimplement"practical,safe,economic,beautiful"designprinciple.Accordingtothearchitecturaldesignspecification,carefullyconsiderthevariousfactorsthataffectthedesign.Accordingtotherelationshipofstructureandbuildingoverallwithdetails.Thisdesignmainlyhascarriedonthestructureschemeoftransverseframeshaft8seismicindesign.Indeterminingtheframelayout,hascarriedonthefirstfloorbetweenloadonbehalfofvaluecalculation,andthenusevertexdisplacementmethodfromtheearthquakecycle,andthenpressthebottomshearmethodunderhorizontalseismicloadsize,andthencalculatethestructuralinternalforceunderthehorizontalload(bendingmoment,shearforceandaxialforce).Thencalculateverticalload(deadloadandliveload)undertheactionofinternalforceofstructure.Istofindoutthemostunfavorableoneorseveralgroupsofinternalforcecombination.Choosethesafestresultsreinforcementanddrawing.Inaddition,thestructureofindoorstairdesigns.Completedtheflatpalletbenchboard,platformbeamcomponentsuchastheinternalforceandreinforcementcalculationandconstructiondrawings.Onthefloorreinforcementcalculation,thisdesignUSESthepilefoundation,foundationpilecapsfortheforceandreinforcementcalculation.Afterthemanualcalculation,usingthestructureanalysissoftwarePKPMcalculationhascarriedontheoverallframework.DesignresultsincludingthecalculationandconstructiondrawingsKeywords:framestructureseismicdesignloadcalculationofinternalforcecalculationofreinforcementcalculation

目錄TOC\o"1-3"\h\u29216摘要 1133101設(shè)計(jì)資料 160781.1工程概況 1192981.2建筑設(shè)計(jì)說明書 2171521.2.1設(shè)計(jì)依據(jù) 2222651.2.2方案說明 2213191.2.3等級說明 3316501.2.4建筑設(shè)計(jì)說明及構(gòu)造做法 363821.3結(jié)構(gòu)說明書 6295341.3.1設(shè)計(jì)樓面活荷載 6114591.3.2樓板 6182801.3.3梁、柱 6421.3.4墻體 6256691.3.5構(gòu)造柱 7213751.3.6其他 779692結(jié)構(gòu)的選型和布置 7277692.1結(jié)構(gòu)選型 7161722.2結(jié)構(gòu)布置 7298402.3初估梁柱截面尺寸 8294042.3.1按大跨度進(jìn)行計(jì)算 8265572.3.2柱的截面尺寸 962043框架計(jì)算簡圖及梁柱線剛度 10322663.1確定框架計(jì)算簡圖 10145113.2框架梁柱的線剛度計(jì)算 1037844荷載計(jì)算 12235034.1恒載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算 1288184.1.1屋面 12128864.1.2各層樓面 12205944.1.3梁自重 13248804.1.4柱自重 13124054.1.5外縱墻自重 14138544.1.6內(nèi)縱墻自重 1489374.1.7內(nèi)隔墻自重 1568174.1.8女兒墻自重 1548254.1.9山墻自重 15325144.2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 1690334.2.1屋面和樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值 1616994.2.2雪荷載 1632534.3豎向荷載下框架受荷總圖 16184514.3.1在A-B及C-D軸內(nèi) 16213574.3.2在A-B軸間框架梁 16180334.3.3在B-C軸間框架梁 1815014.3.4C-D軸間框架梁同A-B軸間框架梁 18141094.3.5A軸柱縱向集中荷載的計(jì)算 18271404.3.6B軸柱縱向集中荷載的計(jì)算 19322064.4風(fēng)荷載計(jì)算 20316494.5水平地震作用 21231754.5.1重力荷載代表值的計(jì)算 222685屋面處重力荷載代表值標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 222457其余各層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 222706底層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 231599屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 232807樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 2336總重力荷載代表值的計(jì)算 23162454.5.2框架柱抗側(cè)移剛度和結(jié)構(gòu)根本自震周期計(jì)算 24238795內(nèi)力計(jì)算 27287845.1恒載作用下框架的內(nèi)力 27108855.1.1恒載作用下框架的彎矩計(jì)算 27284195.1.2恒載作用下框架的梁端剪力和軸力計(jì)算 31258605.2活載作用下框架的內(nèi)力 33178405.3水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算 40236686內(nèi)力組合 44292226.1梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整 4720906.2框架結(jié)構(gòu)柱的內(nèi)力組合 48211257構(gòu)件配筋計(jì)算 57228337.1框架梁截面設(shè)計(jì) 57130917.2框架柱截面設(shè)計(jì) 60158357.2.1柱端彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整 60278327.2.2柱端剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整 60268847.2.3柱配筋計(jì)算 61142497.3板的截面設(shè)計(jì) 6598687.4樓梯設(shè)計(jì) 6864337.4.1樓梯設(shè)計(jì)資料 68216517.5根底配筋計(jì)算 72137847.5.1設(shè)計(jì)資料 72121997.5.2確定樁的規(guī)格數(shù)量及初定承臺的尺寸 7382097.5.3邊柱承臺的設(shè)計(jì) 7420800結(jié)論 788860參考文獻(xiàn) 809275致謝 811設(shè)計(jì)資料1.1工程概況建設(shè)地點(diǎn)：某市市郊工程名稱：某學(xué)校學(xué)生宿舍樓2，樓板及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm，填充墻采用加氣混凝土砌塊。建筑總高為20.500m，共6層，每層層高3.30m，室內(nèi)外高差0.45m。w0=0.45kN/m2，根本雪壓S0=0.3kN/m2。地質(zhì)條件：工程地質(zhì)條件及水文資料：粉質(zhì)粘土層中，，，該地區(qū)地層的承載力足夠高,地下水位足夠低,地下水對一般建筑材料無侵蝕作用,不考慮土的液化。場地情況：場地平坦，無障礙物，地下無古代建筑，用地四周無住宅區(qū)抗震設(shè)防烈度為6度，建筑耐火等級二級，建筑設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為50年。1.2建筑設(shè)計(jì)說明書本說明是對建筑方案的必要說明。根據(jù)防火疏散要求確定樓梯位置，走廊與梯段凈寬，以及房間布置，墻體防水等構(gòu)造做法。此外根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)給出了建筑的等級要求。該工程位于某市市郊的主干道上，交通方便，各種材料供給及時(shí)。1.2.1設(shè)計(jì)依據(jù)建設(shè)行政主管局部對本工程的批復(fù)文件。與甲方簽訂的設(shè)計(jì)合同及經(jīng)甲方同意的建筑方案?，F(xiàn)行國家有關(guān)建筑工程設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)、標(biāo)準(zhǔn)：?宿舍建筑設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ36-2005)?建筑抗震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(GB50011-2021)?建筑設(shè)計(jì)防火標(biāo)準(zhǔn)?(GB50016-2006)?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(GB50010-2002)?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)?(GB50009-2001)1.2.2方案說明(1)該工程為某學(xué)校學(xué)生宿舍樓，建筑結(jié)構(gòu)形式為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，建筑主體高度為20.500m，根底形式為獨(dú)立根底。(2)本設(shè)計(jì)中柱距為3.60m，進(jìn)深為6.60m。(3)按二級防火要求，樓梯設(shè)在了建筑三分之一處，且在建筑的兩端均有平安出口，滿足防火要求。(4)本設(shè)計(jì)中建筑長50.400m，在建筑左右兩側(cè)設(shè)有廁所，廁所地面低于同層教室地面20mm。作用下的受荷總圖如圖4-2所示(圖中數(shù)值均為標(biāo)準(zhǔn)值)圖4-2豎向受荷總圖(kN)注：帶括號者表示活荷載4.4風(fēng)荷載計(jì)算作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值見表4-1：w=βZμSμZω0本地區(qū)根本風(fēng)壓為：w0μZ—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，地面粗糙度為C類μS—風(fēng)荷載體型系數(shù)。根據(jù)建筑物的體型查的μSβZ—以為房屋總高度小于30米所以βZ—下層柱高—上層柱高，對頂層為女兒墻的2倍B—迎風(fēng)面的寬度B=3.6m.表4-1集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值離地高度(Z/m)μZβZμSw0(kN/m2)(m)(m)ωk(kN)0.44.5水平地震作用該建筑物的高度為20.5000米，以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。4.5.1重力荷載代表值的計(jì)算屋面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+0.5×雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+0.5×樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上下各半層高范圍內(nèi)(屋面處取頂層的一半)的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件自重屋面處重力荷載代表值標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算G＇女兒墻=5.21×(5屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重標(biāo)準(zhǔn)值：G＇屋面板G＇梁G＇柱頂層墻重：G＇墻×(6.6-0.5)×4]+0.5×[4.54×(6.6-0.5)×13]G＇墻=[4.15×(6.6-0.5)×14]+[6.71×(6.6-0.5)×4]+[4.54×(6.6-0.5)×13]+[6.03×(6.6-0.5)×13]+[4.G＇樓板=3.89×[(3.6-0.3)×(6.6-0.25)×28+(3.0-0.25)×(3.6-0.3)×14]=G＇梁G＇柱G＇標(biāo)準(zhǔn)層=G＇墻+G＇樓板+G＇梁+G＇柱底層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算G＇墻=1377.1×G＇樓板=3.89×[(G＇梁=1216.3kNG＇柱=1466.9×G＇底層=G＇墻+G＇樓板+G＇梁+G＇柱屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算Q雪=q雪×s×(50.4×16.2)樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算Q樓面總重力荷載代表值的計(jì)算屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5×雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5×活載標(biāo)準(zhǔn)值底層樓面處：=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5×活載標(biāo)準(zhǔn)值=7234.1+0.5×1框架柱抗側(cè)移剛度和結(jié)構(gòu)根本自震周期計(jì)算橫向D值的計(jì)算一.底層：二.標(biāo)準(zhǔn)層：，，故橫向框架的側(cè)移剛度見表4－2表4－2橫向框架各層側(cè)向D值構(gòu)件名稱頂層A、D軸柱0.780.28020289710110B、C軸柱1.450.421305011067541標(biāo)準(zhǔn)層A、D軸柱0.780.28020289710110B、C軸柱1.450.421305011067541首層A、D軸柱1.010.50219760691611B、C軸柱1.890.6152419084665結(jié)構(gòu)根本自振周期的計(jì)算用假想頂點(diǎn)位移計(jì)算結(jié)構(gòu)根本自振周期，計(jì)算過程見表4-3表4-3假想頂點(diǎn)位移計(jì)算結(jié)果層次Gi(kN)∑Gi(kN)∑D(kN/m)67702.67702.67101100.0110.19257399.315101.910675410.0140.18147399.322501.37101100.0320.16737399.329900.610675410.0280.13527399.337299.96916110.0540.10717846.545146.48466570.0530.053結(jié)構(gòu)根本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù)=0.6，那么結(jié)構(gòu)的根本自振周期為：=1.7×0.6×s由于該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場地為Ⅲ類，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，由表查得=0.85×45146.4=38374.5kN由于，故式中：—阻尼調(diào)整系數(shù)相應(yīng)的γ縱向地震影響系數(shù)==0頂部附加地震作用系數(shù)，不需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，即頂部附加地震作用系數(shù)：如圖4-3對于多質(zhì)點(diǎn)體系，對于多質(zhì)點(diǎn)體系結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：圖4-3樓層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震剪力及數(shù)層層間位移的計(jì)算過程見表4-4表4-4Fi，Vi，的計(jì)算過程層(kN)(m)(kN)Vi(kN)67702.6160214565400993.1993.17101100.001457399.3129488663.71656.810675410.001647399.3105071538.62195.47101100.003137399.380653413.42608.810675410.002427399.356235288.22897.06916110.004217846.533740172.93070.08466570.0036樓層最大位移與樓層層高之比，滿足位移要求。5內(nèi)力計(jì)算5.1恒載作用下框架的內(nèi)力恒荷載作用下框架受荷簡圖如圖4-2。5.1.1恒載作用下框架的彎矩計(jì)算豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。當(dāng)框架為少層少跨時(shí)，采用彎矩二次分配法較為理想。這里豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分層法。豎向荷載作用下，框架的內(nèi)力分析除活荷載較大的工業(yè)與民用建筑?？梢圆豢紤]活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎局偏低，但當(dāng)活載占總荷載的比例較小時(shí)，其影響很小.假設(shè)活荷載占總荷載的比例較大時(shí)，可在截面配筋時(shí)，將跨中彎距乘以1.1~1.2的較大系數(shù)。恒荷載作用下的彎矩、剪力可按下面公式求得：根據(jù)梁、柱相對線剛度，算出各節(jié)點(diǎn)的彎矩分配系數(shù):節(jié)點(diǎn)處的彎矩分配系數(shù)按相對剛度比計(jì)算，如圖5-1所示。圖5-1A、B軸柱彎矩各層分配系數(shù)簡圖彎矩二次分配法比分層法作了更進(jìn)一步的簡化。在分層法中，用彎矩分配法計(jì)算分層單元的桿端彎矩時(shí)，任一節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩都將影響到節(jié)點(diǎn)所在單元中的所有桿件。而彎矩二次分配法假定任一節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩只影響至與該節(jié)點(diǎn)相交的各桿件的遠(yuǎn)端。因此可將彎矩分配法的循環(huán)次數(shù)簡化到一次分配、一次傳遞、再一次分配。梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計(jì)算。除底層柱外的其于各層柱的相對線剛度乘以0.9。用彎矩分配法計(jì)算每一個敞口單元的桿端彎矩，底層柱的傳遞系數(shù)為0.5，其余各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。計(jì)算過程如表5-1所示：表5-1恒載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表層工程上柱下端下柱上端邊梁左側(cè)邊梁右側(cè)上柱下端下柱上端中跨左側(cè)6層分配系數(shù)0.5360.4640.3300.3820.287彎矩值-71.16-6.93分配值38.1732.98-23.51-24.56-18.44傳遞-11.7616.49-9.22分配值6.315.45-2.40-2.78-2.09傳遞-1.202.72-1.04分配值0.640.56-0.56-0.64-0.48分配結(jié)果45.12-45.12-27.98-38.215層分配系數(shù)0.3490.3490.3020.2390.2770.2770.208彎矩值15.04-49.0749.07-9.33-4.71分配值11.8811.8810.27-8.37-9.69-9.69-7.28傳遞-4.195.13-3.64分配值1.461.461.26-0.36-0.41-0.41-0.31傳遞-0.180.63-0.16分配值0.060.060.05-0.11-0.13-0.13-0.10分配結(jié)果28.4513.41-41.850.0045.99-19.56-10.24-16.194層分配系數(shù)0.3490.3490.3020.2390.2770.2770.208彎矩值4.47-49.0749.07-3.41-4.71分配值15.5715.5713.46-9.79-11.33-11.33-8.51傳遞-4.896.73-4.25分配值1.711.711.48-0.59-0.68-0.68-0.51傳遞-0.300.74-0.26分配值9-0.11-0.13-0.13-0.10分配結(jié)果21.8517.39-39.240.0046.04-15.56-12.14-18.343層分配系數(shù)0.3490.3490.3020.2390.2770.2770.208彎矩值5.80-49.0749.07-4.05-4.71分配值15.1115.1113.06-9.63-11.15-11.15-8.37傳遞-4.826.53-4.19分配值1.681.681.45-0.56-0.65-0.65-0.49傳遞-0.280.73-0.24分配值8-0.12-0.13-0.13-0.10分配結(jié)果22.6916.89-39.580.0046.02-15.98-11.93-18.10〔續(xù)表〕表5-1恒載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表層工程上柱下端下柱上端邊梁左側(cè)邊梁右側(cè)上柱下端下柱上端中跨左側(cè)2層分配系數(shù)0.3490.3490.3020.2390.2770.2770.208彎矩值5.63-49.0749.07-3.98-4.71分配值15.1715.1713.11-9.65-11.17-11.17-8.39傳遞-4.836.55-4.19分配值1.681.681.46-0.56-0.65-0.65-0.49傳遞-0.280.73-0.24分配值9-0.12-0.13-0.13-0.10分配結(jié)果22.5816.95-39.530.0046.02-15.93-11.96-18.131層分配系數(shù)0.3680.3140.3180.2490.2880.2170.246彎矩值5.65-49.0749.07-3.99-4.71分配值15.9813.6313.81-10.06-11.64-8.74-9.93傳遞-5.036.90-4.96分配值1.851.581.60-0.48-0.56-0.42-0.48傳遞-0.240.80-0.24分配值0.090.080.08-0.14-0.16-0.12-0.14分配結(jié)果23.5715.28-38.860.0046.09-16.35-9.28-20.460.3490.3490.3020.2390.2770.2770.208柱底彎矩值5.09-3.095.1.2恒載作用下框架的梁端剪力和軸力計(jì)算梁端剪力V=Vq+Vm式中：Vq梁上均布荷載引起的剪力，取Vq=ql/2；Vm梁端彎矩引起的剪力，取Vm=∑M)/l。柱軸力N=V+P式中：P柱頂豎向集中荷載。具體計(jì)算結(jié)果見表5-2，5-3，5-4。表5-2恒載作用下AB梁端剪力計(jì)算層號q(kN/m)lmql/2(kN)∑M)/l(kN)VA=ql/2-∑M)/l(kN)VB=ql/2+∑M)/l(kN)622.9569.99-3.0873.0766.91515.8348.27-0.0948.3548.18415.8348.27-0.1448.4148.13315.8348.27-0.1348.4048.13215.8348.27-0.1348.4048.13115.8348.27-0.1548.4248.12表5-3恒載作用下BC梁端剪力計(jì)算層號q(kN/m)lmql/2(kN)∑M)/l(kN)VA=ql/2-∑M)/l(kN)VB=ql/2+∑M)/l(kN)613.3116.64016.6416.6459.0511.32011.3211.3249.0511.32011.3211.3239.0511.32011.3211.3229.052011.3211.3219.0511.32011.3211.32表5-4恒載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VAVBVB=VCN頂N底N頂N底673.0766.9116.6499.67121.42113.42135.17548.3548.1811.32162.69184.44192.76214.50448.4148.1311.32225.72247.47272.09293.84348.4048.1311.32288.74310.49351.43373.18248.4048.1311.32351.77373.52430.77452.52148.4248.1211.32414.80443.13510.10538.445.2活載作用下框架的內(nèi)力屋面、樓面活荷載作用下框架受荷簡圖如圖4-2。采用與恒載相同的計(jì)算方法。表5-5活載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表層工程上柱下端下柱上端邊梁左側(cè)邊梁右側(cè)上柱下端下柱上端中跨左側(cè)6層分配系數(shù)0.5360.4640.3300.3820.287彎矩值-4.864.86-0.49分配值2.612.25-1.61-1.67-1.26傳遞-0.801.13-0.63分配值0.430.37-0.16-0.19-0.14傳遞-0.080.19-0.07分配值0.040.04-0.04-0.04-0.03分配結(jié)果3.09-3.094.37-1.91-2.625層分配系數(shù)0.3490.3490.3020.2390.2770.2770.208彎矩值1.03-14.5914.59-0.64-1.46分配值4.744.744.09-2.99-3.46-3.46-2.60傳遞-1.492.05-1.30分配值0.520.520.45-0.18-0.21-0.21-0.16傳遞-0.090.23-0.08分配值0.030.030.03-0.04-0.04-0.04-0.03分配結(jié)果6.325.29-11.6113.66-4.34-3.70-5.624層分配系數(shù)0.3490.3490.3020.2390.2770.2770.208彎矩值1.76-14.5914.59-1.23-1.46分配值4.484.483.87-2.84-3.29-3.29-2.47傳遞-1.421.94-1.24分配值0.500.500.43-0.17-0.19-0.19-0.15傳遞-0.080.21-0.07分配值0.030.030.03-0.03-0.04-0.04-0.03分配結(jié)果6.775.01-11.7713.70-4.76-3.52-5.423層分配系數(shù)0.3490.3490.3020.239770.2770.208彎矩值1.67-14.5914.59-1.17-1.46分配值4.514.513.90-2.86-3.31-3.31-2.48傳遞-1.431.95-1.24分配值0.500.500.43-0.17-0.20-0.20-0.15傳遞-0.080.22-0.07分配值0.030.030.03-0.03-0.04-0.04-0.03分配結(jié)果6.715.04-11.7513.70-4.72-3.54-5.44〔續(xù)表〕表5-5活載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表層工程上柱下端下柱上端邊梁左側(cè)邊梁右側(cè)上柱下端下柱上端中跨左側(cè)2層分配系數(shù)0.3490.3490.3020.2390.2770.2770.208彎矩值1.68-14.5914.59-1.18-1.46分配值4.514.513.90-2.86-3.31-3.31-2.48傳遞-1.431.95-1.24分配值0.500.500.43-0.17-0.20-0.20-0.15傳遞-0.080.22-0.07分配值0.030.030.03-0.03-0.04-0.04-0.03分配結(jié)果6.725.04-11.7513.70-4.72-3.54-5.441層分配系數(shù)0.3680.3140.3180.2490.2880.2170.246彎矩值1.68-14.5914.59-1.18-1.46分配值4.754.054.11-2.98-3.45-2.59-2.94傳遞-1.492.05-1.47分配值0.550.470.47-0.15-0.17-0.13-0.14傳遞-0.070.24-0.07分配值0.030.020.02-0.04-0.05-0.04-0.04分配結(jié)果7.014.54-11.5513.72-4.84-2.75-6.13柱底彎矩值表5-6活載作用下AB梁端剪力計(jì)算層號q(kN/m)lmql/2(kN)∑M)/l(kN)VA=ql/2-∑M)/l(kN)VB=ql/2+∑M)/l(kN)61.574.78-0.215.004.5754.7114.35-0.3414.6914.0244.7114.35-0.3214.6714.0434.7114.35-0.3214.6714.0324.7114.35-0.3214.6714.0414.7114.35-0.3614.7114.00表5-7活載作用下BC梁端剪力計(jì)算層號q(kN/m)lmql/2(kN)∑M)/l(kN)VA=ql/2-∑M)/l(kN)VB=ql/2+∑M)/l(kN)60.941.1701.171.1752.813.5203.523.5242.812.53.5203.523.5232.813.5203.523.5222.813.5203.523.5212.813.5203.523.52表5-8活載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VAVBVB=VCN頂=N底N頂=N底65.004.571.175.035.03514.6914.023.5220.1320.13414.6714.043.5220.1320.13314.6714.033.52133.55133.55214.6714.043.52141.06141.06114.7114.003.52220.40220.40圖5-2恒載作用下M圖(KN?m)圖5-3恒載作用下N圖(kN)圖5-4恒載作用下的V圖(單位：kN)5.3水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算一.框架所受到的水平地震作用和層間剪力如圖5-5所示。框架i第層j柱分配到的剪力Vij以及該柱上、下端的彎矩和分別按以下各式計(jì)算：圖5-5橫向水平地震作用及樓層地震剪力其中為標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比，可由查表5-9得。表5-9所查基準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度表〔摘要〕總層數(shù)第j層12650.300.300.350.350.4050.300.350.350.400.400.400.400.4540.350.400.400.400.450.450.450.4530.450.450.450.450.450.450.450.5020.500.500.500.500.500.500.500.5010.800.750.700.700.650.650.650.55從上表可得各層反彎點(diǎn)高度比y0，由于K值界于二者之間，那么可以由插值取值。本設(shè)計(jì)中，第2層柱需考慮修正值，其余各柱均無修正。二.框架柱剪力和柱端彎矩計(jì)算采用D值法，計(jì)算過程見下表5-10。表5-10框架柱K值和y值表層A柱B柱C柱D柱yyyy60.780.300.730.300.730.300.780.3050.780.400.730.400.730.400.780.4040.780.440.730.410.730.410.780.44〔續(xù)表〕表5-10框架柱K值和y值表層A柱B柱C柱D柱yyyy30.780.450.730.450.730.450.780.4520.780.500.730.500.730.500.780.5011.010.650.950.650.950.651.010.65表5-11各層中柱B(C)柱端彎矩及剪力計(jì)算層次hiVi∑DDijVijy6993.17101102028928.370.730.3028.0965.5551656.810675413050147.340.730.4062.4993.7342195.47101102028962.730.730.4185.56121.4332608.810675413050174.540.730.45110.69135.2822897.06916111976082.770.730.50136.57136.5713070.08466572419087.710.950.64241.39135.78表5-12各層邊柱A(D)柱端彎矩及剪力計(jì)算層次hiVi∑DDijVijy6993.17101102028928.370.780.3028.0965.5551656.810675413050147.340.780.4062.4993.7342195.47101102028962.730.780.4490.83116.1632608.810675413050174.540.780.45110.69135.2822897.06916111976082.770.780.50136.57136.5713070.08466572419087.711.010.65244.66132.51三.梁端彎矩，剪力及軸力如圖5-6所示，分別按下式計(jì)算：圖5-6梁端彎矩，剪力計(jì)算簡圖具體過程見表5－13表5－13梁端彎矩，剪力及柱軸力的計(jì)算層次邊跨梁中跨梁柱軸力lL邊柱中柱665.5530.4815.7435.0735.0728.05-15.7412.315121.8256.6529.2665.1765.1752.14-45.0035.204178.6585.5243.3198.4098.4078.72-88.3070.613226.11102.6953.90118.15118.1594.52-142.21111.232247.26114.9759.38132.29132.29105.83-201.59157.671269.08126.6464.87145.71145.71116.57-266.46209.37注：〔1〕柱軸力中的負(fù)號表示拉力，當(dāng)為地震作用時(shí)候，兩側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力?！?〕表中分別表示節(jié)點(diǎn)在右梁的彎矩單位為kN?m〔3〕式中，.分別為節(jié)點(diǎn)在左，右梁的線剛度，單位為kN?m〔4〕N單位為單位為kN，l單位為m，單位為kN6內(nèi)力組合在豎向荷載作用下，可以考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對梁端負(fù)彎距進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)為現(xiàn)澆框架：0.8-0.9，本設(shè)計(jì)取0.85。橫梁彎矩調(diào)幅計(jì)算結(jié)果見表6-1、6-2。表6-1恒載作用下的橫梁彎矩調(diào)幅層號部位梁左側(cè)梁右側(cè)跨度荷載跨中彎距左調(diào)幅右調(diào)幅跨中調(diào)幅6邊跨中跨邊跨25邊跨中跨邊跨4邊跨中跨邊跨〔續(xù)表〕表6-1恒載作用下的橫梁彎矩調(diào)幅層號部位梁左側(cè)梁右側(cè)跨度荷載跨中彎距左調(diào)幅右調(diào)幅跨中調(diào)幅3邊跨中跨-15.39邊跨2邊跨中跨邊跨1邊跨15.83中跨邊跨表6-2活載作用下的橫梁彎矩調(diào)幅層號部位梁左側(cè)梁右側(cè)跨度荷載跨中彎距左調(diào)幅右調(diào)幅跨中調(diào)幅6邊跨中跨邊跨5邊跨中跨邊跨4邊跨-中跨邊跨3邊跨中跨邊跨2邊跨中跨邊跨1邊跨中跨邊跨由于風(fēng)荷載作用下的組合與考慮地震組合相比，一般較小，對于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不考慮。只考慮以下三種組合形式：一.由可變荷載效應(yīng)控制的組合：二.由永久荷載效應(yīng)控制的組合：三.豎向荷載與水平地震作用下的組合：具體組合過程見表6-3，其中彎矩kN?m，剪力kN，彎矩的上部受拉為負(fù)，剪力的產(chǎn)生順時(shí)針為正。6.1梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整為防止梁在彎曲屈服前發(fā)生剪切破壞，即保證“強(qiáng)剪弱彎〞截面設(shè)計(jì)須對有地震作用的組合剪力設(shè)計(jì)值按下式進(jìn)行調(diào)整。式中：為梁的凈跨；為梁的重力荷載代表值，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值；分別為梁左右凈截面，逆時(shí)針或順時(shí)針方向的彎矩設(shè)計(jì)值；計(jì)算結(jié)果見表6-4。6.2框架結(jié)構(gòu)柱的內(nèi)力組合柱上端控制值截面在梁底，下端在梁頂，應(yīng)按軸線計(jì)算簡圖所得的柱端內(nèi)力值換成控制截面的相應(yīng)值，此計(jì)算為簡化起見，采用軸線處內(nèi)力值。計(jì)算結(jié)果見表6-5。表6-3框架梁內(nèi)力組合層號桿件號截面內(nèi)力荷載類別內(nèi)力組合恒①活②地震左③地震右④1.2①+1.4②1.35①+0.98②1.2×(①+0.5②)+1.3×③1.3×④頂層邊跨梁左側(cè)MV中M右側(cè)MV中跨梁左側(cè)MV中M右側(cè)MV2層邊跨梁左側(cè)MV中M右側(cè)MV〔續(xù)表〕表6-3框架梁內(nèi)力組合層號桿件號截面內(nèi)力荷載類別內(nèi)力組合恒①活②地震左③地震右④1.2①+1.4②1.35①+0.98②1.2×(①+0.5②)+1.3×③1.3×④2層中跨梁左側(cè)M-18.13-5.44131.73-131.73-29.37-29.81146.23-196.27V11.323.52-105.38105.3818.5018.72-121.31152.69中M-8.34-2.420.000.00-13.40-13.64-11.46-11.46右側(cè)M-18.13-5.44-131.73131.73-29.37-29.81-196.27146.23V-11.32-3.52-105.38105.38-18.50-18.72-152.69121.31底層邊跨梁左側(cè)M-38.86-11.55267.95-267.95-62.80-63.78294.77-401.89V48.4214.71-64.6064.6078.6979.78-17.05150.91中M76.6811.1570.92-70.92107.63114.45190.906.51右側(cè)M-46.09-13.72-126.11126.11-74.52-75.67-227.49100.40V-48.12-14.00-64.6064.60-77.34-78.68-150.1217.84中跨梁左側(cè)M-20.46-6.13145.10-145.10-33.13-33.63160.40-216.86V11.323.52-116.08116.0818.5018.72-135.21166.59中M-10.32-3.010.000.00-16.60-16.88-14.19-14.19右側(cè)M-20.46-6.13-145.10145.10-33.13-33.63-216.86160.40V-11.32-3.52-116.08116.08-18.50-18.72-166.59135.21表6－4梁端剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整位置層數(shù)MlMrlnq1=-1.2×(Ml-Mr)/lnq恒q活VGB=1.2(q恒+0.5q活)ln/2V左=q1+VGBAB跨628.86-118.766.1029.0422.951.5786.86115.902265.59-212.286.1094.0115.834.7166.53160.541294.77-227.496.10102.7415.834.7166.53169.27BC跨6-2.03-92.832.50-43.5813.310.9420.67-22.922146.23-196.272.50-164.409.052.8115.69-148.711160.40-216.862.50-181.089.052.8115.69-165.39CD跨6-118.7628.866.1029.0422.951.5786.86115.902-212.28265.596.1094.0115.834.7166.53160.541-227.49294.776.10102.7415.834.7166.53169.27表6-5框架柱內(nèi)力組合層號桿件號截面內(nèi)力荷載類別內(nèi)力組合恒①活②地震左③地震右④1.2①+1.4②1.35①+0.98②1.2×(①+0.5②)+1.3×③1.3×④頂層邊跨柱上端M45.123.0965.28-65.2858.4763.94140.86-28.86N99.675.03-15.6815.68126.65139.48102.24143.00V71.826.18-1.2028.26-28.265.747.1743.43下端M28.456.3227.98-27.9842.9844.5974.301.56N121.425.03-15.6815.68152.74168.84128.34169.10中跨柱上端M-27.98-1.9165.28-65.28-36.25-39.6550.13-119.58N113.427.5112.26-12.26146.62160.48156.55124.67V-41.60-3.120.9028.26-28.26-2.48-3.3333.53下端M-19.56-4.3427.98-27.98-29.55-30.6610.29-62.45N135.177.5112.26-12.26172.71189.83182.65150.772層邊跨柱上端M16.955.04136.00-136.0027.3927.82200.16-153.43N351.77141.06-200.75200.75619.61613.13245.79767.73V93.77-2.45-0.7382.42-82.42-3.97-4.03103.77下端M23.577.01136.00-136.0038.1038.69209.29-144.31N373.52141.06-200.75200.75645.70642.49271.89793.82〔續(xù)表〕表6-5框架柱內(nèi)力組合層號桿件號截面內(nèi)力荷載類別內(nèi)力組合恒①活②地震左③地震右④1.2①+1.4②1.35①+0.98②1.2×(①+0.5②)+1.3×③1.3×④2層中跨柱上端M-11.96-3.54136.00-136.00-19.30-19.61160.33-193.27N430.7730.03157.01-157.01558.96610.97739.06330.82V-18.351.630.4882.42-82.422.632.67109.39下端M-16.35-4.84136.00-136.00-26.40-26.82154.27-199.32N452.5230.03157.01-157.01585.06640.32765.15356.92底層邊跨柱上端M15.284.54131.95-131.9524.7025.09192.60-150.47N414.80220.40-265.35265.35806.31775.96285.04974.94V93.913.771.1287.34-87.346.106.19118.75下端M5.091.51243.63-243.638.238.36323.74-309.70N443.13220.40-265.35265.35840.31814.22319.051008.94中跨柱上端M-9.28-2.75135.21-135.21-14.99-15.23162.98-188.56N510.1030.03208.49-208.49654.17718.07901.18359.11V-15.48-2.29-0.6887.34-87.34-3.70-3.76110.39下端M-3.09-0.92240.37-240.37-5.00-5.08308.22-316.75N538.4430.03208.49-208.49688.17756.33935.19393.11表6-6框架柱內(nèi)力組合最不利內(nèi)力組合層次桿件截面內(nèi)力種類最不利內(nèi)力組合取值最大值最小值6邊柱上端MNV下端MN中柱上端MNV下端MN2邊柱上端MNV下端MN中柱上端MNV下端MN1邊柱上端MNV下端MN中柱上端MNV下端MN7構(gòu)件配筋計(jì)算7.1框架梁截面設(shè)計(jì)一、正截面受彎承載力計(jì)算：梁AB(300mm×600mm)一層環(huán)境類別為二類，取=35mm，=565mm。按雙筋受彎進(jìn)算。受壓區(qū)按2根直徑20mm的HRB400鋼筋計(jì)算mm2當(dāng)時(shí)，當(dāng)時(shí)，取，那么表7－1框架梁正截面受彎承載力配筋計(jì)算層號計(jì)算公式截面梁AB梁BC左側(cè)A跨中右側(cè)B左側(cè)B跨中右側(cè)C6層M(kN·m)628628628628628628738512622487144487339339339339339339實(shí)配鋼筋4Φ162Φ202Φ202Φ202Φ202Φ20實(shí)配28046286286286286282層M(kN·m)1030628628628628628197196411131029601029〔續(xù)表〕表7－1框架梁正截面受彎承載力配筋計(jì)算層號計(jì)算公式截面梁AB梁BC左側(cè)A跨中右側(cè)B左側(cè)B跨中右側(cè)C339339339339339339實(shí)配鋼筋4Φ252Φ20+2Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ162Φ162Φ20+2Φ16實(shí)配2196410301030103040210301層M(kN·m)-401.89190.90-227.49-216.86-14.19-216.86103062862862862862892.330.146.341.60.041.62129100111921137741137339339339339339339實(shí)配鋼筋4Φ25+Φ162Φ20+2Φ164Φ204Φ202Φ164Φ20實(shí)配221651030125612564021256二、斜截面受剪承載力計(jì)算梁AB一層：=169.27kN，截面尺寸滿足要求考慮地震作用組合的框架梁，其斜截面受剪承載力應(yīng)符合以下規(guī)定：=按構(gòu)造要求配箍，取雙肢箍8，s取min(8d，h/4，100mm)，s取100mm。加密區(qū)取，非加密區(qū)取。梁的斜截面配筋計(jì)算如下表表7-2框架梁斜截面受剪配筋計(jì)算梁號層數(shù)〔kN〕實(shí)配鋼筋A(yù)B6層115.90570.32<02Φ8@2002-5層160.54570.320.2342Φ8@2001層169.27570.320.2842Φ8@200BC6層-22.92570.32<02Φ8@2002-5層-148.71570.320.4092Φ8@200〔續(xù)表〕表7-2框架梁斜截面受剪配筋計(jì)算梁號層數(shù)〔kN〕實(shí)配鋼筋BC1層-165.39570.320.5042Φ8@180CD6層115.90570.32<02Φ8@2002-5層160.54570.320.2342Φ8@2001層169.27570.320.2842Φ8@2007.2框架柱截面設(shè)計(jì)7.2.1柱端彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)中，應(yīng)表達(dá)“強(qiáng)柱弱梁〞，即二級抗震框架節(jié)點(diǎn)處，除頂層軸壓比小于0.15外，柱端彎矩應(yīng)符合以下要求：〔二級框架取1.5〕其中：為節(jié)點(diǎn)上，下柱端截面，順時(shí)針或逆時(shí)針組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，考慮底層柱縱向的鋼筋不利情況配置，地震作用組合的框架結(jié)構(gòu)底層柱下端截面的彎矩設(shè)計(jì)值，對于二級抗震應(yīng)考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值乘以1.25彎矩增大系數(shù)。邊柱〔A軸柱〕柱端彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整計(jì)算：M1下=-309.7×=-387.1M1上=-150.5×1.50×-401.9/-294.8=-307.7M2下=-144.3×1.50×-401.9/-294.8=-295.1M6上=-140.9×1.50=-211.3中柱〔B軸柱〕柱端彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整計(jì)算：M1下=-316.7×=-395.9M1上=-188.6×1.50×-317.3/-387.9=-231.3M2下=-199.3×1.50×-317.3/-387.9=-244.5M6上=-132.7×1.50=-199.07.2.2柱端剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整為滿足“強(qiáng)剪弱彎〞原那么，二級框架柱端組合剪力值應(yīng)進(jìn)行調(diào)整，即：其中，為柱剪力增大系數(shù)，二級框架取1.2；柱上下端順時(shí)針或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值，且符合上述調(diào)整值要求，為柱凈高。底層邊柱〔A軸柱〕柱端彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整計(jì)算：V1底層中柱〔B軸柱〕柱端彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整計(jì)算：V17.2.3柱配筋計(jì)算A軸柱：底層柱：Nmax=N/fc×Ac=1008.9/(14.3×500×500)=0.282≤[0.8]那么底層柱A的軸壓比滿足要求。2.截面尺寸復(fù)核取h0=500-35=475mm，Vmax=225.3kN那么所以滿足要求。3.正截面受彎承載力計(jì)算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋。選用M大、N大的內(nèi)力組合，最不利內(nèi)力組合為：NmaxNmaxM·m取第一組，柱的計(jì)算長度：底層，；其余各層，時(shí)，，，時(shí)，取時(shí)，采用對稱配筋，，時(shí)，為大偏心受壓構(gòu)件，時(shí)，為大偏心受壓構(gòu)件。為大偏心受壓構(gòu)件時(shí)，，再次確定大偏心，為大偏心受壓構(gòu)件時(shí)，按三級框架抗震設(shè)防，滿足抗震構(gòu)造要求，縱向受力鋼筋采用HRB400鋼筋，最小總配筋率。表7-3A軸框架柱正截面配筋計(jì)算工程頂層二層底層M(kN·m)74.30209.29387.13N(kN)169.10793.821008.94Nb(kN)1703.701703.701703.70大小偏心大大大l0(mm)0e0(mm)439.36263.65383.69ea(mm)0.000.000.00ei(mm)439.36263.65383.69ζ11.001.001.00ζ21.001.001.00η1.0011.1031.077e(mm)649.63500.87623.280.0510.2410.307As=As'2255061560ρ(%)0.090.200.62As,min500.00500.00500.00配筋4Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ25實(shí)配As〔mm2〕80410301610表7-4B軸框架柱正截面配筋計(jì)算工程頂層二層底層M(kN·m)62.45199.32395.93N(kN)189.83765.15935.19Nb(kN)1703.701703.701703.70大小偏心大大大l0(mm)0e0(mm)328.96260.50423.37ea(mm)000ei(mm)329261423ζ11.001.001.00ζ21.001.001.00η1.0011.1051.070e(mm)5394986630.0580.2330.284As=As'1164621660ρ(%)0.050.180.66As,min500.00500.00500.00配筋4Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ25+Φ16實(shí)配As〔mm2〕80410301811NmaxNmaxM·mVA軸柱：一層最不利內(nèi)力組合：剪跨比：取，滿足截面要求。時(shí)，取N=選用Φ8雙肢箍，mm2假設(shè)按構(gòu)造要求配置箍筋：對于加密區(qū)：抗震等級為三級的框架，箍筋最小直徑為8mm，間距為8d和150〔柱根100〕mm的較小值。=0.090<0.85〔滿足〕加密區(qū)范圍：底層柱的上端和其他各層柱的兩端，應(yīng)取柱截面的長邊尺寸、柱凈高的1/6和500mm三者之最大值；底層柱柱根以上1/3柱凈高。表7-5框架柱斜截面配筋計(jì)算層數(shù)A軸框架柱斜截面配筋計(jì)算B軸框架柱斜截面配筋計(jì)算一層二層六層一層二層六層N/kN1008.9793.8169.1935.2765.2189.8V/kN118.7110.543.4116.7109.439.9Hn(m)λ=Hn/(2h0)4.022.932.934.022.932.93λ(>3時(shí)取3)3.002.932.933.002.932.93〔kN〕773.9773.9773.9773.9773.9773.9截面是否滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足fcA(kN)986.7986.7986.7986.7986.7986.7N/kN(實(shí)取值)986.7793.8169.1935.2765.2189.8ASV/s(mm)00