橋梁設(shè)計(jì)例題

橋梁設(shè)計(jì)例題橋梁設(shè)計(jì)例題橋梁設(shè)計(jì)例題第一部分設(shè)計(jì)資料構(gòu)造形式及基本尺寸某公路裝置式簡(jiǎn)支梁橋，雙車(chē)道，橋面寬度為凈-9+2x1m，主梁為裝置式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T梁，橋面由五片T梁組成，主梁之間的橋面板為鉸接，沿梁長(zhǎng)設(shè)置3~5道橫隔梁（橫隔梁平均厚度為16cm），橋梁橫截面部署見(jiàn)圖1-1，主梁細(xì)部尺寸見(jiàn)圖1-2。圖1-1橋面組成圖1-2主梁橫截面主要尺寸（單位：cm）橋面部署橋梁位于直線上，兩側(cè)設(shè)人行道，寬度為1m，橋面鋪裝為2cm厚的瀝青混凝土，其下為C25混凝土墊層，設(shè)雙面橫坡，坡度為1.5%。橫坡由混凝土墊層實(shí)現(xiàn)變厚度，兩側(cè)人行道外側(cè)橋面鋪裝厚度8cm（2cm厚瀝青混凝土和6cm混凝土墊層）。資料1）梁體1主梁混凝土：C30橫梁混凝土：C25鋼筋混凝土容重：25kN/m32）鋼筋主筋：熱軋HRB335鋼筋；構(gòu)造鋼筋：熱軋R235鋼筋3）橋面鋪裝瀝青混凝土，容重為23kN/m3；混凝土墊層C25，容重為24kN/m3。4）人行道人行道包括欄桿荷載集度為6kN/m；設(shè)計(jì)荷載汽車(chē)荷載：公路—I級(jí)車(chē)道荷載和車(chē)輛荷載；人群荷載：3.0kN/m2；設(shè)計(jì)規(guī)范及參照書(shū)目1）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）2）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）3）《橋梁工程》4）《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)原理》5）《構(gòu)造力學(xué)》6）《橋梁通用構(gòu)造及簡(jiǎn)支梁橋》第二部分設(shè)計(jì)要求一、主梁標(biāo)準(zhǔn)跨度：20m；2.依照?qǐng)D1-2和表2-1確定主梁細(xì)部尺寸；裝置式鋼筋混凝土T形梁橋整體特色表2-12標(biāo)準(zhǔn)跨計(jì)算梁長(zhǎng)梁高高跨比支點(diǎn)肋跨中肋h(yuǎn)（cm）h2（cm）梁肋變化長(zhǎng)橫隔最大徑（m）跨徑（m）（m）寬（cm）寬（cm）度（從支截梁數(shù)吊重（m）面點(diǎn)算起）t（cm）2019.519.961.51/13.330181220479532.5恒載內(nèi)力計(jì)算；計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)；活載內(nèi)力計(jì)算；計(jì)算各種荷載作用下的控制截面內(nèi)力；進(jìn)行作用效應(yīng)組合，繪出彎矩和剪力包絡(luò)圖進(jìn)行抗彎、抗剪鋼筋設(shè)計(jì)計(jì)算；構(gòu)造強(qiáng)度、撓度、裂縫驗(yàn)算；二、橋面板確定橋面板的種類(lèi)；計(jì)算荷載有效分布寬度；橋面板內(nèi)力計(jì)算；橋面板配筋設(shè)計(jì)；三、成就1、設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)一份。2、配筋圖一張（3號(hào)），包括：主梁正截面鋼筋配筋圖和全梁的縱向鋼筋配筋圖。第三部分內(nèi)力計(jì)算方法一、主梁內(nèi)力計(jì)算（一）恒載內(nèi)力計(jì)算計(jì)算恒載時(shí)，平時(shí)將跨內(nèi)橫隔梁的重量、橋面系的重量平均分配給各梁，因此，對(duì)于等截面梁橋的主梁，其計(jì)算荷載為均布荷載；在精確計(jì)算時(shí)，也可將恒載依照橫向分布系數(shù)的計(jì)算原理進(jìn)行橫向分配的計(jì)算。（1）各主梁恒載計(jì)算及匯總表3-13主梁斷面項(xiàng)目計(jì)算式單位梁號(hào)12、3主梁重量rhF25Fq1橫分布于q2nhhfhbfhl0hrh/LKN/M02.09梁中梁的重量表中：2分布于1KN/M1.050F——主梁截面積（m）q22q2邊梁的nh、hfh、bfh、l0h、rh重量——橫梁的片數(shù)、高橋面鋪裝重度、寬度、凈跨、容重；q3(r1H1r2H2)B0/nznz——主梁片數(shù)；平均值B0——橋面凈寬（m）；兩側(cè)人行道qr6KN/mKN/M2.42.4及欄桿重量r1H1、r2H2——分別為2qr26瀝青混凝土、墊層混凝q4nznz土的容重與厚度乘積。KN/M25.16826.208合計(jì)qq1q2(或q2）q3q4（2）恒載內(nèi)力計(jì)算表3-2項(xiàng)目計(jì)算式單位梁號(hào)12、3恒載q（見(jiàn)表3-1）KN/M25.16826.208彎矩M1跨處32KN-M897.20934.274M1qL324跨中KN-M1196.271245.70M11qL28剪力V端點(diǎn)1qLV02

KN245.39255.53跨中V10KN002（二）活荷載內(nèi)力計(jì)算G0.59321251000mc1513.2653kgg9.8Ec3.01010N/m21320216(38.5162131502Ic20216)1815018150(38.5)12212211.735102m4fEcIc3.143.0101011.735102219.526.3(HZ)2l2mc1513.2653u0.1767Inf0.01570.3（1）有關(guān)系數(shù)及人群荷載表3-3項(xiàng)目依照數(shù)值沖擊系數(shù)《橋規(guī)》1第條0.3多車(chē)道折減系數(shù)《橋規(guī)》1第條1.0人群荷載3qrqrR3RKN/m（R為人行道寬）（2）簡(jiǎn)支梁內(nèi)力影響線面積表3-452內(nèi)力影響線圖形影響線面積（m或m）ML35.654ML47.532VL2.442（3）計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)用杠桿法求支點(diǎn)截面的橫向分布系數(shù)；用剛性橫梁法求跨中截面的橫向分布系數(shù)。（?。┯?jì)算支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)m0按杠桿法在圖3-1上繪出①、②、③號(hào)主梁的荷載橫向分布影響線，并在其上布載，分別計(jì)算出汽車(chē)、人群的m0q和m0r值。（ⅱ）計(jì)算跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc按剛性橫梁法在圖3-2上繪出①、②、③號(hào)主梁的荷載橫向分布影響線，分別計(jì)算出汽車(chē)、人群的mcq和mcr值。計(jì)算主梁跨中活載彎矩當(dāng)計(jì)算簡(jiǎn)支梁各截面的最大彎矩和最大剪力時(shí)，可近似取用不變的跨中橫向分布系數(shù)mc計(jì)算。車(chē)道荷載由均布荷載和集中荷載組成，為求得最大的內(nèi)力，將集中荷載作用于影響線縱標(biāo)最大的地址處，均布荷載引起的內(nèi)力為均布荷載值乘以相應(yīng)的影響線面積。注意應(yīng)試慮汽車(chē)沖擊力的影響。計(jì)算人群荷載引起的內(nèi)力時(shí)，注意人群荷載集度按一側(cè)人行道計(jì)算，這是由于在計(jì)算人群荷載的橫向分布系數(shù)時(shí)按單側(cè)人群計(jì)算的。車(chē)道荷載：Sq(1)mcq(Pkykqk)人群荷載：Srmcrqr式中：Sq、Sr—跨中截面由車(chē)道荷載、人群荷載引起的彎矩或剪力；6—汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)，由橋梁自振頻率確定；ξ—多車(chē)道橋梁的汽車(chē)荷載折減系數(shù)；mcq、mcr—跨中截面車(chē)道荷載、人群荷載的橫向分布系數(shù)；PK和qk—車(chē)道荷載的集中荷載和均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值。yk—計(jì)算內(nèi)力影響線縱標(biāo)的最大值，也就是說(shuō)，將集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于影響線縱標(biāo)的最大的地址處，即為荷載的最不利部署；q人—人群荷載集度；Ω—跨中截面計(jì)算內(nèi)力影響線面積；m、m匯總表3-5cqcr活載梁號(hào)支座m跨中m0c①0.4090.682汽車(chē)②0.79550.541③0.79550.4①1.2730.655人群②00.427③00.2100900100①②③④⑤100102202202202201107①②③圖3-1按杠桿法繪主梁的荷載橫向分布影響線100900100①②③④⑤100102202202202201108①②③圖3-2按剛性橫梁法繪主梁的荷載橫向分布影響線主梁跨中活載彎矩表3-6活截面梁mqPy彎矩（KN-m）c號(hào)1載地址2KN/mMKNM(1)(pyq)mcML4車(chē)道荷

①0.6821.310.535.652383.6561103.33②0.5411.310.535.652383.656875.22③0.41.310.535.652383.656647.12①0.6821.310.547.532384.8751471.15②0.5411.310.547.532384.8751167.009載MM人群荷載M

L2L4L2

③0.41.310.547.532384.875862.84①0.6550335.6503.65670.05②0.4270335.6503.65645.67③0.20335.6503.65621.39①0.6550347.5304.87593.40②0.4270347.5304.87560.89③0.20347.5304.87528.525）計(jì)算主梁活載剪力（?。┯?jì)算主梁跨中截面活載剪力主梁跨中截面活載剪力表3-7活截梁mqPy彎矩（KN-m）c1載面號(hào)2位KN/mMKNM(1)(pyq)mc置車(chē)道荷VL2載

①0.6821.310.52.44285.60.5149.32②0.5411.310.52.44285.60.5118.45③0.4001.310.52.44285.60.587.5810人VL①0.655032.44004.792群②0.427032.44003.13荷載③0.200032.44001.46（ⅱ）計(jì)算主梁支點(diǎn)截面活載剪力對(duì)于支點(diǎn)截面的剪力或湊近支點(diǎn)截面的剪力，需計(jì)入由于荷載橫向分布系數(shù)在梁端區(qū)段內(nèi)發(fā)生變化所產(chǎn)生的影響。①由車(chē)道荷載的集中荷載Pk引起的支點(diǎn)截面剪力當(dāng)m0q＞mcq時(shí)，將車(chē)道荷載的集中荷載Pk作用于支點(diǎn)截面處，引起的支點(diǎn)截面剪力最大；當(dāng)m＜m時(shí)，設(shè)車(chē)道荷載的集中荷載Pk作用于距左支點(diǎn)x地址處，x值越大，0qcqP作用地址處的橫向分布系數(shù)值mkq越大，而對(duì)應(yīng)于P作用地址處剪力影響線的縱標(biāo)越Kk小，寫(xiě)出由車(chē)道荷載的集中荷載PK引起的支點(diǎn)剪力計(jì)算式，利用高等數(shù)學(xué)求極值的方法，確定最不利的荷載部署。②由車(chē)道荷載的均布荷載qK引起的支點(diǎn)截面剪力求解按不變的mc計(jì)算由車(chē)道荷載均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk引起的內(nèi)力值,與考慮橫向分布系數(shù)變化區(qū)段均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk引起的內(nèi)力變化值之和。注意后者合力點(diǎn)地址極其相應(yīng)的影響線縱標(biāo)的取值。③車(chē)道荷載引起的支點(diǎn)截面剪力車(chē)道荷載引起的支點(diǎn)截面剪力等于集中荷載PK與均布荷載qK引起的支點(diǎn)截面剪力之和。支點(diǎn)截面車(chē)道荷載剪力：V0q(1)[mcqqkl1(m0qmcq)y1qkpkykmkq]2式中——剪力影響線面積；l1——m變化點(diǎn)至支點(diǎn)截面距離；11y1——在l1范圍內(nèi)，m由mc改變形成的圖形形心對(duì)應(yīng)的剪力影響線豎標(biāo)值；yk——與Pk地址對(duì)應(yīng)的剪力影響線豎標(biāo)值；mk——與Pk地址對(duì)應(yīng)的荷載橫向分布系數(shù)值。圖3-3荷載橫向分布系數(shù)沿全橋的分布支點(diǎn)截面最大車(chē)道荷載剪力maxV0q表3-8梁l1pymmcqqkkkkqmaxV0q(1)號(hào)2(m0qmcq)y1qk計(jì)算圖形ξ[①+②+③]①②③④12169.82-6.43116.81234.26255.386.00227.19375.15340.959.32227.19360.69（4）人群荷載人群荷載為均布荷載，由其引起的支點(diǎn)剪力與由車(chē)道荷載的均布荷載qK引起的支點(diǎn)截面剪力計(jì)算方法相同。支點(diǎn)截面最大人群荷載剪力maxV0r表3-913計(jì)算圖形梁mql1(m0rmcr)y1qrmaxV0rcrr號(hào)2①②③=①+②19.164.1623.32112.49-2.879.6225.85-1.354.503（三）內(nèi)力組合依照《橋規(guī)》（JTGD60）有關(guān)規(guī)定，本設(shè)計(jì)采用以下作用效應(yīng)組合。（1）基本組合彎矩0Md0.9(1.2MG1.4Mq0.81.4Mr)1.08MG1.26Mq1.008Mr剪力0Vd0.9(1.2VG1.4Vq0.81.4Vr)1.08VG1.26Vq1.008Vr（2）短期效應(yīng)組合彎矩MsMG0.7Mq/(1)Mr剪力MsVG0.7Vq/(1)Vr（3）長(zhǎng)遠(yuǎn)效應(yīng)組合彎矩MlMG0.4[Mq/(1)Mr]剪力MlVG0.4[Vq/(1)Vr]彎矩組合表3-10組合彎矩MKN/m項(xiàng)目四分點(diǎn)截面跨中截面14①梁②梁③梁①梁②梁③梁恒載MG897.20934.27934.271196.271245.701245.70車(chē)道荷載Mq1103.33875.22647.121471.151167.00862.84人群荷載Mr70.0545.6721.3993.4060.8928.5211.31.31.31.31.31.3Mq/(1)848.72673.25497.791131.65897.69663.72M基本組合0d2429.782157.821845.943239.772877.152461.281.08MG1.26Mq1.008Mr短期組合Ms1561.351451.211304.112081.881934.971738.83MG0.7Mq/(1)Mr長(zhǎng)遠(yuǎn)組合Ml1264.711221.841141.941686.291629.131522.60MG0.4[Mq/(1)Mr]剪力組合表3-11組合剪力VKN項(xiàng)目梁端截面跨中截面①梁②梁③梁①梁②梁③梁15245.39255.53255.53000恒載GV車(chē)道荷載Vq118.4587.5823.329.624.504.793.131.46人群荷載Vr11.31.31.31.31.31.3Vq/(1)180.20288.58277.45114.8691.1267.37基本組合0Vd583.70758.36734.98192.97152.40111.821.08VG1.26Vq1.008Vr短期組合Vs394.85467.15454.2585.1966.9148.62VG0.7Vq/(1)Vr長(zhǎng)遠(yuǎn)組合Vl326.80374.81368.3147.8637.7027.53VG0.4[Vq/(1)Vr]（二）行車(chē)道板的內(nèi)力計(jì)算（一）確定行車(chē)道板的種類(lèi)實(shí)質(zhì)工程中橋面板可能計(jì)算圖式有梁式單向板、懸臂板、鉸接懸臂板、雙向板；本橋橋面板之間為鉸接。16（二）計(jì)算每延米板上的恒載表3-12項(xiàng)目資料厚度（m）容重恒載重KNKN/m3橋面面層瀝青混凝土H10.02r1230.46鋪裝墊層C25混凝土H0.09H0.11r2T形翼板C30混凝土r

23

g1Hr11242.16g2H2r2254.00t1t2g3tr3t2合計(jì)6.62gg1g2g3（三）車(chē)輛輪載在板上的分布計(jì)算假定：①充氣車(chē)輪與橋面的接觸面為a1×b的矩形面1其中，a1為行車(chē)向的著地長(zhǎng)度，a1=0.2m；b1為車(chē)輪著地寬度,b1=0.6m。②輪壓荷載經(jīng)過(guò)橋面鋪裝按45°擴(kuò)散輪壓荷載分布面積=(a12H)(b12H)其中，H為鋪裝層厚度。（四）翼緣板計(jì)算跨度及荷載分布寬度表3-13項(xiàng)目尺度計(jì)算（m）計(jì)算依照彎矩用1.01lil017翼板計(jì)算跨度剪切用1.012）第條lil0垂直于板跨方0.42a12H車(chē)輛輪載在板向2）第條上的分布平行于板跨方0.82b12H向輪載對(duì)于懸臂a1.4m時(shí)a(a12H)2l2.440板根部的分布2）第條寬度a1.4m時(shí)a(a12H)2l01.43.84a取值3.84注：l0為懸臂板凈跨度。（五）每延米板內(nèi)力計(jì)算圖6懸臂板內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)圖表3-14荷載項(xiàng)目單位計(jì)算值12KN-M-3.38懸臂板根部彎矩MGgli218恒載懸臂板根部剪力VGgl0KN1輪載對(duì)于懸臂板根部的分布寬度am汽車(chē)軸重PKN汽車(chē)輪載懸臂板根部彎矩Pb12HKN-MMq(1)(l0)4a4懸臂板根部剪力V(1PKN)q4a基本組合彎矩0Md1.08MG1.26Mq1.008MrKN-M剪力0Vd1.08VG1.26Vq1.008VrKN第四部分配筋計(jì)算一、控制內(nèi)力值匯總控制內(nèi)力值匯總表4-1行車(chē)道板主梁內(nèi)力單位懸臂根部端點(diǎn)四分點(diǎn)MKN-M-27.6902429.780dKN37.09758.36/0Vd二、行車(chē)道板的配筋計(jì)算（一）正截面設(shè)計(jì)表4-2板寬b(cm)

6.691.33.84140-19.0823.70-27.6937.09跨中3239.77192.97100190有效高度h(cm)18混凝土軸心抗壓13.8cd強(qiáng)度設(shè)值f(MPa)混凝土軸心抗ftd(MPa)1.39鋼筋抗拉fsd(MPa)280懸臂板根部彎矩-27690Md(KN-cm)受壓區(qū)高度xh0220Md(cm)1.150hfcdb2)AsM0d鋼筋面積(cmx5.68fsd(h0)2as鋼筋配置As(cm2)h0100cmAs配筋率bh0圖4-10.45ftd0.2%min,且minfsd可否滿(mǎn)足:minmin相對(duì)界限受壓高度b可否滿(mǎn)足:xbh0(二)斜截面抗剪承載力驗(yàn)算表4-3截面尺寸要求驗(yàn)算(第條2)抗剪承載力驗(yàn)算(第30混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值混凝土強(qiáng)度等級(jí)fcu,k(MPa)

6.040.34%吻合是0.550是條2)1.3920ftd(MPa)37.0937.09剪力0Vd(KN)剪力0Vd(KN)抗剪上限Vsh502.81抗剪下限156.380.051fcu,kbh0(KN)Vx1.250.05ftdbh0(KN)是是V可否滿(mǎn)足:0VdVx可否滿(mǎn)足:0Vdsh若滿(mǎn)足0VdVx,可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算,僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。三、主梁配筋計(jì)算(一)翼緣板寬度和中性軸地址的確定表4-4翼板厚度hf（cm）16bf翼板寬度220主梁間距l(xiāng)zhfbf（cm）650h01L2203(第210as條2)(b2bh12hf)圖4-2混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.38主拉鋼筋假定取4層疊焊筋32(外fcd(KN/cm2)徑3.45)和2層28(外徑3.05)保護(hù)層彎矩0Md(KN-cm)3239773cm,則x6269.22Mihfcdbfhf(h0)as323.453.0512.952判斷中性軸地址:MM0dih(二)受拉鋼筋配置主梁截面其中性軸在翼板內(nèi),故可按單筋矩形截面進(jìn)行設(shè)計(jì)(若在腹板內(nèi),則用雙筋設(shè)計(jì),不能夠用表4-4計(jì),而自行列表計(jì)算)。表4-5鋼筋面積(cm2)21M翼板寬度2200dbf（cm）Asxfsd(h0)2有效高度h0(cm)137.05鋼筋配置As強(qiáng)混凝土軸心抗壓fcd(MPa)13.8As配筋率

86.96112.64.6%度設(shè)計(jì)

bh0值fmin0.45td,且混凝土軸心抗拉f(MPa)1.39fsdtdmin0.2%鋼筋抗拉f(MPa)280sd可否滿(mǎn)足:

0.22%是323977跨中彎矩0Md(KN-cm)

minmin相對(duì)界限受壓高度b0.550受壓區(qū)高度220Md8.0是xh0h0f(cm)可否滿(mǎn)足:xhb0cdb(三)剪力鋼筋配置（1）斜截面抗剪承載力驗(yàn)算表4-6截面尺寸要求驗(yàn)算(第條2)抗剪承載力驗(yàn)算(第條2)混凝土強(qiáng)度等級(jí)fcu,k(MPa)30混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.39ftd(MPa)22剪力758.36758.360Vd(KN)剪力0Vd(KN)1148.58抗剪下限357.21抗剪上限Vsh0.051fcu,kbh0(KN)Vx1.250.05ftdbh0(KN)是否可否滿(mǎn)足:0VdV可否滿(mǎn)足:0VdVxsh若滿(mǎn)足0VdVx,可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算,僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。（2）剪力求的分配①混凝土與箍筋共同肩負(fù)的剪力Vcs箍筋部分計(jì)算值間距Sv(cm)14距支座h處的箍2直徑Ф(mm)8筋（第條2）雙肢Asv(cm2)1.01Asv0.34%箍筋的配筋率svbSv195箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsv（MPa）Vcs

表4-7Vcs的計(jì)算主筋經(jīng)過(guò)支座的配筋率Asbh0P100混凝土強(qiáng)度等級(jí)fcu,k（）MPaVx(20.6P)fcu,ksvfsv1.10.045bh0Vx

計(jì)算值0.78%0.78308.96609.28從表4-7計(jì)算知道VdVcs，已證明必定配置斜筋肩負(fù)剪力。②繪制剪力包絡(luò)圖AAAsb1sb2sb323中線hh/2VVsb1Vsb2Vsbi0.4Vd0VdVcs02lVdVx0.6VdLLWL2圖4-3③計(jì)算剪力及抗剪下限表4-824主梁高跨比hL0.077混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftd(MPa)控制剪力值支點(diǎn)0758.36截面有效高度h(cm)0VdKN）跨中l(wèi)192.97主梁肋寬b(cm)2Vd計(jì)算剪力值V(Vd0Vdl/2)h43.54抗剪下限LKN）VdVd0V714.82Vx0.05ftdbh0(KN)④剪力區(qū)段計(jì)算表4-9區(qū)段計(jì)算尺度按構(gòu)造配置箍筋段hL(cm)L(VxVd2)2V截面凈高(cm)hjh(djdZ)設(shè):3cm，3.8cm，dj2.2cm，dZ3.2cm彎筋段(cm)LWh(10.4V)1d2V注：——截面下緣鋼筋保護(hù)層；——架立筋上緣保護(hù)層；dj——架立筋直徑（計(jì)算時(shí)取外徑）；

1.39137.0530285.77計(jì)算值160.0137.8567.5dZ——主拉筋延伸于支座處的直徑（計(jì)算時(shí)取外徑）；鋼筋外徑參照以下：螺紋計(jì)算直徑（mm）16182022252832鋼筋外徑（mm）182022242730.534.5（3）彎起筋截面積計(jì)算表4—1025斜筋第一排第二排第三排第四排第五排第六排項(xiàng)目i1i2i3i4i5i6前一排彎起筋外徑dw（cm）3232323232()()()()()03.453.453.453.453.45尾端轉(zhuǎn)點(diǎn)距支座距離（cm），xi(i1)hjdw0134.35272.15409.95548.15685.95彎筋擔(dān)當(dāng)剪力（KN）V[0.4Vd(i1)V](1x285.93251.47194.13115.6415.47-----sbii)Lw2一排彎起筋截面積（mm）AVsbi0sbi1925.541693.491307.34778.78104.20-----0.75103fsdsin4501可取構(gòu)造重要性系數(shù)0彎起筋選擇232-----2322Asbi（cm）

232232232216216(四)簡(jiǎn)支梁內(nèi)力包絡(luò)圖與資料圖1、按表4-1中數(shù)值繪出主梁彎矩包絡(luò)圖（圖4-4）；2、據(jù)受拉鋼筋實(shí)質(zhì)配置的截面積，按下面方法計(jì)算出跨中截面所能承受的彎矩設(shè)計(jì)值Mdu：fyAS280112600.076b0.551.013.822001370.5M1fcbfhwfb2h0.5)du1cf0(11.013.820.076(10.5）622001370.50.07610（必定要Mdu4169.16KN*m)0Md，并把Mdu值標(biāo)于圖4-4上；彎矩包絡(luò)圖26圖4—4、將Mdu按主筋疊焊層數(shù)分成均分（以下圖按均分）并引出水平線與包絡(luò)圖訂交（抗彎承載能力充分利用點(diǎn)）；4、為保證斜截面抗彎強(qiáng)度，在確定主筋彎折點(diǎn)時(shí)，一方面要照顧剪切鋼筋的需要面積及地址，另一方面要吻合規(guī)范第條2中的規(guī)定，這些是：①?gòu)澠瘘c(diǎn)應(yīng)設(shè)在充分利用點(diǎn)之外不小于h0/2；②斜筋與梁中心線的交點(diǎn)應(yīng)落在包絡(luò)圖之外；③斜筋尾端的錨固長(zhǎng)度應(yīng)吻合本條的規(guī)定；④相鄰兩排斜筋的始、尾端應(yīng)相連結(jié)獲搭接。（五）、裂縫寬度驗(yàn)算按規(guī)范第條規(guī)定,最大裂縫寬度按下式計(jì)算:27WfkC1C2C3SS(30d)ES0.2810C1----考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取C1=1.0；C2----考慮荷載作用的系數(shù)，長(zhǎng)遠(yuǎn)荷載作用時(shí)，C2=1+0.5Nl，其中Nl為長(zhǎng)遠(yuǎn)Ns荷載效應(yīng)組合下的內(nèi)力，NS為短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力；C3----與構(gòu)造形式有關(guān)的系數(shù)，C3=1.0；ssMS2081.8819.6KN/m20.87ASh00.8788.97137.05104Es2.0105Mpa112.61.98%18137.0520216WC1C2C3SS(30d)1.01.41.019.6104(3032）fkES0.28102.01080.28100.01980.174mm0.2mm（六）、撓度和預(yù)拱度計(jì)算按《公預(yù)規(guī)》第條、條和第條規(guī)定:B0B(Mcr)2[1(Mcr)2]B0BMsMs

crM=fWcrtk02S0/W0ftk2.01MpaEc3.0104Mpa28式中:S0----全截面換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的面積矩。x----換算截面中性軸距T梁頂面的距離。x按