化工原理課件96雙組分精餾的操作型計算

9.6雙組分精餾的操作型計算9.6.1精餾過程的操作型計算9.6.2精餾塔的溫度分布化工原理課件96雙組分精餾的操作型計算共10頁，您現(xiàn)在瀏覽的是第1頁!9.6.1精餾過程的操作型計算一、操作型計算的內(nèi)容設備已定（總理論板數(shù)與加料位置，有時加料位置也可變動）的條件下，指定的操作條件，預計精餾操作的結果或要求一定的操作結果，確定必須的操作條件（如回流比、加料位置）。二、操作型計算在實際生產(chǎn)中的預計作用1.產(chǎn)品質(zhì)量；2.操作條件變化時產(chǎn)品質(zhì)量和采出量的變化；3.為保證產(chǎn)品質(zhì)量應采取的措施；4.設計新裝置時應用操作型的計算方法確定精餾所需的理論板數(shù)?；ぴ碚n件96雙組分精餾的操作型計算共10頁，您現(xiàn)在瀏覽的是第2頁!三、計算命題(舉例)

已知：全塔總板數(shù)N及加料板位置(第m塊板）；相平衡曲線或相對揮發(fā)度；原料組成xF與熱狀態(tài)q，回流比R；并規(guī)定塔頂餾出液的采出率D/F。

求：精餾操作的最終結果——產(chǎn)品組成xD，xW以及逐板的組成分布。操作型計算的特點:①操作型計算一般均須試差(迭代)。②加料板位置（或其它操作條件）一般不滿足最優(yōu)化條件?；ぴ碚n件96雙組分精餾的操作型計算共10頁，您現(xiàn)在瀏覽的是第3頁!定量計算：例9-8用精餾塔分離苯-甲苯物系，α=2.47，m=8，N=10，xf=0.25，q=1，D/F=0.1844。RxDxW50.980.08580.99280.0825推論：實際生產(chǎn)中可通過增大回流比提高產(chǎn)品的純度。

化工原理課件96雙組分精餾的操作型計算共10頁，您現(xiàn)在瀏覽的是第4頁!2.進料組成變動的影響一個操作中的精餾塔，若進料組成xF下降至則在同一回流比R及塔板數(shù)下塔頂餾出液組成xD將下降為提餾段塔釜組成也將由xW降至化工原理課件96雙組分精餾的操作型計算共10頁，您現(xiàn)在瀏覽的是第5頁!產(chǎn)生溫度分布的主要原因：加壓或常壓精餾，主要是各板組成不同；減壓精餾中，各板組成與總壓的差別共同作用的結果，以后者更為顯著?；ぴ碚n件96雙組分精餾的操作型計算共10頁，您現(xiàn)在瀏覽的是第6頁!四、舉例1.回流比增加對精餾結果的影響

已知：一操作中的精餾塔，塔頂餾出液的采出率D/F一定，其他條件不變（指總板數(shù)，加料位置，處理量，加料組成與熱狀態(tài)），回流比R增加.試分析產(chǎn)品組成的變化規(guī)律。定性分析：精餾段L/V=R/(R+1)R↑L/V↑操作線向?qū)蔷€方向移動提餾段操作線向?qū)蔷€方向移動精餾段、提餾段塔板的分離能力都得到提高，因此xD↑、xW↓化工原理課件96雙組分精餾的操作型計算共10頁，您現(xiàn)在瀏覽的是第7頁!注意：藉增加回流比R來提高xD的方法并非總是有效。b．xD的提高受全塔物料衡算的限制。加大回流比可提高xD，但其極限值為xD=FxF/D。對一定塔板數(shù)，即使采用全回流，xD也只能某中程度趨近于此極限值。如xD的數(shù)值大于1，則xD的極限值為1。c.加大操作回流比意味著加大蒸發(fā)量與冷凝量。這些數(shù)值還將受到塔釜及冷凝器的傳熱面的限制。

a．xD的提高受精餾段塔板數(shù)即精餾塔分離能力的限制。對一定板數(shù)，即使回流比增至無窮大（全回流）時，xD也有確定的最高極限值；在實際操作的回流比下不可能超過此極限值?；ぴ碚n件96雙組分精餾的操作型計算共10頁，您現(xiàn)在瀏覽的是第8頁!9.6.2精餾塔的溫度分布和靈敏板一、精餾塔的溫度分布化工原理課件96雙組分精餾的操作型計算共10頁，您現(xiàn)在瀏覽的是第9頁!二、靈敏板問題：生產(chǎn)中如何及時地預測如何外界因素的干擾對產(chǎn)品質(zhì)量的影響？答：溫度。問：哪一個位置的溫度？一般情況：塔頂溫度是餾出液組成的直接反映。高純度分離：乙苯-苯乙烯在8kPa下減壓精餾，當塔頂餾出液中含乙苯由99.9%降至9