三跨預應力混凝土連續(xù)梁橋設計計算書蘭州理工大學

蘭州理工大學畢業(yè)設計()ABSTRACTInthisdesign,accordingtothetopography,andprojectrequirements，accordingtothecurrenthighwaybridgedesignspecificationofprestressedconcretecontinuousgirderbridgeforward,蘭州理工大學畢業(yè)設計()ABSTRACTInthisdesign,accordingtothetopography,andprojectrequirements，accordingtothecurrenthighwaybridgedesignspecificationofprestressedconcretecontinuousgirderbridgeforward,archbridgethreeschemes.structureafterthebridgeofvariousfinalchoiceofthree-spanprestressedconcretecontinuousgirderbridgedesignforthisrecommendation.ThisdesignusesMidassoftwareforprestressedconcretecontinuousbeambridgestructuralanalysis,buildingbridgesbasicmdevelopedbasedonthesizeofthebridge,andthentoInternalforceonthegirderdeadloadandliveloadforcecalculatedtoobtainacombinationofinternalforcesandinternalforcesenvelope.Thencalculateestimatesprestressedsteelbeamsandprestressedlosses.Finally,thecalculationofthestructureandthestrengthandstresscheckingcarriagewayboard.Aftercheckingtheanalysisshowsthatthedesigncalculationscorrectly,basicallymeettherequirements.KEYWORDMidassoftwarcocreteconiuousgirderbridgeIntrnalforcestrutureanalysis；checkingcomputation2蘭州理工大學畢業(yè)設計()目錄第一章概述...............................................................11.1預應力混凝土連續(xù)梁橋概述...............................................1.2技術標準...............................................................1.3地質狀況...............................................................1.4采用材料...............................................................1.5設計依據...............................................................1蘭州理工大學畢業(yè)設計()目錄第一章概述...............................................................11.1預應力混凝土連續(xù)梁橋概述...............................................1.2技術標準...............................................................1.3地質狀況...............................................................1.4采用材料...............................................................1.5設計依據...............................................................13333第二章方案比選............................................................42.1...............................................................444782.2比選標準及設計原則.....................................................2.3設計方案...............................................................2.4方案比選...............................................................2.5方案確定...............................................................93.1橋型布置...............................................................3.2橋梁截面形式...........................................................993.3橋梁下部結構..........................................................3.4本橋使用材料..........................................................1212第四章內力計算...........................................................134.1全橋結構單元的劃分....................................................4.2全橋施工節(jié)段劃分......................................................4.3主梁恒載內力計算......................................................4.4主梁活載內力計算......................................................4.51313151821第五章預應力鋼束的估算與布置.............................................275.1鋼束估算..............................................................5.2預應力鋼束布置........................................................5.3預應力損失的計算......................................................273739第六章強度和應力驗算.....................................................471蘭州理工大學畢業(yè)設計()6.1正截面抗彎承載力驗算..................................................6.2斜截面抗剪承載力驗算..................................................6.3正截面抗裂驗算........................................................6.4斜截面抗裂驗算........................................................6.5短暫狀況預應力混凝土受彎構件應力驗算..................................4750蘭州理工大學畢業(yè)設計()6.1正截面抗彎承載力驗算..................................................6.2斜截面抗剪承載力驗算..................................................6.3正截面抗裂驗算........................................................6.4斜截面抗裂驗算........................................................6.5短暫狀況預應力混凝土受彎構件應力驗算..................................4750535659第七章行車道板的計算.....................................................677.1主梁橋面板按單向板計算................................................7.2活載內力計算..........................................................7.3主梁懸臂板的計算......................................................7.47.56767686969參考文獻..................................................................71外文原文..................................................................72外文翻譯..................................................................82致謝......................................................................992蘭州理工大學畢業(yè)設計()第一章概述1.1預應力混凝土連續(xù)梁橋概述預應力混凝土連續(xù)梁橋以結構受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、造型簡潔美觀、養(yǎng)護工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。本章簡介其發(fā)展：由于普通鋼筋混凝土結構存在不少缺點：如過早地出現(xiàn)裂縫，使其不能有效地采用高強度材料，結構自重必然大，從而使其能力差，并且使得材料利用率低。為了解決這些問題，預應力混凝土結構應運而生，所謂預應力混凝土結構，就是在結構承擔荷載之前，預先對混凝土施加。這樣就可以抵消外荷載作用下混凝土產生的拉應力。自從預應力結構產生之后，很多普通鋼筋混凝土結構被預應力結構所代替。在戰(zhàn)后缺鋼的情況下，帶來的創(chuàng)傷。50年代，預應力混凝土橋梁跨徑開始100蘭州理工大學畢業(yè)設計()第一章概述1.1預應力混凝土連續(xù)梁橋概述預應力混凝土連續(xù)梁橋以結構受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、造型簡潔美觀、養(yǎng)護工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。本章簡介其發(fā)展：由于普通鋼筋混凝土結構存在不少缺點：如過早地出現(xiàn)裂縫，使其不能有效地采用高強度材料，結構自重必然大，從而使其能力差，并且使得材料利用率低。為了解決這些問題，預應力混凝土結構應運而生，所謂預應力混凝土結構，就是在結構承擔荷載之前，預先對混凝土施加。這樣就可以抵消外荷載作用下混凝土產生的拉應力。自從預應力結構產生之后，很多普通鋼筋混凝土結構被預應力結構所代替。在戰(zhàn)后缺鋼的情況下，帶來的創(chuàng)傷。50年代，預應力混凝土橋梁跨徑開始10080440米。雖然跨徑400米時，預應力混凝土橋梁常常為優(yōu)勝方案。我國的預應力混凝土結構起步晚，但近年來得到了飛速發(fā)展?，F(xiàn)在，我國已經有了簡T年。但是，在橋梁結構中，隨著預應力理論的不斷成熟和實踐的不斷發(fā)展，預應力混凝土橋梁結構的運用必將越來越廣泛。連續(xù)梁和懸臂梁作比較：在恒載作用下，連續(xù)梁在支點處有負彎矩，由于負彎矩的卸載作用，跨中正彎矩顯著減小，其彎矩與同跨懸臂梁相差不大；但是，在活載作用下，因主梁連續(xù)產生支點負彎矩對跨中正彎矩仍有卸載作用，其彎矩分布優(yōu)于懸臂梁。雖然連續(xù)梁有很多優(yōu)點，但是剛開始它并不是預應力結構體系中的佼佼者，因為限于當時施工主要采用滿堂支架法，采用連續(xù)梁費工費時。到后來，由于懸臂施工方法的應用，連續(xù)梁在預60年代初期在中等跨預應力混凝土連續(xù)梁中，應用了逐跨架設法與頂推法；在較大跨連續(xù)梁中，則應用更完善的懸臂施工方法，這就使連續(xù)梁方案重新獲得了競爭力，并逐步在40—200米范圍內占主要地位。無論是城市橋梁、高架道路、山谷高架棧橋，還是跨河大橋，預應力混凝土連續(xù)梁都發(fā)揮了其優(yōu)勢，成為優(yōu)勝方案。目前，連續(xù)梁結構體系已經成為預應力混凝土橋梁的主要橋型之一。然而，當跨度很大時，連續(xù)梁所需的巨型支座無論是在設計制造方面，還是在養(yǎng)護方1蘭州理工大學畢業(yè)設計()來，形成一種連續(xù)—剛構體系。這種綜合了上述兩種體系各自優(yōu)點的體系是連續(xù)梁體系的一個重要發(fā)展，也是未來連續(xù)梁發(fā)展的主要方向。另外，由于連續(xù)梁體系的發(fā)展，預應力混凝土連續(xù)梁在中等跨徑范圍內形成了很多不同類型，無論在橋跨布置、梁、墩截面形式，或是在體系上都不斷改進。在城市預應力混凝土連續(xù)梁中，為充分利用空間，交通的分道行駛，甚至已建成不少雙層橋面形式。在我國，預應力混凝土連續(xù)梁雖然也在不斷地發(fā)展，然而，想要在本世紀末趕超國際先進水平，就必須解決好下面幾個課題：發(fā)展大噸位的錨固張拉體系，避免配束過多而增大箱梁構造，否則混凝土保護層難以保證，密集的預應力管道與普通鋼筋層層迭置又使混凝土質量難以提高。在一切適宜的橋址，設計與修建墩梁固結的連續(xù)—剛構體系，盡可能不采用養(yǎng)護調換不易的大噸位支座。充分發(fā)揮三向預應力的優(yōu)點，采用長懸臂頂板的單箱截面，既可節(jié)約材料減輕結構自重，又可充分利用懸臂施工方法的特點加快施工進度。另外，在設計預應力連續(xù)梁橋時，技術指針也是一個很關鍵的因素，它是設計方案合理性與性的標志。目前，各國都以每平方米橋面的三材（混凝土、預應力鋼筋、普通鋼筋）用量與每平方米橋面造價來表示預應力混凝土橋梁的技術指針。但是，橋梁的技術指針的研究與分析是一項非常復雜的工作，三材指標和造價指標與很多因素有關，例如：橋址、水文地質、能源供給、材料供應、、通航、、等地點條一座橋的設計方案完成后，造價指針不能僅僅反應了投資額的大小，而是還應該包括整個使用期限內的養(yǎng)護、維修等運營費用在內。通過連續(xù)梁、T型剛構、連續(xù)—剛構等箱形截面上部結構的比較可見：連續(xù)—剛構體系的技術蘭州理工大學畢業(yè)設計()來，形成一種連續(xù)—剛構體系。這種綜合了上述兩種體系各自優(yōu)點的體系是連續(xù)梁體系的一個重要發(fā)展，也是未來連續(xù)梁發(fā)展的主要方向。另外，由于連續(xù)梁體系的發(fā)展，預應力混凝土連續(xù)梁在中等跨徑范圍內形成了很多不同類型，無論在橋跨布置、梁、墩截面形式，或是在體系上都不斷改進。在城市預應力混凝土連續(xù)梁中，為充分利用空間，交通的分道行駛，甚至已建成不少雙層橋面形式。在我國，預應力混凝土連續(xù)梁雖然也在不斷地發(fā)展，然而，想要在本世紀末趕超國際先進水平，就必須解決好下面幾個課題：發(fā)展大噸位的錨固張拉體系，避免配束過多而增大箱梁構造，否則混凝土保護層難以保證，密集的預應力管道與普通鋼筋層層迭置又使混凝土質量難以提高。在一切適宜的橋址，設計與修建墩梁固結的連續(xù)—剛構體系，盡可能不采用養(yǎng)護調換不易的大噸位支座。充分發(fā)揮三向預應力的優(yōu)點，采用長懸臂頂板的單箱截面，既可節(jié)約材料減輕結構自重，又可充分利用懸臂施工方法的特點加快施工進度。另外，在設計預應力連續(xù)梁橋時，技術指針也是一個很關鍵的因素，它是設計方案合理性與性的標志。目前，各國都以每平方米橋面的三材（混凝土、預應力鋼筋、普通鋼筋）用量與每平方米橋面造價來表示預應力混凝土橋梁的技術指針。但是，橋梁的技術指針的研究與分析是一項非常復雜的工作，三材指標和造價指標與很多因素有關，例如：橋址、水文地質、能源供給、材料供應、、通航、、等地點條一座橋的設計方案完成后，造價指針不能僅僅反應了投資額的大小，而是還應該包括整個使用期限內的養(yǎng)護、維修等運營費用在內。通過連續(xù)梁、T型剛構、連續(xù)—剛構等箱形截面上部結構的比較可見：連續(xù)—剛構體系的技術連續(xù)—剛構也是未來連續(xù)體系的發(fā)展方向。指針較高。因此，從這個角度來看，總而言之，一座橋的設計包含許多考慮因素，在具體設計中，要求設計綜合各種因素，作分析、，得出可行的最佳方案。3401m。由于多跨連續(xù)梁橋的受力特點，支點附近承受較大的負彎矩，而跨中則承受正彎矩，則梁高采用變高度梁，按二次拋物線變化。這樣不僅使梁體自重得以減輕，還增加了橋梁的美觀效果。2蘭州理工大學畢業(yè)設計()由于預應力混凝土連續(xù)梁橋為超靜定結構，手算工作量比較大，且準確性難以保證，Midas設計軟件進行，這樣不僅提高了效率，而且準確度也得以提高。1.2技術標準1、設計橋梁的橋位地型及地質圖一份。2、設計荷載：公路—Ⅱ級32×7.5m+2×2.m人行道4、通航要求：Ⅲ級蘭州理工大學畢業(yè)設計()由于預應力混凝土連續(xù)梁橋為超靜定結構，手算工作量比較大，且準確性難以保證，Midas設計軟件進行，這樣不僅提高了效率，而且準確度也得以提高。1.2技術標準1、設計橋梁的橋位地型及地質圖一份。2、設計荷載：公路—Ⅱ級32×7.5m+2×2.m人行道4、通航要求：Ⅲ級5、縱坡：2%1.3地質狀況橫坡：1.5%該處地質條件較好，地面上部為粘土，往下為圓礫，再往下為石灰?guī)r。1.4采用材料混凝土：主梁采用C55混凝土,橋臺橋墩采用C40。混凝土橋面鋪裝材料：C50混凝土。預應力鋼筋：1860級鋼絞線非預應力鋼筋：HRB335，R235；錨具：OVM1.5設計依據JTGD60-2004JTGD62-2004JTGD63-2007《公路橋涵設計通用規(guī)范》《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》3詳細地質狀況標高地質狀況180粘土164圓礫145石灰?guī)r蘭州理工大學畢業(yè)設計()2.1構思（1）符合城市發(fā)展，滿通功能需要。（2）橋梁結構造型簡潔，輕巧，反映新科技成就，體現(xiàn)智慧。設計方案力求結構新穎，保證結構受力合理，技術可靠，施工方便。與高速公路的等級和周邊環(huán)境相宜。學習變截面梁橋的設計過程。2.2比選標準及設計原則在我國，安全、、適用、美觀、環(huán)保是橋梁設計中的主要考慮因素，同時也是橋具體設計原則如下：定性以及在特定地區(qū)的抗震需求。農業(yè)等等。通本身的需要，也要考慮到支援3、市場體制的今天，夠滿足橋兩個方面需求的情況下要盡量考慮是否4、美觀性。在橋梁設計中應盡量考慮橋梁的美觀性。橋梁的外形要優(yōu)美，要與周圍環(huán)境相適應，合理的輪廓是美觀的主要因素。求，在蘭州理工大學畢業(yè)設計()2.1構思（1）符合城市發(fā)展，滿通功能需要。（2）橋梁結構造型簡潔，輕巧，反映新科技成就，體現(xiàn)智慧。設計方案力求結構新穎，保證結構受力合理，技術可靠，施工方便。與高速公路的等級和周邊環(huán)境相宜。學習變截面梁橋的設計過程。2.2比選標準及設計原則在我國，安全、、適用、美觀、環(huán)保是橋梁設計中的主要考慮因素，同時也是橋具體設計原則如下：定性以及在特定地區(qū)的抗震需求。農業(yè)等等。通本身的需要，也要考慮到支援3、市場體制的今天，夠滿足橋兩個方面需求的情況下要盡量考慮是否4、美觀性。在橋梁設計中應盡量考慮橋梁的美觀性。橋梁的外形要優(yōu)美，要與周圍環(huán)境相適應，合理的輪廓是美觀的主要因素。求，在領域，一個工程的建設不能以犧牲環(huán)境作代價，在保證順利工的前提下要盡量避免對環(huán)境的破壞以實現(xiàn)設計方案設計方案一的可持續(xù)發(fā)展。三跨變截面預應力混凝土連續(xù)梁橋340m19m7m，跨中梁標高。4蘭州理工大學畢業(yè)設計()（2）主梁結構構造：上部結構為變截面箱梁。采采用高強混凝土以及大噸位預應力體系來實現(xiàn)主梁的輕型化。端型實體墩。施工方法：全橋主體采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，邊跨使用滿堂支架整體現(xiàn)澆法?？傮w布置如圖2-1所示，橫斷面如圖2-1所示。34000105001300010500圖2-1三跨預應力連續(xù)梁橋總體布置圖(cm)3502120050105550三跨預應力連續(xù)梁橋橫斷面圖(cm)2.3.2設計方案二五跨變截面預應力混凝土連續(xù)梁橋2%的縱坡，其中間標高高于外側標高。（2）主梁結構構造：上部結構為變截面箱梁。采用高強混凝土以及大噸位預應力體系來實現(xiàn)主梁的輕型化。（3）下部構造：全橋基礎均采用鉆孔灌注摩擦樁，橋墩為圓端形實體墩。5700300蘭州理工大學畢業(yè)設計()（2）主梁結構構造：上部結構為變截面箱梁。采采用高強混凝土以及大噸位預應力體系來實現(xiàn)主梁的輕型化。端型實體墩。施工方法：全橋主體采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，邊跨使用滿堂支架整體現(xiàn)澆法。總體布置如圖2-1所示，橫斷面如圖2-1所示。34000105001300010500圖2-1三跨預應力連續(xù)梁橋總體布置圖(cm)3502120050105550三跨預應力連續(xù)梁橋橫斷面圖(cm)2.3.2設計方案二五跨變截面預應力混凝土連續(xù)梁橋2%的縱坡，其中間標高高于外側標高。（2）主梁結構構造：上部結構為變截面箱梁。采用高強混凝土以及大噸位預應力體系來實現(xiàn)主梁的輕型化。（3）下部構造：全橋基礎均采用鉆孔灌注摩擦樁，橋墩為圓端形實體墩。5700300蘭州理工大學畢業(yè)設計()施工方案：全橋采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，邊跨使用滿堂支架整體現(xiàn)澆法。總體布置如圖2-3所示，橫斷面如圖2-4所示。34000550070009000700055002-3五跨預應力連續(xù)梁橋總體布置圖(cm)503212002-4五跨預應力連續(xù)梁橋橫斷面圖(cm)上承式拱橋95m+150m+95m，全長340m。橋面設有1.5％的橫坡，護欄采用金屬制橋梁護欄。340m28m，矢跨這種形式縱向剛度大，橫向剛度也大。 采用16Mn鋼，即可采用而成。橫撐 采用D60*12mm成品無縫，也可由鋼板卷制D80*12mm。主梁施工：主梁采用加勁骨架下的掛籃現(xiàn)澆施工。下部構造：全橋基礎均采用鉆孔灌注摩擦樁。6600702525蘭州理工大學畢業(yè)設計()施工方案：全橋采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，邊跨使用滿堂支架整體現(xiàn)澆法?？傮w布置如圖2-3所示，橫斷面如圖2-4所示。34000550070009000700055002-3五跨預應力連續(xù)梁橋總體布置圖(cm)503212002-4五跨預應力連續(xù)梁橋橫斷面圖(cm)上承式拱橋95m+150m+95m，全長340m。橋面設有1.5％的橫坡，護欄采用金屬制橋梁護欄。340m28m，矢跨這種形式縱向剛度大，橫向剛度也大。 采用16Mn鋼，即可采用而成。橫撐 采用D60*12mm成品無縫，也可由鋼板卷制D80*12mm。主梁施工：主梁采用加勁骨架下的掛籃現(xiàn)澆施工。下部構造：全橋基礎均采用鉆孔灌注摩擦樁。6600702525蘭州理工大學畢業(yè)設計()施工方案：岸跨及邊跨采用有支架施工，主拱圈建成后，進行進行骨架下吊籃現(xiàn)澆施工?？傮w布置如圖2-5所示，橫斷面如圖2-6所示。3300090001500090002-5上承式拱橋總體布置圖(cm)32000220020011.5%200832002-6上承式拱橋橫斷面圖(cm)2.4方案比選造價合理的原則。以上三種方案基本都滿足著一要求。梁橋所有的優(yōu)點：①.（，所以構件截面小，自重彎矩占總彎矩的比例大大下降，橋梁的能力得到提高。②.30～40％，跨徑愈大，節(jié)省愈多。③.全預應力混凝土梁在使用荷載下不出現(xiàn)裂縫，即使部分預應力混凝土梁在常遇荷載下也無裂縫，鑒于全截面參作，梁的剛度就比通常開裂的鋼筋混凝土梁要大。因此，預應力梁可顯著減少高度，使大跨徑橋梁做得輕柔美觀。由于能消除裂縫，這就擴大73006050蘭州理工大學畢業(yè)設計()施工方案：岸跨及邊跨采用有支架施工，主拱圈建成后，進行進行骨架下吊籃現(xiàn)澆施工?？傮w布置如圖2-5所示，橫斷面如圖2-6所示。3300090001500090002-5上承式拱橋總體布置圖(cm)32000220020011.5%200832002-6上承式拱橋橫斷面圖(cm)2.4方案比選造價合理的原則。以上三種方案基本都滿足著一要求。梁橋所有的優(yōu)點：①.（，所以構件截面小，自重彎矩占總彎矩的比例大大下降，橋梁的能力得到提高。②.30～40％，跨徑愈大，節(jié)省愈多。③.全預應力混凝土梁在使用荷載下不出現(xiàn)裂縫，即使部分預應力混凝土梁在常遇荷載下也無裂縫，鑒于全截面參作，梁的剛度就比通常開裂的鋼筋混凝土梁要大。因此，預應力梁可顯著減少高度，使大跨徑橋梁做得輕柔美觀。由于能消除裂縫，這就擴大73006050蘭州理工大學畢業(yè)設計()了對多種橋型的適應性，并提高了結構的耐久性。.鋼橋的縱向拖拉施工方法演化而成）和旋轉施工法在預應力混凝土梁橋中得到新的發(fā)展與橫和豎向任意分段，施加預應力，即可集成理想的整體。此外還發(fā)展了逐段或逐孔現(xiàn)澆施工方法。這種分段現(xiàn)澆或分段預制拼裝的施工方法，國外統(tǒng)稱為節(jié)段施工法，用這種施工方法建成的預應力混凝土橋梁統(tǒng)稱為預應力混凝土節(jié)段式橋梁。凝土連續(xù)梁橋。在造價方面，三跨預應力混凝土連續(xù)梁橋下部結構造價明顯低于五跨預應力混凝土連續(xù)梁橋，而且下部結構施工方案一由于方案二。2.5蘭州理工大學畢業(yè)設計()了對多種橋型的適應性，并提高了結構的耐久性。.鋼橋的縱向拖拉施工方法演化而成）和旋轉施工法在預應力混凝土梁橋中得到新的發(fā)展與橫和豎向任意分段，施加預應力，即可集成理想的整體。此外還發(fā)展了逐段或逐孔現(xiàn)澆施工方法。這種分段現(xiàn)澆或分段預制拼裝的施工方法，國外統(tǒng)稱為節(jié)段施工法，用這種施工方法建成的預應力混凝土橋梁統(tǒng)稱為預應力混凝土節(jié)段式橋梁。凝土連續(xù)梁橋。在造價方面，三跨預應力混凝土連續(xù)梁橋下部結構造價明顯低于五跨預應力混凝土連續(xù)梁橋，而且下部結構施工方案一由于方案二。2.5方案確定綜上所述，根據安全、、適用、美觀、環(huán)保的設計原則，最終選定三跨變截面預應力混凝土連續(xù)梁橋次設計的推薦方案。8蘭州理工大學畢業(yè)設計()橋型布置本設計推薦方案采用三跨預應力混凝土變截面連續(xù)梁結構，橋全長340m。孔徑布置其中孔跨中活載正彎矩與活載負彎矩的絕對值之和（即彎矩變化峰值）與同跨簡支梁彎矩相同。如果減小邊跨長度，則邊跨和中跨的跨中彎矩都將減小。一般邊跨長度可取為中跨長度的（0．5～0．蘭州理工大學畢業(yè)設計()橋型布置本設計推薦方案采用三跨預應力混凝土變截面連續(xù)梁結構，橋全長340m?？讖讲贾闷渲锌卓缰谢钶d正彎矩與活載負彎矩的絕對值之和（即彎矩變化峰值）與同跨簡支梁彎矩相同。如果減小邊跨長度，則邊跨和中跨的跨中彎矩都將減小。一般邊跨長度可取為中跨長度的（0．5～0．8）倍，這樣可使中跨跨中彎矩不致產生異號彎矩。由于某些因素的影響，連續(xù)梁的分跨問題不能夠按最理想的跨長來選擇，以致有些跨度過長，有些跨度過短，這時可根據不同情況靈活處理。例如，對于城市橋梁或跨線橋，出現(xiàn)較大的負應力，為此就要設計專門的能抵抗拉力的支座，或者在跨端部分設置巨大的平衡重來消除負應力。從結構受力性能分析，等跨連續(xù)梁要比不等跨的連續(xù)梁差一些。但在某些條件下，特別由于施工工藝要求，也需要采用等跨布置，例如，當橋梁總長度很大，設計者決定采用頂推或先簡支后連續(xù)梁施工方法時，則等跨結構受力性能較差所帶來的欠缺完全可以從施工效益的提高而得到補償。所以跨湖、過海灣的長橋多采用等跨連續(xù)梁的布置。本設計推薦方案根據任務書要求以及橋址地形、地質與水文條件，通航要求等確定為105m+130m+105m的形式。3.2橋梁截面形式（1）2-1所示。連續(xù)梁在恒、活載作用下，支點截面的負彎矩往往大于跨中正彎矩，因此采用變高度梁能較好的符合梁的內力分布規(guī)律。同時，采用懸臂法施工的連續(xù)梁，變高度梁又與施工時的內力狀況相吻合。另外，變高度梁使梁體外形和諧，節(jié)省材料并增大橋下。所以從已建橋梁統(tǒng)計資料分析，跨徑大于100m的預應力混凝土連續(xù)梁橋有90%以上是選用變高度梁。再者在恒、活載作用下，支點截面將出現(xiàn)較大的負彎矩，從絕對值來看，支點截面的另外，變高度梁使梁體外形和諧，節(jié)省材料并增大橋下。變高度與等高度相比較，等高度梁的缺點是：在支點上不能利用增加梁高而只能增加9蘭州理工大學畢業(yè)設計()預應力束筋用量來抵抗較大的負彎矩，材料用量多。近。（2）2-2所示。梁式橋橫截面的設計主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部；它與梁式橋體系在立面上布置、高度、施工方法、美觀要求以及用料等等因素都有關系。60m后，箱對于采用懸臂施工的橋梁尤為有利。同時，因其頂板和底板都有較大的面積，所以能有效的抵抗正、負彎矩，并滿足配筋要求。箱形截面亦具有良好的動力特性。從對箱形截面的受力狀態(tài)分析表明，單箱單室截面受力明確，施工方便，節(jié)省材料用量。蘭州理工大學畢業(yè)設計()預應力束筋用量來抵抗較大的負彎矩，材料用量多。近。（2）2-2所示。梁式橋橫截面的設計主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部；它與梁式橋體系在立面上布置、高度、施工方法、美觀要求以及用料等等因素都有關系。60m后，箱對于采用懸臂施工的橋梁尤為有利。同時，因其頂板和底板都有較大的面積，所以能有效的抵抗正、負彎矩，并滿足配筋要求。箱形截面亦具有良好的動力特性。從對箱形截面的受力狀態(tài)分析表明，單箱單室截面受力明確，施工方便，節(jié)省材料用量。14m左右的范圍。45cm40cm90cm,中間底板板厚成用二次拋物線性變化。（3）梁高的選取連續(xù)梁在支點和跨中的梁估算值：根據已建成橋梁的資料分析，梁高可按下表采用：根據以上估算值，本推薦方案取得支點處梁高為7m，跨中梁高為3m。3.2.1橋梁細部的選?。?）頂板與底板箱形截面的頂板和底板是結構承受正負彎矩的主要工作部位。除承受豎向荷載外，還承受軸向拉、壓荷載。豎向荷載是指自重、橋面活載和施工荷載。軸向荷載是指橋跨方向10橋型支點梁高(m)跨中梁高(m)等高度連續(xù)梁h=(1/15～1/30)L常用(1/18～1/20)L變高度(折線形)連續(xù)梁h=(1/16～1/20)Lh=(1/22～1/28)L變高度(曲線形)連續(xù)梁h=(1/16～1/20)Lh=(1/30～1/50)L蘭州理工大學畢業(yè)設計()上，恒、活載轉換過來的軸向力以及縱向和橫向的預應力荷載。因此，頂板、底板除按板的構造要求決定厚度之外，還要按橋跨方向上總彎矩決定其厚度。箱梁根部底板厚度箱梁底板厚度隨箱梁負彎矩的增大而逐漸加厚至墩頂，以適應受壓要求。底板除須符合使用階段的受壓要求外，在破壞階段還宜使中和軸保持在底板以內，1/10~1/12。15~18cm蘭州理工大學畢業(yè)設計()上，恒、活載轉換過來的軸向力以及縱向和橫向的預應力荷載。因此，頂板、底板除按板的構造要求決定厚度之外，還要按橋跨方向上總彎矩決定其厚度。箱梁根部底板厚度箱梁底板厚度隨箱梁負彎矩的增大而逐漸加厚至墩頂，以適應受壓要求。底板除須符合使用階段的受壓要求外，在破壞階段還宜使中和軸保持在底板以內，1/10~1/12。15~18cm，當跨度較20~25cm。當設有橫向預應力筋時，頂板厚度須足夠布置預應力筋的套管并留有混凝土的注入間本推薦設計方案底板由支點處以二次拋物線的形式向跨中變化。底板在支點處厚90cm40cm.45cm。（2）腹板腹板的功能是承受截面的剪應力和主拉應力。在預應力梁中，因為彎束對外剪力的抵消作用，所以剪應力和主拉應力的值比較小，腹板不必設得太大；同時，腹板的最小厚度應考慮力筋的布置和混凝土澆筑要求，其設計經驗為：（1）（2）（3）200mm。。250—300mm。大跨度預應力混凝土箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點加寬，以承受支點處較大300—600mm1m左右。拋物線性變化。3.2.2橋面鋪裝（25kN/m3）作為調平層,6cmAC-20中粒式瀝青混凝土（24kN/m5cmA13A型瀝青混凝土抗滑表層（24kN/m38cm8cm墊層。1.5%～3.0%,1.5%,該坡度由混凝土墊層。1.5%～3.0%,2.0%,該坡度由混凝土墊層蘭州理工大學畢業(yè)設計()。3.2.3橫隔梁隔梁還起著承擔和分布支承反力的作用。由于箱形截面的抗扭剛度很大，一般可以比其它截面的橋梁少設置橫隔梁，甚至不設置中間橫隔梁而只在支座處設置支承橫隔梁。由于中間橫隔梁的及對內力的影響較小，在內力計算中也可不作考慮。本設計為了偏安全起250cm,板上留有人孔，200cm×200cm。橋梁下部結構蘭州理工大學畢業(yè)設計()。3.2.3橫隔梁隔梁還起著承擔和分布支承反力的作用。由于箱形截面的抗扭剛度很大，一般可以比其它截面的橋梁少設置橫隔梁，甚至不設置中間橫隔梁而只在支座處設置支承橫隔梁。由于中間橫隔梁的及對內力的影響較小，在內力計算中也可不作考慮。本設計為了偏安全起250cm,板上留有人孔，200cm×200cm。橋梁下部結構0506。本橋使用材料（1）使用混凝土CAD圖紙中5540號混凝土，承臺、蓋梁、耳背墻、防撞護欄、采40號混凝土。（2）使用鋼材18601860Mpa15.24mm139mm,彈性模量為1.9×105Mpa，錨具采用OVM15-27。帶肋鋼筋應符合《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》GB1499-91的規(guī)定、光圓鋼筋應符合《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》GB1499-91的規(guī)定。非預應力鋼筋：直徑≥12mm級螺紋鋼筋，直徑<12mm的用Ⅰ級光圓鋼筋。（3）伸縮縫的用ⅡHXC-80A定型（4）橋梁支座。使用單向活動和雙向活動盆式支座。12蘭州理工大學畢業(yè)設計()全橋結構單元的劃分劃分單元原則劃分單元應考慮梁的跨徑、截面變化、施工方法、預應力布置等因素，單元分的越細計算的內力就越精確，一般遵從以下原則：構件的起點和終點以及變截面處;不同構件的交點或同一構件的折點處;施工分界線處;蘭州理工大學畢業(yè)設計()全橋結構單元的劃分劃分單元原則劃分單元應考慮梁的跨徑、截面變化、施工方法、預應力布置等因素，單元分的越細計算的內力就越精確，一般遵從以下原則：構件的起點和終點以及變截面處;不同構件的交點或同一構件的折點處;施工分界線處;邊界或支承處;所關心截面處.本方案為了設計簡單采用1m一個單元。橋梁具體單元劃分本橋全長340米，每一米一個單元，全梁共分340個單元。單元模型如圖4-1所示。梁體單元模型全橋施工節(jié)段劃分橋梁劃分施工分段原則①有利于結構的整體性，盡量利用伸縮縫或沉降縫、在平面上有變化處以及留茬而不影響質量處。②分段應盡量使各段工程量大致相等，以便于施工組織節(jié)奏流暢，使施工均衡。③施工段數應與主要施工過程相協(xié)調，以主導施工為主形成工藝組合。工藝組合數應等于或小于施工段數。④分段的大小要與勞動組織相適當，有足夠的工作面。13蘭州理工大學畢業(yè)設計()4.2.2施工段劃分個節(jié)點。全橋整體采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，兩端4-1：14施工階段施工塊單元第一階段0號塊105106235236第二階段1號塊103104107108233234237238第三階段2號塊101102109110231232239240第四階段3號塊99100111112229230241242第五階段4號塊9798113114227228243244第六階段蘭州理工大學畢業(yè)設計()4.2.2施工段劃分個節(jié)點。全橋整體采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，兩端4-1：14施工階段施工塊單元第一階段0號塊105106235236第二階段1號塊103104107108233234237238第三階段2號塊101102109110231232239240第四階段3號塊99100111112229230241242第五階段4號塊9798113114227228243244第六階段5號塊9596115116225226245246第七階段6號塊9394117118223224247248第八階段7號塊9192119120221222249250第九階段8號塊8990121122219220251252第十階段9號塊86to88123to125216to218253to255第十一階段10號塊83to85126to128213to215256to258第十二階段11號塊80to82129to131210to212259to261第十三階段12號塊77to79132to134207to209262to264第十四階段13號塊74to76135to137204to206265to267第十五階段14號塊71to73138to140201to203268to270第十六階段15號塊68to70141to143198to200271to273第十七階段16號塊65to67144to146195to197274to276第十八階段17號塊62to64147to149192to194277to279第十九階段18號塊58to61150to153188to191280to283第二十階段19號塊54to57154to157184to187284to287第二十一階段20號塊50to53158to161180to183288to291第二十二階段21號塊46to49162to165176to179292to295第二十三階段22號塊42to45166to169172to175296to299第二十四階段滿堂施工1to39302to304第二十五階段左邊跨合攏40to41蘭州理工大學畢業(yè)設計()4.3主梁恒載內力計算根據梁跨結構縱斷面的布置，并通過對移動荷載作用最不利位置，確定截面的內力，然后進行內力組合，畫出內力包絡圖。4.3.1恒載內力計算（1）恒載內Midas軟件按截面自動計入，得到的彎矩剪力如圖4-1、4-2所示。一期恒載效應彎矩圖一期恒載效應剪力圖一期恒載作用下主梁主要4-2。一期恒載作用下主梁主要4-2截面內力15截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)1000172-0.9217.87-95776420-55.014287.77-40102.8235021425.9-1534921-59.694526.4-44510.12360-35302.6-155666440-180.579418.96-175845237-1181.2-34747-152162941-188.369698.34-185405238-1156.71-34214.8-148712952-281.1212945.54-309670287-310.98-13891.1-349928蘭州理工大學畢業(yè)設計()4.3主梁恒載內力計算根據梁跨結構縱斷面的布置，并通過對移動荷載作用最不利位置，確定截面的內力，然后進行內力組合，畫出內力包絡圖。4.3.1恒載內力計算（1）恒載內Midas軟件按截面自動計入，得到的彎矩剪力如圖4-1、4-2所示。一期恒載效應彎矩圖一期恒載效應剪力圖一期恒載作用下主梁主要4-2。一期恒載作用下主梁主要4-2截面內力15截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)1000172-0.9217.87-95776420-55.014287.77-40102.8235021425.9-1534921-59.694526.4-44510.12360-35302.6-155666440-180.579418.96-175845237-1181.2-34747-152162941-188.369698.34-185405238-1156.71-34214.8-148712952-281.1212945.54-309670287-310.98-13891.1-34992853-291.013257.68-322775288-298.23-13572.9-336193第二十六階段右邊跨合攏300to301第二十七階段中跨合攏170to171第二十八階段體系轉換第二十九階段成橋二期和十年收縮徐變蘭州理工大學畢業(yè)設計()（2）2.8KN/m。通過Midas軟件自動輸入計算，得到的彎矩剪力如圖4-3、4-4所示。二期恒載效應彎矩圖二期恒載效應剪力圖4-3。二期恒載作用下主梁主要二期恒載作用下主梁主要截面內力16截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)1000172-1.23300.45-128192320-75.525886.26-55162.9235028207.43-205443521-81.916211.62-61212.22360-46458-208298340-245.8312823.48-240674237-1555.26-45750-203686641-256.3313197.72-253687238-1523.77-45072.4-199142952-380.5317523.17-422324287-420.31-18774.8-47677653-393.7617936.73-440058288-403.28-18354-4582071060-28889-2082983289-389.86-17936.8-440058107-1547.5-28165-2054435290-376.0-17523-4223241060-21961.4-1556664289-288.16-13257.8-322775107-1175.51-21393.6-1534970290-277.81-12945.6-309670168-4.38-656.03-958638319-66.97-5008.63-54044.8169蘭州理工大學畢業(yè)設計()（2）2.8KN/m。通過Midas軟件自動輸入計算，得到的彎矩剪力如圖4-3、4-4所示。二期恒載效應彎矩圖二期恒載效應剪力圖4-3。二期恒載作用下主梁主要二期恒載作用下主梁主要截面內力16截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)1000172-1.23300.45-128192320-75.525886.26-55162.9235028207.43-205443521-81.916211.62-61212.22360-46458-208298340-245.8312823.48-240674237-1555.26-45750-203686641-256.3313197.72-253687238-1523.77-45072.4-199142952-380.5317523.17-422324287-420.31-18774.8-47677653-393.7617936.73-440058288-403.28-18354-4582071060-28889-2082983289-389.86-17936.8-440058107-1547.5-28165-2054435290-376.0-17523-4223241060-21961.4-1556664289-288.16-13257.8-322775107-1175.51-21393.6-1534970290-277.81-12945.6-309670168-4.38-656.03-958638319-66.97-5008.63-54044.8169-1.77-436.32-958091320-62.69-4766.69-49156.9170-0.11-217.88-957764339-0.45-435.75-435.75171-0.10-9576563400-217.87-108.94蘭州理工大學畢業(yè)設計()4.3.2基礎沉降引起的內力計算由于各個支座處的豎向支座反力和地質條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)體系是一種對支座不均勻沉降特別敏感的結構，所以由它引起的內力是內力的重要組成部的問題。一般應綜合考慮橋址處的地質、水文等情況，根據已建橋梁的設計經驗來定。有時需選取幾種沉降工況計算，這樣就存在一個工況組合的問題。程序一般對每一個截面挑最不利的工況內力值作為沉降次內力。具體計算方法：三跨連續(xù)梁的四個支點中的每個支點分別下沉4cm，其余的支點不動，所得到的內力進行疊加，取最不利的內力范圍。彎矩、剪力如圖4-5,4-6所示?；A沉降效應彎矩包絡圖基礎沉降效應剪力包絡圖基礎沉降效應下主梁主要 截面內力見表4-4。截面內力17截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)10001720584.1136846.66200002350584.11584.1121000236000168-6.04-904.24-1283126319-91.83-6868.29蘭州理工大學畢業(yè)設計()4.3.2基礎沉降引起的內力計算由于各個支座處的豎向支座反力和地質條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)體系是一種對支座不均勻沉降特別敏感的結構，所以由它引起的內力是內力的重要組成部的問題。一般應綜合考慮橋址處的地質、水文等情況，根據已建橋梁的設計經驗來定。有時需選取幾種沉降工況計算，這樣就存在一個工況組合的問題。程序一般對每一個截面挑最不利的工況內力值作為沉降次內力。具體計算方法：三跨連續(xù)梁的四個支點中的每個支點分別下沉4cm，其余的支點不動，所得到的內力進行疊加，取最不利的內力范圍。彎矩、剪力如圖4-5,4-6所示?；A沉降效應彎矩包絡圖基礎沉降效應剪力包絡圖基礎沉降效應下主梁主要 截面內力見表4-4。截面內力17截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)10001720584.1136846.66200002350584.11584.1121000236000168-6.04-904.24-1283126319-91.83-6868.29-74291.9169-2.43-601.59-1282374320-86-6538.96-67587.8170-0.14-300.45-1281923339-0.62-600.9-600.9171-0.140-12817733400-300.45-150.22計()蘭州理工大學畢業(yè)設主梁活載內力計算影響線的計算將P=1作用在各橋面的節(jié)點上，求得結構的變形及內力，可得位移影響線和內力影響線。4.4.2活載因子的計算1）沖擊系數橋梁結構的基頻反映了結構的、類型、材料等動力特性內容，它直接反映了材料、結構類型是否有差別，也不管結沖擊系數與橋梁結構之間的關系。不管橋梁的構與跨徑是否有差別，只要橋梁結構的基頻相同，在同樣條件的汽車荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數。橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計算，對于連續(xù)梁結構，當無更精確方法計算時，也可采用下列公式估算：13.616EIcf 123.651mcEIcf 2mc式中：l—結構的計算跨徑（mE—結構材料的彈性模量（Nm2Ic—結構跨中截面的截面慣矩（m4mc—結構跨中處的長度質量（kg/m；004100023800052000287000530002880001060584.1175933.72890001070584.1183132.292900001680584.1140643.62計()蘭州理工大學畢業(yè)設主梁活載內力計算影響線的計算將P=1作用在各橋面的節(jié)點上，求得結構的變形及內力，可得位移影響線和內力影響線。4.4.2活載因子的計算1）沖擊系數橋梁結構的基頻反映了結構的、類型、材料等動力特性內容，它直接反映了材料、結構類型是否有差別，也不管結沖擊系數與橋梁結構之間的關系。不管橋梁的構與跨徑是否有差別，只要橋梁結構的基頻相同，在同樣條件的汽車荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數。橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計算，對于連續(xù)梁結構，當無更精確方法計算時，也可采用下列公式估算：13.616EIcf 123.651mcEIcf 2mc式中：l—結構的計算跨徑（mE—結構材料的彈性模量（Nm2Ic—結構跨中截面的截面慣矩（m4mc—結構跨中處的長度質量（kg/m；004100023800052000287000530002880001060584.1175933.72890001070584.1183132.292900001680584.1140643.623190001690584.1139672.213200001700584.1138555.643390001710584.1137963.78340000蘭州理工大學畢業(yè)設計()—結構跨中處延米結構重力g—重力 度，g=9.81(m/s2)f1蘭州理工大學畢業(yè)設計()—結構跨中處延米結構重力g—重力 度，g=9.81(m/s2)f1；計算連續(xù)梁的沖擊力引起的負彎矩效應時，采用f2。μ值可按下式計算：當?＜1.5Hz時，μ=0.05當?＞14Hz時，μ=0.452）車道折減系數Msdis程序在加載車道之后會自動考慮4.4.3汽車荷載路—I級車道荷載的均布荷載標準值為qk=10.5KN/m,集中荷載標準值為Pk=360KN。公路二級車道荷載在公路一級的基礎上乘以系數0.75,車道荷載的均布荷載應滿布于使結構產生最不利效應的同號影響線上，集中荷載標準值只作用于相應影響線中最大影響線峰值處。驗算荷載的影響間接反映在汽車荷載中。橫向分布系數的考慮無須計算橫向分布系數，所以全橋采用同一個橫向分配系數。汽車荷載作用下的內力計算4-7，4-8所示。4-7彎矩包絡圖4-8剪力包絡圖主梁在汽車荷載作用下主梁主要截面的彎矩和剪力數值見表4-6。4-6汽車荷載作用下主梁主要截面的彎矩、剪力值19計()蘭州理工大學畢業(yè)設4.4.6溫度內力計算橋梁設計中通常溫度分沿梁高線性變化和非線性變化，性溫差變化情況下，梁式結構將產生撓曲變形，且梁再變形后仍然服從平截面假定，在連續(xù)梁結構中，它不但引起結構的位移，且由于多余約束的影響，從而產生結構溫度次內力。在成橋階段，考慮橋梁在溫度荷載作用下產生的內力。T1=12℃，T2=5.5Midas計算得到的結構單元內力圖如圖4-9、4-10所示。溫度效應彎矩圖溫度效應剪力圖溫度效應下主梁主要 截面內力見表4-7。溫度效應下主梁主要截面內力20截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)1000234133.512547.91158375.12011.941051.5914547.3223502574.57158859.34024.561401.1436679.9323602555.49159343.64125.221418.6237970.1628635.751680.7559422.065232.391610.8553316.8528734.971663.2857869.535333.131628.3354816.9228834.031645.8156334.4810481.562519.07154507.328933.271628.3354816.9210502538156916.732012.721086.5616445.8310602597.53159343.6321計()蘭州理工大學畢業(yè)設4.4.6溫度內力計算橋梁設計中通常溫度分沿梁高線性變化和非線性變化，性溫差變化情況下，梁式結構將產生撓曲變形，且梁再變形后仍然服從平截面假定，在連續(xù)梁結構中，它不但引起結構的位移，且由于多余約束的影響，從而產生結構溫度次內力。在成橋階段，考慮橋梁在溫度荷載作用下產生的內力。T1=12℃，T2=5.5Midas計算得到的結構單元內力圖如圖4-9、4-10所示。溫度效應彎矩圖溫度效應剪力圖溫度效應下主梁主要 截面內力見表4-7。溫度效應下主梁主要截面內力20截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)1000234133.512547.91158375.12011.941051.5914547.3223502574.57158859.34024.561401.1436679.9323602555.49159343.64125.221418.6237970.1628635.751680.7559422.065232.391610.8553316.8528734.971663.2857869.535333.131628.3354816.9228834.031645.8156334.4810481.562519.07154507.328933.271628.3354816.9210502538156916.732012.721086.5616445.8310602597.53159343.632112.151069.0815487.831695.751624.46128836.732210.841051.614547.321700.051615.53128352.53390.86754.411234.031710.031606.72127868.33400736.92608.27計()蘭州理工大學畢業(yè)設內力組合根據我國現(xiàn)行公路橋涵設計規(guī)范，應進行正常使用極限狀態(tài)的內力組合和承載能力極限狀態(tài)的內力組合。正常使用極限狀態(tài)下的內力組合按正常使用極限狀態(tài)設計時，應根據不同的設計要求，采用以下兩種效應組合：（1）作用短期效應組合作用標準值與可變作用頻遇值效應相組合，其效應表達式為：SdSik1jSjkmni1式中Ssd—作用短期效應組合設計值；1jj（不計沖擊力1=0.7，人群荷載1=1.0，風荷載1=0.75，溫度梯度作用1=0.8，其他作用1=1.0；1jSQjk—第（2）作用長期效應組合作用標準值效應與可變作用準j個可變作用效應的頻遇值。值效應相組合，其效應組合表達式為：mn計()蘭州理工大學畢業(yè)設內力組合根據我國現(xiàn)行公路橋涵設計規(guī)范，應進行正常使用極限狀態(tài)的內力組合和承載能力極限狀態(tài)的內力組合。正常使用極限狀態(tài)下的內力組合按正常使用極限狀態(tài)設計時，應根據不同的設計要求，采用以下兩種效應組合：（1）作用短期效應組合作用標準值與可變作用頻遇值效應相組合，其效應表達式為：SdSik1jSjkmni1式中Ssd—作用短期效應組合設計值；1jj（不計沖擊力1=0.7，人群荷載1=1.0，風荷載1=0.75，溫度梯度作用1=0.8，其他作用1=1.0；1jSQjk—第（2）作用長期效應組合作用標準值效應與可變作用準j個可變作用效應的頻遇值。值效應相組合，其效應組合表達式為：mni1式中Sld—作用長期效應組合設計值；21截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)截面軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)100017000.1338.61200-3.0667.61710-0.0938.48210-2.970.6523500-116.13400-0.5665.523600-116.13410-0.3466.062880-3.537.764201.1566.392890-3.3441.265203.3444.632103.0670.555303.541.263220-0.2567.4910400.65-115.4733905.645.6410500-116.12340000蘭州理工大學畢業(yè)設計()—第j個可變作用效應的準值系數，汽車荷載（不計沖擊力）=1.0；j個可變作用效應的準SGik—第值。正常使用極限狀態(tài)下結構內力如圖4-11,4-12所示。彎矩包絡圖剪力包絡圖正常使用極限狀態(tài)短期效應主梁內力見表4-8所示。短期效應主梁截面內力22截面最大值max最小值min軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)10-1546.4800-2672.24020-1317.622468.440-2416.011426.012013.96-239.8521037.993.25-1186.497025.432115.63-345.0221852.994.67-1283.787363.5640108.32-4594.8470449.4787.78-5732.9549373.141103.83-4274.4175537.8483.02-5409.2254233.55144.62-916.17109053.2921.04-203484120.65237.26-564.2110689.4113.39蘭州理工大學畢業(yè)設計()—第j個可變作用效應的準值系數，汽車荷載（不計沖擊力）=1.0；j個可變作用效應的準SGik—第值。正常使用極限狀態(tài)下結構內力如圖4-11,4-12所示。彎矩包絡圖剪力包絡圖正常使用極限狀態(tài)短期效應主梁內力見表4-8所示。短期效應主梁截面內力22截面最大值max最小值min軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)軸力(kN)剪力(kN)彎矩(kN*m)10-1546.4800-2672.24020-1317.622468.440-2416.011426.012013.96-239.8521037.993.25-1186.497025.432115.63-345.0221852.994.67-1283.787363.5640108.32-4594.8470449.4787.78-5732.9549373.141103.83-4274.4175537.8483.02-5409.2254233.55144.62-916.17109053.2921.04-203484120.65237.26-564.2110689.4113.39-1681.9485092.75329.64-209.15111968.265.47-1327.0985720.3104-735.4622942.26-368165.91-781.5421534.23-435044105023529.67-390006.95022112.23-458144106-15336.1-23952.68-255092.27-171477-25088.49-581453計()蘭州理工大學畢業(yè)設4.5.2承載能力極限狀態(tài)下的內力組合（1）基本組合基本組合是作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合，其效應組合表達式為：m0Sud0(GiSGik1i1mn0Sd0(SidSdcSj或i1Sud—承載能力極限狀態(tài)j2用基本組合的效應組合設計值；式中0（JTGD60-2004）表1.0.923107-16602.1-13974.12-231421.16-172555-23580.97-556775168-15340.5757.6295973.31-171480-1037.9917400.2169-15338543.0796330.7-171478-821.5317047.2170-15336.2125.596498.2-171477-625.7516888.9171-15336.2385.5796508.25-171477-365.5417115.2172-15337580.6296478.3-171477-783.5216868.7234-16572.123029.48-218970.97-.44-534845235-15336.124531.88-232711.38-.73-5580512360-22728.96-415259.310-24106.6-481835237-756.42-22147.94-392808.85計()蘭州理工大學畢業(yè)設4.5.2承載能力極限狀態(tài)下的內力組合（1）基本組合基本組合是作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合，其效應組合表達式為：m0Sud0(GiSGik1i1mn0Sd0(SidSdcSj或i1Sud—承載能力極限狀態(tài)j2用基本組合的效應組合設計值；式中0（JTGD60-2004）表1.0.923107-16602.1-13974.12-231421.16-172555-23580.97-556775168-15340.5757.6295973.31-171480-1037.9917400.2169-15338543.0796330.7-171478-821.5317047.2170-15336.2125.596498.2-171477-625.7516888.9171-15336.2385.5796508.25-171477-365.5417115.2172-15337580.6296478.3-171477-783.5216868.7234-16572.123029.48-218970.97-.44-534845235-15336.124531.88-232711.38-.73-5580512360-22728.96-415259.310-24106.6-481835237-756.42-22147.94-392808.85-801.14-23516.19-458156.2864.01196.85113213.76-19.66-875.0885502.3828712.33560.3113072.6-11.04-510.5785927.828820.39920.84112565.52-2.68-149.2585999.0428928.191278.52111695.415.4208.9285719.3829035.721633.371