化工原理下冊(cè)答案

第五章蒸鐳一、選擇與填空1、 精徭操作的依據(jù)是混合液中各組分揮發(fā)度的差異O實(shí)現(xiàn)精餡操作的必要條件是塔頂液相回流和塔底上升蒸汽2、 汽液兩相呈平衡狀態(tài)時(shí)，汽液兩相溫度擔(dān)回，但液相組成塵壬汽相組成3、 用相對(duì)揮發(fā)度a表達(dá)的汽液平衡方程可寫為y二__］個(gè)一_0根據(jù)a的大小，可用來』定用蒸懈方法分離的難易程度，若a=1則表示不能用普通的蒸憎方法分離該混合液4、 在精徭操作中，若降低操作壓強(qiáng)，則溶液的相對(duì)揮發(fā)度 壇加，塔頂溫度降低,塔釜溫度降低,從平衡角度分析對(duì)該分離過程 魁。5、 某二元物系，相對(duì)揮發(fā)度a=3,在全回流條件下進(jìn)行精啊操作，對(duì)第n、n+1兩層理論板，已知yn=0.4,則yn+i=0.182o全回流通常適用于開工階段板，已知yn=0.4,則yn+i=6、餡和蒸餡的區(qū)別在于精徭必須引入回流；平衡蒸徭和簡(jiǎn)單蒸徭的主要區(qū)別在于前 為連續(xù)的穩(wěn)態(tài)過程而后者是間歇的非穩(wěn)態(tài)過程7、精徭塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是塔底壓強(qiáng)高和塔底難揮發(fā)組分含量高。&在總壓為101.33kPa＞溫度為85T下,苯和甲苯的飽和蒸汽壓分別為pA-116.9kPa,pb-46kPa,則相對(duì)揮發(fā)度a=2.54,平衡時(shí)液相組成Xa=0.78,氣相組成Va=0.90o9、 某精徭塔的精徭段操作線方程為y=0.72x+0.275,則該精懾塔的操作回流比為2.371,,懾出液組成為0.982。最小回流比的定義是在特定分離任務(wù)下理論板數(shù)為無(wú)限多時(shí)的回流比 ,適宜回流比通常取1.1-2.0Rmin11＞精徭塔進(jìn)料可能有_5_種不同的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為 2:3時(shí)，則進(jìn)料熱狀況q值為些o23I lv-（JV+訴）、、 55汪：q0.6lv一II Ivjl12.在塔的精憾段測(cè)得Xd=0.96、X2=0.45＞X3=0.40（均為摩爾分率），已知R=3,a=2.5,則第三層塔板的氣EMV44.1%0相默弗里效率注:EMV=XAyn_yn4113、 在精憾塔設(shè)計(jì)中，若F、Xf、q、D保持不變，若增加回流比R,則Xd增加,Xw減小，V增加,L/V增加。14、 在精鐳塔設(shè)計(jì)中，若F、瓜d、Xw及R—定，進(jìn)料由原來的飽和蒸氣改為飽和液體，則所需理論板數(shù)Nt減塵 。精懈段上升蒸氣量V不變、下降液體量L不變;提憾段上升蒸氣量V'增加、下降液體量L'增加 o15、 操作中的精幗塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精懈段液氣比 L/V增大,提啊段液氣比L'/V'減塵，Xd增力卩,Xw減小。16、 操作中的精憾塔，保持F、床7、V不變，增加W,則Xd增加，Xw增加，L/V增加。17、 在連續(xù)精憎塔中，若＞XiXXdR、q、D/F相同，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，則所需的理論板數(shù)Nt減小，Xw增加。18、 恒沸精館與萃取精鐳的共同點(diǎn)是都需要加入某種添加劑 o兩者的主要區(qū)別是恒沸精餡時(shí)添加劑需與被分離組分形成恒沸物和恒沸精飾的添加劑氣化后由塔頂排出，耗能19、 某二元混合物，若液相組成Xa為0.45,相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為ti；汽相組成yA為0.45,露點(diǎn)溫度為t2,則A_oA.t1<t2B?t1=t2C?tl>t2 D.不能判斷20、 兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示分離該物系 BoA.容易B.困難C.完全D.不完全21、 精徭塔的操作線為直線，其原因是PA理論板假定 B.理想物系C.塔頂泡點(diǎn)回流D.恒摩爾流假定22、 分離某兩組分物系，進(jìn)料量為10kmol/h,組成Xf為0.6,若要求憾出液組成Xd不小于0.9,則最大餡出液量為A_A.6.67kmol/hB.6kmol/hC.9kmol/hD.不確定23、 精餡塔中由塔頂向下的第n?1、n、n+1層塔板，其汽相組成關(guān)系為—旦A.yn+i>yn>yn-i；B.yn+i<yn<yn-i； ?C.yn+i=yn=yn-i；D.八不確疋。24、 在原料量和組成相同的條件下，用簡(jiǎn)單蒸徭得的氣相總組成為X%用平衡蒸徭得的氣相總組成為XD2,若兩種蒸徭方法所得的氣相量相同，則AA.XD1>XD2；B.XD1=XD2； ?C.XD<Xd2；D?不能判斷25、 在精徭塔的圖解計(jì)算中，若進(jìn)料熱狀態(tài)變化，將使BA平衡線發(fā)生變化B?操作線與q線發(fā)生變化C.平衡線與q線變化D?平衡線與操作線變化26、 操作中的精徭塔，若選用的回流比小于最小回流比，貝UJD_A.不能操作 B.Xd,xw均增加C.Xd,xw均不變D.Xd減小，Xw增加27、 操作中的精餡塔，若保持F、q、Xd、XwV不變，減小Xf,則A.D增大、R減小B.D減小、R不變C.D減小、R增大D.D不變、R增大2&用某精鐳塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成Xd、Xw,當(dāng)進(jìn)料組成為X“時(shí)，相應(yīng)的回流比為R；進(jìn)料組成為XF2時(shí)，相應(yīng)的回流比為艮。若XfKXF2,進(jìn)料熱狀況不變，則A.RvFLB.R=RC.R>R2D?無(wú)法判斷29、 用精徭塔完成分離任務(wù)所需理論板數(shù)NI為8(包括再沸器)若全塔效率曰為50%則實(shí)際板數(shù)為2A.16B.12C.14D.無(wú)法確定30、 在常壓下苯的沸點(diǎn)為80.1T,環(huán)己烷的沸點(diǎn)為80.7C,欲使該兩組分混合物得到分離宜采用CA恒沸精餡B.普通精餡C?萃取精徭D?水蒸汽精啊吸收復(fù)習(xí)題一、 對(duì)低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓降低時(shí)，亨利系數(shù)E將丕變，相平衡常數(shù)m將增大,H將不變二、 亨利定律表達(dá)式Pe=Ex,若氣體在水中的亨利系數(shù)E值很小，說明該氣體為_易溶_氣體三、 在吸收過程中，Ky和ky是以yy和丫一為推動(dòng)力的吸收系數(shù),它們的單位是-kmol/(m三?s?△y)四、 若總吸收系數(shù)和分吸收系數(shù)的關(guān)系可以用丄二丄+丄,其中丄表示氣膜阻KgkoHk力，當(dāng)1/(HkJ項(xiàng)可忽略時(shí),表示該吸收過程為氣膜控制。五、 在20C時(shí)，某濃度氣體被清水吸收，若氣膜吸收系數(shù)kc=0.1kmol/(m?hatm),液膜吸收系數(shù)kL=0.25kmol/(m2hkmol/m3),溶質(zhì)的亨利系數(shù)H=149.3kmol/(m3-atm),plij該溶質(zhì)為易溶一氣體,氣相總吸收系數(shù)K=0.0997kmol/(m2h)六、 一般而言，兩組分A,B的等摩爾相互擴(kuò)散體現(xiàn)在」|餛_單元操作當(dāng)中，而組分A在B中單相擴(kuò)散體現(xiàn)在一吸收一單元操作中。七、 在吸收過程中，若降低吸收劑用量，對(duì)氣膜控制物系，體積吸收總系數(shù) Ka值將二不變，對(duì)液膜控制物系,體積吸收總系數(shù)Kva值將減小八、 雙膜理論是將整個(gè)相際傳質(zhì)過程簡(jiǎn)化為通過氣、液兩膜層的分子擴(kuò)散過程一九、 吸收塔的操作線方程和操作線是通過—物料衡算一得到的。它們與一平衡關(guān)系、操作溫度和壓強(qiáng)及塔的結(jié)構(gòu)一無(wú)關(guān)。十、吸收因數(shù)A可表示為L(zhǎng)/mG它在丫?X圖中的幾何意義是操作線斜率和平衡線斜率之比十八一、若分別以S、S、S3表示難溶、中等溶解度、易溶氣體在吸收過程中的脫吸因數(shù)，吸收過程中操作條件相同，則S大于S大于S十二、吸收過程中，若減小吸收劑用量，操作線的斜率—變小一吸收推動(dòng)力一變小一十三、吸收過程中，物系平衡關(guān)系可以用 丫二mX表示，最小液氣比的計(jì)算式±=JG丿min丫1-丫2m第七章固體物料的干燥一、選擇與填空1、 對(duì)流干燥的必要條件是濕物料表面的水汽分壓大于干燥介質(zhì)中的水汽分壓；干燥過程是傳熱與傳質(zhì)相結(jié)合的過程。2、 在101.33kPa的總壓下，在間壁式換熱器中將溫度為293K,相對(duì)濕度為80%勺濕空氣力口熱，則該空氣下的下列狀態(tài)參數(shù)變化的趨勢(shì)是：濕度H不變,相對(duì)濕度①減塵，濕球溫度twft匾，露點(diǎn)td不變。3、 在101.33kPa的總壓下，將飽和空氣的溫度由鴿降到如該空氣下的下列狀態(tài)參數(shù)變化的趨勢(shì)是：濕度H減小，相對(duì)濕度①100%濕球溫度tw降低,露點(diǎn)td降低。4、 在實(shí)際的干燥操作中，常用干濕球溫度計(jì)來測(cè)定空氣的濕度。5、 測(cè)定空氣中水汽分壓的實(shí)驗(yàn)方法是測(cè)量露點(diǎn)。6、 恒定干燥條件是指空氣的溫度、濕度、流速均不變的干燥過程。7、 在一定的溫度和總壓下，以濕空氣作干燥介質(zhì)，當(dāng)相對(duì)濕度①較大時(shí)，則濕物料的平衡水分相應(yīng)較高，其自由水分相應(yīng)較低。&恒速干燥又稱表面汽化控制階段，影響該階段干燥速率的主要因素是 干燥介質(zhì)的狀況、流速、與物料的接觸方式;降速干燥又稱內(nèi)部遷移控制階段,影響該階段干燥速率的主要因素是物料結(jié)構(gòu)、尺寸、與干燥介質(zhì)的接觸方式、物料的溫度等 O9、 在恒速干燥階段，濕物料表面的溫度近似等于空氣的濕球溫度。10、 在常壓和40C下，測(cè)得濕物料的干基含水量X與空氣的相對(duì)濕度①之間的平衡關(guān)系為：當(dāng)①=100%寸，平衡含水量X*=0.16kg/kg絕干料，當(dāng)①=40%寸，平衡含水量X*=0.04kg/kg絕干料。已知該物料的初始含水量X=0.23kg/kg絕干料，現(xiàn)讓該物料在40C下與①=40%的空氣充分接觸，非結(jié)合水含量為0.07kq/kq絕干料,自由含水量為0.19kq/kq絕干料。11、 在恒定干燥條件下測(cè)得濕物料的干燥速率曲線如圖示，其恒速階段的干燥速率為 空kg水/m2?h,臨界含水量為02kg/kg絕干料，平衡含水量為0.04kg/kq 絕干料。12、 理想干燥過程（絕熱干燥過程）是指不向干燥器補(bǔ)充熱量、忽略熱損失、忽略加熱物料所消耗的熱量,干燥介質(zhì)進(jìn)入和離開干燥器的恰相等13、 寫出三種對(duì)流干燥器的名稱廂式干燥器、流化床干燥器、氣流干燥器等 o14、 固體顆粒在氣流干燥器中經(jīng)歷加速運(yùn)動(dòng)和恒速運(yùn)動(dòng)兩個(gè)運(yùn)動(dòng)階段，其中加速運(yùn)動(dòng)是最有效的干燥區(qū)域。流化床干燥器適用于 熱敏性物料的干燥,處理粒徑為30卩m~6mm粉狀物料最為適宜。15、 若已知濕空氣的如下兩個(gè)性質(zhì)參數(shù)，貝UC可在H?l圖確定濕空氣的狀態(tài)。A.HpB.H、tdC.H、tD.l>tas16、 當(dāng)濕空氣的相對(duì)濕度①=60%其干球溫度t、濕球溫度仏和露點(diǎn)td之間的關(guān)系為_B_A?t=tw=tdB?t>tw>tdC?t<tw<tdD?t>tw=td17、 空氣在預(yù)熱過程中不變化的參數(shù)是DA.焙B?相對(duì)濕度C?濕球溫度D?露點(diǎn)18、 物料的平衡水分一定是AA.結(jié)合水B?非結(jié)合水 C?臨界水分D.自由水分19、 在恒定干燥條件下將含水量為0.2（干基，下同）的濕物料進(jìn)行干燥，當(dāng)干燥至含水量為0.05時(shí)干燥速率下降，再繼續(xù)干燥至恒重，測(cè)得此時(shí)含水量為 0.004,貝幽料的臨界含水量為平衡含水量為CA.0.05B.020C.0?004D.0?19620、 同一物料，如恒速階段干燥速率加快，則該物料的臨界含水量將CA.不變 B?減少C?增大D?不一定21、 已知物料的臨界含水量為0.18（干基，下同），現(xiàn)將該物料從初始含水量0.45干燥至0.12,則干燥終了時(shí)物料表面溫度9為鼻A.9>twB.9=twC.9=tdD.9=t22利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，且干燥處于降速階段，預(yù)縮短干燥時(shí)間，可采取的最有效措施是BA.提高干燥介質(zhì)的溫度 B ?增大干燥面積、減薄物料厚度C.降低干燥介質(zhì)的相對(duì)濕度 D?提高空氣流速23、在等速干燥階段，用同一種熱空氣以相同的流速吹過不同種類的物料層表面，對(duì)于干燥速率的正確判斷是丄A.隨物料種類的不同而有極大差別 B?隨物料種類的不同可能會(huì)有差別C.各種不同種類的物料的干燥速率相同 D?不好判斷24、 測(cè)定物料臨界濕含量對(duì)固體物料干燥過程的意義在于 對(duì)于干燥操作