壓桿穩(wěn)定問(wèn)題

關(guān)于壓桿穩(wěn)定問(wèn)題第一頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿穩(wěn)定性的概念第二頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿穩(wěn)定性的概念現(xiàn)象粗短壓桿塑性材料(Steel)脆性材料（Iron）壓力增加壓力增加強(qiáng)度問(wèn)題第三頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿穩(wěn)定性的概念強(qiáng)度滿足情況下，變形不能過(guò)大剛度問(wèn)題變形特點(diǎn)：連續(xù)性第四頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿穩(wěn)定性的概念細(xì)長(zhǎng)壓桿PPPPP<PcrP>PcrPP內(nèi)燃機(jī)挺桿油缸中活塞桿第五頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿穩(wěn)定性的概念其它結(jié)構(gòu)柱殼受軸壓作用變形特點(diǎn)：突發(fā)性穩(wěn)定性問(wèn)題第六頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿穩(wěn)定性的概念細(xì)長(zhǎng)壓桿彎曲原因

——這是由于在桿件的受壓變形過(guò)程中，往往伴隨著桿件的彎曲變形，因?yàn)閷?shí)際壓桿的軸線存在著初始曲率作用在桿件上的外力作用線一般也不與桿件的軸線恰好重合桿件的材料不可能達(dá)到理想的均勻性第七頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿穩(wěn)定性的概念如果桿件的抗彎剛度比較大，并且，軸向壓力在一定的范圍內(nèi)，桿件的變形可分別由桿件的壓縮和彎曲變形疊加而得到——組合變形如果軸向壓力逐漸增大，軸向壓力對(duì)桿件彎曲變形的影響就不可忽略，并且，當(dāng)軸向壓力達(dá)到某一特定值時(shí)，桿件的變形極度增大，從而導(dǎo)致受壓桿件喪失承載能力PwPcrPP第八頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿穩(wěn)定性的概念PP現(xiàn)假想有一微小的橫向力Q同時(shí)作用于直桿上，則在力P和Q作用下，直桿發(fā)生壓縮和彎曲的耦合變形。受壓桿件的理想力學(xué)模型

考慮受軸向壓力P作用的一理想直桿，則其直線形態(tài)是一個(gè)平衡態(tài)。PPQ第九頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿穩(wěn)定性的概念如果撤去橫向力Q后，桿的彎曲變形消失，直桿恢復(fù)到其原來(lái)的直線平衡狀態(tài)，則稱直桿的直線平衡態(tài)是穩(wěn)定的平衡態(tài)。撤去橫向力Q后，桿的彎曲變形不能消失，桿的軸線不能保持為一條曲線，則稱直桿的直線平衡態(tài)是不穩(wěn)定的平衡態(tài)。桿的直線平衡態(tài)由穩(wěn)定平衡轉(zhuǎn)化為不穩(wěn)定平衡時(shí)所受的軸向壓力稱為臨界壓力，簡(jiǎn)稱為臨界力。第十頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日P小大穩(wěn)定的不穩(wěn)定的壓桿穩(wěn)定性的概念當(dāng)P較小時(shí)，P當(dāng)P較大時(shí)，PP撤去橫向力Q穩(wěn)定的PP撤去橫向力Q不穩(wěn)定的臨界壓力PcrPQPQ第十一頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿穩(wěn)定性的概念壓桿穩(wěn)定性的工程實(shí)例第十二頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿臨界力的歐拉公式第十三頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿臨界力的歐拉公式壓桿的線（性）彈性穩(wěn)定性問(wèn)題設(shè)細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿在臨界力的作用下處于不穩(wěn)定平衡的直線形態(tài)，如果此時(shí)材料仍處于理想的線彈性范圍內(nèi)，（即虎克定理成立），則稱細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿的穩(wěn)定性問(wèn)題為線彈性穩(wěn)定性問(wèn)題線彈性穩(wěn)定性問(wèn)題是結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性問(wèn)題分析中最簡(jiǎn)單的一類，其中又以細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿的穩(wěn)定性問(wèn)題為最基本的下面以兩端絞支的細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿為例，說(shuō)明壓桿臨界壓力的分析和計(jì)算方法第十四頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式如圖所示，考慮兩端絞支，長(zhǎng)為l的等截面細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿，設(shè)直桿在臨界壓力Pcr的作用下發(fā)生失穩(wěn)，產(chǎn)生微小彎曲。APcrBl設(shè)桿件失穩(wěn)后軸線的撓度為v(x)，則任一橫截面上的彎矩為這里，壓力Pcr取為正值，位移v(x)以沿y軸正向?yàn)檎xyvPcrM(x)m變形前后問(wèn)題第十五頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式將彎曲M(x)代入梁彎曲的撓曲線微分方程，得令則梁撓曲線微分方程變?yōu)檫@是一個(gè)二階線性齊次常微分方程APcrBlxxyvPcrM(x)m第十六頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式方程的通解為其中，A、B和k為待定常數(shù)利用邊界條件得APcrBlxxyvPcrM(x)m第十七頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式利用邊界條件得由此可得若則APcrBlxxyvPcrM(x)m第十八頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式意味著直桿保持直線平衡狀態(tài)，不存在非直線的平衡態(tài)，即直桿未發(fā)生失穩(wěn)，顯然無(wú)意義若得由此求得APcrBlxxyvPcrM(x)m第十九頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日dAPcrBl歐拉公式Pcrn中最小的值稱為直桿的臨界壓力，記為Pcr。即此時(shí)，直桿的撓曲線為若桿中點(diǎn)處的撓度為d，利用條件得第二十頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式至此，得到結(jié)論對(duì)兩端絞支的等截面細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿，其臨界壓力為此式稱為歐拉公式臨界壓力Pcr下，直桿的失穩(wěn)撓曲線為其形狀為半個(gè)正弦波dAPcrBl第二十一頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式兩端絞支的等截面細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿的失穩(wěn)撓曲線為這表明在線性彈性穩(wěn)定性理論的范疇內(nèi)，受壓直桿在臨界壓力處是一個(gè)隨遇平衡狀態(tài)。這里，d是一個(gè)未定的量，即只要d是一個(gè)小量，上式均成立。dAPcrBl第二十二頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式在實(shí)際中，這種隨遇平衡狀態(tài)是不存在的，前面的分析之所以得到這樣的結(jié)論，其原因是我們采用了近似的線性彈性穩(wěn)定性理論。更嚴(yán)格合理的分析需采用非線性彈性穩(wěn)定性理論。梁彎曲撓曲線的精確微分方程這里，q

為撓曲線上一點(diǎn)的切線與x

軸的夾角。APcrBl第二十三頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式求解上述非線性微分方程，可得撓曲線中點(diǎn)撓度d與壓力P之間的近似關(guān)系其圖形為PdPcrAB可見(jiàn)，只有當(dāng)PPcr時(shí)，壓桿才可能存在軸線非直線的平衡態(tài)，即直桿發(fā)生失穩(wěn)，并且，撓度d與壓力P之間存在一對(duì)一關(guān)系，既不存在隨意平衡的狀態(tài)第二十四頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式中點(diǎn)撓度d與壓力P的曲線在P=Pcr處的切線就是采用撓曲線近似微分方程得到的d—P曲線。可見(jiàn)，采用撓曲線近似微分方程得到的d—P曲線在壓桿微彎的平衡形態(tài)下，呈現(xiàn)隨遇平衡的假象。PdPcrABB'大撓度理論、小撓度理論、實(shí)際壓桿第二十五頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式在兩端絞支等截面細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿的臨界壓力公式中形心主慣矩I的選取準(zhǔn)則為若桿端在各個(gè)方向的約束情況相同（如球形絞），I

應(yīng)取最小的形心主慣矩，得到直桿的實(shí)際臨界力若桿端在不同方向的約束情況不同，I應(yīng)取撓曲時(shí)橫截面對(duì)其中性軸的慣性矩。即，此時(shí)要綜合分析桿在各個(gè)方向發(fā)生失穩(wěn)時(shí)的臨界壓力，得到直桿的實(shí)際臨界力（最小值）。第二十六頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式思考題第二十七頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日不同約束下壓桿臨界力的歐拉公式?壓桿的長(zhǎng)度系數(shù)第二十八頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)考慮下端固定、上端自由并在上端承受軸向壓力作用的等截面細(xì)長(zhǎng)桿，其幾何尺寸見(jiàn)圖，確定此壓桿的臨界壓力解根據(jù)桿端的約束情況可知，桿在臨界壓力作用下的撓曲線形狀如圖所示。設(shè)此時(shí)壓桿上端的撓度為D，撓曲線為w(x)。臨界力引起桿的任一橫截面上的彎矩為第二十九頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)將彎矩代入梁撓曲近似微分方程令則控制方程化簡(jiǎn)為方程的通解為A，B和k為待定常數(shù)，由邊界條件確定。第三十頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)利用邊界條件可得利用邊界條件得表明壓桿未發(fā)生失穩(wěn)若解1由解2得第三十一頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)此時(shí)，D為任意小量。相應(yīng)的軸向壓力為其最小值為臨界壓力Pcr，即對(duì)應(yīng)于臨界壓力的撓曲線為第三十二頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)一端固定、一端自由的壓桿臨界壓力為Pcr兩端絞支壓桿臨界壓力為PcrPcr2l

稱為一端固定、一端自由壓桿的相當(dāng)長(zhǎng)度，即其臨界壓力等于長(zhǎng)為2l的兩端絞支壓桿的臨界壓力長(zhǎng)度系數(shù)的物理意義類比法：兩端的彎距第三十三頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)通常，桿端的約束越強(qiáng)，桿的抗彎能力就越大，從而其臨界壓力也就越高。對(duì)于各種桿端約束情況，細(xì)長(zhǎng)等截面中心受壓直桿的臨界壓力公式（歐拉公式）可寫成統(tǒng)一的形式：這里

ml——稱為原壓桿的相當(dāng)長(zhǎng)度

m——稱為原壓桿的長(zhǎng)度系數(shù)第三十四頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)幾種典型支承約束條件下直桿的歐拉公式第三十五頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)例考慮如圖所示一端固定、另一端鉸支，長(zhǎng)為l的等截面細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿，試確定其臨界壓力Pcr。APcrBl解根據(jù)壓桿的約束情況，壓桿失穩(wěn)后，在鉸支端處不僅存在軸向壓力Pcr，而且存在橫向剪力Q的作用。QPcrQMB設(shè)桿件失穩(wěn)后軸線的撓度為v(x)，則任一橫截面上的彎矩為mmxM(x)yx第三十六頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)代入撓曲線的近似微分方程，得令則控制微分方程化簡(jiǎn)為此方程的通解為APcrBlQPcrQMBmmxM(x)yx第三十七頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)利用邊界條件得從而，有撓曲線表達(dá)式利用邊界條件APcrBlQPcrQMBmmxM(x)yx第三十八頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)得由于，壓桿失穩(wěn)時(shí)，有從而必須有其最小非零解為即（超越方程）APcrBlQPcrQMBmmxM(x)yx第三十九頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)從而可得壓桿的臨界壓力此時(shí)，壓桿的撓曲線程為APcrBlQPcrQMBmmxM(x)yx第四十頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)為確定撓曲線的拐點(diǎn)，令即APcrBlyxx1由此可得到在的解長(zhǎng)度系數(shù)為m=1-0.3=0.7第四十一頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日Pcr長(zhǎng)度系數(shù)例考慮如圖所示兩端固定、但上端可有自由水平位移的等截面細(xì)長(zhǎng)中心受壓直桿，試確定其臨界壓力Pcr。解根據(jù)壓桿的約束情況，壓桿失穩(wěn)后，在上端處不僅存在軸向壓力Pcr，而且存在彎矩MB的作用。ABPcrlPcrMAMB設(shè)桿件失穩(wěn)后軸線的撓度為v(x)，則任一橫截面上的彎矩為mmxM(x)yx第四十二頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)代入撓曲線的近似微分方程，得令則控制微分方程化簡(jiǎn)為此方程的通解為ABPcrlPcrMAMBmmxM(x)yx第四十三頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)利用邊界條件得從而，有撓曲線表達(dá)式利用邊界條件ABPcrlPcrMAMBmmxM(x)yxd第四十四頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)得由于，壓桿失穩(wěn)時(shí)，有從而必須有其最小非零解為ABPcrlPcrMAMBmmxM(x)yxd第四十五頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)從而可得壓桿的臨界壓力此時(shí)，壓桿的撓曲線方程為代入得ABPcrlPcrMAMBmmxM(x)yxd第四十六頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日長(zhǎng)度系數(shù)為確定撓曲線的拐點(diǎn)，令A(yù)BPcrl即x1此點(diǎn)處的撓度為長(zhǎng)度系數(shù)為m=2x1/l=1.0PcrlPcr第四十七頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式的應(yīng)用范圍第四十八頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式的應(yīng)用范圍臨界應(yīng)力與柔度當(dāng)桿件承受臨界壓力Pcr作用而仍處在直線平衡狀態(tài)下維持不穩(wěn)定平衡時(shí)，橫截面上的壓應(yīng)力yxzPo由于從而scr稱為臨界應(yīng)力第四十九頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式的應(yīng)用范圍記壓桿橫截面對(duì)中性軸的慣性半徑為于是無(wú)量綱量

稱為壓桿的長(zhǎng)細(xì)比或柔度，一般記為第五十頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式的應(yīng)用范圍于是，臨界應(yīng)力可表示為柔度物理意義：1.綜合反映長(zhǎng)度l

、支持方式m

、截面幾何性質(zhì)i對(duì)臨界應(yīng)力影響。2.壓桿的長(zhǎng)細(xì)比越大，臨界壓力越小，因此，壓桿越容易失穩(wěn)。第五十一頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式的應(yīng)用范圍上述公式給出了臨界壓力和細(xì)長(zhǎng)比的關(guān)系，它在scr—l平面內(nèi)是一條雙曲線，通常稱為歐拉臨界應(yīng)力曲線。scrl第五十二頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式的應(yīng)用范圍適用范圍即只有當(dāng)llp時(shí)，才能應(yīng)用歐拉公式計(jì)算壓桿的臨界壓力。scrllpsp稱滿足llp的壓桿為大柔度壓桿

小變形和Hooke定律第五十三頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式的應(yīng)用范圍臨界應(yīng)力的經(jīng)驗(yàn)公式scr≤

s

p壓桿

llp大柔度桿Euler公式

linearelasticstabilitysespss

s

p<scr≤

s

s,此時(shí)，材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系不呈現(xiàn)線性關(guān)系，而是非線性關(guān)系。第五十四頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式的應(yīng)用范圍直線公式（非細(xì)長(zhǎng)桿）適用材料:合金鋼\鋁合金\鑄鐵\松木sespssscr=a-bls

p<scr≤

s

s壓桿

l0

≤

l<lp中柔度桿直線公式

inelasticstabilityscr>

s

s壓桿

l<lo小柔度桿

strengthproblem第五十五頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式的應(yīng)用范圍拋物線公式（非細(xì)長(zhǎng)桿）適用材料:結(jié)構(gòu)鋼/低合金鋼sespss適用范圍：強(qiáng)度問(wèn)題和穩(wěn)定性問(wèn)題scr=a1-b1l20

≤

l<lp由于結(jié)構(gòu)鋼存在殘余應(yīng)力第五十六頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日歐拉公式的應(yīng)用范圍注意到λ=0，σcr=σs,λ=λp,σcr=σp=σs/2scrlpspss臨界壓力總圖l0小中大lscrllpspQ235鋼臨界壓力總圖小中大第五十七頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿的穩(wěn)定性計(jì)算第五十八頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿的穩(wěn)定性計(jì)算這些因素導(dǎo)致壓桿臨界壓力的降低。中心受壓直桿的數(shù)學(xué)模型，并不能反映實(shí)際壓桿受壓后的變形情況，因?yàn)閷?shí)際壓桿的軸線不可能是理想的直線外壓力的作用線通常也不恰好與直桿的軸線重合由于加工中的扎制、切割、焊接等原因，壓桿中存在著殘余應(yīng)力，壓桿材料呈現(xiàn)一定的非均勻性第五十九頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿的穩(wěn)定性計(jì)算如果嚴(yán)格考慮這些因素來(lái)設(shè)計(jì)壓桿的承載能力，得到符合實(shí)際情況的極限應(yīng)力，必須借助電子計(jì)算機(jī)進(jìn)行復(fù)雜的計(jì)算和分析，然而，即便采用這種做法，也不可能包含實(shí)際中的所有情況。為此，引入穩(wěn)定性條件軸向壓力穩(wěn)定安全系數(shù)穩(wěn)定許用壓力第六十頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿的穩(wěn)定性計(jì)算注1：先計(jì)算柔度λ，再計(jì)算Fcr。注2：nst說(shuō)明高于強(qiáng)度安全系數(shù)突發(fā)性帶來(lái)很大破壞(不同平衡態(tài)跳躍)

敏感性（幾何，材料，加載缺陷）整體性第六十一頁(yè)，共六十九頁(yè)，2022年，8月28日壓桿的穩(wěn)定性計(jì)算穩(wěn)定分析，以毛面積進(jìn)行計(jì)算強(qiáng)度分析，以凈面積進(jìn)行計(jì)算注3：工程算法-折減系數(shù)法材料的許用