沉箱出運施工組織設計

精品文檔精心整理精品文檔精心整理僅供工程人士參考僅供工程人士參考精品文檔精心整理精品文檔精心整理僅供工程人士參考僅供工程人士參考廈門海滄沉箱18#?19瘠白位A型沉箱大型沉箱出運

施工組織設計編制單位：編制單位：單位主管：技術負責人:編制人：編制日期：審批單位：單位主管：技術負責人:審核者：批準日期：.工程概況工程基本情況廈門海滄港區(qū)18#~19加白位工程是沉箱岸壁重力式結構，沉箱均為同一重量2832%,現(xiàn)計劃在漳州預制廠預制，采用氣囊出運上浮船塢，再安排拖運到廈門海滄18#~19#?白位施工現(xiàn)場進行安裝。本方案重點是對該工程沉箱預制完成后的出運、上船、等工藝進行了較為詳細的介紹。沉箱基本資料本工程沉箱A型合計44件：A型沉箱尺寸：長X寬X高=18.13mX16.95mX20m。單件重量2832t.數(shù)量：共44件.沉箱陸上出運施工工藝基本概況：本施工組織方案是為廈門海滄港區(qū)18#?19坦白位沉箱出運方案，該工程大型預制沉箱共有44件，全部為A型沉箱，重達2832t。根據(jù)本工程沉箱的外形尺寸、重量的特點，擬采用我局已成熟的氣囊出運工藝進行橫移、縱移和上船的操作。橫移、縱移路線滿足要求，平移小車通道進行改造，即暫時性回填砂并振沖密實，以滿足沉箱由底模上直接采用氣囊橫移至縱移通道,再直接縱移至出運碼頭前沿。采用超高壓氣囊進行長距離移運2832t級大型構件，我廠為確保出運成功，結合預制廠前期出運大型沉箱的實際情況，依據(jù)起重設備的性能及現(xiàn)場作業(yè)條件，制定出本方案。施工總平面布置說明場地平整及現(xiàn)場條件本工程沉箱預制及出運設在漳州開發(fā)區(qū)預制廠內，面積約10000m,其中約3200m的下挖式預制作業(yè)線，專用于沉箱預制。該作業(yè)線中部設一條寬度為24米的縱向出運通道，縱深大約為380m兩邊分別為1號線預制區(qū)和2號線預制區(qū)，其底標高為+7.0m,出運碼頭前沿標高為+6.0m,碼頭前7ft向內有90米長、斜率為1:90的斜坡段，滿足了出運的要求。出運通道基礎底層拋填 60cm手擺塊石，塊石間縫隙采用5?40mm卒石及粗砂級配后填充，用18t震動錘夯實，夯實后無下沉及起棱線，表層再用碎石、石粉、水泥攪拌輾壓，形成20cm厚的穩(wěn)定層。場地按要求平整密實，平整度達到土2cm,無露石或尖狀物，避免剌破氣囊。在平路轉斜坡交接處設圓角位，以便氣囊運行中圓滑過渡。原小車出運通道基礎250米強夯加固，地基承載力達到200Kpa；碼頭前沿，沉箱支墊臨時枕木范圍24X16米場地澆注了40cm厚C35碎。現(xiàn)場布置1）依據(jù)沉箱規(guī)格尺寸及出運要求，下挖式作業(yè)線內及碼頭前沿線分別設置出運沉箱的牽引、溜尾地牛及機具，以滿足沉箱橫移、縱移及上船等要求。詳見附圖2.1:2832t預制構件平面布置圖。2）考慮前期預制的沉箱因潮汐和船機影響，將無法出運，導致沉箱堆放占用預制場地，或占用施工通道，直接、間接影響了預制的施工進度和效率，暫擬將沉箱停放出運通道，確保預制場地的流暢及正常施工。相關計算（1）地牛受力計算已知：地牛L=3m,B=3m,H=2.5m,碎g=2.4t/m3,最大拉力T=79t,安全系數(shù)K=2卷揚機與地牛鋼絲純夾角為：300摩擦力F=仙T=0.5X79t=39.5t（無板柵錨錠摩擦系數(shù)==±0.5）地牛的穩(wěn)定性驗算： KTi<G+F故：2X79Xsin30°<G+39.5xcos30°計算得出：G>44.79t(本方案G=LBH<g=54t滿足最小值)(2)小車軌道回填砂量已知雙軌式軌道L=150X2=300m,B=1.2m,H=1.06m則雙軌需要回填砂量為2砂=300X1.2X1.06=381.6m3人員及設備配置人員配置計劃（表2-1）工種每班人數(shù)（人）主要工作安全員1負責作業(yè)點的警戒線設置，作業(yè)過程中的不安全隱患檢查，及時向指揮或上級匯報?？傊笓]1負責現(xiàn)場總體指揮工作，確保無誤。副指揮1協(xié)助現(xiàn)場指揮，作，發(fā)現(xiàn)問題馬上向總指揮匯報。操機手4聽從指揮指令，按正確信號操作卷揚機。機械工2操縱空壓機、裝載機，檢查、保養(yǎng)機械設備。充放氣工4觀察氣囊壓力表讀數(shù)，聽從指揮進行充、放氣操作。雜工52按指揮協(xié)助搬運氣囊、充放氣，拆、墊枕木支撐，更換牽引鋼繩，掛解卸扣，清理出運場地等。2.3.2主要設備配置本工程所需設備主要為：氣囊、卷揚機、鋼絲繩、滑輪組、空壓機等。 全部機械設備及相關材料明細表如下：（表2-2）名稱規(guī)格數(shù)量單位用途備注氣囊小1mL=16.60m0.3Mpa14條縱移需增加14條氣囊（|）1mL=18m0.3Mpa10條橫移需增加10條卷揚機12t-800m6臺移運沉箱卷揚機8t-300m2臺移運沉箱松下項目部調配過來卷揚機1t-100m1臺穿氣囊，拉工字鋼用由船機部調配壓制鋼絲繩套小68mm6<37股50mx8條沉箱拉繩壓制鋼絲繩套小68mm6<37股25mx8沉箱拉繩現(xiàn)有小68mm50m的鋼絲繩取8條截Tt30米

重新穿插壓制鋼絲繩套小68mm6<37股50mx2條沉箱搭接用壓制鋼絲繩套小68mm6<37股20mx4條沉箱搭接用壓制鋼絲繩套小68mm6<37股10mx4條沉箱搭接用壓制鋼絲繩套小68mm6<37股3mx4條地牛與卷揚機連接用新購鋼絲純小28mm6<37股800mx4條12t卷揚機用新購鋼絲繩扎頭酉己28mms絲繩80個鋼絲繩連接滑輪組用卸扣85t40個牽引配件滑輪組80t,4輪16個配卷揚機需增加2個單滑輪16t2個配卷揚機需增2個裝我機8t1臺配合工作準備工作及上駁專用空壓機12立方1臺氣囊充氣請船機部將此設備在出運期間備好空壓機6立方1臺氣囊充氣枕木100X30X20(cm)一個沉箱/120條臨時支七用根據(jù)現(xiàn)場的量不足進行采購黑色氣管見樣品200m/2條空壓機氣管新購白色氣管見樣品200X4條空壓機氣管新購麻繩小20mm200m拉氣囊用膠鉗2把鐵絲10Kg管鉗2把*氣囊嘴30配氣囊用*生料帶100配氣囊用*三通球閥50配氣囊用*壓力表100配氣囊用砂輪機2臺打磨沉箱邊角注：氣囊嘴配件（標有“ *”號）要有占總數(shù)的30隊上作為備用。2.3.3卷揚機選型沉箱最重約2832t，所需水平牽引力需141.6t,本方案擬用兩臺12t卷揚機,速度為16-17m/min,配置80t-4輪滑輪組，每臺卷揚機理論牽引力F=81.6t,去除滑輪組自重和鋼絲繩摩擦力，每臺卷揚機實際牽引力約為80t,故兩臺卷揚機總牽引力F總=160t>141.6t。鋼絲純選型按2832t級沉箱出運時，氣囊與地面摩擦力計算，沉箱移運時牽引力約為141.6t,橫移和縱移配置4臺12t卷揚機，80t、8倍率滑輪組，選用鋼絲純如下：表2-3序號規(guī)格等級倍率破斷拉力(t)最大拉力(t)實際安全系數(shù)規(guī)范安全系數(shù)結論要求1())56mm(6X37)16701176.4479.032.235偏低沉箱拉繩2())62m(6X37)16701216.4579.032.735偏低沉箱拉繩3())68(6X37)16701237.879.033.015偏低沉箱拉繩4())26mm(6X37)1670833.849.883.435偏低配12t卷揚機5())28mm(6X37)1670839.299.883.985基本符合配12t卷揚機注：①鋼絲繩的安全系數(shù) -鋼絲繩的破斷拉力+鋼絲繩所承受的最大靜拉力②牽引鋼絲繩最大牽引力 =2832X0.05(氣囊滾動摩擦系數(shù))+2=70.8(t)從上表可以看出，沉箱拉繩實際安全系數(shù)比規(guī)范安全系數(shù)偏低， 而12t卷揚機配置小28mm勺鋼絲繩通過滑輪組來增加拉力，實際安全系數(shù)基本符合規(guī)范安全系數(shù)?？紤]沉多!重達2832t,外觀結構為一邊前趾，長度方向比短邊的大一米，橫移時所產生的沖擊荷載卻對鋼絲純安全性存在隱患，故在移運過程中注意偏位角度，盡量避免采用單臺卷揚機牽引，可減少在移運過程鋼絲繩破斷的不安全性。綜合考慮，本方案卷揚機配用小28mm（800第2套）鋼絲純，沉箱拉繩采用小68mms絲純，安全系數(shù)結果（按經驗公式計算）為3.01。氣囊選型由于沉箱橫移方向為18.13m,縱移方向為16.95m,考慮橫移時勞動力投入量的合理控制，沉箱量的龐大（44個），沉箱實際接觸面積，整體安全質量考慮，擬采用單排式19m超高壓氣囊（有效支撐面積18m）進行橫移，（詳見下圖2-2及2-3:橫移氣囊布置圖）。反拉計算在沉箱上駁過程遇阻礙時，沉箱需要反向拖回出運碼頭停放。此時，F(xiàn)=Qp=2832tX0.03=84.96t,即牽引力為84.96t,（碼頭面為碎結構，氣囊的滾動摩擦系數(shù)取0.03）;此外還存在一個沉箱上坡時的下滑力， 因坡度為70:1,下滑力近似2832/70=40.46t,因此回岸的總牽引力為125t,小于兩臺卷揚機總拉力160t,在12t卷揚機額定牽引力范圍內。在砂地上反拉，止匕時，F(xiàn)=Qp=2832tx0.05=141.6t,即牽引力為141.6t,（在壓實的砂地上，氣囊的滾動摩擦系數(shù)取 0.05）;此外還存在一個沉箱上坡時的下滑力，因坡度為90:1,下滑力近似2832/90=31.47t,因此回岸的總牽引力為173t,大于兩臺卷揚機總拉力160t,在12t卷揚機額定牽引力范圍外。所以，非特別必要的情況下，在出運通道避免沉箱的反拉操作。氣囊計算擬用（|）1mL=19m（有效支撐面積為18m小1mL=17.60m（有效支撐面積16.60m）出運。已知：G=2832t,橫移采用單排式氣囊L（有效支撐面積）18m縱移采用單條氣囊L（有效支撐面積）=16.60m,頂升高度h=0.4m,工作氣壓P=20.3Mpa=0.3N/mm得：承載面寬B=兀（D-H）/2=3.14 （1-0.4）/2=0.942m橫移承載面積：S1=BL0=0.942X18=16.956m2縱移承載面積：S2=BLo=0.942X16.60=15.637m2F橫移=Sip=16.956X106x0.3N/mm2=5.09乂106N=5.09X103KNF縱移=S2P=15.637義106x0.3N/mm2=4.69義106N=4.52X103KN氣囊總長度：L橫移=GLo/F橫移=2832tX9.8KN/tX18m/5.09X103KN=98.15m得出氣囊橫移及縱移時氣囊壓強值：（見下表）精品文檔精心整理精品文檔精心整理精品文檔精心整理精品文檔精心整理僅供工程人士參考2002001200200200200附圖2-2:A型沉箱橫移氣囊布置圖項目名稱：廈門海滄港區(qū)18#?19#1白位圖紙名稱：A型沉箱橫移氣囊布置圖施工單位：四航局福州分公司漳州預制廠精品文檔精心整理精品文檔精心整理精品文檔精心整理精品文檔精心整理沉箱橫移或縱移1號 2號 3號 4號j~~r j二I T：： .匚?5號槽位A型沉箱縱移氣囊布置圖僅供工程人士參考附圖2-3:A型沉箱縱移氣囊布置圖（單位:cm）kJ項目名稱：廈門海滄港區(qū)18#~19#泊位圖紙名稱：A型沉箱橫移氣囊布置圖施工單位：福州分公司漳州預制廠表2-4:氣囊出運沉箱氣壓值計算表序號氣囊數(shù)量氣囊長度(L)設計頂升tWj度(m)氣囊寬度(B)單條承總計算承載回積(m2)構件重里⑴氣囊平均氣壓彳K(Mpa)近似最大不均勻氣壓值(Mpa)備注A1橫移8180.400.9416.92135.3628320.1510.181橫移狀態(tài)8180.351.0218.36146.8828320.1390.1678180.301.1019.8158.428320.1290.155A1縱移916.600.301.1018.26164.3428320.1270.152縱移狀態(tài)916.600.351.0216.93152.3728320.1370.164916.600.400.9415.60140.428320.1480.177僅供工程人士參考精品文檔精心整理精品文檔精心整理僅供工程人士參考僅供工程人士參考精品文檔精心整理精品文檔精心整理僅供工程人士參考僅供工程人士參考2.4沉箱出運施工工序說明:高壓水沖出支墊間填砂一清理底模板、木板及現(xiàn)場雜物一檢查沉箱底部一橫移方向卷揚機、氣囊就位一圍護橫移鋼絲繩索一系緊橫移方向鋼絲繩索一充氣頂開一抽出支墊工字鋼及木板一打磨沉箱邊角一檢查底部和各氣囊狀態(tài)并調整氣壓一橫向牽引移動一至縱移通道中部停止移動一支墊縱移方向枕木一放氣一抽出橫移氣囊、解除繩索一穿入縱移方向氣囊一（就位縱移方向移動卷揚機）一圍護縱移鋼絲繩索一系縱移方向牽引鋼絲純一充氣頂開一抽出支墊的枕木一縱向牽引移動至碼頭前沿一支墊枕木一搭接溜尾鋼絲純一浮船塢搭接碼頭一上船準備工作一系牽引鋼絲純一充氣頂開一抽出支墊的枕木一水位符合要求時一牽引上船一上船就位后一支墊枕木一放氣一收回所有出運工具注：由于縱移深度長達260m,平均中途要搭接、解除搭接鋼絲繩索6次，故沉箱處于原先小車軌道時，先采用四臺移動卷揚機將其縱移出小車軌道，再啟用碼頭前沿卷揚機進行縱移。氣囊的使用：A型沉箱橫移采用8條有效支撐面積為18m的超高壓氣囊進行雙排頂升、出運，縱移采用9條有效支撐面積為16.60m的超高壓氣囊進行單排頂開、出運。完成整個工藝流程至少需要41小時，橫移準備工作4小時一橫移2.5小時一縱移準備工作3小時一縱移至碼頭前沿停放約24小時一上船準備工作1.5小時一上船移運過程3小時一回收工具3小時。2.5沉箱出運施工方法：場地清理及設備檢查：沉箱出運前，必須對其橫移及縱移范圍內的一切尖利雜物及障礙物進行消理，兩側20米范圍內設作業(yè)警戒線，無關人員嚴禁靠近。作業(yè)前，對牽引系統(tǒng)中的空壓機、卷揚機、鋼絲繩、滑輪組、導向輪以及配合機械等，逐項認真檢查，進行試運轉，關鍵設備的備用件必須同時做好準備工作；檢查氣囊是否有破皮、拉線、壓扎痕跡等，氣囊作業(yè)前進行試壓，以檢查各管件、閥門、壓力表是否漏氣，讀數(shù)是否準確；另還要對橫移及縱移地牛、卸扣進行檢查驗收，確定其磨損程度及其正常使用功能是否可靠。以排除一切隱患，確保每次出運的順利進行。準備工作在沉箱橫移及縱移的一切場地清理工作和設備調試工作完成后， 應按以下步驟進行沉箱出運工作：1）檢查沉箱底邊有無突出的尖銳棱角，氣囊、空壓機及人員應迅速就位。先進行拆卸及沖出活動底模內填砂的工作， 用高壓水槍沖出填砂，清理底模板和填砂后，仔細對沉箱底部進行檢查，如有棱角突出應進行消除。2）接著用卷揚機將氣囊拖進沉箱下支承工字鋼之間中央就位，每個氣囊的軸線與位移方向垂直，露出沉箱兩側邊的長度相等，氣囊拖進沉箱底部時要順直，不得斜拖。3）現(xiàn)場指揮人員檢查各氣囊就位準確后，指令連接空氣壓縮機與氣囊之間的氣管連接，然后對通氣管道進行檢查，確認無誤后，由沉箱中間向兩側，對氣囊進行充氣，充氣時注意各氣囊應均勻、緩慢（由各閥門控制） ，當充氣壓力達到沉箱預定頂升壓力的80%寸，暫停充氣，檢查并調整氣囊的壓力值，使各氣囊的壓力基本一致，再繼續(xù)充氣，直到將沉箱底面完全脫離支承工字鋼約 5cm時,確定沉箱完全由氣囊支撐后，才將各氣囊的氣閥關閉，停止供氣。4） 氣囊頂升沉箱離開支承型鋼后，用卷揚機把支承型鋼拖出來，注意拖動工字鋼過程中，嚴禁斜拉，以防刮傷氣囊，拖支過程中派專人觀察各氣囊氣壓讀數(shù)，發(fā)現(xiàn)異常，應立即采取措施解決，支承工字鋼完全離開沉箱底部后，對沉箱底部應再次檢查有無棱角突出部位，檢查無誤后方可進入沉箱橫移的最后準備階段。拉沉箱用的各種工具，如：鋼絲純、滑輪組等工具應馬上配備完畢，注意鋼絲純應套在沉箱底向上約1.2米的位置上，鋼絲繩與沉箱四邊棱角處應用橡膠墊或枕木隔開，調整好鋼絲純兩端頭受力長度應相等，再連接牽引裝置，最后才拆除供氣邊接管。頂升初期，應分多次加壓，直至設計值，每次必須停幾分鐘，以觀察氣囊、沉箱、各分配壓力表、氣管、及地基的情況，直到沉箱被頂離底模。2.5.3沉箱橫移：1）四臺橫移卷揚機就位。2）為降低沉箱出運過程中氣囊的壓力及降低沉箱懸空高度，必須打開各氣囊的排氣閥緩慢放氣，將沉箱離地面高度降至30cm左右時，方可關閉排氣閥，檢查與調整各氣囊的壓力基本一致。3）現(xiàn)場指揮檢查各項準備工作無誤后，下令啟動卷揚機拉緊牽引鋼絲純，沉箱處于位移臨界狀態(tài)時，暫停牽引，再行檢查鋼絲純張緊程度，各滑輪組、導向輪等的轉動是否靈活，氣囊及沉箱的穩(wěn)定情況，一切處于正常狀態(tài)時，指揮方可下令移運工作開始。移支過程中必須注意如下事項：移運速度控制在2m/min以內；氣囊更換過程中，必須注意滾出來的氣囊在出來前就要把壓力降為原先的60流右，使其安全分離，否則氣囊彈擊會發(fā)生傷人現(xiàn)象。如果沉箱在出運過程中方位偏離軸線，必須停止牽引，把新放入的氣囊斜擺一小角度，再按牽引步驟牽引，直至糾偏為止。但不可過急，以防走“之”字形；當沉箱拖前約50cm時，至達預先放置好的氣囊位置時，應減緩牽引速度，視沉箱進入氣囊的位置再行將氣囊充氣至預定壓力， 方可繼續(xù)牽引；注意每條氣囊擺放位置，保證沉箱到達出運通道中間轉向位置時，各個氣囊平行，并有50cm的間距。6）在沉箱接近中間通道就位處時，要拉大氣囊間距，回復至8條氣囊狀態(tài)，并且讓箱前進方向的前后端有600mm￡墊枕木的位置。（詳見附圖2-4:A型沉箱橫移氣囊布置及枕木支墊圖）7）沉箱至縱移通道中間位置時停止牽引，調節(jié)氣囊氣壓，為使沉箱離地面高度約45cm在沉箱底周邊氣囊間隙支墊20mme30mme100mm勺枕木，（枕木抗壓強度大于i0Mpa。支墊放妥后，氣囊緩慢排氣至沉箱平穩(wěn)落在支墊的枕木上，暫停排氣，注意觀察地面有無明顯沉降后才快速放氣， 抽出橫移氣囊，進入氣囊縱向移運準備工作。2.5.4沉箱縱移：四臺縱移卷揚機就位。檢查沉箱在臨時支墊座穩(wěn)后，在臨時支墊的間隙放進縱向移運氣囊，用裝載機將氣囊拖進沉箱下，氣囊充氣，然后拆除臨時支墊（具體方法同上） 。拆除臨時支墊后，氣囊放氣至沉箱拖移高度，各項準備工作完成后，進入沉箱牽引移動階段當沉箱移至出運通道斜坡段時，保持溜尾鋼絲繩與牽引鋼絲純基本同步，確保沉箱平穩(wěn)移動。沉箱前進方向的兩個角點標高不宜過分高于后面兩個角點標高，避免精品文檔精心整理精品文檔精心整理精品文檔精心整理精品文檔精心整理僅供工程人士參考卜/;，r\1/■X「J『—""""""""仁一工 --工二JO,V>■JVJI ,一/1<JVy<JL此圖為2832項箱橫移箝縱觸木支塾圖2,構件磔8條1咪超高壓氣囊項升35cM工在氣囊間S（及兩11間隔布置規(guī)格為100x30x2001的4.便用枕栩渡要求大于10隊;支里高度3001,上甲板骨架受力.5,枕木支用面積19Hln,承載158M3143.8t/iA型沉箱縱移氣囊布置及枕木支墊圖僅供工程人士參考精品文檔精心整理精品文檔精心整理精品文檔精心整理精品文檔精心整理精品文檔精心整理僅供工程人士參考僅供工程人士參考沉箱重心后墜，導致最后第三條氣囊受力過大，產生不安全因素。6) 更換鋼絲純次數(shù)計算已知，卷揚機卷筒鋼絲繩長700mm卷筒留繩及卷揚機與滑輪組長度約50ml出運通道長280m地牛距碼頭前沿分別為：75m150m225m300m則，更換一次溜尾鋼絲繩長度為：(700-50-75)/8=46.8m?44m(700-50-150)/8=37.5m?35m(700-50-225)/8=28.1m?26m(700-50-300)/8=18.7m?16m由于縱移深度較長，故沉箱在原小車通道內，也即在 150m地牛前，縱移采用四臺移動卷揚機進行。2.6.2出運及上船時間選擇：1)為防止2832t級沉箱在出運通道或碼頭前沿存放較長時間，導致地基下沉出現(xiàn)出運困難及影響通道正常出運作業(yè)， 應緊密按照進度計劃的作業(yè)原則，有計劃地出運沉箱。2)沉箱移運上船48小時內，且潮水適宜出運上船作業(yè)時，才從預制點進行橫移及縱移出運作業(yè)。3)沉箱上船當天，潮水夠搭接出運碼頭前2小時，沉箱必須縱移至碼頭前沿存放。4)浮船塢搭接當天，潮高超過4.6m以上的時間最少必須有三個小時。5)出運上船工作時，必須選在風浪不超過 1.5m,風力不得超過六級(包括六級)的時間段內，否則應另選作業(yè)時間。6)夜間作業(yè)時，特別是沉箱上船作業(yè)時，必須有足夠燈光照明，且沉箱最好在白天縱移至碼頭前沿。出運碼頭前沿港池基礎處理針對華南號浮船塢的船機性能，考慮采用氣囊上船的施工工藝，故不考慮設置基梁，采用調節(jié)各倉壓載水的方式控制船體平衡。沉箱上駁操作說明a、搭接方式采用專用重型沉箱上駁碼頭，距碼頭前沿 60m范圍內原泥面標高為-1m（廈理高程），搭接采用單條10cm寬*3cm厚鋼板鋪面，長20m碼頭結構為階梯形，搭接時浮塢的首部擱置在鋼板上，浮塢的甲板面與碼頭面平，碼頭與沉箱問鋪厚14mms板，其總長度為16m寬為1.5m。b、浮塢的錨位及地牛如下圖，浮塢前部左右利用碼頭上系纜環(huán)系兩條纜，以操控船頭左右移動齊碼頭前沿，前部用一條纜帶碼頭上的地牛，以控制浮塢頂緊碼頭，船尾左右拋兩門錨。出運通系纜扣 道 系纜扣碼頭前沿才浮塢漲潮c、搭接操作沉箱距碼頭前沿4m,沉箱施工預期移動速度為15?16m川、時，預期沉箱上駁總時間約為5.5小時（其中準備工作1.5小時，沉箱移到裝載區(qū)2小時，收回工具2小時）。要采用浮塢預壓水，等沉箱上駁后，浮塢抽水抵消沉箱壓力來保證船頭可離開碼頭。為確保碼頭的安全，整個搭接上駁過程要在漲潮期間操作。進入搭接前，浮塢按上圖在距離碼頭4m處系纜、拋錨就位，￡首部壓水調節(jié)1T吃水，艄■吃水的多少要根據(jù)碼頭標高來確定。在船頭高過碼頭面約 0.2m時，移船進入搭接；搭接后￡首部壓載艙繼續(xù)加水，以抵消船舶由于漲潮而上浮，使船頭在僅供工程人士參考沉箱上船前始終壓住搭接鋼軌。當沉箱移到船上 2m時，浮塢要立即開始排水，直到將所有的壓載水排空。等到潮水漲到使船頭高過碼頭面 0.2m時，浮塢移出離開搭接口，見下圖2.6-2,因船面甲板比碼頭面還低370mm故采用砂包堆疊且按1:20進行放坡，以保證沉箱上船。d、牽引沉箱上駁浮塢后部設兩臺12t卷揚機通過滑輪組聯(lián)接定80t、8倍率滑輪組及動滑輪組，可提供80t拉力。沉箱用氣囊形式出運，