土木工程建筑工程畢業(yè)設(shè)計辦公樓

張雨：阜新市政府辦公樓PAGE124PAGE125前言大學(xué)四年的學(xué)習(xí)生活即將結(jié)束，畢業(yè)設(shè)計將成為我們展示四年學(xué)習(xí)成果的一個最好平臺。畢業(yè)設(shè)計是大學(xué)本科教育的一個重要階段，可以將我們所學(xué)的理論知識付諸于實踐，是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段，是對大學(xué)期間所學(xué)專業(yè)知識的全面總結(jié)。它涉及到房屋建筑學(xué)、高層建筑、抗震、混凝土、結(jié)構(gòu)力學(xué)等多門課程，應(yīng)用到了很多重要實用的專業(yè)知識，比如有底部剪力法、D值法、反彎點法和彎矩分配法等，又涉及鋼筋混凝土的配筋和計算，幾乎涉及到了所有專業(yè)知識。為了做好本次畢業(yè)設(shè)計，我對大學(xué)所學(xué)的專業(yè)知識進(jìn)行了及時而全面的復(fù)習(xí)，查補(bǔ)了以前學(xué)習(xí)上的漏洞，并借閱了許多相關(guān)的書籍和規(guī)范。我會很好的把握這次畢業(yè)設(shè)計的機(jī)會，將以前所學(xué)的知識應(yīng)用到實踐中去，這無論對以后的學(xué)習(xí)還是工作都將起到莫大的幫助。我所選擇的畢業(yè)設(shè)計題目是阜新市政府辦公樓設(shè)計，采用框架結(jié)構(gòu)?？蚣芙Y(jié)構(gòu)是目前應(yīng)用最為廣泛的結(jié)構(gòu)形式之一，這種結(jié)構(gòu)形式建筑平面布置靈活，可以做成較大空間的會議室，車間，住宅等，可以分割成小房間，或拆除隔斷改成大空間結(jié)構(gòu)，立面也富有變化。通過合理的設(shè)計，框架結(jié)構(gòu)本身的抗震性能良好，能承受較大荷載，能承受較大變形。因此，我所設(shè)計的市政府辦公樓非常適合選用這種結(jié)構(gòu)形式。本次設(shè)計主要分為建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計。建筑設(shè)計包括：總平面圖、平面圖、立面圖、剖面圖及節(jié)點詳圖。結(jié)構(gòu)設(shè)計包括：梁板布置圖和配筋圖。根據(jù)民用建筑實用、經(jīng)濟(jì)原則，在可能的條件下，注意美觀的原則，本設(shè)計首先考慮辦公樓的實用性，經(jīng)濟(jì)性，充分顯示現(xiàn)代建筑的特點。結(jié)構(gòu)計算嚴(yán)格按照最新國家規(guī)范的要求進(jìn)行。在畢業(yè)設(shè)計的三個月里，在指導(dǎo)教師的幫助下，經(jīng)過資料查閱、設(shè)計計算、論文撰寫以及外文翻譯，我加深了對新規(guī)范、規(guī)程、手冊等相關(guān)內(nèi)容的理解，鞏固了專業(yè)知識、提高了綜合分析、解決問題的能力，進(jìn)一步掌握了Excel、Word、AutoCAD及天正等軟件的使用，以上這些說明從不同方面達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計的目的與要求。本次設(shè)計得到了指導(dǎo)教師們的大力幫助，在此特別表示感謝，尤其對我的指導(dǎo)教師孫芳錦老師表示感謝。由于框架結(jié)構(gòu)設(shè)計的計算工作量很多，包括地震作用、風(fēng)荷載作用、恒載作用、活載作用下的梁端、柱端剪力、框架梁、柱的內(nèi)力組合以及內(nèi)力值的調(diào)整。在計算過程中以手算為主，輔以一些Excel計算軟件的校正。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。1設(shè)計基本資料1.1初步設(shè)計資料保定市徐水縣擬興建6層國土資源局，建筑面積約5283.24m2，長50.9m，寬17.3m。擬建房屋所在地的設(shè)計地震動參數(shù)αmax=0.08，Tg=0.35s，基本雪壓S0=0.40KN/m2，基本風(fēng)壓ω0=0.45KN/m2，地面粗糙度為B類。年降雨量578mm，日最大降雨量85mm。常年地下水位于地表下-7.5m，水質(zhì)無侵蝕性。地區(qū)表面為一般粘土層，下部為砂土，凍土深度-1.0米，承載力情況良好。土的重度為18KN/m3，孔隙比為0.8，液性指標(biāo)為0.85，地基承載力特征值fak=230KN/m2。1.2設(shè)計任務(wù)a建筑圖紙：總平面圖，首層平面、標(biāo)準(zhǔn)層平面圖，剖面圖，屋面防水、主要立面圖，各部分節(jié)點詳圖等。b結(jié)構(gòu)圖紙：結(jié)構(gòu)布置圖、框架配筋圖、梁柱截面配筋圖等。c結(jié)構(gòu)計算說明書：1)計算一榀框架的內(nèi)力及配筋。2)對典型樓板進(jìn)行必要的設(shè)計驗算。3)外文文獻(xiàn)及翻譯。1.3設(shè)計過程1)確定結(jié)構(gòu)體系與結(jié)構(gòu)布置2)根據(jù)經(jīng)驗對構(gòu)件進(jìn)行初估3)確定計算模型及計算簡圖4)荷載計算5)內(nèi)力計算及組合6)構(gòu)件設(shè)計7)編寫設(shè)計任務(wù)說明書8)圖紙繪制1.4建筑設(shè)計1.4.1工程概況該工程為框架結(jié)構(gòu)體系多層辦公樓，主體為6層，高25.2米，建筑面積約5283.42m2。1～6層層高均為3.6m，局部突出電梯間為3.6m，1.4.2平面設(shè)計由于本建筑冬季氣溫較低，因此采用內(nèi)廊式辦公樓，走廊凈寬為2.4m，柱網(wǎng)為7.2m×7.2m。首層設(shè)有值班室，接待室，配電室，檔案室，資料室，食堂，開水間，傳達(dá)室等；2~6層是標(biāo)準(zhǔn)層，設(shè)有辦公室，會議室，,活動室，咖啡廳，雜物室，單人辦公室；頂層設(shè)有大會議室，局長辦公室和圖書閱覽室，。為了辦公的舒適，每層均設(shè)有開水間。1.4.3立面設(shè)計建筑物高度25.2m，高寬比H/B=1.46<4，可以采用底部剪力法計算水平地震作用。頂層設(shè)電梯機(jī)房，屋面為上人屋面，女兒墻高為1.2m。本建筑的窗一般采用雙層塑鋼窗，且為平推窗，因為雙層窗具有保溫的作用，而推拉窗在高層建筑中使用起來比平面方便，可使之免于受風(fēng)的破壞，窗的尺寸為2.4m×1.5m和1.2m×1.5m。為了避免地坪層受潮，使室內(nèi)外地坪標(biāo)高差為600mm，為了解決這個600mm的高差，使人容易上到地坪層，在門廳前做了三個臺階，臺階是供人們正常出入的，由于臺階伸出屋面，為了防雨而在其上設(shè)置了雨蓬。1.4.4剖面設(shè)計建筑主體為6層，層高均為3.6m，室內(nèi)外地坪高差為600mm，為了室內(nèi)裝修和阻隔結(jié)構(gòu)層中需要，進(jìn)行吊頂，這樣樓中各種電線，保溫管等都從吊頂中穿過，為了避免上下層之間固體傳聲，在吊頂中加入吸音材料。2結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖2.1結(jié)構(gòu)布置及梁、柱截面尺寸的初選2.1.1結(jié)構(gòu)平面布置方案根據(jù)辦公樓的結(jié)構(gòu)型式、受力特點和建筑使用要求及施工條件等因素綜合考慮，本設(shè)計采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。主體結(jié)構(gòu)6層，層高為3.6m。建筑物總高為25.2m。根據(jù)辦公樓的使用功能要求，并考慮柱網(wǎng)的布置原則，本工程主體柱網(wǎng)為7.2m×7.2m。填充墻內(nèi)墻采用200mm厚的加氣混凝土砌塊砌筑，外墻采用300mm厚的加氣混凝土砌塊砌筑。門為木門和玻璃門，窗為塑鋼窗。圖2-1平面結(jié)構(gòu)布置圖Fig.2-1Flatdistributionofthestructure圖2-2結(jié)構(gòu)計算簡圖Fig.2-2Drawingofthestructuraldesign2.1.2梁截面尺寸初選樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度按跨度的1/45估算，取樓板厚度為120mm。梁的截面尺寸應(yīng)滿足承載力、剛度及延性要求。截面高度按一般取梁跨度l的1/12～1/8估算。為防止梁產(chǎn)生剪切脆性破壞，梁的凈跨截面高度之比不宜小于4。由此估算梁的截面尺寸見表2-1，表中還給出了各層梁、柱和板的混凝土強(qiáng)度等級。其設(shè)計強(qiáng)度C35（fc=16.7N/m2,ft=1.57N/m2），C30(fc=14.3N/m2,ft=1.43N/m2)。表2-1梁截面尺寸及各層混凝土強(qiáng)度等級Form2-1Thesectionalsizeofaroofbeamoftheformandgradeofintensityofeverylayerconcrete`混凝土強(qiáng)度等級橫梁b×hABCDBC縱梁b×h次梁b×h2-6C30350×750250×450350×750300×6001C35350×750250×450350×750300×6002.1.3柱截面尺寸初選1)柱的軸壓比設(shè)計值按照公式1-1計算： (2-1)式中：β：考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，等跨內(nèi)柱取1.2,不等跨取1.25；F：按照簡支狀態(tài)計算柱的負(fù)載面積；g：折算后在單位面積上的重力荷載代表值，近似??；n：驗算截面以上樓層層數(shù)；2)框架柱驗算 (2-2)由計算簡圖2-1可知邊柱和中柱的負(fù)載面積分別為7.2×3.6m2和7.2×4.8m2。由公式（2-2）得第一層柱截面面積為：邊柱中柱如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為410.4mm和410mm。根據(jù)上述計算結(jié)果并綜合考慮其它因素，本設(shè)計中柱截面尺寸取值如下：1層2～6層框架結(jié)構(gòu)平面布置如圖2-1所示，計算簡圖如圖2-2所示。取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底，2-6層柱高度即為層高3.6m；基礎(chǔ)選用獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深取2.5m。底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，即。3重力荷載代表值計算3.1屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值1)頂層上人屋面30厚細(xì)石混凝土保護(hù)層 5mm厚的焦油聚氨酯防水涂料20厚水泥砂漿找平層 150厚水泥蛭石保溫層 120厚鋼筋混凝土板 V型輕鋼龍骨吊頂 合計 2)1～5層樓面瓷磚地面（包括水泥粗砂打底）100厚鋼筋混凝土板 V型輕鋼龍骨吊頂 合計 3.2屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 式中：μr為屋面積雪分布系數(shù)，取。3.3梁、柱墻門重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算梁、柱可根據(jù)截面尺寸，材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載。計算結(jié)果見表3-1。表3-1梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值Form3-1Roofbeam,postgravityloadstandardvalue層次構(gòu)件bmhmγKN/m3βGKNlimnGiKNΣGiKN1邊橫梁0.350.75251.057.3836.616791.462679.46中橫梁0.250.40251.052.6251.8839.9次梁0.300.60251.054.7257.014463.05縱梁0.350.75251.057.3836.6281385.05柱0.600.608362024.35222024.35222~6邊橫梁0.350.75251.057.3836.7516791.462679.46中橫梁0.250.40251.052.6251.95839.9次梁0.300.60251.054.7257.014463.05縱梁0.350.75251.057.3836.6281385.05柱0.450.45251.105.5693.636721.74721.74注：1)表中β為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù)；G表示單位長度構(gòu)件重力荷載；n為構(gòu)件數(shù)量。2)梁長度取凈長；柱長度取層高。3.4墻重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算外墻為300mm厚加氣混凝土砌塊（加氣混凝土砌塊密度為15KN/m3），外墻面貼瓷磚（0.5KN/m2），內(nèi)墻面為20mm厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為：內(nèi)墻為200mm厚加氣混凝土砌塊，兩側(cè)均為20mm厚抹灰，則內(nèi)墻單位墻面重力荷載為：木門單位面積重力荷載為0.2；鋁合金門窗單位面積重量取0.4。3.5重力荷載代表值集中于各質(zhì)點的重力荷載Gi，為計算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻、柱等重量。各可變荷載的組合值系數(shù)按規(guī)范規(guī)定采用：無論是否為上人屋面，其屋面上的可變荷載均取雪荷載。簡單的計算過程如下：頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載、50%屋面荷載、梁自重、半層柱自重、半層墻自重。其它層重力荷載代表值包括：樓面荷載、50%樓面均布活荷載、梁自重、樓面上下個半層的柱自重、墻自重。第一層：樓板面積：柱：外墻面積：鋁合金門窗：內(nèi)墻面積：內(nèi)墻木門鋁合金門窗：木門：第二~五層：第六層：機(jī)房：建筑物總重力和在標(biāo)準(zhǔn)值為:圖3-1各質(zhì)點重力荷載代表值Figure3-1variousparticlesgravityloadrepresentativeplants4框架側(cè)移剛度計算4.1框架梁的線剛度計算表4-1橫梁線剛度計算表Form4-1Linerigidityibreckonerofthecrossbeam類別層次ECN/mm2bmmh，mmI0，mm4l，mmEc×I0/lN·mm1.5Ec×I00/lN·mm2.0Ec×I00/lN·mm邊橫梁13.15×104435075072005.768×100108.652×1001011.54×100102~63.0×10435075072005.493×100108.24×1011010.986×11010走道梁13.15×10442504001.333×100924001.7496×110102.6244×110103.5×101002~63.0×1042504001.333×100924001.6661×110102.5×101003.334×10010表4-2柱線剛度ic計算表Form4-2Threadrigidityicreckonerofthepost層次hc，mmEc，N/mm22)b×h，mm2I0，mm4EcI0/hc，N·mm156803.15×104600×6001.08×101105.9894×110102~636003.0×1044450×4503.417×1002.8475×11010圖4-1C-10柱及與其相連梁的相對線剛度Figure4-1C-10columnanditsconnectedLiang'srelativestiffness根據(jù)梁、柱線剛度比的不同，結(jié)構(gòu)平面布置圖中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱等?，F(xiàn)以第2層C-10柱的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱的計算過程從略，計算結(jié)果分別見表4-3和表4-4。第2層C-3柱及與其相連的梁的相對線剛度如圖4-1所示，圖中數(shù)據(jù)取自表4-1和表4-2。圖4-1C-10柱及與其相連梁的相對線剛度得：表4-3中框架各柱側(cè)移剛度D值（N/mm）Form4-3TheframepostsideofChinamovesrigidityDvalue層次邊柱（14根）αcDi1中柱（14根）αcDi2ΣDi15.02810.7154188653.85740.65861736850726225.15380.7204189973.9540.6641175135111403~62.51040.6674148681.92610.617913765400862表4-4邊框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)Form4-4TheframepostsidemovesrigidityDlue層次A-1，D-1，A-10，D-10，αcDi1B-1，C-1，B-8，C-10，αcDi2ΣDi12.89330.5613148023.77110.65341723012812822.96560.5972157483.86530.659173781325043~61.44460.5645125761.88280.613713672104992將上述不同情況下得到的同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度∑Di，如表4-5所示。表4-5橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）Form4-5Thesidemovesrigidityamongthehorizontalframelayer層次123456∑Di505854643644635390635390635390635390由表可知，，故該框架為規(guī)則框架。5橫向水平荷載作用用下框架的內(nèi)內(nèi)力和側(cè)移計計算5.1橫向水平平地震作用下下框架的內(nèi)力力和側(cè)移計算算5.1.1橫向向自振周期計計算按公式5-1（5-1）將折算到主體結(jié)構(gòu)的的頂層，即結(jié)構(gòu)頂點的假想位位移由公式55-2～公式5-4。計算過程程間表5-1，其中第6層的Gi為G7與Ge之和。（5-2）（5-3）（5-4）表5-1結(jié)構(gòu)頂點的假想位位移計算Form5-11Theiimaginnationndispplacemmentooftheesummmitpiinnaclleofthesstructtureiiscallculatted層次Gi，kNVGi，kN∑Di，N/mm△ui，mmui，mm611065.03311065.03363593017.4428.9512374.244323439.277363593036.9411.5412374.244335813.511663593056.41374.6312374.244348187.755963539075.8318.2212374.244360562.000264364494.1242.4114448.59975010.5992505854148.3148.3按公式5-5（5-5）計算基本周期T11,其中μT的量鋼為m，取YT=0.7，則5.1.2水平平地震作用及及樓層地震剪剪力計算本設(shè)計中，結(jié)構(gòu)主主體高度不超超過40m，質(zhì)量和剛剛度沿高度分分布比較均勻勻，變形以剪剪切型為主，故故可用底部剪剪力法計算水水平地震作用用。結(jié)構(gòu)總水水平地震作用用標(biāo)準(zhǔn)值計算算如下：因，所以應(yīng)考慮頂部部附加水平地地震作用。頂頂部附加地震震作用系數(shù)δδn經(jīng)查表，計計算得：各質(zhì)點的水平地震震作用按公式式5-6（5-6）計算。將將上述δn和FEK代入可得得具體計算過程見表表5-2。各樓層地地震剪力按公公式5-7（5-7）計算，結(jié)果列入表表5-2表5-2各質(zhì)點橫向水平地地震作用及樓樓層地震剪力力計算表Form5-22Cutthesstrenggthreeckoneerineveryypartticlehorizzontallhoriizontaalearrthquaakefuunctioonanddflooorearrthquaake層次Hi，mGi，KNGiHi，KN·mGiHi／∑GiHiFi，KNVi，KN27.28517.0514105.1220.01331.88×3==95.64495.64623.6810430.077246984.0060.231558.47590.35520.0812374.2443248474.880.232562.071152.42416.4812374.2443203927.5520.191461.491613.91312.8812374.2443159380.2250.149360.831974.7429.2812374.2443114832.9980.107260.082238.8215.6814448.59982067.9990.077185.952420.77各質(zhì)點水平地震作作用及樓層地地震剪力沿房房屋高度的分分布見圖5-1圖5-1橫向水平地震作用用及樓層地震震剪力Fig5-1crossswisehorizzontalleartthquakkefunnctionnandfloorreartthquakkesheearinggforcce5.1.3多遇遇水平地震作作用下的位移移驗算水平地震作用下框框架結(jié)構(gòu)的層層間位移△ui和頂點位移ui分別按公式式5-8和公式5-9。（5-8）（5-9）計算。計算過程見見表5-3。表中還計計算了各層的的層間彈性位位移角。表5-3橫向水平地震作用用下的位移驗驗算Form5-33Displlacemeentchheckinngcommputattionsunderrhoriizontaalhorrizonttaleaarthquuakeffunctiion層次Vi，KN∑Di，N/mm△ui/mmui/mmhi/mmθe=6590.3563563900.9316.6736001/387451152.4263563901.8115.7436001/198441613.9163563902.5413.9336001/141731974.7463563903.1111.3736001/115822238.826436443.478.2636001/103612420.775058544.794.7956801/1186由表5-3可見，最最大層間彈性性位移角發(fā)生生在第3層，其值為為1/1036〈1/550，滿足足要求，其中中限值。5.1.4水平平地震作用下下框架內(nèi)力計計算以圖2-1中⑩軸軸線橫向框架架內(nèi)力計算為為例，說明計計算方法，其其余框架內(nèi)力力計算從略?？蚣苤思袅皬潖澗胤謩e按公公式5-10和公式5-11。(5-10)((5-11)計算，其中Dij取自表4-3，∑Dij取自表4-5，層間剪力力取自表5-2。各柱反彎彎點高度比y按公式5-12。((5-12)確定。本例中底層層柱需考慮修修正值y2，第2層柱需考慮慮修正值y1和y3，其余柱均均無修正。具具體計算過程程及結(jié)果見表表5-4、表5-5。表5-4各層邊柱端彎矩及及剪力計算Form5-44Curveedsquuareoofposstenddofeeverysidelayerrandcuttiingsttrengtthcallculatted層次hi，mVi，KN∑DijN/mm邊柱Di1N/mmVi1NKymMijbKN·mMijuKN·m63.6590.356353901736816.143.85740.4526.1431.9553.61152.426353901736831.503.85740.556.756.743.61613.916353901736844.123.85740.579.4179.4133.61974.746353901736853.983.85740.597.1697.1623.62234.826436441751360.813.9540.5033110.18109.4515.682420.775058541376565.871.92610.603695225.88148.274表5-5各層中柱端彎矩及及剪力計算Form5-55Curveedsquuareoofposstenddofeeverymiddllelayyeranndcutttingstrenngthccalcullated層次hi，mVi，kN∑DijN/mm中柱Di1N/mmVi1NKymMijbKN·mMijuKN·m63.6590.356353901886517.535.02810.4528.3934.7053.61152.426353901886534.225.02810.561.5961.5943.61613.916353901886547.925.02810.586.2586.2533.61974.746353901886558.635.02810.5105.54105.5423.62234.826436441899765.965.15380.5118.73118.7315.682420.775058541486871.152.51040.5755232.586171.546注：表中M量綱為為KN·m，V量綱為KN。梁端彎矩、剪力及及柱軸力分別別按公式5-13～公式5-15((5-13)((5-14)(5-15)計算。其中梁線剛剛度取自表55-1，具體計算算過程見表55-6。表5-6梁端彎矩、剪力及及柱軸力計算算Form5-66Curveedsquuareoofrooofbeaamendd,cuuttinggthestrenngthaandsttrengtthofaxisofacylinnderccalcullated層次邊梁走道梁柱軸力7MblMbrlVbMblMbrlVb邊柱N中柱N631.9526.668.062.46.72-8.141.42582.8469.0920.892.417.41-29.245.114136.11113.517.234.6734.3334.332.428.61-63.9111.173176.57147.267.244.9844.5344.532.437.11-108.8919.042206.61152.0752.072.443.39-161.528.261258.454220.887.266.5767.467.42.456.17-232.1438.66注：1）柱軸力的的負(fù)號表示拉拉力，當(dāng)為左左地震作用時時，左側(cè)兩根根柱為拉力，對對應(yīng)的右側(cè)兩兩根柱為壓力力。2）表中M單位為kkN·m，V單位為KN，N單位為KN，l單位為m。水平地震作用下框框架的彎矩圖圖、梁端剪力力圖及柱軸力力圖如圖所示示。圖5-2地震作作用下的框架架彎矩Fig5-2Thessqareoffrrameuunderearthhquakee圖5-3地震作作用下的框架架梁端剪力及及柱軸力圖Fig5-3Thesstrengghofbeamandaaxisoofpilllaruunderearthhquakee5.2橫向風(fēng)荷荷載作用框架架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和和側(cè)移計算5.2.1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值基本風(fēng)壓ω0=00.45KN/mm2，μs=0..8（迎風(fēng)面面），μs=-0.5（背風(fēng)面），B類地區(qū)，H/B=223.68//50.9==0.465，由表查v=0.42，T1=0..78s，ω0T12=00.4×0..782=0..274KN..s2/m22,ξ=1.30222,，仍?、廨S線橫向框框架，其負(fù)載載寬度為7.8m，由公式式得沿房屋高高度的荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)各層標(biāo)高處的的高度Hi由表查取μz，代入上式式可得各樓層層標(biāo)高處的qq(z)見下表5-7，q(z)沿房屋高度度的分布見下下圖5-3表5-7沿房屋高度分布風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值值Form5-77Highllydisstribuutethhewinndanddloaddstanndardvalueealonngtheehousse層次HiHi/Hμzβzq1(z)，KN/mmq2(z)，KN/m622.21.001.28741.03.3372.086518.60.8381.21921.03.161.9754150.6761.141.02.9551.847311.40.5141.03921.02.6941.68427.80.3511.0001.02.5921.6214.20.1891.0001.02.5921.62圖5-4風(fēng)荷載沿沿房屋高度的的分布(單位：KN/m))Fig5-4Highwindloaddistrributiionallongtthehoousingg(KN/m))《荷載規(guī)范》規(guī)定，對對于高度大于于30m且高寬比大大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)風(fēng)振系βZ來考慮風(fēng)壓壓脈動的影響響。本結(jié)構(gòu)房房屋高度H=28.15m<30m,,且H/B=233.68/117.3=1.3771.5，由表表5-1可見βZ沿房屋高度度在1.100~1.387范圍內(nèi)變化化，即風(fēng)壓脈脈動的影響較較小。因此，該該房屋不必考考慮風(fēng)壓脈動動的影響?？蚣芙Y(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)應(yīng)按靜力等效效原理將圖55-3的分布風(fēng)荷荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)節(jié)點集中荷載載，如圖5-4。例如，第第5層的集中荷荷載F5的計算過程程如下：圖5-5等效節(jié)點集中風(fēng)荷荷載(kN)Figure55-5ConceentrattedwiindlooadinggoneequivaalentnodallKN表5-8各層節(jié)點集中荷載載Form5-88Everrylayyernoodecooncenttratessonlloadinng層次123456集中荷載16.428615.163215.760817.287218.4869.76145.2.2風(fēng)荷載作用下水平平位移驗算根據(jù)圖5-4所示示的水平荷載載，由公式55-10計算層間間剪力Vi，然后求出出⑩軸線框架的的層間側(cè)移剛剛度，再式計計算各層的相相對側(cè)移和絕絕對側(cè)移。計計算過程見下下表5-9。表5-9風(fēng)荷載作用下框架架層間剪力及及側(cè)移Form5-99Cutstrenngthaandsiidemooveammongtthefrramellayerunderrthefuncttionoofloaadingofwiind層次Fi，kNVi，kN∑Di，N/mm△ui，mmui，mmHi，mm△ui/hi69.76149.7614724660.13474.667936001／26726518.48628.2474724660.38984.533236001／9236417.287245.5346724660.62844.143436001／5729315.760861.2954724660.84593.51536001／4256215.163276.4586730201.04712.669136001／3438116.426892.8854572661.6221.62242001／3502風(fēng)荷載作用下框架架最大層間位位移角為1/3438<1/550，滿足足規(guī)范要求。5.2.3風(fēng)荷荷載作用下框框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力力計算表5-10風(fēng)荷載作用用邊柱端彎矩矩及剪力計算算Form5-110Theewinddloaddstheecurvvedsqquareofpoostenndoffuncttionaandcuutssttrengtthcallculatted層次hi，mVi，KN∑DijN/mm邊柱Di1N/mmVi1N/mmkymMijbKN·mMijuKN·m63.69.7672466173682.343.85740.453.794.6353.628.2572466173686.773.85740.512.1912.1943.645.53724661736810.913.85740.519.6419.6433.661.3724661736814.693.85740.526.4526.4523.676.46730201751318.343.9540.503333.2332.7914.292.89572661376522.331.92610.60395656.6437.14表5-11風(fēng)荷載作用用中柱端彎矩矩及剪力計算算Form5-111Theewinddloaddstheecurvvedsqquareofpoostenndoffuncttionaandcuutssttrengtthcallculatted層次hi，mVi，KN∑DijN/mm中柱Di1N/mmVi1N/mmkymMijbKN·mMijuKN·m63.69.7672466188652.545.02810.454.125.0353.628.2572466188657.355.02810.513.2413.2443.645.53724661886511.855.02810.521.3421.3433.661.3724661886515.965.02810.528.7228.7223.676.46730201899719.895.15380.535.8135.8114.292.89572661486824.122.51040.5755258.343表5-12風(fēng)荷載作用用下梁端彎矩矩﹑剪力及柱軸軸力Form5-112Currvedssquareeofrroofbbeameendunndertthefuunctioonofloadiingoffwindd,cuuttinggthestrenngthaandsttrengtthofaxisofacylinnder層次邊梁走道梁柱軸力MblMbrlVbMblMbrlVb邊柱N中柱N64.633.88-1.180.19515.9813.337.24.074.034.032.43.36-5.250.9431.8326.538.032.46.69-13.362.32346.0938.447.211.7411.6211.622.49.68-24.984.38259.2449.557.214.9814.9814.982.412.48-39.966.88170.3760.517.218.318.318.32.415.25-58.269.93橫向框架在水平風(fēng)風(fēng)荷載作用下下的框架彎矩矩圖、梁端剪剪力及柱軸力力圖如圖5-6所示圖5-6橫向框架在在水平風(fēng)荷載載作用下的框框架彎矩圖Fig5-6Thessqareoffrrameuunderwindload圖5-7橫向框架在在水平風(fēng)荷載載作用下的框框架梁端剪力力及柱軸力圖圖Fig5-7Thesstrengghofbeamandaaxisoofpilllaruunderwindload6豎向荷載作用下框框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)內(nèi)力計算6.1橫向框架內(nèi)力計算算6.1.1計算單元?、廨S線橫向框架進(jìn)行行計算，計算算單元寬度為為7.8m，由于房間間內(nèi)布置有次次梁，故直接接傳給該框架架的樓面荷載載如圖中的斜斜線陰影線所所示，計算單單元范圍內(nèi)的的其余樓面則則通過次梁和和縱向框架梁梁以集中力的的形式傳給橫橫向框架，作作用于各節(jié)點點上。由于縱縱向框架梁的的中心線與柱柱的中心線不不重合，因此此在框架節(jié)點點上有集中力力矩。圖6-1橫向框架計算單元元Figure66-1ThhediaagramofCrrosswiisefrrameccomputtingeelemennt6.1.2荷載計算恒載計算圖6-2各層梁上作用的恒恒荷載Fig6-2TThediiagrammofPPermannentlloadoofeacchbeaam在上圖中，q1、q1′代表橫梁自自重，為均布布荷載形式。對于第6層：，q2和q2′分別為房間和走道道板傳給橫梁梁的梯形荷載載和三角形荷荷載，由圖77-2所示幾何關(guān)關(guān)系可以得出出：，P1、P2分別為由邊縱梁、中中縱梁直接傳傳給柱的恒載載，它包括梁梁自重、樓板板重等重力荷荷載，計算如如下：集中力矩對2～5層，，集中力矩對1層，，集中力矩活荷載計算活荷載作用下各層層框架梁上的的荷載分布如如下圖6-3所示圖6-3各層梁上作用的活活荷載Figure66-3TheediaggramoofTheeliveeloaddofeeachbbea對于第7層，同理，在屋面雪荷荷載作用下，對2～5層，，對第1層，，將上述計算結(jié)果匯匯總，見表66-1和表6-2。表6-1橫向框架恒載匯總總表Form6-11Summaaryinnpermmanenttyearroftthehoorizonntalfframe層次q1KN/mq1′KN/mq2KN/mq2′KN/mP1KNP2KNM1KN·mM2KN·m67.3832.62518.48612.324199.49222186.23167.4816.9842～519.5812.62511.887.92190.787885229.724117.1558.615119.5812.62511.887.92188.505227.8944421.20725.64表6-2橫向框架活載匯總總表Form6-22Summaaryinnliviingyeearoffthehorizzontallframme層次q2，KN/mq2′，KN/mP1，KNP2，KNM1，KN·mM2，KN·m67.2（1.44）4.8（0.96）32.4（6.448）46.8（9.332）1.215（0..243）1.755（0..351）2～57.24.832.446.81.2151.75517.24.832.446.83.6455.265注：表中括號內(nèi)數(shù)數(shù)值對應(yīng)于屋屋面雪荷載作作用情況。6.1.3內(nèi)力計算梁端、柱端彎矩采采用彎矩二次次分配法計算算。由于結(jié)構(gòu)構(gòu)和荷載均對對稱，故計算算時可用半框框架。彎矩計計算過程如下下圖6-4和圖6-5。梁端剪力力可根據(jù)梁上上豎向荷載引引起來的剪力力與梁端彎矩矩引起的剪力力相疊加而得得。柱軸力可可由梁端剪力力和節(jié)點集中中力疊加而得得到。計算柱柱底軸力還需需要考慮柱的的自重，如表表6-6和表6-7所示。圖6-4恒荷載作用下橫向向框架的二次次分配法，kN·mFigure66-4HYPERLINK"/dict_result.aspx?searchword=%e8%ae%a1%e7%ae%97&tjType=sentence&style="CaccluatiionoffmomeentHYPERLINK"/dict_result.aspx?searchword=%e4%ba%8c&tjType=sentence&style="seecondHYPERLINK"javascript:showjdsw('showjd_0','j_0')"ddistriibutioonofthehhorizoontalframeeofdeeadlooad，kN·m圖6-5活荷載作用下橫向向框架的二次次分配法，kN·mFigure66-5HYPERLINK"/dict_result.aspx?searchword=%e8%ae%a1%e7%ae%97&tjType=sentence&style="CaccluatiionoffmomeentHYPERLINK"/dict_result.aspx?searchword=%e4%ba%8c&tjType=sentence&style="seecondHYPERLINK"javascript:showjdsw('showjd_0','j_0')"ddistriibutioonofthehhorizoontalframeeofliivelooad，kN·m圖6-6豎向恒荷載作用下下框架彎矩圖圖，kN·mFigure66-5HYPERLINK"javascript:showjdsw('showjd_0','j_0')"BeendinggmomeentdiiagrammofthheHYPERLINK"app:ds:vertical"verrticallframmeofdeeadlooad圖6-7豎向活荷載作用下下框架彎矩圖圖，kN·mFigure66-5HYPERLINK"javascript:showjdsw('showjd_0','j_0')"BeendinggmomeentdiiagrammofthheHYPERLINK"app:ds:vertical"verrticallframmeoflivveloaad表6-3恒載作用下梁端剪剪力及柱軸力力（KN）Form6-33Roofbeamendccutsttrengtthanddstreengthofaxxisoffacyylindeerundderthhefunnctionnpermmanenttyearr層次荷載引起剪力AB跨BC跨VA=VBVB=VCC彎矩引起剪力AB跨BC跨VA=-VBVB=VC總剪力AB跨BC跨VAVBVB=VC柱軸力A柱B柱N頂N底N頂N底676.4910.54-3.68072.8180.1710.54272.3292.35276.94296.995102.577.9-3.19099.38105.767.9582.51602.56629.84649.894102.577.9-3.22099.35105.797.9892.7912.75985.41005.453102.577.9-3.22099.35105.797.91202.891222.941340.961361.012102.577.9-3.26099.31105.837.91513.041533.091696.571716.621102.577.9-2.380100.19104.957.91821.791878.022049.462105.69表6-4活載作用下梁端剪剪力及柱軸力力（KN）Form6-44Roofbeamendccutthhestrrengthhandstrenngthoofaxiisofacyllinderrundeertheefuncctionlivinngyeaar層次荷載引起剪力AB跨BC跨VA=VBVB=VCC彎矩引起剪力AB跨BC跨VA=-VBVB=VC總剪力AB跨BC跨VAVBVB=VC柱軸力A柱BB柱N頂=N底N頂=N底619.44（3..89）2.88（0.58）-3.3（0.06）016.14（3..95）22.74（3.83）2.88（0.58）48.54（100.43）65.94（133.37）519.442.88-2.28（-44.51）017.17（177.07）21.72（21..82）2.88118.16（43.6）150.91（449.32）419.442.88-2.34017.1021.782.88167.66（663.65）215.89（669.37）319.442.88-2.34017.1021.782.88217.16（83.7）280.87（889.4211）219.442.88-3.22016.2222.662.88265.78（1103.755）346.73（1109.477）119.442.88-1.68017.7621.122.88315.94（123.8）411.05（1129.522）注：表中括號內(nèi)數(shù)數(shù)值為屋面作作用雪荷載（0.20KN/m2），其它層樓面作用活荷載（12KN/m2）。V以向上為正。6.2橫向框架內(nèi)力組合合6.2.1結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級可可根據(jù)結(jié)構(gòu)類類型、地震烈烈度、房屋高高度等因素，由由查表可知，本本工程的框架架為三級抗震震等級。6.2.2框架梁內(nèi)力組合本例考慮了四種內(nèi)內(nèi)力組合，即即1.2SGk+1.4SQk，1.2SGk+0.9×1.4(SQk+Swk)，1.35SGk+SQk和1.2SGE+1.3Swk[2]。此外外，對于本工工程，1.2SGk+1.4Swk這種內(nèi)力力組合與考慮慮地震作用的的組合相比一一般比較小，對對結(jié)構(gòu)設(shè)計不不起控制作用用，故不予考考慮。各層梁梁的內(nèi)力組合合結(jié)果見表66-5，表中SGk、SQk兩列中的的梁端彎矩MM為經(jīng)過調(diào)幅幅后的彎矩（調(diào)調(diào)幅系數(shù)取00.8）。表6-5框架梁內(nèi)力組合表表Form6-55Thefframesetsarooofbeaaminplaceetheinterrnalfforcemakessformmsup層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEk一層AM-70.45-14.54±258.45V100.1917.76?66.57B左M-84.14-17.77?220.88V104.9521.12±66.57B右M-17.72-3.35±67.4V7.92.88?56.17跨間MABMBC四層AM-59.95-12.59±136.11V99.3517.1?34.67B左M-78.5-17.08?113.51V105.7921.78±34.67B右M-23.71-5.74±34.33V7.92.88?28.61跨間MABMBC六層AM-34.3-8.41±31.95（-4.22）V72.8116.14?8.14（3.95）B左M-55.47-14.74?26.64（-3.88）V80.1722.74±8.14（3.83）B左M-26.54-7.37±8.06（-1.42）V105.42.88?6.72（0.58）跨間MABMBC層次截面位置內(nèi)力γRE[1.2(SSGk+0.55SQk)+1..3SEkk]1.35SGk++SQk1.2SGk+11.4SQkkV=γRE[ηvb(MMlb+Mrb)/ln+VGbb]→←一層AM182.04-321.94-109.65-104.9186.96V37.69184.81153.02145.09B左M-299.08131.64-131.36-125.85V191.3744.26162.8155.51B右M48.26-83.17-27.27-25.9596.1V-52.5471.5913.5513.51跨間MAB274.89145.59MBC54.42-77.01四層AM73.41-192-93.04-89.13151.82V71.75148.36151.22143.16B左M-189.0132.34-123.06-118.11V157.3380.7164.6157.44B右M9.55-57.39-37.75-36.4975.8V-20.0941.1413.5513.51跨間MAB159.21487.38MBC15.71-51.24六層AM-3.5-65.81-54.72-52.9394.71V73.5191.49114.43109.97B左M-82.53-30.58-89.62-87.2V102.3684.38130.97128.04B左M-19.34-35.06-43.2-42.1732.34V101.55116.443..70145.17130.51跨間MAB127.88113.37MBC-11.28-27下面以第一層ABB跨梁考慮地地震作用的組組合為例，說說明各內(nèi)力的的組合方法。對對支座負(fù)彎矩矩按相應(yīng)的組組合情況進(jìn)行行計算，求跨跨間最大正彎彎矩時，可根根據(jù)梁端彎矩矩組合及梁上上荷載設(shè)計值值，由平衡條條件確定。由由圖6-8可得圖6-8均布載荷梯形荷載載下的計算圖圖形Figure66-8calcuulatioongraaphicssofuuniforrmloaadundderthhetraapezoiidallload若,說明x≤al,其中x為為最大正彎矩矩截面至A支座的距離離，則x可由下式求求解：將求得的x值代入入下式即可得得跨間最大正正彎矩若,說明，則同理，可求得三角角形分布荷載載和均布荷載載6-9均布和三角形荷載載下的計算圖圖形Figure66-9calcuulatioongraaphicssofuuniforrmanddloaadundderthhetraapezoiidallload作用下的VA、xx和Mmax的計算算公式x由下式解得本設(shè)計中，梁上荷荷載設(shè)計值：：左震說明則，即解得則右震﹥7.2m說明發(fā)生在右支座座則剪力計算：AB凈凈跨左震右震則6.2.3框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底底兩個控制截截面進(jìn)行組合合，組合結(jié)果果及柱端彎矩矩設(shè)計值的調(diào)調(diào)整下表，在在考慮地震作作用效應(yīng)的組組合中，取屋屋面為雪荷載載時的內(nèi)力進(jìn)進(jìn)行組合。表6-6橫向框架A柱彎矩矩內(nèi)力組合表表Form6-66TheccurveddsquaareoffhoriizontaalfraameApostandaaxlesstrenggthasssociaation層次截面內(nèi)力SGkSQkSEk6柱頂M34.679.09（5.009）?31.95N272.348.54（100.43）?8.14柱底M-33.78-7.67（-66.23）±26.14N292.3548.54（100.43）?8.145柱頂M33.927.13（7.113）?56.7N582.51118.16（443.6）?29.24柱底M-33.89-7.21±56.7N602.56118.16(443.6）?29.244柱頂M33.897.21?79.41N892.7167.66(663.65）?63.91柱底M-33.89-7.21±79.41N912.75167.66(663.65）?63.913柱頂M33.897.21?97.16N1202.89217.16(883.7）?108.89柱底M-34.26-7.31±97.16N1222.94217.16(883.7）?108.892柱頂M31.346.69?109.45N1513.04265.78(1103.755)?161.5柱底M-26.47-5.72±110.18N1533.09265.78(1103.755)?161.51柱頂M40.228.77?148.274N1821.79315.94(1123.8))?232.14柱底M-21.48-4.68±225.88N1878.02315.94(1123.8))?232.14續(xù)表6-6層次截面內(nèi)力γRE[1.2（SSGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+SQK1.2SGK+1.4SQK│Mmax│NNminMNmaxM→←6柱頂M2.3464.6455.8954.3364.642.3455.89N241.83257.70416.15394.72257.70241.83416.15柱底M-7.72-58.69-53.27-51.27-58.69-7.72-53.27N259.87275.75443.21418.78275.75259.87443.215柱頂M-21.5589.0252.9250.6989.02-21.5552.92N515.37572.39904.55864.44572.39515.37904.55柱底M21.54-89.03-52.96-50.76-89.0321.54-52.96N533.42590.43931.62888.50590.43533.42931.624柱頂M-46.59118.5852.9650.76118.58-46.5952.96N821.08954.011372.811305.96954.01821.081372.81柱底M46.59-118.58-52.96-50.76-118.5846.59-52.96N840.33973.261399.871330.02973.26840.331399.873柱頂M-65.05137.0452.9650.76137.04-65.0552.96N1081.701308.201841.061747.491308.201081.701841.06柱底M64.65-137.44-53.56-51.35-137.4464.65-53.56N1100.951327.441868.131771.551327.441100.951868.132柱頂M-80.53147.1349.0046.97147.13-80.5349.00N1334.361670.282308.382187.741670.281334.362308.38柱底M86.43-142.74-41.45-39.77-142.7486.43-41.45N1353.611689.532335.452211.801689.531353.612335.451柱頂M-111.38197.0363.0760.54197.03-111.3863.07N1566.922049.772775.362628.462049.771566.922775.36柱底M212.05-257.78-33.68-32.33-257.78212.05-33.68N1620.902103.752851.272695.942103.751620.902851.27表6-7橫向框架A柱柱端端組合彎矩設(shè)設(shè)計值的調(diào)整整Form6-77TheaddjustofthhetraansverrsediirectiionfrrameAAposttcombbinatiionbeendinggmomeentdeesignvaluee層次截面γRE(Mc=ηMMb)γREN6柱頂──柱底──5柱頂──柱底──4柱頂98.7954.01柱底80.16973.263柱頂92.641308.2柱底83.461327.442柱頂89.341670.28柱底121.721689.531柱頂118.022049.77柱底`322.232103.75表6-8橫向框架A柱剪力力組合表Form6-88TheccurveddsquaareoffhoriizontaalfraameBpostandaaxlesstrenggthasssociaation層次SGkSQkSEk6-19.01-4.66（-33.14）±16.145-18.84-3.98（-33.98）±31.54-18.83-4.01±44.123-18.93-4.03±53.982-16.06-3.45±60.811-10.86-2.37±65.87續(xù)表6-8層次γRE[1.2(SSGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQQK1.2SGK+1.4SQQKγRE[ηvc(MMbc+Mlc)/Hn]→←6-3.16-38.83-30.32-29.3449.14513.56-56.05-29.41-28.1870.94427.50-70.00-29.43-28.2171.26338.28-81.01-29.59-28.3670.165248.36-84.64-25.13-24.1084.09160.50-85.07-17.03-16.35106.31表6-9橫向框架B柱彎矩矩內(nèi)力組合表表Form6-99TheccurveddsquaareoffhoriizontaalfraameBpostandaaxlesstrenggthasssociaation層次截面內(nèi)力SGkSQkSEk6柱頂M-29.18-7.49（-33.43）?34.7N276.9465.94（133.37）?1.42柱底M29.436.52（5.445）±28.39N296.9965.94（133.37）?1.425柱頂M-30-6.15（-66.42）?61.59N629.84150.91（449.32）?5.11柱底M29.926.2±61.59N649.89150.91（449.32）?5.114柱頂M-29.92-6.2?86.25N985.4215.89（669.37）?11.17柱底M29.926.2±86.25N1005.45215.89（669.37）?11.173柱頂M-29.92-6.2?105.54N1340.96280.87（889.42）?19.04柱底M29.816.28±105.54N1361.01280.87（889.42）?19.042柱頂M-27.59-5.71?118.73N1696.57346.73(1109.477）?28.26柱底M22.844.75±118.73N1716.62346.73(1109.477）?28.261柱頂M-34.54-7.2?171.546N2049.46411.05(1129.522）?38.66柱底M18.293.81±232.586N2105.69411.05(1129.522）?38.66續(xù)表6-9層次截面內(nèi)力γRE[1.2（SSGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+SQK1.2SGK+1.4SQK│Mmax│NNminMNmaxM→←6柱頂M-61.646.03-46.88-45.50-61.646.03-46.88N256.65253.88439.81424.64256.65253.88439.81柱底M56.621.2646.2544.4456.621.2646.25N274.69271.92466.88448.70274.69271.92466.885柱頂M-89.9430.16-46.65-44.61-89.9430.16-46.65N594.03584.071001.19967.08594.03584.071001.19柱底M89.77-30.3346.5944.5889.77-30.3346.59N612.08602.111028.26991.14612.08602.111028.264柱頂M-121.4058.00-46.59-44.58-121.4058.00-46.59N990.90967.661546.181484.73990.90967.661546.18柱底M121.40-58.0046.5944.58121.40-58.0046.59N1010.15986.911573.251508.791010.15986.911573.253柱頂M-141.4678.06-46.59-44.58-141.4678.06-46.59N1350.041310.442091.172002.371350.041310.442091.17柱底M141.39-78.1346.5244.56141.39-78.1346.52N1369.291329.692118.232026.431369.291329.692118.232柱頂M-152.7194.25-42.96-41.10-152.7194.25-42.96N1710.641651.862637.102521.311710.641651.862637.10柱底M147.69-99.2735.5834.06147.69-99.2735.58N1729.891671.112664.172545.371729.891671.112664.171柱頂M-215.02141.79-53.83-51.53-215.02141.79-53.83N2069.861989.443177.823034.822069.861989.443177.82柱底M261.28-222.5028.5027.28261.28-222.5028.50N2123.842043.433253.733102.302123.842043.433253.73表6-10橫向框架BB柱柱端組合合彎矩設(shè)計值值的調(diào)整Form6-110MakeetheadjusstmenttoftthedeesigniingvaalueoofcurrvedssquareeupiinhorrizonttalfrrameBBposttposttend層次截面γRE(Mc=ηMMb)γREN6柱頂──柱底──5柱頂──柱底──4柱頂145.61967.66柱底94.53986.913柱頂127.231310.44柱底100.511329.692柱頂121.251651.86柱底141.671671.111柱頂202.351989.44柱底`278.132043.43表6-11橫向框架BB柱剪力組合合表Form6-111CuttthestrenngthaassociiationninhhorizoontalframeeBpoost層次SGkSQkSEk616.283.89（2.447）±17.53516.643.43（3.551）±34.22416.623.44±47.92316.593.47±58.63214.012.91±65.9619.31.94±71.15續(xù)表6-11層次γRE[1.2(SSGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQQK1.2SGK+1.4SQQKγRE[ηvc(MMbc+Mlc)/Hn]→←637.24-1.5125.8724.9847.12556.58-19.0525.8924.7771.6471.66-34.2425.8824.7695.68383.48-46.0925.8724.7790.74288.66-57.1121.8220.89104.76189.10-68.1514.5013.88116.037截面設(shè)計考慮地震作用時，結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截截面設(shè)計采用用下面的公式式7-1：（7-1）式子中：—承載力力調(diào)整系數(shù)，見見表7-1；S—地震作用效應(yīng)或地地震作用效應(yīng)應(yīng)與其他荷載載效應(yīng)的基本本組合；R—結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力力。注意在截面配筋時時，組合表中中與地震力組組合的內(nèi)力均均應(yīng)乘以后再再與靜力組合合的內(nèi)力進(jìn)行行比較，挑選選最不利內(nèi)力力。表7-1承載力抗震調(diào)整系系數(shù)γREForm7-11Bearthewweighttofsstrenggthanntidettonatiionanndadjjustccoeffiicientt結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE梁受彎0.75軸壓比小于0.115的柱偏壓0.75軸壓比不小于0..15的柱偏壓0.80抗震墻偏壓0.85各類構(gòu)件受剪、偏拉0.857.1框架梁這里僅以第一層AAB跨梁為例例，說明計算算方法和過程程，其它層梁梁的配筋計算算結(jié)果見表77-2和表7-37.1.1梁的的正截面受彎彎承載力計算算從表6-5中分別別選出AB跨跨間截截面及支座截截面的最不利利內(nèi)力，并將將支座中心處處的彎矩?fù)Q算算為支座邊緣緣控制截面的的彎矩進(jìn)行配配筋。支座彎矩跨間彎矩取控制截截面，即支座座邊緣處的正正彎矩，由框框架梁內(nèi)力組組合表求得相相應(yīng)的剪力則支座邊緣處當(dāng)梁下部受拉時，按按T型截面設(shè)計計，當(dāng)梁上部部受拉時，按按矩形截面設(shè)設(shè)計，翼緣計計算寬度當(dāng)按按跨度考慮時時，按梁間距考慮時，按翼緣厚度考