模流分析解讀和提升課件

模流分析解讀和提升模流分析解讀和提升1澆口差異3D中有嚴格的分型面，但在MF中，我們澆口的中心線與分型面重合。而且，3D中澆口一側有斜度，在MF中所建立的beam則兩邊都會有斜度。澆口差異3D中有嚴格的分型面，但在MF中，我們澆口的中心線與2澆口差異設計如左圖，其有效面積不確定MF分析指定直徑即為其有效的接觸面積設計時會有小的凹臺MF不用做出相應的凹臺澆口差異設計如左圖，其有效面積不確定設計時會有小的凹臺3流道差異T型流道，設計時以角度表達，MF中只有上底、下底及高的表達方式U型流道MF的表達為寬度*高度寬度上底高度指內切圓的直徑流道差異T型流道，設計時以角度表達，MF中只有上底、下底及高4其他差異在設計中，澆注系統(tǒng)除了澆口，流道外，還會有冷料井，在MF中建立冷料井則沒有必要，分析時不會納入計算，故會省略。在設計中，冷卻水路可以是并聯(lián)的，但在MF中水管通道不可以并聯(lián)。即在設計時一個入水口可以有兩個方向甚至多方向的流動去向，但MF中水管通道必須一個方向流動。但在集水塊處可以是并聯(lián)的。其他差異在設計中，澆注系統(tǒng)除了澆口，流道外，還會有冷料井，在5Filltime的結果看色桿，看密疏，看顏色通過其流動動畫還可以看熔接痕看困氣Filltime的結果看色桿，看密疏，看顏色通過其流動6有較嚴重的滯留現(xiàn)象，流動較困難，填充效果差。滯留現(xiàn)象得到明顯的改善，填充效果良好。原方案澆口位置修改方案澆口位置滯留現(xiàn)象Filltime的結果有較嚴重的滯留現(xiàn)象，滯留現(xiàn)象得到明顯的改善，原方案澆口位置修7填充不平衡，中間快，兩端慢，易造成中間過保壓的現(xiàn)象。通過調整兩澆口之間的距離，以改善填充不平衡的問題，如右圖所示多點進膠不均衡的填充Filltime的結果填充不平衡，中間快，兩端慢，通過調整兩澆口之間的距離，多點進8填充不平衡，小齒輪最后才填充通過調整小齒輪處的流道及澆口大小，以獲得平衡的填充效果。一腔多穴的部均衡填充Filltime的結果填充不平衡，小齒輪最后才填充通過調整小齒輪處的流道及澆口大小9不均衡的壓力分布，壓力分布的不均勻也可反應出填充的不平衡，不均衡的壓力分布將造成注塑壓力及鎖模力的偏高，如圖所示，兩者的壓力差為66.53-41.91=24.62MPa。均衡的壓力分布不均衡的壓力分布V/P切換的結果看平衡，看最大壓力（沒有針閥系統(tǒng)）不均衡的壓力分布，壓力分布的不如圖所示，兩者的壓力差為均衡的10不均衡的壓力分布，其結果文字輸出如下，最大注塑壓力為72.09MPa,填充階段最大鎖模力為217.24T。均衡的壓力分布，其結果文字輸出如下，最大注塑壓力63.78MPa，填充階段最大鎖模力為165.61T。V/P切換的結果不均衡的壓力分布，其結果文字均衡的壓力分布，其結果文字輸出V11型腔壓力結果主要查看不同時刻型腔的壓力大小，每個公司、每種材料會有自己的最大極限要求。如ABS弗吉亞要求不超過75MPa，PP+15%Talc豐田紡織要求不超過55MPa，延鋒偉世通要求不超過80MPa。型腔壓力結果主要查看不同時刻型腔的壓力大小，每個公司、每種材12壓力曲線結果一般黑色曲線代表嘰嘴處的壓力變化，后面有澆口處的壓力曲線，以及流動末端的壓力曲線。還可從圖中大致看出澆注系統(tǒng)上的壓力損失壓力曲線結果一般黑色曲線代表嘰嘴處的壓力變化，后面有澆口處的1314推薦設置熔融溫度：__℃熔融溫度范圍：

℃~___℃分解溫度:___℃轉換溫度：___℃前鋒溫差：__℃-___℃=___℃流動前沿溫度結果a,在所選塑膠指定的溫度范圍內，太低可能造成填充困難，太高則可能造成塑膠分解；b溫差范圍應控制在20℃以內。塑膠超過分解溫度時，會變性，發(fā)黃等。流前溫度低于轉換溫度，則塑膠冷凝不再流動14推薦設置熔融溫度：__℃流動前沿溫度結果a,在所選塑膠14制品局部骨位料厚為0.8mm，造成流動前沿溫度范圍超過20℃，并有嚴重的滯留現(xiàn)象，導致了制品的缺膠。流動前沿溫度最低150℃，如圖中藍色部位缺膠部位流動前沿溫度結果制品局部骨位料厚為0.8mm，流動前沿溫度缺膠部位流動前沿溫15此處的料厚最薄為0.3mm，流動前沿溫度最低為151.8雖未造成制品的缺膠，但有嚴重的滯留現(xiàn)象，造成制品填充困難低溫部位滯留現(xiàn)象流動前沿溫度結果此處的料厚最薄為0.3mm，低溫部位滯留現(xiàn)象流動前沿溫度結果16溫度結果色差線：當溫度梯度過大時則會出現(xiàn)色差線溫度結果色差線：當溫度梯度過大時則會出現(xiàn)色差線174.Weldlines熔接線：兩股或兩股以上的料流匯合時會形成熔接線，對制品的外觀和強度造成影響。判斷熔接線好壞的依據(jù)是：a形成熔接線的時間，早比遲好b形成熔接線的流動前沿溫度，高比低好；c兩股或多股料流匯合時的夾角越大越好；d形成熔接線處的剪切應力，小于材料的允許值為好。

熔接痕結果4.Weldlines熔接線：兩股或兩股以上的料流匯18實際試模的熔接線位置Moldflow分析結果，熔接線位置如圖所示熔接線熔接痕結果澆口位置決定熔接痕位置實際試模的熔接線位置Moldflow分析結果，熔接線熔接痕結19此制品為可翻轉制品，在中間共有11處薄料位（即可翻轉的部位），在這些薄料位處，不允許有熔接線的出現(xiàn)，如圖為原始設計方案，共有2處薄料位出現(xiàn)了熔接線。原始方案熔接線結果圖熔接痕結果此制品為可翻轉制品，在中間共有11處薄料位（即可翻轉原始方案20修改方案，修改進膠位置，如圖所示，在制品中間的薄料位處的熔接線均以消除。修改方案熔接線位置圖熔接痕結果修改方案，修改進膠位置，如圖所示，在制品中間修改方案熔接線位215.Airtraps困氣：流動路徑末端或材料從各個方向流向同一位置時會形成困氣，如果困氣不及時消除，則會引起燒焦痕，缺膠或表面疤痕等缺陷。困氣的解決方法：a困氣的位置盡可能的出現(xiàn)在分型面處b在形成困氣的位置可設置頂針或做鑲件等；c修改制品料厚；d移動澆口位置。

困氣結果重視排氣，很多時候成型的不良品均是其排氣不良導致的。排氣不良導致溫度升高，材料熱解，壓力增大，最終出現(xiàn)漲模，飛邊等。5.Airtraps困氣：流動路徑末端或材料從各個方22Moldflow分析困氣結果試模結果與CAE結果一致困氣困氣結果嚴重困氣要通過流動動畫來查看，看料流的包裹情況來判斷Moldflow分析困氣結果試模結果與CAE結果一致困氣困氣232D模具設計圖，在椅子背面有一大滑塊，可起到疏氣的作用。困氣困氣結果2D模具設計圖，在椅子背面有一大滑塊，困氣困氣結果24困氣結果困氣結果25潛流痕通常出現(xiàn)在weldline附近，主要由于兩股料流匯合時的壓力和速度的不同而引起的，在CAE分析結果中雖然沒有直觀的結果查看潛流痕，但是可以通過其形成原因來推斷潛流痕的結果2.5s時速度流向2.9s時速度流向潛流痕UnderflowWeldlineunderflowline潛流痕通常出現(xiàn)在weldline附近，主要由于兩股料流匯2627熱嘴進膠分布（此圖顯示熱嘴進膠量的分布）Throughput結果原始針閥打開時間，使得Throughput顯示五個熱咀出膠量差異大，即中間熱咀獨占一半，分布不均勻，影響熱流道型號選擇的選擇。提前兩側針閥開啟時間，由Throughput結果可知，五個針閥熱咀出膠量差異不大，不影響熔融態(tài)膠料在熱咀內停留時間，且便于熱流道型號的均勻選擇！一般用于熱嘴的選型及查看膠料停留時間。原始方案修改方案27熱嘴進膠分布（此圖顯示熱嘴進膠量的分布）Throughp27汽車翼子板，主體料厚為2.6mm，材料為PPO+PA，制品在頂出時的體積收縮率在5.5%~6%之間，收縮率均勻，保壓效果良好。澆口處的收縮率達到7%左右。頂出時體積收縮結果看顏色對比汽車翼子板，主體料厚為2.6mm，澆口處的收縮率達到7%左右28模流分析解讀和提升課件29頂出時體積收縮結果看顏色對比對比明顯，判讀其縮水風險大頂出時體積收縮結果看顏色對比對比明顯，判讀其縮水風險大30較差的保壓效果，填充不平衡，造成兩頭有過壓得現(xiàn)象，頂出時的體積收縮率在0%~3%之間，不均勻的保壓效果對制品的變形將帶來直接的影響。兩頭的過壓現(xiàn)象可能造成制品粘前模。頂出時體積收縮結果重點查看保壓情況較差的保壓效果，填充不平衡，兩頭的過壓現(xiàn)象頂出時體積收縮結果3132左側為不完整的曲線，沒有冷卻過程，但曲線很漂亮，其梯度均勻右側為完整的曲線，但其梯度也比較均勻，證明其流動比較平衡。尖銳的拐點是由于末端的填充造成的。拐點過后則是一個保壓的過程。鎖模力曲線結果32左側為不完整的曲線，沒有冷卻過程，但曲線很漂亮，其梯度均321.CircuitCoolantTemperature冷卻液循環(huán)溫度：冷卻水路內冷卻液的溫度變化。好的CircuitCoolantTemperature應該是：a,冷卻液的進水溫度與出水溫度的溫差不高于2~3℃?？碈ircuitCoolantTemperature主要查找的問題有：a冷卻水路設計是否合理b冷卻水路帶走的熱流是否過多，而影響其冷卻效果。冷卻分析結果1.CircuitCoolantTemperature33汽車翼子板，前模4組水路，后模9組水路，冷卻液為60℃熱水，冷卻液循環(huán)溫度，如圖所示，進出水溫差為未超過2℃。冷卻分析結果汽車翼子板，前模4組水路，冷卻分析結果34汽車保險杠，前模9組水路，后模9組水路冷卻液為25℃的機水，冷卻水進出口溫差最大為2.6℃，前模及后模均有2組水路帶走的熱量過多，冷卻分析結果汽車保險杠，前模9組水路，后模9組水路冷卻分析結果35右圖中，紅色的那條水路帶走的熱量較多，將影響其冷卻效果，冷卻分析結果右圖中，紅色的那條水路帶走的熱量較多，冷卻分析結果362.Temperature,part制品溫度：冷卻后制品的溫度分布。好的Temperature,part應該是：a,同一剖面上下位置表面溫度差不超過10℃；b,同一面上的溫度波動不超過10℃；c,表面溫度不應超過冷卻水入水溫度10~20℃看Temperature,part主要查找的問題有：a,判斷制品那些部位過冷或過熱，以調整水路分布；b,判斷注塑成型周期；冷卻分析結果2.Temperature,part制品溫度：冷卻后37制品表面溫差大，主體溫度為50~55，但局部地方出現(xiàn)了140左右的高溫，對制品的收縮及變形帶來較大的影響。冷卻分析結果制品表面溫差大，主體冷卻分析結果38冷卻分析結果冷卻分析結果391.Deflection,alleffects:Deflection總變形結果：所有因數(shù)引起的變形結果，包括收縮，冷卻不均，取向不均，拐角效應等因數(shù)引起的變形。Deflection,alleffects:Deflection

變形結果可分為3個方向察看結果：aDeflection,alleffects:XComponentX方向變形結果bDeflection,alleffects:YComponentY方向變形結果cDeflection,alleffects:ZComponentZ方向變形結果翹曲分析結果1.Deflection,alleffects:Def40翹曲分析結果翹曲分析結果41翹曲分析結果翹曲分析結果42翹曲分析結果翹曲分析結果432.Deflection,differentialcooling:Deflection冷卻不均引起的變形量大小。Deflection,alleffects:Deflection

變形結果可分為3個方向察看結果：aDeflection,differentialcooling:XComponentX方向變形結果bDeflection,differentialcooling:YComponentY方向變形結果cDeflection,differentialcooling:ZComponentZ方向變形結果減少不均勻冷卻的方法：解決不均勻的冷卻問題主要是解決型腔與型芯表面溫差問題，可通過增加冷卻水路，修改水路位置，選用溫度較低的冷卻水，選用熱傳導率高的鑲件來移走型芯的熱量等，來降低兩邊的溫差。

翹曲分析結果2.Deflection,differentialco44冷卻不均X方向變形冷卻不均Y方向變形冷卻不均Z方向變形冷卻不均總體方向變形翹曲分析結果冷卻不均冷卻不均冷卻不均冷卻不均翹曲分析結果453.Deflection,differentialshrinkage:Deflection收縮不均引起的變形量大小Deflection,differentialshrinkage:Deflection

變形結果可分為3個方向察看結果：aDeflection,differentialshrinkage:XComponentX方向變形結果bDeflection,differentialshrinkage:YComponentY方向變形結果cDeflection,differentialshrinkage:ZComponentZ方向變形結果減少非均勻收縮的方法：1在保壓過程中設置保壓曲線2料厚厚的制件收縮要比料厚薄的制件收縮大

翹曲分析結果3.Deflection,differentialsh46總體方向放大10倍后的的變形效果圖X方向放大10倍后的的變形效果圖Y方向放大10倍后的的變形效果圖Z方向放大10倍后的的變形效果圖翹曲分析結果總體方向放大10倍X方向放大10倍Y方向放大10倍Z方向放大474.Deflection,orientationeffects:Deflection不同的取向引起的變形結果，變形結果可分為3個方向查看結果。aDeflection,orientationeffects:XComponentX方向變形結果bDeflection,orientationeffects:YComponentY方向變形結果cDeflection,orientationeffects:ZComponentZ方向變形結果減少取向效應的方法：1對于不含填充的材料，剪切應力越高相應的取向程度越大，通過改變工藝條件如模溫，料溫等來降低剪切應力，以改善取向效應。2含纖維的材料，注塑速度對纖維的取向分布影響較大，通常，注塑時間越短，在流動方向上的取向大于垂直流動方向的取向。翹曲分析結果4.Deflection,orientationeff48取向引起的總體方向變形取向引起的Y方向變形取向引起的X方向變形取向引起的Z方向變形翹曲分析結果取向引起的取向引起的取向引起的取向引起的翹曲分析結果49冷卻不均導致拐角效應引起變形熱量聚積在角落處，使得角落收縮變形而小于90度，造成典型的盒狀弓形翹曲。

熱集中在公模的角落熱的角落(相對于凝固部分的收縮，引起翹曲)Cavity冷Core熱翹曲分析結果冷卻不均導致拐角效應引起變形熱集中在公模的角落熱的角落Cav50原始產(chǎn)品結&CAE分析變形結果依據(jù)CAE分析變形原因，修改結構后產(chǎn)品&CAE分析變形結果原始產(chǎn)品結&CAE分析變形結果依據(jù)CAE分析變形原因，修改結51Moldflow分析應用案例一------汽車后保險杠不平衡原因分析Moldflow分析應用案例一52產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車后保險杠，產(chǎn)品外觀二次加工為噴涂和皮紋；產(chǎn)品壁厚均勻，主體料厚為3.00mm產(chǎn)品結構左右對稱產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車后保險杠，產(chǎn)品外觀二次加工為噴涂和皮紋53分析結果根據(jù)分析結果filltime&pressureatV/Pswitchover綜合比較，此產(chǎn)品三個針閥熱咀順序進膠，填充效果完全平衡。分析結果根據(jù)分析結果filltime&pressure54試模結果左圖試模結果為兩側針閥熱咀延時一致，與中間熱咀料流形成的熔接線位置卻不一致，明顯走膠不平衡，b熱咀一側快于c熱咀一側；由于填充不平衡，導致制品兩側壓力不一致，再保壓過程中出現(xiàn)保壓不一致，通過時間控制器調整針閥開啟與關閉的時間，可保證平衡及保壓均勻，但注塑工藝調整空間小，不利于正常量產(chǎn)。abc試模結果左圖試模結果為兩側針閥熱咀延時一致，與中間熱咀料流形55原因分析如圖1所示，在模具ok的情況下，制品走膠應該完全平衡。現(xiàn)在走膠不平衡可能是澆口大小不一致、熱咀溫度不正常、熱咀溢膠、壁厚加工誤差。1.根據(jù)檢查澆口及溫度均正常且一致，可排除此兩個原因；2.在注射膠量和時間相同的條件下，通過單獨開啟b&c針閥熱咀，其成型結果如圖2，由于機器原因，實際注射量誤差0.7mm，結果重量誤差30g,輕的一邊面積大于重的一邊，由此可知溢膠的原因可排除；3.經(jīng)上述分析檢查，走膠不平衡是由于制品壁厚不均引起，通過剪切制品，測量壁厚如圖3，兩側壁厚誤差近1mm,加工嚴重失誤！abc圖1圖2圖3原因分析如圖1所示，在模具ok的情況下，制品走膠應該完全平衡56解決措施及總結綜合上述分析，制品走膠不平衡是由于制品壁厚加工誤差導致，在目前情況下通過針閥熱咀延時控制和增加澆口大小的方法，暫時完成制品試制；因為制品外觀面結構裝配均無問題，壁厚增加的屬于后模芯加工問題，減膠至設定壁厚或加膠至誤差壁厚，其更改設變量均大，后續(xù)更改方案需要客戶同意，由于改變了壁厚導致增加膠量，從而增加周期、原料等生產(chǎn)成本，故此問題如果客戶追究，后果必將嚴重。解決措施及總結綜合上述分析，制品走膠不平衡是由于制品壁厚加工57Moldflow分析應用案例二------汽車內飾件左前門板上護板Boss柱問題Moldflow分析應用案例二58產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門上護板，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；產(chǎn)品壁厚均勻，主體料厚為3.00mm，Boss柱中心厚及rib厚度均在1.2mm左右產(chǎn)品結構簡單，B面有21個Boss柱產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門上護板，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；59分析結果根據(jù)分析結果filltime&pressureatV/Pswitchover綜合比較，此產(chǎn)品三個針閥熱咀順序進膠，填充效果完全平衡。分析結果根據(jù)分析結果filltime&pressure60分析結果根據(jù)分析結果filltime和weldlines綜合比較，在制品Boss柱表面走膠出現(xiàn)變化，形成了熔接痕。主要是柱位壁厚變化過大，走膠出現(xiàn)延滯！分析結果根據(jù)分析結果filltime和weldline61分析結果根據(jù)分析結果Volumetricshrinkageatejection，在制品Boss柱表面出現(xiàn)過保壓，且與整體差值過大，呈現(xiàn)凸起印痕缺陷。主要是柱位壁厚變化過大，保壓不均！分析結果根據(jù)分析結果Volumetricshrinkage62試模結果此產(chǎn)品反復試模、修模，問題始終沒有得到明顯改善，甚至一次比一次差！最終還是回到原始方案的試模狀態(tài)。主要原因是在修模過程中沒有找對原因，而是盲目的在修。試模結果此產(chǎn)品反復試模、修模，問題始終沒有得到明顯改善，甚至63試模結果及原因分析abc如左圖所示，制品實際走膠平衡，同分析結果一致，在Boss柱表面出現(xiàn)熔接線以及凸起印痕，實際檢查制品壁厚，凸起印痕處過薄。此套模具原始設計是沒有在Boss柱做減膠處理的，結果由于針過高、膠位薄而出現(xiàn)印痕，此缺陷被認定為縮痕，故做減膠處理，使rib厚度與制品壁厚比例更大，導致出現(xiàn)嚴重縮痕，修模自始至終沒有修改Boss柱中間針的高度，反復修改火山口，問題一次比一次嚴重。目前此?；鹕娇谝讶看蚱?，但針沒改，效果同原始設計。后續(xù)制模、項目可能會考慮將針適當磨低，以改善走膠延滯及過保壓引起的熔接線和凸起印痕問題。針過高，減膠過多火山口已磨平熔接痕及凸起印痕實際延滯效果走膠平衡加做火山口試模結果及原因分析abc如左圖所示，制品實際走膠平衡，同分析64總結綜合上述分析，此產(chǎn)品主要問題點是Boss柱的問題，是制品縮痕與制品厚薄差異引起的凸起印痕的判斷問題。如果問題的原因分析判斷正確就會節(jié)約很多成本！此產(chǎn)品均勻壁厚3.0mm,Boss柱的rib和中心壁厚均在1.2mm左右，理論上來講是不會出現(xiàn)縮痕的，有經(jīng)驗的制模師傅也認為不會縮痕。實際試模結果也可以看出有的Boss柱是縮痕（過厚引起），有的是凸起印痕（過薄引起），而修改方案統(tǒng)一做火山口減膠處理，必將引起更嚴重的缺陷。同樣，同一個項目的其他制品也一致，為何其他制品的Boss柱沒有出現(xiàn)類似情況？為何沒有詳細分析缺陷原因，而是一味的按照客戶要求修改？總結綜合上述分析，此產(chǎn)品主要問題點是Boss柱的問題，是制品65Moldflow分析應用案例三------汽車內飾件左前門板熱咀順序進膠調整熔接線問題Moldflow分析應用案例三66產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門本體，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；產(chǎn)品壁厚均勻，主體料厚為2.50mm，喇叭網(wǎng)孔等效厚度處理產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門本體，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；67分析結果根據(jù)分析結果filltime，此產(chǎn)品四個針閥熱咀順序進膠，調整熔接線位置。分析結果根據(jù)分析結果filltime，此產(chǎn)品四個針閥熱咀68分析結果根據(jù)分析結果filltime，此產(chǎn)品四個針閥熱咀順序進膠，調整熔接線位置。分析結果根據(jù)分析結果filltime，此產(chǎn)品四個針閥熱咀69分析結果根據(jù)分析結果filltime和weldlines，熔接痕出現(xiàn)在可接受區(qū)域。分析結果根據(jù)分析結果filltime和weldline70試模結果此模具在試模過程中嘗試過多種進膠方案，最終采用此種進膠方式，試模圖片如下圖，與模流分析結果基本一致！試模結果此模具在試模過程中嘗試過多種進膠方案，最終采用此種進71試模結果此模具在試模過程中嘗試過多種進膠方案，最終采用此種進膠方式，試模圖片如下圖，與模流分析結果基本一致！試模結果此模具在試模過程中嘗試過多種進膠方案，最終采用此種進72試模結果此模具在試模過程中嘗試過多種進膠方案，最終采用此種進膠方式，試模圖片如下圖，與模流分析結果基本一致！試模3號熱咀先打開熔接痕位置如下圖：3214試模結果此模具在試模過程中嘗試過多種進膠方案，最終采用此種進73總結綜合上述分析，此產(chǎn)品主要問題點是熔接痕問題。通過調整熱咀進膠順序，改善熔接痕位置，以滿足制品表面要求。模流分析過程中采用了多種進膠方案比較，同時在試模過程中也采用了類似幾種進膠方案比較，最終選擇此方案。從上述圖片對比中可以明確看出，此套模具進膠設計基本依照模流分析，其試模結果也與模流分析基本一致！由此可見，模流分析結果是否可信，模具的設計與加工是一個主要因素。此項目共四套類似模具，經(jīng)過多次試模，每次試模主要是解決模具加工問題，熱流道問題，工藝問題在T2就已經(jīng)基本成熟。總結綜合上述分析，此產(chǎn)品主要問題點是熔接痕問題。通過調整熱咀74模流分析解讀和提升模流分析解讀和提升75澆口差異3D中有嚴格的分型面，但在MF中，我們澆口的中心線與分型面重合。而且，3D中澆口一側有斜度，在MF中所建立的beam則兩邊都會有斜度。澆口差異3D中有嚴格的分型面，但在MF中，我們澆口的中心線與76澆口差異設計如左圖，其有效面積不確定MF分析指定直徑即為其有效的接觸面積設計時會有小的凹臺MF不用做出相應的凹臺澆口差異設計如左圖，其有效面積不確定設計時會有小的凹臺77流道差異T型流道，設計時以角度表達，MF中只有上底、下底及高的表達方式U型流道MF的表達為寬度*高度寬度上底高度指內切圓的直徑流道差異T型流道，設計時以角度表達，MF中只有上底、下底及高78其他差異在設計中，澆注系統(tǒng)除了澆口，流道外，還會有冷料井，在MF中建立冷料井則沒有必要，分析時不會納入計算，故會省略。在設計中，冷卻水路可以是并聯(lián)的，但在MF中水管通道不可以并聯(lián)。即在設計時一個入水口可以有兩個方向甚至多方向的流動去向，但MF中水管通道必須一個方向流動。但在集水塊處可以是并聯(lián)的。其他差異在設計中，澆注系統(tǒng)除了澆口，流道外，還會有冷料井，在79Filltime的結果看色桿，看密疏，看顏色通過其流動動畫還可以看熔接痕看困氣Filltime的結果看色桿，看密疏，看顏色通過其流動80有較嚴重的滯留現(xiàn)象，流動較困難，填充效果差。滯留現(xiàn)象得到明顯的改善，填充效果良好。原方案澆口位置修改方案澆口位置滯留現(xiàn)象Filltime的結果有較嚴重的滯留現(xiàn)象，滯留現(xiàn)象得到明顯的改善，原方案澆口位置修81填充不平衡，中間快，兩端慢，易造成中間過保壓的現(xiàn)象。通過調整兩澆口之間的距離，以改善填充不平衡的問題，如右圖所示多點進膠不均衡的填充Filltime的結果填充不平衡，中間快，兩端慢，通過調整兩澆口之間的距離，多點進82填充不平衡，小齒輪最后才填充通過調整小齒輪處的流道及澆口大小，以獲得平衡的填充效果。一腔多穴的部均衡填充Filltime的結果填充不平衡，小齒輪最后才填充通過調整小齒輪處的流道及澆口大小83不均衡的壓力分布，壓力分布的不均勻也可反應出填充的不平衡，不均衡的壓力分布將造成注塑壓力及鎖模力的偏高，如圖所示，兩者的壓力差為66.53-41.91=24.62MPa。均衡的壓力分布不均衡的壓力分布V/P切換的結果看平衡，看最大壓力（沒有針閥系統(tǒng)）不均衡的壓力分布，壓力分布的不如圖所示，兩者的壓力差為均衡的84不均衡的壓力分布，其結果文字輸出如下，最大注塑壓力為72.09MPa,填充階段最大鎖模力為217.24T。均衡的壓力分布，其結果文字輸出如下，最大注塑壓力63.78MPa，填充階段最大鎖模力為165.61T。V/P切換的結果不均衡的壓力分布，其結果文字均衡的壓力分布，其結果文字輸出V85型腔壓力結果主要查看不同時刻型腔的壓力大小，每個公司、每種材料會有自己的最大極限要求。如ABS弗吉亞要求不超過75MPa，PP+15%Talc豐田紡織要求不超過55MPa，延鋒偉世通要求不超過80MPa。型腔壓力結果主要查看不同時刻型腔的壓力大小，每個公司、每種材86壓力曲線結果一般黑色曲線代表嘰嘴處的壓力變化，后面有澆口處的壓力曲線，以及流動末端的壓力曲線。還可從圖中大致看出澆注系統(tǒng)上的壓力損失壓力曲線結果一般黑色曲線代表嘰嘴處的壓力變化，后面有澆口處的8788推薦設置熔融溫度：__℃熔融溫度范圍：

℃~___℃分解溫度:___℃轉換溫度：___℃前鋒溫差：__℃-___℃=___℃流動前沿溫度結果a,在所選塑膠指定的溫度范圍內，太低可能造成填充困難，太高則可能造成塑膠分解；b溫差范圍應控制在20℃以內。塑膠超過分解溫度時，會變性，發(fā)黃等。流前溫度低于轉換溫度，則塑膠冷凝不再流動14推薦設置熔融溫度：__℃流動前沿溫度結果a,在所選塑膠88制品局部骨位料厚為0.8mm，造成流動前沿溫度范圍超過20℃，并有嚴重的滯留現(xiàn)象，導致了制品的缺膠。流動前沿溫度最低150℃，如圖中藍色部位缺膠部位流動前沿溫度結果制品局部骨位料厚為0.8mm，流動前沿溫度缺膠部位流動前沿溫89此處的料厚最薄為0.3mm，流動前沿溫度最低為151.8雖未造成制品的缺膠，但有嚴重的滯留現(xiàn)象，造成制品填充困難低溫部位滯留現(xiàn)象流動前沿溫度結果此處的料厚最薄為0.3mm，低溫部位滯留現(xiàn)象流動前沿溫度結果90溫度結果色差線：當溫度梯度過大時則會出現(xiàn)色差線溫度結果色差線：當溫度梯度過大時則會出現(xiàn)色差線914.Weldlines熔接線：兩股或兩股以上的料流匯合時會形成熔接線，對制品的外觀和強度造成影響。判斷熔接線好壞的依據(jù)是：a形成熔接線的時間，早比遲好b形成熔接線的流動前沿溫度，高比低好；c兩股或多股料流匯合時的夾角越大越好；d形成熔接線處的剪切應力，小于材料的允許值為好。

熔接痕結果4.Weldlines熔接線：兩股或兩股以上的料流匯92實際試模的熔接線位置Moldflow分析結果，熔接線位置如圖所示熔接線熔接痕結果澆口位置決定熔接痕位置實際試模的熔接線位置Moldflow分析結果，熔接線熔接痕結93此制品為可翻轉制品，在中間共有11處薄料位（即可翻轉的部位），在這些薄料位處，不允許有熔接線的出現(xiàn)，如圖為原始設計方案，共有2處薄料位出現(xiàn)了熔接線。原始方案熔接線結果圖熔接痕結果此制品為可翻轉制品，在中間共有11處薄料位（即可翻轉原始方案94修改方案，修改進膠位置，如圖所示，在制品中間的薄料位處的熔接線均以消除。修改方案熔接線位置圖熔接痕結果修改方案，修改進膠位置，如圖所示，在制品中間修改方案熔接線位955.Airtraps困氣：流動路徑末端或材料從各個方向流向同一位置時會形成困氣，如果困氣不及時消除，則會引起燒焦痕，缺膠或表面疤痕等缺陷。困氣的解決方法：a困氣的位置盡可能的出現(xiàn)在分型面處b在形成困氣的位置可設置頂針或做鑲件等；c修改制品料厚；d移動澆口位置。

困氣結果重視排氣，很多時候成型的不良品均是其排氣不良導致的。排氣不良導致溫度升高，材料熱解，壓力增大，最終出現(xiàn)漲模，飛邊等。5.Airtraps困氣：流動路徑末端或材料從各個方96Moldflow分析困氣結果試模結果與CAE結果一致困氣困氣結果嚴重困氣要通過流動動畫來查看，看料流的包裹情況來判斷Moldflow分析困氣結果試模結果與CAE結果一致困氣困氣972D模具設計圖，在椅子背面有一大滑塊，可起到疏氣的作用。困氣困氣結果2D模具設計圖，在椅子背面有一大滑塊，困氣困氣結果98困氣結果困氣結果99潛流痕通常出現(xiàn)在weldline附近，主要由于兩股料流匯合時的壓力和速度的不同而引起的，在CAE分析結果中雖然沒有直觀的結果查看潛流痕，但是可以通過其形成原因來推斷潛流痕的結果2.5s時速度流向2.9s時速度流向潛流痕UnderflowWeldlineunderflowline潛流痕通常出現(xiàn)在weldline附近，主要由于兩股料流匯100101熱嘴進膠分布（此圖顯示熱嘴進膠量的分布）Throughput結果原始針閥打開時間，使得Throughput顯示五個熱咀出膠量差異大，即中間熱咀獨占一半，分布不均勻，影響熱流道型號選擇的選擇。提前兩側針閥開啟時間，由Throughput結果可知，五個針閥熱咀出膠量差異不大，不影響熔融態(tài)膠料在熱咀內停留時間，且便于熱流道型號的均勻選擇！一般用于熱嘴的選型及查看膠料停留時間。原始方案修改方案27熱嘴進膠分布（此圖顯示熱嘴進膠量的分布）Throughp101汽車翼子板，主體料厚為2.6mm，材料為PPO+PA，制品在頂出時的體積收縮率在5.5%~6%之間，收縮率均勻，保壓效果良好。澆口處的收縮率達到7%左右。頂出時體積收縮結果看顏色對比汽車翼子板，主體料厚為2.6mm，澆口處的收縮率達到7%左右102模流分析解讀和提升課件103頂出時體積收縮結果看顏色對比對比明顯，判讀其縮水風險大頂出時體積收縮結果看顏色對比對比明顯，判讀其縮水風險大104較差的保壓效果，填充不平衡，造成兩頭有過壓得現(xiàn)象，頂出時的體積收縮率在0%~3%之間，不均勻的保壓效果對制品的變形將帶來直接的影響。兩頭的過壓現(xiàn)象可能造成制品粘前模。頂出時體積收縮結果重點查看保壓情況較差的保壓效果，填充不平衡，兩頭的過壓現(xiàn)象頂出時體積收縮結果105106左側為不完整的曲線，沒有冷卻過程，但曲線很漂亮，其梯度均勻右側為完整的曲線，但其梯度也比較均勻，證明其流動比較平衡。尖銳的拐點是由于末端的填充造成的。拐點過后則是一個保壓的過程。鎖模力曲線結果32左側為不完整的曲線，沒有冷卻過程，但曲線很漂亮，其梯度均1061.CircuitCoolantTemperature冷卻液循環(huán)溫度：冷卻水路內冷卻液的溫度變化。好的CircuitCoolantTemperature應該是：a,冷卻液的進水溫度與出水溫度的溫差不高于2~3℃。看CircuitCoolantTemperature主要查找的問題有：a冷卻水路設計是否合理b冷卻水路帶走的熱流是否過多，而影響其冷卻效果。冷卻分析結果1.CircuitCoolantTemperature107汽車翼子板，前模4組水路，后模9組水路，冷卻液為60℃熱水，冷卻液循環(huán)溫度，如圖所示，進出水溫差為未超過2℃。冷卻分析結果汽車翼子板，前模4組水路，冷卻分析結果108汽車保險杠，前模9組水路，后模9組水路冷卻液為25℃的機水，冷卻水進出口溫差最大為2.6℃，前模及后模均有2組水路帶走的熱量過多，冷卻分析結果汽車保險杠，前模9組水路，后模9組水路冷卻分析結果109右圖中，紅色的那條水路帶走的熱量較多，將影響其冷卻效果，冷卻分析結果右圖中，紅色的那條水路帶走的熱量較多，冷卻分析結果1102.Temperature,part制品溫度：冷卻后制品的溫度分布。好的Temperature,part應該是：a,同一剖面上下位置表面溫度差不超過10℃；b,同一面上的溫度波動不超過10℃；c,表面溫度不應超過冷卻水入水溫度10~20℃看Temperature,part主要查找的問題有：a,判斷制品那些部位過冷或過熱，以調整水路分布；b,判斷注塑成型周期；冷卻分析結果2.Temperature,part制品溫度：冷卻后111制品表面溫差大，主體溫度為50~55，但局部地方出現(xiàn)了140左右的高溫，對制品的收縮及變形帶來較大的影響。冷卻分析結果制品表面溫差大，主體冷卻分析結果112冷卻分析結果冷卻分析結果1131.Deflection,alleffects:Deflection總變形結果：所有因數(shù)引起的變形結果，包括收縮，冷卻不均，取向不均，拐角效應等因數(shù)引起的變形。Deflection,alleffects:Deflection

變形結果可分為3個方向察看結果：aDeflection,alleffects:XComponentX方向變形結果bDeflection,alleffects:YComponentY方向變形結果cDeflection,alleffects:ZComponentZ方向變形結果翹曲分析結果1.Deflection,alleffects:Def114翹曲分析結果翹曲分析結果115翹曲分析結果翹曲分析結果116翹曲分析結果翹曲分析結果1172.Deflection,differentialcooling:Deflection冷卻不均引起的變形量大小。Deflection,alleffects:Deflection

變形結果可分為3個方向察看結果：aDeflection,differentialcooling:XComponentX方向變形結果bDeflection,differentialcooling:YComponentY方向變形結果cDeflection,differentialcooling:ZComponentZ方向變形結果減少不均勻冷卻的方法：解決不均勻的冷卻問題主要是解決型腔與型芯表面溫差問題，可通過增加冷卻水路，修改水路位置，選用溫度較低的冷卻水，選用熱傳導率高的鑲件來移走型芯的熱量等，來降低兩邊的溫差。

翹曲分析結果2.Deflection,differentialco118冷卻不均X方向變形冷卻不均Y方向變形冷卻不均Z方向變形冷卻不均總體方向變形翹曲分析結果冷卻不均冷卻不均冷卻不均冷卻不均翹曲分析結果1193.Deflection,differentialshrinkage:Deflection收縮不均引起的變形量大小Deflection,differentialshrinkage:Deflection

變形結果可分為3個方向察看結果：aDeflection,differentialshrinkage:XComponentX方向變形結果bDeflection,differentialshrinkage:YComponentY方向變形結果cDeflection,differentialshrinkage:ZComponentZ方向變形結果減少非均勻收縮的方法：1在保壓過程中設置保壓曲線2料厚厚的制件收縮要比料厚薄的制件收縮大

翹曲分析結果3.Deflection,differentialsh120總體方向放大10倍后的的變形效果圖X方向放大10倍后的的變形效果圖Y方向放大10倍后的的變形效果圖Z方向放大10倍后的的變形效果圖翹曲分析結果總體方向放大10倍X方向放大10倍Y方向放大10倍Z方向放大1214.Deflection,orientationeffects:Deflection不同的取向引起的變形結果，變形結果可分為3個方向查看結果。aDeflection,orientationeffects:XComponentX方向變形結果bDeflection,orientationeffects:YComponentY方向變形結果cDeflection,orientationeffects:ZComponentZ方向變形結果減少取向效應的方法：1對于不含填充的材料，剪切應力越高相應的取向程度越大，通過改變工藝條件如模溫，料溫等來降低剪切應力，以改善取向效應。2含纖維的材料，注塑速度對纖維的取向分布影響較大，通常，注塑時間越短，在流動方向上的取向大于垂直流動方向的取向。翹曲分析結果4.Deflection,orientationeff122取向引起的總體方向變形取向引起的Y方向變形取向引起的X方向變形取向引起的Z方向變形翹曲分析結果取向引起的取向引起的取向引起的取向引起的翹曲分析結果123冷卻不均導致拐角效應引起變形熱量聚積在角落處，使得角落收縮變形而小于90度，造成典型的盒狀弓形翹曲。

熱集中在公模的角落熱的角落(相對于凝固部分的收縮，引起翹曲)Cavity冷Core熱翹曲分析結果冷卻不均導致拐角效應引起變形熱集中在公模的角落熱的角落Cav124原始產(chǎn)品結&CAE分析變形結果依據(jù)CAE分析變形原因，修改結構后產(chǎn)品&CAE分析變形結果原始產(chǎn)品結&CAE分析變形結果依據(jù)CAE分析變形原因，修改結125Moldflow分析應用案例一------汽車后保險杠不平衡原因分析Moldflow分析應用案例一126產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車后保險杠，產(chǎn)品外觀二次加工為噴涂和皮紋；產(chǎn)品壁厚均勻，主體料厚為3.00mm產(chǎn)品結構左右對稱產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車后保險杠，產(chǎn)品外觀二次加工為噴涂和皮紋127分析結果根據(jù)分析結果filltime&pressureatV/Pswitchover綜合比較，此產(chǎn)品三個針閥熱咀順序進膠，填充效果完全平衡。分析結果根據(jù)分析結果filltime&pressure128試模結果左圖試模結果為兩側針閥熱咀延時一致，與中間熱咀料流形成的熔接線位置卻不一致，明顯走膠不平衡，b熱咀一側快于c熱咀一側；由于填充不平衡，導致制品兩側壓力不一致，再保壓過程中出現(xiàn)保壓不一致，通過時間控制器調整針閥開啟與關閉的時間，可保證平衡及保壓均勻，但注塑工藝調整空間小，不利于正常量產(chǎn)。abc試模結果左圖試模結果為兩側針閥熱咀延時一致，與中間熱咀料流形129原因分析如圖1所示，在模具ok的情況下，制品走膠應該完全平衡?，F(xiàn)在走膠不平衡可能是澆口大小不一致、熱咀溫度不正常、熱咀溢膠、壁厚加工誤差。1.根據(jù)檢查澆口及溫度均正常且一致，可排除此兩個原因；2.在注射膠量和時間相同的條件下，通過單獨開啟b&c針閥熱咀，其成型結果如圖2，由于機器原因，實際注射量誤差0.7mm，結果重量誤差30g,輕的一邊面積大于重的一邊，由此可知溢膠的原因可排除；3.經(jīng)上述分析檢查，走膠不平衡是由于制品壁厚不均引起，通過剪切制品，測量壁厚如圖3，兩側壁厚誤差近1mm,加工嚴重失誤！abc圖1圖2圖3原因分析如圖1所示，在模具ok的情況下，制品走膠應該完全平衡130解決措施及總結綜合上述分析，制品走膠不平衡是由于制品壁厚加工誤差導致，在目前情況下通過針閥熱咀延時控制和增加澆口大小的方法，暫時完成制品試制；因為制品外觀面結構裝配均無問題，壁厚增加的屬于后模芯加工問題，減膠至設定壁厚或加膠至誤差壁厚，其更改設變量均大，后續(xù)更改方案需要客戶同意，由于改變了壁厚導致增加膠量，從而增加周期、原料等生產(chǎn)成本，故此問題如果客戶追究，后果必將嚴重。解決措施及總結綜合上述分析，制品走膠不平衡是由于制品壁厚加工131Moldflow分析應用案例二------汽車內飾件左前門板上護板Boss柱問題Moldflow分析應用案例二132產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門上護板，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；產(chǎn)品壁厚均勻，主體料厚為3.00mm，Boss柱中心厚及rib厚度均在1.2mm左右產(chǎn)品結構簡單，B面有21個Boss柱產(chǎn)品介紹此產(chǎn)品為某汽車左前門上護板，產(chǎn)品外觀二次加工為皮紋；133分析結果根據(jù)分析結果filltime&pressureatV/Pswitchover綜合比較，此產(chǎn)品三個針閥熱咀順