大跨度大噸位型剛構(gòu)轉(zhuǎn)體控制技術(shù)

巖溶區(qū)大跨大噸位T型剛構(gòu)橋轉(zhuǎn)體法成橋關(guān)鍵技術(shù)文件五140鑒鑒定文件技術(shù)報(bào)告之四大跨度大噸位T型剛構(gòu)轉(zhuǎn)體控制技術(shù)中鐵十一局集團(tuán)有限公司中鐵十一局集團(tuán)第三工程有限公司二〇一四年八月5大跨度大噸位T型剛構(gòu)轉(zhuǎn)體控制技術(shù)京廣鐵路是國(guó)內(nèi)鐵路主干線之一，鐵路運(yùn)輸繁忙，平均約5分鐘就有一輛列車通過，且在橋梁轉(zhuǎn)體區(qū)域存在大量接觸網(wǎng)，其立柱橫梁距離轉(zhuǎn)體梁梁底的距離最小為80cm，梁懸臂較長(zhǎng)后造成撓度比較大，因此梁體的線型控制極為關(guān)鍵。另外，如能避免在既有線上方施工則可最大限度的減小施工風(fēng)險(xiǎn)。因此，余家灣上行特大橋T型剛構(gòu)轉(zhuǎn)體橋采用自平衡平面轉(zhuǎn)體施工，中間不設(shè)合攏段，一次轉(zhuǎn)體到位，轉(zhuǎn)體梁段直接落于邊墩支座上，以避免上部結(jié)構(gòu)施工對(duì)既有線行車安全的影響。5.1轉(zhuǎn)動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)與安裝5.1.1轉(zhuǎn)動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)由下轉(zhuǎn)盤、球鉸、上轉(zhuǎn)盤、轉(zhuǎn)體牽引系統(tǒng)組成。下轉(zhuǎn)盤設(shè)置于下承臺(tái)上；下承臺(tái)頂面設(shè)置環(huán)形滑道、助推反力支座、牽引反力支座等設(shè)施。球鉸布設(shè)在上下承臺(tái)之間，上下球面板設(shè)置圓柱形滑塊，上球面板頂面與托盤相連，托盤上設(shè)置轉(zhuǎn)盤，采用鋼管混凝土支撐（鋼管直徑900mm、壁厚16mm），對(duì)稱預(yù)埋鋼絞線作為牽引設(shè)施，在轉(zhuǎn)盤上澆筑上承臺(tái)、墩身、梁體。球鉸由上、下球鉸、球鉸間四氟乙烯板、固定上下球鉸的鋼銷、下球鉸鋼骨架組成。球體半徑R8000mm，球面投影直徑4000mm（圖5.1.1-1）。5.1.2轉(zhuǎn)體系統(tǒng)安裝施工順序先施工下轉(zhuǎn)盤，下轉(zhuǎn)盤構(gòu)造分三次澆筑，(下轉(zhuǎn)盤混凝土澆筑時(shí)，預(yù)留鋼筋接頭、定位鋼筋以及一定空間，方便環(huán)道及球鉸支架的定位)完成，澆筑下承臺(tái)第一次混凝土→安裝球鉸定位底座→安裝下球鉸、環(huán)道→澆筑環(huán)道下、球鉸下混凝土→澆筑反力支座。再施工安裝上球鉸及銷軸，設(shè)置受力砂箱及撐腳安裝（上轉(zhuǎn)盤設(shè)有6組撐腳，每個(gè)撐腳為雙圓柱形，下設(shè)20mm厚鋼走板）。圖5.1.1-1轉(zhuǎn)動(dòng)體系布布置圖下球鉸上鑲嵌聚四氟乙烯滑動(dòng)片，球鉸間填充黃油聚四氟乙烯粉；定位銷軸采用27cm的鋼銷。上轉(zhuǎn)盤（上承臺(tái)）分兩次澆筑施工，第一次在上球鉸安裝完畢和鋼撐腳完成后，綁扎上球鉸鋼筋網(wǎng)片及轉(zhuǎn)盤鋼筋，澆筑砼；第二次在轉(zhuǎn)體完成后封鉸，澆筑上轉(zhuǎn)盤剩余部分混凝土（圖5.1.2-1）。承臺(tái)施工工藝流程如圖5.1.2-2所示：1球鉸安裝轉(zhuǎn)體球鉸為焊接后機(jī)加工結(jié)構(gòu)，下球面板上鑲嵌有填充聚四氟乙烯復(fù)合夾層滑板，與上球面板組成摩擦面，并涂抹120:1的黃油四氟粉潤(rùn)滑。轉(zhuǎn)體球鉸的球面板采用Q345鋼板，轉(zhuǎn)體球鉸的加強(qiáng)肋板采用Q235鋼板，銷軸采用45鍛鋼，支座骨架采用Q235角鋼。球鉸各零件的外形尺寸及公差使用鋼直尺、卷尺測(cè)量，各零件的組焊嚴(yán)格按焊接工藝要求操作，焊縫光滑平整，無裂紋、咬邊、氣孔、夾渣等缺陷；上、下球鉸的球面板拼焊時(shí)開坡口，球面板采用壓制成型，成型后與放射筋及環(huán)形筋組焊；工作球面加工后要求表面光滑，其表面粗糙度不大于Ra63。加工后的球面各處的曲率半徑相等，使用樣板和塞尺檢查，球面與樣板的誤差在0.85mm以內(nèi)。上、下球鉸球面的水平截面為圓形，橢圓度不大于1.5mm。球鉸邊緣各點(diǎn)高程相等，球鉸邊緣不得有撓曲變形。圖5.1.2-1下承臺(tái)混凝凝土三次澆筑筑示意圖下球鉸凹球面鑲嵌的聚四氟乙烯滑片頂面在同一球面上，且其球心與下球鉸凹球面的球心重合，同心圓內(nèi)高程要求在0.5mm以內(nèi)。使用樣板和塞尺檢查，滑片頂面與樣板的誤差在0.85mm以內(nèi)。上、下球鉸焊接的定位軸套管中心軸與轉(zhuǎn)動(dòng)軸重合，軸與軸套四周間隙為10mm（圖5.1.2-3）。圖5.1.2-2承承臺(tái)施工工藝藝流程圖圖5.1.2-3球鉸安裝裝圖2下球鉸定位鋼骨架安裝澆筑下承臺(tái)第一層3m厚混凝土?xí)r，在混凝土頂面預(yù)埋鋼板和定位角鋼，預(yù)埋位置與鋼骨架的四角一一對(duì)應(yīng)，角鋼沿鋼骨架內(nèi)外對(duì)稱布置。安裝定位鋼骨架，下球鉸骨架采用吊車吊入，而后人工調(diào)整安裝精度在1mm以內(nèi)。骨架調(diào)整完成后將下承臺(tái)架立角鋼與骨架預(yù)留鋼筋焊接牢固，固定好球鉸定位底座后，綁扎鋼筋、立模澆筑下球鉸骨架砼（同時(shí)綁扎滑道及下轉(zhuǎn)盤兩側(cè)鋼筋，安裝預(yù)留槽模板，留出滑道鋼板及球鉸預(yù)留槽。）混凝土的澆筑過程中避免擾動(dòng)下球鉸骨架（圖5.1.2-4，圖5.1.2-5）。因梁體結(jié)構(gòu)繞軸心轉(zhuǎn)動(dòng)，T構(gòu)在球鉸安裝時(shí)考慮重心，按繞重心控制。圖5.1.2-4骨骨架中心對(duì)位位圖圖5.1.2-5滑道骨架安安裝圖3下球鉸安裝及精調(diào)安裝前對(duì)下轉(zhuǎn)盤球鉸表面橢圓度及結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢查；下球鉸采用80T吊車吊裝就位，就位后將其連接到骨架上，帶上螺母，對(duì)其進(jìn)行對(duì)中和調(diào)平。用全站儀采用坐標(biāo)放樣法，進(jìn)行定位控制，對(duì)中要求下球鉸中心，縱橫向誤差不大于1mm；水平調(diào)整先使用普通水準(zhǔn)儀粗調(diào)，然后使用精密水準(zhǔn)儀精平，具體做法是：在球鉸圓周上取10個(gè)點(diǎn)進(jìn)行觀測(cè)對(duì)比，使其周圍頂面各點(diǎn)相對(duì)誤差不大于1mm，球鉸調(diào)整校平由調(diào)節(jié)螺母實(shí)現(xiàn)。最后進(jìn)行綜合檢查，確定在允許誤差范圍內(nèi)，將調(diào)整螺栓固定（圖5.1.2-6）。圖5.1.2-6下球鉸鉸安裝示意依靠固定調(diào)整螺桿上下轉(zhuǎn)動(dòng)調(diào)整標(biāo)高，對(duì)下轉(zhuǎn)盤球鉸的中心、標(biāo)高、平整度進(jìn)行復(fù)查。中心位置利用全站儀檢查，標(biāo)高采用精度0.01㎜的精密水平儀及銦鋼尺多點(diǎn)復(fù)測(cè)，合格后進(jìn)行固定；豎向利用調(diào)整螺栓與橫梁之間擰緊固定，橫向利用承臺(tái)上預(yù)埋型鋼固定（圖5.1.2-7）。圖5.1.2-7下球鉸定位位安裝圖為避免澆筑過程中下轉(zhuǎn)盤球鉸不受擾動(dòng)、混凝土的收縮對(duì)轉(zhuǎn)盤產(chǎn)生不良影響，采取一次性分層澆筑施工上下轉(zhuǎn)盤混凝土，澆筑順序?yàn)椤白詢?nèi)向外、分層澆筑、一次成型”?？紤]到球鉸及環(huán)道下鋼筋網(wǎng)片布置較密，混凝土塌落度控制在160±10mm范圍，混凝土采用泵送入模。混凝土澆筑前打開下球鉸預(yù)留的振搗孔蓋板，混凝土從下球鉸的一側(cè)布料，通過球鉸盤面向另一側(cè)流動(dòng)。等混凝土澆筑面與環(huán)道還有10cm時(shí)，振動(dòng)棒通過球鉸上預(yù)留的振搗孔搗鼓，同時(shí)振動(dòng)棒沿球鉸斜插搗鼓，確保下球鉸下混凝土密實(shí)。環(huán)道下混凝土用兩個(gè)振動(dòng)棒對(duì)稱環(huán)道斜插振搗，確保環(huán)道下混凝土密實(shí)。利用下轉(zhuǎn)盤球鉸上設(shè)置的混凝土排氣孔分塊單獨(dú)澆筑各肋板區(qū)，混凝土的澆筑順序由中心向四周進(jìn)行。人員在搭設(shè)好的工作平臺(tái)上作業(yè)，避免操作過程對(duì)其產(chǎn)生擾動(dòng)?；炷聊毯蟛捎弥虚g敲擊邊緣觀察的方法進(jìn)行檢查，對(duì)混凝土收縮產(chǎn)生的間隙用鉆孔壓漿的方法進(jìn)行處理。下球鉸下混凝土澆筑完成后進(jìn)行牽引墩澆筑。4球鉸盤面清理及銷軸安裝和聚四氟乙烯滑塊安裝下球鉸混凝土澆筑完成后，將轉(zhuǎn)動(dòng)中心軸φ270mm的鋼棒放入下轉(zhuǎn)盤預(yù)埋管中。然后進(jìn)行下球鉸聚四氟乙烯滑動(dòng)片和上球鉸安裝。聚四氟乙烯滑動(dòng)片安裝前，先將下球鉸頂面清理干凈，球鉸表面及安裝聚四氟乙烯滑動(dòng)片的孔內(nèi)不得有任何雜物，并將球面吹干。安裝滑片，在下球鉸凹球面上按照順序由內(nèi)到外安裝聚四氟乙烯滑板，用黃油四氟粉填滿聚四氟乙烯滑板之間的間隙，使黃油面與四氟滑板面相平；四氟乙烯滑片安裝時(shí)，按照事先編好的編號(hào)與下球鉸上的編號(hào)對(duì)號(hào)入座，然后涂黃油四氟乙烯粉，（黃油四氟乙烯粉重量配比為，黃油：四氟乙烯粉=120:1），編號(hào)向下，白色部位朝上，相鄰滑片間和滑片上面涂滿黃油四氟乙烯粉。涂抹完黃油聚四氟乙烯粉后。聚四氟乙烯滑動(dòng)片安裝完成后，保證其頂面在同一球面上，誤差不大于1mm。檢查合格后再球面上各聚四氟乙烯滑動(dòng)片見涂抹黃油聚四氟乙烯粉，使黃油與聚四氟乙烯粉均勻充滿聚四氟乙烯滑動(dòng)片之間的空間，并略高于聚四氟乙烯滑動(dòng)片，保證其頂面有一層黃油聚四氟乙烯粉。整個(gè)安裝過程應(yīng)保持球面清潔，嚴(yán)禁將雜物帶至球面上（圖5.1.2-8，圖5.1.2-9）。圖5.1.2-8清理球面面及安裝滑片片圖5.1.2-9涂抹黃油聚聚四氟乙烯粉粉及銷軸安裝裝5安裝上球鉸及試轉(zhuǎn)中心銷軸放到套管中（預(yù)先放入黃油四氟粉），調(diào)整垂直度與間隙。將上球鉸吊裝到位，套進(jìn)中心銷軸內(nèi)。微調(diào)上球鉸位置，使之水平并與下球鉸外圈間隙垂直。中心鋼銷軸定位后，吊裝上球鉸，吊裝上球鉸前，將鍋形上球鉸底面用抹布擦洗干凈，均勻涂抹少量黃油，然后進(jìn)行吊裝。上球鉸精確就位并將上球鉸用角鋼與承臺(tái)焊接相連，防止長(zhǎng)時(shí)間放置，而影響精度。上下球鉸吻合面四周用膠帶纏繞密封，嚴(yán)禁泥沙或雜物進(jìn)入球鉸摩擦部位。球鉸安裝完畢對(duì)周邊進(jìn)行防護(hù)，上下球鉸之間纏繞包裹嚴(yán)密，確保雜質(zhì)不進(jìn)入到摩擦面內(nèi)（圖5.1.2-10）。圖5.1.2-100上球鉸鉸安裝圖采用人工加力桿的方式對(duì)上轉(zhuǎn)盤進(jìn)行試轉(zhuǎn)，靠上轉(zhuǎn)盤的自重將其與滑塊頂面充分密粘，試轉(zhuǎn)完成后，人工去除被擠出的潤(rùn)滑油脂，并用寬膠帶將上下球鉸邊緣的縫隙密封，防止雜物進(jìn)入球（圖5.1.2-10）。圖5.1.2-100上轉(zhuǎn)盤盤試轉(zhuǎn)圖6滑道及撐腳制作與安裝滑道鋼板厚度20mm、寬度1150mm。加工時(shí)按4等分加工，現(xiàn)場(chǎng)安裝拼裝成整體。撐腳采用φ900×16mm型Q235A材質(zhì)，地下走板采用20mm厚鋼板加工。環(huán)形滑道設(shè)置在在鋼撐腳的下方，利用調(diào)整螺栓調(diào)整固定。為保持轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)平穩(wěn)，撐腳轉(zhuǎn)體時(shí)在滑道內(nèi)順暢滑動(dòng)，要求環(huán)道、球鉸支架定位牢固，角鋼頂面平整、水平，相對(duì)高差小于5mm，環(huán)道鋼板由螺母調(diào)整調(diào)平，頂面高程誤差控制在±0.5mm。環(huán)道鋼材表面加工平整，加工完畢后，做好防腐、防銹工作，特別在安裝到位后做好防塵、防腐、防銹措施。滑道頂面設(shè)置排氣孔，在混凝土澆筑過程中對(duì)不密實(shí)的位置采用注漿填充的方法保證其密實(shí)。上轉(zhuǎn)盤共設(shè)直徑900mm的6組撐腳，高為1.42m的鋼筒，壁厚16mm，鋼管內(nèi)灌注C55微膨脹混凝土，對(duì)稱分布于縱軸線的兩側(cè)。在撐腳的下方（即下盤頂面）設(shè)有1.15m寬的滑道，滑道面放置5mm厚聚四氟乙烯板。安裝撐腳時(shí)確保撐腳與下滑道的間隙為20mm，撐腳內(nèi)灌注C55微膨脹混凝土。在下轉(zhuǎn)盤混凝土澆筑完成上球鉸安裝就位時(shí)即安裝撐腳（圖5.1.2-11）。圖5.1.2-111撐腳安安裝示意圖為確保上部結(jié)構(gòu)施工時(shí)轉(zhuǎn)盤、球鉸結(jié)構(gòu)不發(fā)生移動(dòng)，用薄砂箱配合鋼楔將撐腳與環(huán)道之間臨時(shí)固定。7上轉(zhuǎn)盤支撐及臨時(shí)加固措施為保證上部梁體的穩(wěn)定，施工時(shí)在上、下承臺(tái)之間設(shè)置6組砂箱承受上部荷載，砂箱內(nèi)用干燥細(xì)砂填充。砂箱上部支撐選用鋼管，鋼管內(nèi)填充微膨脹性混凝土，砂箱根部設(shè)置卸砂孔。砂箱在轉(zhuǎn)體前拆除，使上部荷載集中于球鉸之上，形成轉(zhuǎn)動(dòng)體系。砂箱選用Φ500mmδ15mm與Φ460mmδ15mm鋼管組合而成，砂箱內(nèi)用砂選用干燥細(xì)砂。砂箱上部鋼管內(nèi)填充微膨脹性混凝土，采用M24mm螺栓封閉，脫架時(shí)擰去螺栓，讓砂流出即可，或者用高壓水槍沖擊(砂箱內(nèi)填充的為干燥細(xì)砂，安裝砂箱前將砂箱做靜態(tài)預(yù)壓，以消除因砂在砂箱內(nèi)不密實(shí)受壓產(chǎn)生的變形)。砂箱均勻布置在撐腳之間，設(shè)6組，每組四個(gè)（圖5.1.2-12，圖5.1.2-13）。圖5.1.2-122砂箱示意意圖圖5.1.2-133砂箱布布置示意圖為更有效確保轉(zhuǎn)體前轉(zhuǎn)盤、球鉸結(jié)構(gòu)不發(fā)生移動(dòng)，用薄砂箱配合鋼楔將鋼管砼撐腳與環(huán)道之間塞死，其次砂箱受力也作為臨時(shí)固結(jié)措施之一，保證上下轉(zhuǎn)盤縱向、橫向臨時(shí)鎖定，確保上轉(zhuǎn)盤及T構(gòu)在施工過程中不發(fā)生滑移。8上轉(zhuǎn)盤施工上轉(zhuǎn)盤為直徑為13m的圓盤，內(nèi)鑲上球鉸、撐腳、牽引索錨具，外面纏繞牽引索鋼絞線。本轉(zhuǎn)體系統(tǒng)牽引索采用強(qiáng)度級(jí)別1860MPa的12-φj15.2鋼絞線兩束，錨具采用P型錨具OVM15-15P兩套（圖）。澆筑上轉(zhuǎn)盤前按照施工放樣位置，將牽引索分散預(yù)埋，牽引索錨固端埋入轉(zhuǎn)盤4m以上，同一對(duì)索的錨固端對(duì)稱于圓心，每根索的預(yù)埋高度和牽引方向一致，每對(duì)索的出口點(diǎn)對(duì)稱于轉(zhuǎn)盤中心，并圓順地纏繞在轉(zhuǎn)盤上，在施工時(shí)特別注意牽引索的牽引方向，埋入上轉(zhuǎn)盤深度不小于4m。圖5.1.2-144上轉(zhuǎn)盤盤示意圖5.2梁段轉(zhuǎn)體與控制5.2.1轉(zhuǎn)體方案轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)脫架后，對(duì)轉(zhuǎn)體進(jìn)行稱重試驗(yàn)，按照試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行合理配重。人工將牽引索按照順序均勻排列并臨時(shí)固定在牽引墩邊，對(duì)牽引鋼索進(jìn)行預(yù)緊；安裝全自動(dòng)連續(xù)頂推千斤頂、液壓泵站及主控臺(tái)組成整套轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)后進(jìn)行試轉(zhuǎn)，實(shí)際測(cè)定動(dòng)、靜摩阻系數(shù)及轉(zhuǎn)體過程中慣性影響系數(shù)。確認(rèn)無誤后開始轉(zhuǎn)體，轉(zhuǎn)體就位前，利用轉(zhuǎn)體系統(tǒng)的點(diǎn)動(dòng)功能緩慢就位，準(zhǔn)確調(diào)整軸線位置后對(duì)撐腳與環(huán)道臨時(shí)固結(jié)，確保結(jié)構(gòu)穩(wěn)定?？紤]到兩側(cè)頂梁受力不一致，在頂梁結(jié)束后兩側(cè)千斤頂繼續(xù)受力，球鉸放開固結(jié)，待應(yīng)力均勻后再次固結(jié)。5.2.2轉(zhuǎn)體前的復(fù)核與計(jì)算轉(zhuǎn)動(dòng)體系主要包括：滑道、鋼管撐腳、球鉸、托盤、轉(zhuǎn)盤、牽引索、助推反力支座、墩身、T構(gòu)梁體。1轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)牽引力理論及對(duì)比考慮動(dòng)摩擦力矩全部由兩束牽引鋼絞線索承受，則鋼絞線索牽引力T1為T1=1020kN，實(shí)際轉(zhuǎn)體過程中為1200kN啟動(dòng)力計(jì)算T1=1700kN，實(shí)際轉(zhuǎn)體過程中為1800KN。2牽引支座設(shè)置與計(jì)算圖5.3.2-1牽引引反力支座正正面圖牽引支座尺寸：高1.45m×寬0.95m×厚1.1m。張拉受力面設(shè)兩根I43a工字鋼，混凝土保護(hù)層厚度為35mm，布置方式如圖所示:F=1700KN則MA=1020×0.15=153MB=2040×1.2=2448KN·Mfc=14.3MPa，fy=300MPa而=2448KN·Mx=0.42m補(bǔ)充說明各字母的含義配筋大于最小配筋率0.2及45fc/fy。驗(yàn)證A點(diǎn)配筋同樣符合要求。主筋配筋布置位置：緊靠43工字鋼后，按兩層布置，每層13排2@φ22mm束筋，3慣性制動(dòng)距離計(jì)算與對(duì)比轉(zhuǎn)動(dòng)單元達(dá)到設(shè)計(jì)位置之前，連續(xù)千斤頂停止?fàn)恳?，轉(zhuǎn)動(dòng)單元在慣性力作用下繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)，此時(shí)動(dòng)摩擦力將阻止整個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)單元繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)并迫使其停止轉(zhuǎn)動(dòng)。轉(zhuǎn)動(dòng)單元的轉(zhuǎn)動(dòng)速度由位于牽引力支座上的連續(xù)千斤頂對(duì)鋼絞線的牽引速度確定，跨徑為115m的連續(xù)箱梁的單個(gè)T構(gòu)梁端頭轉(zhuǎn)動(dòng)線速度V2=ωr2=0.02×115=2.3m/min（依據(jù)《高速鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南鐵建設(shè)（2010）241號(hào)》角速度ω不大于0.02rad/min）為保證轉(zhuǎn)動(dòng)單元的安全，連續(xù)千斤頂以0.12m/min的速度牽引鋼絞線，帶動(dòng)轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)動(dòng)，那么，梁端以2.3m/min速度轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，其動(dòng)能W1=MV22/2=145000×0.022/2=29在摩擦力矩作用下，設(shè)止動(dòng)所要的轉(zhuǎn)角為α，提供的摩擦力矩為W1=αM1，則α=W1/M1=29/11600=0.0025rad此時(shí)梁端中心線與梁體就位中線的差距L=αr2=115×0.0025=0.29m（式中W1為梁體的轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)能；M為轉(zhuǎn)動(dòng)體的質(zhì)量；α為止動(dòng)角度）。在止動(dòng)階段，當(dāng)梁頂端部的結(jié)構(gòu)橫斷面中心線與設(shè)計(jì)橋位縱斷面軸線相差0.29m時(shí)停止?fàn)恳?，利用慣性就位。然后在控制測(cè)量指揮下，利用千斤頂逐步將轉(zhuǎn)動(dòng)單元頂推到設(shè)計(jì)線位置。理論計(jì)算是在拉力勻速?zèng)]有任何變化的情況下，實(shí)際情況很難達(dá)到，在轉(zhuǎn)體中采用點(diǎn)動(dòng)控制，在試轉(zhuǎn)體階段試驗(yàn)得到按動(dòng)電控拉力表在拉力為1200KN時(shí)的梁段慣性距離（表5.3.2-1）。表5.3.2-1梁段慣性距離序號(hào)梁段移動(dòng)距離（mm）慣性距離（m）1s點(diǎn)動(dòng)00.22s點(diǎn)動(dòng)00.53s點(diǎn)動(dòng)00.55s點(diǎn)動(dòng)0.50.510s點(diǎn)動(dòng)0.2115s點(diǎn)動(dòng)0.81.020s點(diǎn)動(dòng)1.71.9從表5.3.2-1可知，受現(xiàn)場(chǎng)風(fēng)力、砼施工誤差等各種條件影響，與理論計(jì)算存在一定差距，但差別較小。5.2.3不平衡承重試驗(yàn)在轉(zhuǎn)體過程中梁體會(huì)對(duì)轉(zhuǎn)體球鉸產(chǎn)生橫向不平衡力矩。轉(zhuǎn)體前對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行轉(zhuǎn)體梁橫向不平衡力矩測(cè)試、轉(zhuǎn)體梁縱向不平衡力矩測(cè)試、摩阻系數(shù)測(cè)試、轉(zhuǎn)體姿態(tài)分析、轉(zhuǎn)體梁平衡配重。并采用壓重來平衡或消除施工誤差以及其它因素引起的不平衡力矩。壓重縱向布置在主墩附近，橫向布置在腹板上方；（在滑道外側(cè)、T構(gòu)縱橫軸線方向設(shè)置4臺(tái)4000KN的備用千斤頂，在轉(zhuǎn)體時(shí)調(diào)整運(yùn)行狀態(tài)，防止轉(zhuǎn)動(dòng)單元失衡，并且根據(jù)稱重試驗(yàn)在1號(hào)梁段附近梁段配重，以便在轉(zhuǎn)體時(shí)根據(jù)轉(zhuǎn)動(dòng)單元進(jìn)行配重）。另外，應(yīng)采取相應(yīng)限位措施：借助反力孔對(duì)轉(zhuǎn)體進(jìn)行限位，下承臺(tái)預(yù)留輻射狀φ10cm反力孔，輻射線兩個(gè)孔位插入鋼棒架設(shè)型梁后形成一組限位梁，限位梁與撐腳接觸建立限位體系。余家灣上行特大橋2×115m轉(zhuǎn)體T構(gòu)轉(zhuǎn)體部分施工完成后，于2012年12月26日對(duì)轉(zhuǎn)體部分的不平衡力矩、轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸力矩進(jìn)行了測(cè)試，現(xiàn)將試驗(yàn)方法及測(cè)試結(jié)果如下：1工況分析工況1-轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸摩阻力矩較小當(dāng)轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸摩阻力矩較小時(shí)，落架后的轉(zhuǎn)體部分在自身的不平衡力矩作用下發(fā)生縱橋向轉(zhuǎn)動(dòng)（圖5.3.3-1以縱橋向頂升和落頂為例且假定重心偏向東側(cè)，橫橋向頂升同理）。此時(shí)進(jìn)行頂升和落頂試驗(yàn)。圖5.3.3-1摩摩阻力矩小于于不平衡力矩矩時(shí)的測(cè)試方方法及測(cè)點(diǎn)布布置工況2-轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸摩阻力矩很大當(dāng)轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸摩阻力矩較大時(shí)，意味著落架后轉(zhuǎn)體部分在自身的不平衡力矩作用下未能發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，此時(shí)需要靠安裝在下轉(zhuǎn)盤兩側(cè)的千斤頂施加頂力方能使轉(zhuǎn)體部分轉(zhuǎn)動(dòng)（圖5.3.3-2以縱橋向頂升為例且假定重心偏向東側(cè)，橫橋向頂升同理）。圖5.3.3-2摩摩阻力矩小于于不平衡力矩矩時(shí)的測(cè)試方方法及測(cè)點(diǎn)布布置根據(jù)本橋施工過程中的測(cè)試結(jié)果（如撐腳的間隙壓密量、主墩的應(yīng)力狀態(tài)等）分析，轉(zhuǎn)體部分轉(zhuǎn)體施工前，球鉸的摩阻力矩大于不平衡力矩，因此采用工況2的測(cè)試方法。2縱橋向不平衡力矩及摩阻力矩測(cè)試結(jié)果縱橋向不平衡力矩測(cè)試中位移測(cè)點(diǎn)為A、B、C、D，千斤頂及荷載傳感器布置點(diǎn)為1#、2#、3#、4#，（圖5.3.3-3）。圖5.3.3-3千千斤頂加載點(diǎn)點(diǎn)及豎向位移移測(cè)點(diǎn)布置平平面圖根據(jù)測(cè)試結(jié)果可知：大里程側(cè)頂梁時(shí)使梁體發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)的頂力為Pcr1=2760kN；小里程側(cè)頂梁時(shí)使梁體發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的頂力為Pcr2=3670kN，荷載－位移曲線如圖5.3.3-4所示。圖5.3.3-4縱縱橋向轉(zhuǎn)動(dòng)頂頂升荷載-位移曲線縱橋向不平衡力矩及球鉸摩阻力矩：縱橋向1QUOTE縱橋向球鉸摩擦系數(shù)及偏心矩：采用公式編輯器重新編輯上述公式轉(zhuǎn)動(dòng)體部分重心沿橋梁縱向偏向小里程一側(cè)18mm。3橫橋向不平衡力矩及摩阻力矩測(cè)試結(jié)果橫橋向不平衡力矩測(cè)試中位移測(cè)點(diǎn)為A、B、C、D，千斤頂及荷載傳感器布置點(diǎn)為5#、6#、7#、8#，見圖3。根據(jù)測(cè)試結(jié)果可知：外側(cè)頂梁時(shí)使梁體發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)的頂力為Pcr3=3630kN；內(nèi)側(cè)頂梁時(shí)使梁體發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的頂力為Pcr4=3960kN，荷載－位移曲線見圖5.3.3-5。圖5.3.3-5橫橫橋向轉(zhuǎn)動(dòng)頂頂升荷載-位移曲線橫橋向不平衡力矩及球鉸摩阻力矩橫橋向球鉸摩擦系數(shù)及偏心矩轉(zhuǎn)動(dòng)體部分重心沿橋梁橫向偏向內(nèi)側(cè)7mm。4結(jié)論1）轉(zhuǎn)動(dòng)體部分縱橋向不平衡彎矩和摩阻力矩分別為2598.1kN·m、18357.7kN·m，相對(duì)于球鉸幾何中心，實(shí)測(cè)轉(zhuǎn)動(dòng)體重心沿縱橋向偏向小里程側(cè)18.0mm，球鉸縱橋向摩擦系數(shù)為0.0158。2）轉(zhuǎn)動(dòng)體部分橫橋向不平衡彎矩和摩阻力矩分別為993.6kN·m、21895.2kN·m，相對(duì)于球鉸幾何中心，實(shí)測(cè)轉(zhuǎn)動(dòng)體重心沿橫橋向偏向內(nèi)側(cè)7.0mm，球鉸橫橋向摩擦系數(shù)為0.0189。3）綜合縱、橫橋向轉(zhuǎn)動(dòng)測(cè)試結(jié)果，球鉸摩擦系數(shù)為μ=0.0174。4）施工誤差較小，球鉸安裝基本位于重心位置，轉(zhuǎn)體前轉(zhuǎn)動(dòng)體部分的偏心距較小，球鉸摩阻力矩大于不平衡力矩，即轉(zhuǎn)動(dòng)體平轉(zhuǎn)狀態(tài)下無需配重。5.2.4脫架及轉(zhuǎn)動(dòng)體系的形成當(dāng)上部構(gòu)造砼澆筑完畢，強(qiáng)度和齡期滿足要求，且縱向預(yù)應(yīng)力已經(jīng)張拉完成后，即具備了轉(zhuǎn)動(dòng)體系脫架的條件。要求脫架完成后，轉(zhuǎn)動(dòng)體系的重量全部支承在下球鉸上安裝的四氟乙烯片上，整個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)體系的標(biāo)高下降數(shù)量理論上是四氟乙烯片承受的壓力產(chǎn)生的彈性壓縮值，它取決于正壓力和四氟乙烯片材料的彈模。脫架完成后，轉(zhuǎn)動(dòng)體系的重量不應(yīng)該支承在撐腳和環(huán)道上。所以在安裝撐腳時(shí)撐腳與環(huán)道之間留置3.0cm空隙。如果脫架后，撐腳底鋼板與環(huán)道鋼板間隙偏大，在撐腳下臨時(shí)掛一塊適當(dāng)厚度的鋼板隨同轉(zhuǎn)體，增加防傾斜的保險(xiǎn)度。脫架步驟為：清除上下承臺(tái)間雜物→拆除撐腳下鋼楔塊→擰開砂箱卸砂孔螺栓→使砂箱內(nèi)砂自然流出或用高壓水槍沖擊→移走砂箱→轉(zhuǎn)動(dòng)體系形成。為了判斷轉(zhuǎn)動(dòng)體系脫架前后實(shí)際的重心偏離情況，在澆筑上承臺(tái)時(shí)在其四周設(shè)置永久觀測(cè)標(biāo)志，并在施工全過程觀測(cè)記錄（精度0.5mm）它們的變化。如果脫架后，上盤四周標(biāo)高是均勻下沉，則初步判斷重心狀態(tài)與設(shè)計(jì)要求基本吻合。支架拆除嚴(yán)格按照支架拆除方案對(duì)稱拆除，避免梁體在拆除過程中出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象。支架拆除前在上轉(zhuǎn)盤四角設(shè)置百分表，拆除中根據(jù)百分表的讀數(shù)控制支架的拆除。5.2.5試轉(zhuǎn)在箱梁翼板外緣設(shè)置安全防護(hù)網(wǎng)；認(rèn)真清理箱梁內(nèi)外的雜物，用高密度鋼絲網(wǎng)封住箱梁兩端，禁止非施工人員進(jìn)入施工區(qū)域。拆除上、下轉(zhuǎn)盤間支撐沙箱；解除多余約束全面檢查轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)各關(guān)鍵受力部位是否有裂縫及異常情況。通過監(jiān)測(cè)標(biāo)出T構(gòu)的重心，若出現(xiàn)重心偏移，采用配重，以滿足平衡轉(zhuǎn)動(dòng)條件。處理完畢后轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)靜置監(jiān)測(cè)，監(jiān)測(cè)時(shí)間大于2小時(shí)。在下承臺(tái)頂布置轉(zhuǎn)體牽引系統(tǒng)的設(shè)備、工具、錨具、連接好控制臺(tái)、泵站、千斤頂間的信號(hào)線，連接控制臺(tái)、泵站電源，接好泵站與千斤頂間的油路并將設(shè)備調(diào)試完畢。人工理順鋼絞線，將鋼絞線牽引索順著牽引方向繞過轉(zhuǎn)盤后穿入2500kN連續(xù)千斤頂，先用1-5KN逐根對(duì)鋼絞線預(yù)緊，保證每根鋼絞線受力均勻；再在2MPa油壓下對(duì)該束鋼絞線整體預(yù)緊，使同一束牽引索各根鋼絞線持力基本一致，預(yù)緊應(yīng)采取對(duì)稱方式進(jìn)行。打開主控臺(tái)及泵站電源，啟動(dòng)泵站，用主控臺(tái)控制兩臺(tái)千斤頂同時(shí)施力轉(zhuǎn)體。若不能轉(zhuǎn)動(dòng)，則施以事先準(zhǔn)備好的輔助頂推千斤頂同時(shí)出力，以克服超靜摩阻力來啟動(dòng)橋梁轉(zhuǎn)動(dòng)，若還不能啟動(dòng)，則停止試轉(zhuǎn)，另行研究處理。轉(zhuǎn)體時(shí)，記錄時(shí)間和速度，根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果比對(duì)進(jìn)行調(diào)整轉(zhuǎn)速，即做好兩項(xiàng)重要數(shù)據(jù)的測(cè)試工作。檢查轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)是否平衡穩(wěn)定，有無故障，關(guān)鍵受力部位是否發(fā)生變形開裂等異常情況。如有異常情況發(fā)生，則停止試轉(zhuǎn)，查明原因并采取相應(yīng)措施整改處理后繼續(xù)試轉(zhuǎn)。（1）測(cè)試內(nèi)容與結(jié)果：?jiǎn)?dòng)牽引力；單位時(shí)間轉(zhuǎn)動(dòng)箱體的角度及懸臂端所轉(zhuǎn)動(dòng)的水平弧線距離；點(diǎn)動(dòng)操作時(shí)受慣性影響大小（每點(diǎn)動(dòng)一次懸臂端所轉(zhuǎn)動(dòng)水平弧線距離）。（2）考慮動(dòng)摩擦力矩全部由兩束牽引鋼絞線索承受，則鋼絞線索牽引力T1為T1=1020kN；啟動(dòng)力計(jì)算T1=1700kN。實(shí)際轉(zhuǎn)體過程中試轉(zhuǎn)體初始啟動(dòng)力為1800KN，啟動(dòng)后啟動(dòng)力迅速下降到980KN，再次重新啟動(dòng)力為1200KN。初始啟動(dòng)力略大于理論計(jì)算，其它均小于設(shè)計(jì)值。5.2.6正式轉(zhuǎn)體再次檢查撐腳與滑道的間隙，防止撐腳在轉(zhuǎn)動(dòng)過程中與環(huán)道貼死，增大轉(zhuǎn)動(dòng)過程中的牽引力和不穩(wěn)定，必須采用千斤頂進(jìn)行頂塞滑板，最少鋪設(shè)一層。檢查轉(zhuǎn)體半徑范圍梁體下方的安全高度，最小安全高度必須大于轉(zhuǎn)動(dòng)過程中梁體豎向向下位移的最大值。啟動(dòng)牽引力控制：根據(jù)試轉(zhuǎn)確定的啟動(dòng)牽引力T0，分級(jí)加載到位，具體如下：油壓加載到2MPa，依次加載0.5MPa至T0。轉(zhuǎn)速控制：轉(zhuǎn)體啟動(dòng)后，將動(dòng)力系統(tǒng)調(diào)整到預(yù)計(jì)的牽引力使其在“自動(dòng)”狀態(tài)下運(yùn)行，轉(zhuǎn)動(dòng)速度控制在0.01～0.15rad/min之間，保證平穩(wěn)轉(zhuǎn)動(dòng)。核對(duì)實(shí)際轉(zhuǎn)動(dòng)速度和預(yù)計(jì)速度的差值，確定“自動(dòng)”狀態(tài)下運(yùn)行時(shí)間。牽引系統(tǒng)操作控制：在梁端位移剩余2m左右是時(shí)，改“自動(dòng)連續(xù)牽引”為“手動(dòng)連續(xù)牽引”，在梁端位移剩余50cm左右時(shí)，改“手動(dòng)連續(xù)牽引”為“手動(dòng)點(diǎn)動(dòng)牽引”。梁端監(jiān)控：轉(zhuǎn)體就位采用2臺(tái)全站儀觀測(cè)中線，時(shí)刻注意觀察橋面轉(zhuǎn)體情況，在距終點(diǎn)2m以內(nèi)，橋面監(jiān)控人員每轉(zhuǎn)過10cm匯報(bào)一次；在50cm內(nèi)，采用“點(diǎn)動(dòng)”方式就位，每2cm報(bào)一次。兩側(cè)梁段設(shè)置剛性垂球，輔墩上設(shè)置對(duì)中線。轉(zhuǎn)動(dòng)初就位控制：在梁端距離目標(biāo)位置（設(shè)計(jì)位置）10cm左右，停止點(diǎn)動(dòng)牽引操作，完成正式轉(zhuǎn)體。精確就位需通過精調(diào)來實(shí)現(xiàn)。應(yīng)急預(yù)案：當(dāng)轉(zhuǎn)動(dòng)體系快到預(yù)定位置時(shí)，迅速將2臺(tái)2500KN螺旋千斤頂、型鋼、鋼板對(duì)稱地安放到助推反力孔上作為限位裝置，防止轉(zhuǎn)體到位后繼續(xù)前行。限位裝置作為轉(zhuǎn)動(dòng)單元微調(diào)裝置（借助反力孔對(duì)轉(zhuǎn)體進(jìn)行限位，具體方法為在反力孔內(nèi)插入鋼棒，架設(shè)限位梁，限位梁與撐腳接觸位置小于設(shè)計(jì)角度1°，保證有一定的調(diào)節(jié)余地，限位梁對(duì)稱布置）。通過觀察上承臺(tái)軸線上懸掛的錘球與下承臺(tái)軸線的差值以及測(cè)量人員測(cè)量的數(shù)據(jù)，調(diào)整助推千斤頂?shù)捻斖扑俣?，采用?jīng)緯儀校正箱梁端頭中線指揮轉(zhuǎn)動(dòng)單元就位，中線偏差不大于15mm。轉(zhuǎn)動(dòng)單元就位后，利用備用的型鋼、螺旋千斤頂、鋼楔子將轉(zhuǎn)盤固定，防止風(fēng)或其他因素引起轉(zhuǎn)動(dòng)體發(fā)生位移。牽引設(shè)備：牽引動(dòng)力系統(tǒng)由2臺(tái)250t連續(xù)型牽引千斤頂（圖5.3.6牽引設(shè)備）、兩臺(tái)液壓泵站及一臺(tái)主控臺(tái)通過高壓油管和電纜連接組成，兩臺(tái)連續(xù)千斤頂分別水平、平行、對(duì)稱地布置于轉(zhuǎn)盤兩側(cè)，千斤頂?shù)闹行木€與上轉(zhuǎn)盤外圓相切，中心線高度與上轉(zhuǎn)盤預(yù)埋鋼絞線的中心線水平。千斤頂放置于配套的反力座上，反力座預(yù)埋鋼筋和型鋼深入承臺(tái)內(nèi)，反力座在下轉(zhuǎn)盤承臺(tái)混凝土澆筑完成后立模澆筑，牽引反力座槽口位置及高度精確放樣，準(zhǔn)確定位，并能承受大于300t的反力作用；每套連續(xù)頂推千斤頂公稱牽引力(前后頂)2500KN，由前后兩臺(tái)千斤頂串聯(lián)組成，每臺(tái)千斤頂（前、后頂）前端均配有夾持裝置。圖5.3.6牽引引設(shè)備5.2.7轉(zhuǎn)體精調(diào)轉(zhuǎn)體施工前，對(duì)轉(zhuǎn)體上的軸線控制點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量放樣，轉(zhuǎn)體到位剩余50cm時(shí)，用兩臺(tái)全站儀進(jìn)行軸線位置貫通觀測(cè)。本橋特點(diǎn)是懸臂較大，輔墩需要頂梁，稱重完畢后的千斤頂暫時(shí)不拆除。正式轉(zhuǎn)體完畢后梁段剩余50cm達(dá)到位置，此時(shí)根據(jù)上轉(zhuǎn)盤傾斜程度及軸線偏差，精確計(jì)算牽引多少達(dá)到設(shè)計(jì)位置，具體步驟如下：（1）輔墩頂梁為主，上轉(zhuǎn)盤頂舉為輔完成豎向精調(diào)在下承臺(tái)頂面與縱橫橋向較低位置分別安放2臺(tái)4000KN千斤頂，對(duì)橋體的縱橫向高程進(jìn)行調(diào)整。頂舉系統(tǒng)由下至上依次為δ=20mm鋼板、千斤頂、錨板墊板、δ=20mm鋼板、2層δ=5mm鋼板聚四氟乙烯板夾黃油。兩塊重疊的聚四氟乙烯板可以減小頂舉千斤頂轉(zhuǎn)盤的滑動(dòng)摩擦力，達(dá)到在頂舉的工況下實(shí)現(xiàn)水平移動(dòng)。根據(jù)計(jì)算位置先進(jìn)行水平精調(diào)，再進(jìn)行豎向精調(diào)，反復(fù)調(diào)整直至達(dá)到要求。（2）水平牽引系統(tǒng)完成水平精調(diào)牽引系統(tǒng)主要由正式轉(zhuǎn)體的全自動(dòng)連續(xù)千斤頂操作完成。在系統(tǒng)工作前，牽引系統(tǒng)須將牽引束鋼絞線卸載、松弛、以防在頂舉過程中上轉(zhuǎn)盤出現(xiàn)不可預(yù)見的轉(zhuǎn)動(dòng)，影響精確調(diào)整，發(fā)生過轉(zhuǎn)事故。在墩頂垂直度或梁端標(biāo)高頂舉調(diào)整好后，牽引系統(tǒng)根據(jù)指令預(yù)緊牽引束，嚴(yán)格按指令作1秒、0.5秒或0.2秒的點(diǎn)動(dòng)操作，以便精確調(diào)整梁端軸線。牽引系統(tǒng)等梁端軸線精確調(diào)整到位后，按指令將牽引束鋼絞線卸載、松弛。如發(fā)現(xiàn)上轉(zhuǎn)盤有回轉(zhuǎn)現(xiàn)象，則按指令將牽引束鋼絞線預(yù)緊。5.3轉(zhuǎn)體監(jiān)控5.3.1監(jiān)控內(nèi)容（1）轉(zhuǎn)體前的平衡監(jiān)測(cè)根據(jù)1號(hào)梁段附近梁段配重的變化，監(jiān)測(cè)結(jié)構(gòu)高程變化，確保結(jié)構(gòu)平衡，本橋根據(jù)稱重結(jié)果施工比較準(zhǔn)確，不予配重。（2）脫架及形成轉(zhuǎn)動(dòng)體系的監(jiān)測(cè)脫架及形成轉(zhuǎn)動(dòng)體系過程中，監(jiān)測(cè)上承臺(tái)四周永久觀測(cè)點(diǎn)，掌握橋梁重心狀態(tài)；監(jiān)測(cè)結(jié)構(gòu)的受力和變形狀態(tài)，為轉(zhuǎn)體的安全順利進(jìn)行提供依據(jù)。（3）轉(zhuǎn)體過程監(jiān)測(cè)監(jiān)測(cè)結(jié)構(gòu)在轉(zhuǎn)體過程中高程的變化，確保轉(zhuǎn)體順利進(jìn)行。（4）轉(zhuǎn)動(dòng)單元的精調(diào)監(jiān)測(cè)整個(gè)精調(diào)過程中，利用電子水準(zhǔn)儀對(duì)縱橫橋向高程進(jìn)行準(zhǔn)確測(cè)量；利用全站儀對(duì)橋梁軸線進(jìn)行跟蹤監(jiān)測(cè)。確保轉(zhuǎn)體后橋體符合設(shè)計(jì)要求。（5）支座澆筑完成支座澆筑完成后，測(cè)量全橋的線形和受力狀態(tài)，為橋梁驗(yàn)收提供資料。為了防止溫度的影響，最佳的觀測(cè)時(shí)間宜安排在早晨太陽(yáng)出來之前進(jìn)行。每個(gè)施工階段的變形測(cè)試時(shí)間需根據(jù)施工階段的進(jìn)度來定，分別測(cè)量立模后、澆筑完混凝土后、預(yù)應(yīng)力鋼束張拉之后施工梁段的標(biāo)高，而且在合攏之前、合攏之后、二恒施加之后對(duì)整個(gè)橋梁的梁頂標(biāo)高進(jìn)行一次復(fù)測(cè)。整個(gè)施工過程中主要觀測(cè)的內(nèi)容概括有：測(cè)量混凝土澆筑前的高程；測(cè)量混凝土澆筑后的高程；測(cè)量預(yù)應(yīng)力鋼束張拉前的高程；測(cè)量預(yù)應(yīng)力束張拉后的高程；測(cè)量合攏段兩端合攏前后的高程。5.3.2監(jiān)控流程支架現(xiàn)澆施工的過程中，最主要的是在支架立模前將立模標(biāo)高確定好，通過支架的預(yù)壓獲得支架彈性變形以及支架承臺(tái)的沉降值，并消除支架的非彈性變形，將支架彈性變形值、支架承臺(tái)沉降值、梁體預(yù)拱度與梁體設(shè)計(jì)標(biāo)高相加得到立模標(biāo)高值。每一梁段的施工包含的施工順序?yàn)椋菏紫雀鶕?jù)預(yù)先分析計(jì)算的支架變形值確定支架的標(biāo)高，定位后再測(cè)量支架的標(biāo)高測(cè)量結(jié)果；支架預(yù)壓并重新根據(jù)消除了非彈性變形的支架標(biāo)高值通過理論計(jì)算分析得到新的立模標(biāo)高，按此標(biāo)高立模；在立模、綁扎鋼筋后，又將該梁段高程測(cè)量一遍并記錄，并重新測(cè)量支架標(biāo)高值；將標(biāo)高數(shù)據(jù)分析處理，若需要調(diào)整應(yīng)給出分析計(jì)算后的新標(biāo)高值；澆筑完該梁段混凝土后，并在第二天將已澆筑梁段的標(biāo)高測(cè)量出來，建立測(cè)點(diǎn)與標(biāo)高的關(guān)系；在張拉完預(yù)應(yīng)力鋼束后，測(cè)量所有已施工梁段上的高程測(cè)點(diǎn)；分析測(cè)量結(jié)果，預(yù)報(bào)下一梁段標(biāo)高。整個(gè)施工過程中，計(jì)算分析與支架預(yù)壓的過程尤為重要，因?yàn)榱⒛仓髽?biāo)高無法進(jìn)行較大調(diào)整，必須嚴(yán)格控制標(biāo)高值，理論值與實(shí)際值的對(duì)比及反饋需要嚴(yán)格反復(fù)控制。5.3.3誤差控制由于橋梁的跨度、結(jié)構(gòu)特性、施工精度等原因，致使橋梁結(jié)構(gòu)在施工過程中，不可避免的會(huì)出現(xiàn)一定的誤差值。但是過大的誤差將導(dǎo)致橋梁的線形偏差從而影響支架現(xiàn)澆施工橋梁的合攏及整個(gè)成橋線形，根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-2011）中規(guī)定，成橋線形與設(shè)計(jì)線形誤差在+1.5cm和-0.5cm之間，合攏誤差在1.5cm以內(nèi)。根據(jù)規(guī)范及現(xiàn)有的大跨度T型剛構(gòu)橋誤差限值施工控制標(biāo)準(zhǔn)，余家灣特大橋主橋的控制精度標(biāo)準(zhǔn)為：（1）支架定位標(biāo)高與預(yù)報(bào)標(biāo)高之差控制在以內(nèi)；（2）成橋后頂面高程差控制在以內(nèi)；（3）合攏相對(duì)設(shè)計(jì)高程差控制在以內(nèi)；5.3.4測(cè)點(diǎn)布置撓度觀測(cè)資料是控制成橋線形最主要的依據(jù)，余家灣特大橋主橋線形監(jiān)測(cè)斷面設(shè)的位置通過表7.1里程位置給出。為了控制墩頂?shù)脑O(shè)計(jì)標(biāo)高，根據(jù)T型剛構(gòu)橋以往的施工監(jiān)控經(jīng)驗(yàn)，在每個(gè)0#塊的頂板各布置6個(gè)高程觀測(cè)點(diǎn)，同時(shí)將其定為穩(wěn)定點(diǎn)，作為后續(xù)各現(xiàn)澆梁段及立模高程觀測(cè)基準(zhǔn)點(diǎn)。支架現(xiàn)澆每個(gè)監(jiān)測(cè)斷面上布置兩個(gè)對(duì)稱的高程觀測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)橫向布置在箱梁腹板中心線處，不僅可以測(cè)量箱梁的撓度，同時(shí)通過橫向布置的兩個(gè)高程測(cè)點(diǎn)可以知道箱梁是否發(fā)生了扭轉(zhuǎn)變形。標(biāo)高測(cè)點(diǎn)用光圓鋼筋，鋼筋頭露出箱梁頂3～5cm，將其測(cè)頭磨平并用油漆作為標(biāo)記（圖5.4.4-1）。圖5.4.4-1高高程測(cè)點(diǎn)布置置圖5.3.5結(jié)果分析二期恒載施工后，高程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與理論值數(shù)據(jù)列如表5.4.5-1所示。表5.4.5-1理論高程與實(shí)測(cè)高程梁節(jié)段里程(m)距離(m)理論高程（m)實(shí)測(cè)高程（m）誤差(cm）1026.355535.81107736635.8152000000.41第五梁段1.61027.955535.83100085635.8342000000.323.51031.455535.87584497835.8783000000.251.21032.655535.89178886335.8951000000.333.11035.755535.93203334835.9346000000.263.11038.855535.97235580035.9741000000.173.31042.155535.99898850236.0019000000.2931045.155536.00388861636.0079000000.4031048.155535.99152246335.9948000000.3331051.155535.96461198335.9668000000.2231054.155535.92323368435.9248000000.1631057.155535.86848808035.8699000000.1431060.155535.79898831835.8019000000.29第四梁段31063.155535.71668846435.7189000000.2231066.155535.62156679935.6249000000.3331069.155535.51368875235.5167000000.3031072.155535.39358820235.3961000000.2531075.155535.26138804335.2659000000.4531078.155535.11663341035.1179000000.1331081.155534.96198836034.9651000000.3131084.155534.79488824134.7979000000.30第三梁段31087.155534.61690039334.6191000000.2231090.155534.42721145334.4291000000.1931093.155534.22696647134.2281000000.1131096.155534.01424453434.0174000000.3231099.155533.79211170333.7962000000.4131102.155533.55761179933.5599000000.2331105.155533.31206653933.3148000000.2731108.155533.05520060433.0591000000.39第二梁段31111.155532.78837716132.7910000000.2631114.155532.50901173332.5135000000.4531117.155532.22028866432.2251000000.4831120.155531.91980020731.9225000000.273.51123.655531.55746699531.5591000000.162.51126.155531.28993320731.2918000000.1931129.155530.95658899530.9584000000.18第一梁段1.71130.855530.76382289830.7681000000.4331133.855530.41818871130.4218000000.363.51137.355529.89861106029.9014000000.280.81138.155529.64861129229.6499000000.131.81139.955529.66157717329.6659000000.430.81140.755529.66742221629.6694000000.201.41142.155529.67657790529.6781000000.151.41143.555529.68711187629.6910000000.390.81144.355529.69252235329.6971000000.461.81146.155529.70488889229.7081000000.320.81146.955529.96614418029.9697000000.363.51150.455530.53495598130.5387000000.3731153.455530.92280086830.9275000000.471.71155.1555311429000000.34第二梁段31158.155531.51503360731.5179000000.292.51160.655531.81774464531.8208000000.313.51164.155532.22932200732.2315000000.2231167.155532.57201116432.5753000000.3331170.155532.90330017832.9081000000.4831173.155533.22610095733.2284000000.2331176.155533.537299