武漢大學(xué)工程熱力學(xué)復(fù)習(xí)題1

工程熱力學(xué)復(fù)習(xí)題第一部分選擇題001.絕對壓力為P，表壓力為Pg真空為Pv，大氣壓力為Pb，根據(jù)定義應(yīng)有 A．P＝Pb-Pv B．P＝Pb-Pg C．P＝Pv-Pb D．P＝Pg-Pb002.若過程中工質(zhì)的狀態(tài)隨時都無限接近平衡狀態(tài)，則此過程可屬于 A．平衡過程 B．靜態(tài)過程 C．可逆過程 D．準(zhǔn)平衡過程003.有一過程，如使熱力系從其終態(tài)沿原路徑反向進(jìn)行恢復(fù)至其初態(tài)，且消除了正向過程給外界留下全部影響，則此過程屬于 A．平衡過程 B．準(zhǔn)靜態(tài)過程 C．可逆過程 D．不可逆過程004.物理量屬于過程量。 A．壓力 B．溫度 C．內(nèi)能 D．膨脹功005.狀態(tài)參數(shù)等同于 A．表征物理性質(zhì)的物理量 B．循環(huán)積分為零的物理量 C．只與工質(zhì)狀態(tài)有關(guān)的物理量 D．變化量只與初終態(tài)有關(guān)的物理量006.熱能轉(zhuǎn)變?yōu)楣Φ母就緩绞且揽?A．工質(zhì)的吸熱 B．工質(zhì)的膨脹 C．工質(zhì)的放熱 D．工質(zhì)的壓縮007.可逆循環(huán)在T－s面上所圍的面積表示 A．循環(huán)的吸熱量 B．循環(huán)的放熱量 C．循環(huán)的凈功量 D．循環(huán)的凈熱量008.熱力系儲存能包括有 A．內(nèi)能 B．宏觀動能 C．重力位能 D．推動功009.只與溫度有關(guān)的物質(zhì)內(nèi)部的微觀能量是 A．內(nèi)能 B．內(nèi)熱量 C．內(nèi)位能 D．內(nèi)動能010.構(gòu)成技術(shù)功的三項能量是宏觀動能增量，重力位能增量和 A．內(nèi)功 B．推動功 C．膨脹功 D．壓縮功011.如圖所示，工質(zhì)在可逆過程1～2中所完成的技術(shù)功可以可用面積 A．e+d B．a(chǎn)+b C．a(chǎn)+e D．b+d012.技術(shù)功Wt與膨脹功W的關(guān)系為 A．wt＝w+p1v1-p2v2.B．wt＝w+p2v2-p1v1-C．wt＝w+p1v1 D．wt＝w+p2v2013.當(dāng)比熱不能當(dāng)作定值時，理想氣體的定壓比熱 A．Cp＝ B．Cp＝C．Cp＝ D．Cp＝014..理想氣體的定容比熱Cv與比熱比κ，氣體常量R的關(guān)系為Cv A． B． C． D．016.利用平均比熱表計算理想氣體焓變的公式為 A．(t2-t1) B．C．(-)(t2-t1) D．t2-t1017.理想氣體任何過程的內(nèi)能變化量，如比熱不能當(dāng)作定值，應(yīng)該是 A．Δu= B．Δu=C．Δu=Cv(T2-T1) D．Δu=Cp(T2-T1)018.同一理想氣體分別經(jīng)可逆和不可逆過程實現(xiàn)相同的溫度變化，則Δu12（可逆） A．大于Δu12（不可逆） B．小于Δu12（不可逆） C．等于Δu12（不可逆） D．可以大于也可以小于Δu12（不可逆）019.理想氣體不可逆過程中熵變化量 A．無法計算 B．大于相同初終態(tài)可逆過程的熵變量 C．可以用Δs＝ D．可以用Δs＝020.在T－s圖上，理想氣體定容線的斜率等于 A． B． C． D．021.理想氣體定溫過程的熱量q等于 A．cnΔT B．wt C．TΔs D．w022.理想氣體可逆絕熱過程中，焓變化Δh等于A．（T2－T1）B．cv（T2－T1）C．－ D．023.理想氣體多變過程內(nèi)能變化Δu等于 A．cnΔT B．cvΔT C．cpΔT D．RΔT024.理想氣體多變過程的膨脹功w等于 A．(T1-T2) B．(T2-T1) C．(T1-T2) D．(T2-T1)025.多熱源可逆循環(huán)工質(zhì)的最高溫度為T1，最低溫度為T2，平均吸熱為，平均放熱溫度為，則其循環(huán)熱效率為 A．1- B．1－ C．1- D．1-026.對于可逆循環(huán)， A．>0 B．=0 C．<0 D．＝027.不可逆循環(huán)的 A．>0 B．=0 C．<0 D．≤0028.自然過程 A．都是使能量品質(zhì)下降的過程 B．都是非自發(fā)過程 C．都是自發(fā)過程 D．都是不可逆過程029.理想氣體經(jīng)可逆定容過程從T1升高到T2，其平均吸熱溫度＝ A．(T2-T1)/ln B．Cv(T2-T1)/ln C．(T2-T1)/Cvln D．030.1～A～2為不可逆過程，1～B～2為可逆過程，則 A．> B．= C．< D．＝031.熱從高溫物體傳向低溫物體屬于 A．可逆過程 B．不可逆過程 C．自然過程 D．自發(fā)過程032.自然現(xiàn)象的進(jìn)行屬于可逆過程B．不可逆過程C．具有方向性過程D．自發(fā)過程033.熱力學(xué)第二定律揭示了 A．實現(xiàn)熱功轉(zhuǎn)換的條件 B．自發(fā)過程的方向性 C．能量總量的守恒性 D．能量自發(fā)地貶質(zhì)性034.能量質(zhì)變規(guī)律指出 A．自發(fā)過程都使能量的品質(zhì)降低 B．凡是能質(zhì)升級的過程都不能自發(fā)地進(jìn)行 C．非自發(fā)過程的補償過程一定是能質(zhì)降低的過程 D．孤立系統(tǒng)的熵如有變化，將使能質(zhì)降低035.克勞休斯關(guān)于熱力學(xué)第二定律的表述說明 A．熱不能從低溫物體傳向高溫物體 B．熱只能從高溫物體傳向低溫物體 C．熱從低溫物體傳向高溫物體需要補償條件 D．熱只能自發(fā)地從高溫物體傳向低溫物體036.對卡諾循環(huán)的分析可得到的結(jié)論有: A．提高高溫?zé)嵩礈囟冉档偷蜏責(zé)嵩礈囟瓤商岣邿嵝?B．單熱源熱機是不可能實現(xiàn)的 C．在相同溫限下，一切不可逆循環(huán)的熱效率都低于可逆循環(huán) D．在相同溫限下，一切可逆循環(huán)的熱效率均相同037.卡諾循環(huán)是由兩個等溫過程和兩個絕熱過程組成的循環(huán)B．熱效率最高的循環(huán)C.熱源與冷源熵變之和為零的循環(huán) D．輸出功最大的循環(huán)038.A是可逆機，B是不可逆機。熱效率ηA、ηB的可能存在的關(guān)系有 A．ηA<ηB B．ηA>ηBC．ηA≤ηB D．ηA=ηB039.工質(zhì)的最高溫度和最低溫度均相同的所有循環(huán)中，熱效率達(dá)到極限值的循環(huán)有 A．可逆循環(huán) B．卡諾循環(huán)C．概括性卡諾循環(huán) D．回?zé)嵫h(huán)040.熱量的做功能力損失與 A．熱源溫度有關(guān) B．環(huán)境溫度有關(guān) C．孤系的熵變有關(guān) D.系統(tǒng)的熵產(chǎn)有關(guān)041.流體在噴管中沿流動方向，馬赫數(shù) A．先減小后增大。 B．先增大后減小。 C．在漸縮部分增大。 D．在漸擴部分增大。042.若使超音速氣流加速，應(yīng)選用 A．漸縮管。 B．漸放管。 C．縮放管。 D．拉伐爾管。043.工質(zhì)在漸縮噴管出口已達(dá)臨界狀態(tài)。若入口參數(shù)不變，再降低背壓，其出口 A．比容增加，流量增加 B．比容減少，流量減少 C．比容不變，流量不變 D．比容不變，流量增加044.其它條件不變的情況下在漸縮噴管出口端截去一段后， A．流速增加、流量增加。 B．流速減少、流量增加。 C．流速不變、流量增加。 D．流速增加、流量減少。045.水的濕蒸汽經(jīng)絕熱節(jié)流后， A．干度增加，溫度下降。B．干度增加，壓力下降。 C．干度減少，溫度下降。D．干度減少，壓力下降。046.方程+-=0， A．不適用于非穩(wěn)定流動。 B．適用于可逆過程。 C．只要是穩(wěn)定流動。 D．不適用于不可逆過程。047.工質(zhì)作穩(wěn)定且不對外作功的絕熱流動時，能量方程dh+cdc＝0 A．適用于理想氣體。 B．適用于真實氣體。 C．適用于可逆過程。D．適用于不可逆過程。048.理想氣體亞音速流經(jīng)縮放噴管作充分膨脹時，參數(shù)變化是 A．dp>0 B．dc>0 C．dv>0 D．dT<0049.根據(jù)噴管截面變化規(guī)律 A．亞音速流動截面應(yīng)漸縮 B．超音速流動應(yīng)漸擴 C．亞音速增至超音速應(yīng)用縮放噴管D．使用漸縮型噴管不可能達(dá)到音速050.噴管流速計算公式C2=1.414適用于 A．理想氣體 B．水蒸氣C．可逆過程 D．不可逆過程051.漸縮噴管的背壓pb低于臨界壓力pc時， A．出口壓力p2>pc B．出口壓力p2=pc C．出口氣流馬赫數(shù)Ma=1 D．出口氣流馬赫數(shù)Ma<1052.縮放噴管背壓pb<pc時， A．出口氣流流速為超音速 B．喉部截面氣流為聲速 C．喉部氣流壓力為pc D．出口氣流壓力為pb 053.理想氣體在噴管中作穩(wěn)定可逆絕熱流動時， A．流速增大 B．壓力減少 C．溫度升高D．比容增大 054.氣體在噴管中因流動有摩擦阻力，會使噴管出口氣體的 A．焓值減少 B．熵減少 C．焓值增加 D．熵增加055.實際氣體經(jīng)絕熱節(jié)流后 A．熵增加，做功能力下降 B．焓值不變，壓力下降 C．熵減少，壓力下降 D．熵不變，壓力下降056.燃?xì)廨啓C裝置，采用回?zé)岷笃溲h(huán)熱效率顯著升高的主要原因是 A．循環(huán)做功量增大 B．循環(huán)吸熱量增加 C．吸熱平均溫度升高 D．放熱平均溫度降低057.無回?zé)岬葔杭訜崛細(xì)廨啓C裝置循環(huán)的壓氣機，采用帶中冷器的分級壓縮將使循環(huán)的 A．熱效率提高 B．循環(huán)功提高 C．吸熱量提高 D．放熱量提高058.無回?zé)岫▔杭訜崛細(xì)廨啓C裝置循環(huán)，采用分級膨脹中間再熱措施后，將使 A．循環(huán)熱效率提高 B．向冷源排熱量增加 C．循環(huán)功增加 D．放熱平均溫度降低059.燃?xì)廨啓C裝置采用回?zé)峒臃旨壟蛎浿虚g再熱的方法將 A．降低放熱平均溫度 B．升高壓氣機的排氣溫度 C．提高吸熱平均溫度 D．提高放熱的平均溫度060.采用分級壓縮中間冷卻而不采取回?zé)岽胧┓炊鴷谷細(xì)廨啓C裝置的循環(huán)熱效率降低的原因是 A．壓氣機出口溫度降低 B．空氣在燃燒室內(nèi)的吸熱量增大 C．燃?xì)廨啓C做功量減少 D．燃?xì)廨啓C相對內(nèi)效率降低061.電廠蒸汽動力循環(huán)采用再熱是為了 A．提高循環(huán)初參數(shù) B．降低循環(huán)終參數(shù) C．提高乏汽的干度 D．提高鍋爐效率062.再熱壓力不能太高是因為 A．受到金屬材料的限制 B．循環(huán)熱效率不如朗肯循環(huán)高 C．對排汽干度的改善太小 D．平均吸熱溫度不如朗肯循環(huán)高063.再熱壓力不能太低是因為 A．排汽干度反而減少 B．會使循環(huán)效率下降 C．對循環(huán)效率的提高太小 D．對排汽干度改善太小064.朗肯循環(huán)采用回?zé)岷?A．汽耗率和熱耗率都上升 B．汽耗率和熱耗率都下降 C．汽耗率上升但熱耗率下降 D．汽耗率下降但熱耗率上升065.回?zé)嵫h(huán)中混和式加熱器出口水溫度 A．隨抽汽量增加而增加 B．由加熱器的抽汽壓力確定 C．隨加熱水的增加而減少 D．隨加熱器進(jìn)口水溫增加而增加066.欲使回?zé)峒訜崞鞯某隹谒疁囟忍岣?，?yīng)該 A．增加抽汽量 B．提高抽汽壓力 C．減少給水量 D．減少抽汽壓力067.其它蒸汽參數(shù)不變，提高初溫度可使 A．平均吸熱溫度提高 B．平均放熱溫度降低 C．熱耗率降低 D．排汽干度提高068.其它蒸汽參數(shù)不變，提高初壓可使A．平均吸熱溫度提高 B．平均放熱溫度降低 C．熱耗率降低 D．排汽干度提高069.可以反映汽輪機內(nèi)部氣流摩阻而引起損失的參數(shù)有 A．內(nèi)部熱效率 B．循環(huán)熱效率 C．汽輪機內(nèi)部相對效率 D．內(nèi)部汽耗率070.初參數(shù)和背壓相同的汽輪機，有摩阻的絕熱膨脹與理想的絕熱膨脹相比，其損失體現(xiàn)在 A．排汽焓上升 B．排汽熵增大 C．排汽焓降低 D．排汽熵減小071.再熱循環(huán)中，蒸汽通過再熱器后其 A．溫度和壓力增加 B．焓和溫度增加 C．比體積和熵增加 D．熵和焓增加072.朗肯循環(huán)采用回?zé)岷髸?A．汽耗率提高 B．熱耗率提高 C．循環(huán)熱效率提高 D．平均吸熱溫度提高第二部分填空題073.定義一個叫作咪度（M）的新溫標(biāo)，在此溫標(biāo)中水的冰點為100M，沸點為1000M。溫標(biāo)是線性的，當(dāng)溫度為50℃時，新溫標(biāo)顯示（M）074.定義一種叫做牛頓度（N）的新溫標(biāo)，溫標(biāo)是線性的，規(guī)定水的冰點為100N，沸點為200N。牛頓度（TN）和相應(yīng)的開爾文溫標(biāo)（Tk）的關(guān)系式為TN＝。075.封閉系統(tǒng)進(jìn)行某一過程，系統(tǒng)作功30kJ同時放出10kJ的熱，然后借助于對它作功6kJ、加熱kJ能使系統(tǒng)回復(fù)到初態(tài)。076.一個原已充好電的蓄電池，在30℃的恒溫下放于木架上逐漸放電但沒有作電功，卻向外界放熱1000kJ。如果再耗功440Wh使其慢慢充電恢復(fù)到初態(tài)，那么充電過程中應(yīng)向電池傳熱077.封閉系統(tǒng)進(jìn)行膨脹過程，氣體容積由0.1m3變化到0.3m3。在可逆過程中壓力的變化服從關(guān)系式p=0.24V+0.04，式中p的單位為MPa，V的單位為m3。系統(tǒng)作功078.初態(tài)為0.4Pa的空氣盛于活塞-汽缸裝置中。活塞無摩擦，并被彈簧和周圍的大氣擋住。氣體由0.01m3開始膨脹，如果彈簧的作用力正比于系統(tǒng)的體積，大氣壓力為0.1MPa。活塞停時氣體已經(jīng)作功為079.活塞-汽缸裝置盛有1.4kg的氣體，壓力保持為0.5MPa。當(dāng)過程進(jìn)行時傳出熱量為50KJ，體積由0.15m3變化到0.09m3，則內(nèi)能的變化為080.容器中盛有0.5MPa，30℃的二氧化碳?xì)怏w，因容器有沙孔導(dǎo)致壓力緩慢地降為0.4MPa時才被發(fā)現(xiàn)。如氣體溫度為20℃，最初的質(zhì)量為25kg，漏掉的二氧化碳是081.0.15MPa、27℃的空氣盛于容積為0.1m3的活塞-汽缸裝置中。首先在定容下對其加熱直至壓力升高一倍。然后定壓膨脹到體積增加為三倍。加入的總熱量為082.一剛性容器最初盛有0.15MPa、295K的空氣0.8g，容器中有一電阻器，用120V的電源使0.6A的電流通過30s使氣體獲得能量，同時容器散熱126J。終壓力為MPa083.0.1kg理想氣體封閉于一剛性容器中。容器中的攪拌輪耗功520J，同時還對系統(tǒng)加熱810J，氣體溫度升高25℃。氣體的定容比熱cv＝084.0.5kg氦氣盛于活塞-汽缸裝置中，通過汽缸中的攪拌輪旋轉(zhuǎn)加給氣體9.5kJ的能量。汽缸壁絕熱，過程中保持壓力不變，則溫度變化量為℃。085.1kg空氣盛于用絕熱壁制成的剛性容器中。容器中的攪拌輪由外部馬達(dá)帶動?？諝鉁囟葟?7℃升高到127℃，焓的變化為086.1kg氦氣盛于剛性容器中，在27℃時加入087.R=0.26kJ/(kgK)、溫度為T＝500K的1kg理想氣體在定容下吸熱3349kJ，其熵變Δs＝。088.絕熱指數(shù)k=1.4的理想氣體在絕熱過程中輸出技術(shù)功4500kJ，其內(nèi)能變化ΔU＝。089.R=4.16kJ/(kgK)、絕熱指數(shù)k=1.4的理想氣體在定容下吸熱10000kJ，做技術(shù)功Wt＝。090.R=4.16kJ/(kgK)、絕熱指數(shù)k=1.4的2kg理想氣體在n=1.2的多變過程中溫度由500K變到1000K,其吸熱量Q＝。091.在不變的溫度600K下，可逆地把理想氣體的體積由初態(tài)減少一半需要一定數(shù)量的功。那么在溫度T＝K下，消耗同量的功能把氣體容積定溫壓縮到體積為初容積的四分之一。092.0.2kg空氣由初態(tài)為0.3MPa、325K定溫地膨脹到體積增加一倍。過程中外界傳給空氣kJ熱量。093.一可逆熱機，在537℃和27℃的溫度之間運行。則從熱源吸收的熱與作出的功之比為094.一卡諾機在7℃下排熱1000KJ/min，輸出功率為50Kw。則高溫?zé)嵩吹臏囟葹椤?95.一卡諾機在37℃和717℃之間運行。為了提高熱機效率，一種方法是將高溫?zé)嵩吹臏囟忍岣叩?027℃；另一種方法是降低冷源溫度。冷源溫度降低到（℃096.某項專利申請書要求熱機在160℃接受熱量，在5℃排熱給冷源，熱機每接受1000KJ的熱就能發(fā)出0.12kwh的功，這一要求097.一給定的動力循環(huán)，工作流體在440℃的平均溫度下接受3150KJ/Kg的熱，而排給20℃的冷源1950KJ/Kg熱量。這一循環(huán)098.一可逆熱機從377℃的貯熱器獲得熱量1000KJ，而排熱給27℃的另一個貯熱器。兩貯熱器的熵的變化分別是KJ/K和099.兩臺卡諾機A和B串聯(lián)運行。第一臺機（A）在627℃的溫度接受熱量而排給溫度為t℃的中間熱源。第二臺機（B）接受第一臺機所排出的熱量，而又將熱排給27℃的熱源。兩臺熱機效率相同時中間熱源的溫度應(yīng)為100.卡諾機在927℃和33℃的溫度之間工作，吸熱30KJ。熱機輸出的功驅(qū)動一臺卡諾制冷機從冷庫吸取熱量270KJ，并向33℃的環(huán)境排熱。冷庫的溫度應(yīng)該是101.如果卡諾機的熱效率為1/6，在相同溫限間工作的卡諾熱泵的泵熱系數(shù)為。102.如果卡諾機的熱效率為1/5，在相同溫限間工作的卡諾制冷機的制冷系數(shù)為。103.一部內(nèi)部可逆的熱機從1200K的熱源接受1000KJ的熱量，生產(chǎn)690KJ的功并且可逆地排熱給27℃的冷源。由熱源、熱機、冷源組成的系統(tǒng)的總熵變?yōu)?04.在剛性絕熱容器內(nèi)的空氣（R=0.2897kJ/kgK），其初態(tài)為0.1MPa、27℃。系統(tǒng)內(nèi)的攪拌輪由外面的電動驅(qū)動而攪動空氣，使壓力升到0.2MPa。氣體熵的變化了（KJ/KgK）。105.0.5kg空氣從初態(tài)0.1MPa、370K內(nèi)部可逆地等溫壓縮到終態(tài)，壓縮時外界對空氣做了100KJ的功，空氣向270K的環(huán)境放熱。該過程造成做功能力損失了（KJ）。106.50kg0.1MPa、20℃的水與20kg0.1MPa、90℃的水混合.如混合過程是絕熱的且壓力不變，70kg水的總熵變?yōu)?07.進(jìn)入透平的空氣（R=0.2897kJ/kgK）為0.6MPa、597℃，絕熱的膨脹到0.1MPa、297℃。如果動能和勢能差為零，可判斷該過程屬于108.某制冷循環(huán)，工質(zhì)從溫度為－73℃的冷源吸取熱量100KJ，并將熱量220KJ傳給溫度為27℃的熱源，此循環(huán)109.若封閉系統(tǒng)經(jīng)歷一過程，熵增為25kJ/K，從300K的恒溫?zé)嵩次鼰?000kJ。此過程屬于的過程。110.壓力為180kPa的1kg空氣，從450K定容冷卻到300K，空氣放出的熱量全部被大氣環(huán)境所吸收。若環(huán)境溫度為27℃，有效能損失為111.溫度為1427℃的恒溫?zé)嵩?，向維持溫度為500K的工質(zhì)傳熱100kJ。環(huán)境溫度為300K。傳熱過程引起的有效能損失為112.300K、3Mpa的空氣（R＝0.2897）經(jīng)絕熱節(jié)流壓力降為1.5Mpa,由于節(jié)流而引起的熵增為。113.壓力為1bar、溫度為15℃的空氣以400m/s的速度流動。當(dāng)空氣絕熱地完全滯止時，溫度變?yōu)?14.壓力為0.17MPa、溫度為80℃的空氣，以0.8kg/s的流率穩(wěn)定流過面積為100cm2的橫截面。在下游的某一橫截面積為cm2位置上，空氣的壓力為0.34MPa，溫度為80℃，速度為115.空氣進(jìn)入擴壓器時溫度為30℃，速度為150m/s，出口溫度為40℃。如果熱損失為0.4KJ/Kg，出口速度為116.水蒸氣進(jìn)入噴管時壓力為30bar，溫度為320℃。離開噴管時壓力為15bar，速度為350m/s。質(zhì)量流率為8000kg/h。忽略進(jìn)口速度，流動是絕熱的，噴管需要cm2的出口面積（cm）。117.空氣絕熱的流過一只漸縮噴管，入口的壓力為1.8bar，溫度為67℃，速度為40m/s。出口的壓力為1bar，速度為入口速度的六倍。如果進(jìn)口面積為100cm2，那么噴管的出口面積為（cm2118.空氣進(jìn)入透平時的狀態(tài)為：6bar、740K，速度為120m/s。出口狀態(tài)壓力為1bar，溫度為450k，速度為220m/s。當(dāng)空氣流過透平時散熱量為15KJ/Kg，進(jìn)口截面為4.91cm2。該透平輸出kw的功率。119.空氣進(jìn)入壓縮機的壓力為1bar，溫度為7℃，速度為70m/s，流率為0.8kg/s。離開壓縮機時空氣的壓力為2bar，溫度為77℃，速度為120m/s。由空氣傳給外界的熱量為15KJ/Kg。該壓縮機需要輸入120.壓力為40bar的水蒸氣，經(jīng)節(jié)流后壓力為0.35bar，溫度為120℃。可以推斷節(jié)流前的蒸汽是121.空氣以11bar、57℃的狀態(tài)進(jìn)入噴管。如噴管內(nèi)是無摩阻的絕熱過程，噴管出口壓力為4bar。進(jìn)口流速可以忽略，出口流速可達(dá)122.0.7bar、7℃的空氣以300m/s的速度進(jìn)入擴容器。如果過程是絕熱的而且無摩的，且出口速度為70m/s，則出口溫度為℃123.活塞式內(nèi)燃機定容加熱循環(huán)的工作環(huán)境為100kPa和15℃。若每千克進(jìn)氣加熱2600KJ，當(dāng)壓縮比為5時，理論循環(huán)熱效率可達(dá)％124.活塞式內(nèi)燃機定容加熱循環(huán)的工作環(huán)境為100kPa和15℃。若每千克進(jìn)氣加熱3000KJ，當(dāng)壓縮比為8時，理論循環(huán)的最高壓力可達(dá)125.朗肯循環(huán)的新汽焓h1＝3400KJ/kJ，排汽壓力下對應(yīng)得飽和水焓＝138KJ/kg,水泵耗功wp＝17KJ/kg。該循環(huán)的熱效率等于%。126.朗肯循環(huán)中工質(zhì)在鍋爐吸熱3245KJ/kg㎏，汽輪機排汽焓為1980KJ/kg，排汽壓力下對應(yīng)得飽和水焓＝138KJ/kg,水泵耗功為wp＝17KJ/kg。該循環(huán)的新汽焓等于KJ/kg。127.已知朗肯循環(huán)的新汽焓h1＝3400KJ/kg，排汽焓為h2＝1980KJ/kg，排汽在凝汽器中放熱1842KJ/kg,循環(huán)熱效率達(dá)到0.4324。該循環(huán)中水泵耗功KJ/kg。128.已知朗肯循環(huán)的新汽焓h1＝3400KJ/kg，工質(zhì)在鍋爐吸熱3245KJ/kg，汽輪機排汽焓1980KJ/kg，水泵耗功wp＝17KJ/kg，該循環(huán)工質(zhì)在凝汽器出口的焓為KJ/kg。129.再熱循環(huán)鍋爐出口蒸汽焓h1＝3290KJ/kg，汽輪機在高壓缸做功396KJ/kg，再熱器出口焓＝3570KJ/kg，汽輪機排汽壓力下的飽和水焓＝174KJ/kg，排汽在凝汽器放熱q2=2148KJ/kg，水泵耗功16KJ/kg。其循環(huán)熱效率等于%。130.已知再熱循環(huán)鍋爐進(jìn)出口蒸汽焓分別為hfw＝190KJ/kg，h1＝3490KJ/kg，汽輪機的排汽焓h2＝2322KJ/kg㎏，蒸汽在鍋爐再熱器中吸熱476KJ/kg，汽輪機排汽壓力下的飽和水焓＝174KJ/kg。其循環(huán)熱效率等于%。131.已知一級回?zé)嵫h(huán)（無再熱，混和式加熱器）的參數(shù)如下：新汽焓h1＝3436KJ/kg,抽汽焓2922KJ/kg，抽汽壓力下飽和水焓719KJ/kg，汽輪機排汽焓2132KJ/kg，排汽在凝汽器放熱1994KJ/kg。如果不考慮泵功，該循環(huán)的熱效率為%。第三部分簡述題132.表壓力Pg和真空Pv是不是狀態(tài)參數(shù)？為什么？133.比體積v，密度ρ，重度γ，壓力p可以組成幾對能確立簡單可壓縮系統(tǒng)狀態(tài)的參數(shù)對？為什么？134.熱量與熱能有何區(qū)別？135.熱力學(xué)第一定律怎樣表述？該定律包含哪兩個重要內(nèi)容？136.為什么稱方程q=Δu+w而不是方程q＝Δh+wt為基本能量方程？137.試述公式Δh＝的適用范圍，并解釋其原因。138.怎樣計算理想氣體不可逆過程的熵變？為什么？139.試解釋理想氣體比熱比k＝cp/cv與溫度的關(guān)系？140.理想氣體的內(nèi)能和焓有什么特點？如何確定任意熱力過程理想氣體內(nèi)能和焓的變化？141．在T---s圖上如何用面積表示理想氣體定熵過程的技術(shù)功？142．在p--v圖上如何用面積表示理想氣體定壓過程的熱量？143．理想氣體在可逆絕熱過程中，技術(shù)功是容積變化功的k倍，這是否說明將熱能轉(zhuǎn)變成功時，開口系統(tǒng)比閉口系統(tǒng)好？為什么？144．分析說明為什么雙原子理想氣體在n＝0.8的多變膨脹過程中溫度是上升的？145．分析說明為什么雙原子理想氣體在n＝1.7的多變過程中邊膨脹邊放熱？146．當(dāng)需要精確分析可逆絕熱過程時，如何根據(jù)已知的p1、T1、p2求T2和容積變化功w？147.自發(fā)過程的逆過程是否不可能進(jìn)行？為什么？舉例解釋。148.熱能與機械能，高溫?zé)崮芘c低溫?zé)崮艿钠焚|(zhì)有何不同？為什么說熱力學(xué)第二定律指出了能量在質(zhì)上的變化規(guī)律？149.從卡諾循環(huán)可以得到什么重要啟示？150.熵的定義式ds＝是否適合不可逆過程？在相同的初態(tài)和終態(tài)間不可逆過程與可逆過程的熵變量是否相同？為什么？151.氣體流經(jīng)漸擴管道后，流速必減少嗎？152.氣流流過漸縮管時，其流速為什么不可能超過當(dāng)?shù)匾羲伲?53.漸縮噴管出口氣流的壓力是否與背壓相同？為什么？154.工質(zhì)在既定的縮放噴管中作定熵流動，當(dāng)入口參數(shù)不變時若降低背壓，問其流量、出口速度是否會增加？為什么？155.用溫度計插入流動中的液體所指些示的溫度介于哪兩個溫度之間？為什么？156.實際簡單燃?xì)廨啓C裝置循環(huán)的熱效率與哪些因素有關(guān)？157.提高燃?xì)廨啓C裝置循環(huán)的熱效率的措施有哪些？158.回?zé)崾窃鯓邮谷細(xì)廨啓C裝置的熱效率提高的？159.在燃?xì)廨啓C循環(huán)中采取分級壓縮中間冷卻后減少了壓氣機耗功，為什么效率不升反降？160.蒸汽參數(shù)對循環(huán)熱效率有何影響？改變蒸汽參數(shù)以提高循環(huán)熱效率受到什么限制？161.分析電廠蒸汽動力循環(huán)為何要采用再熱？162.再熱循環(huán)的再熱壓力為何即不能太高也不能太低？163.分析蒸汽動力裝置采用回?zé)岷髮﹀仩t，汽輪機，凝汽器產(chǎn)生的影響？164.應(yīng)用熱泵來供給中等溫度(例如100℃上下)的熱量比直接利用高溫?zé)嵩吹臒崃縼淼媒?jīng)濟(jì)，因此有人設(shè)想將乏汽在冷凝器中放出熱量的一部分用熱泵提高溫度，用以加熱低溫段(100℃以下)的鍋爐給水，因此可以提高循環(huán)熱效率。這樣的想法在理論上是否正確?為什么？第四部分計算題165.一個剛性的絕熱汽缸被一導(dǎo)熱的、無摩擦的活塞分為兩部分，最初活塞被固定在某一位置。汽缸的一邊盛有0.4MPa、30℃的理想氣體0.5Kg，而另一部分盛有0.12MPa、30℃的同樣氣體（a）最后的平衡溫度為多少℃?（b）最終的平衡壓力為多少bar?假定比熱C和C為常數(shù)。166.有5g氬氣，經(jīng)歷一內(nèi)能不變的過程，初態(tài)為p1=6.0×105 Pa、t1=600K,膨脹終了的容積V2=3V1，氬氣可視為理想氣體，且假定比熱容為定值，求終溫、終壓及總熵變量，已知Ar的R＝0.208kJ/(kg·K)167.2kg某種理想氣體按可逆多變過程膨脹到原有體積的三倍，溫度從300℃降到60℃，膨脹期間作膨脹功418.68kJ,吸熱83.736kJ，求cp168.在一個具有可移動活塞的圓筒中儲有0.3m3的氧氣（標(biāo)準(zhǔn)狀況下），溫度t1＝4.5℃，壓力p1＝102.6kPa。在定壓下對氧氣加熱，再在定容下冷卻到初溫45℃169.Rg＝0.297kJ/(kg·K)的1kgCO,進(jìn)行膨脹過程，其經(jīng)歷三點的參數(shù)分別為t1＝450℃、v1=0.0365m3/kg，p2＝3.0MPa、t2＝367℃，p3＝300kPa、v3=170.一絕熱氣缸－活塞裝，活塞移動時無摩擦。初態(tài)時，活塞將氣缸分成均為20m3的相等兩部分，各貯由溫度為25右邊空氣被壓縮后的終溫；右邊空氣得到的壓縮功；左邊空氣的終溫；電熱絲加給空氣的熱量；172.設(shè)有一個處在溫度t0=0℃173.剛性絕熱容器內(nèi)貯有2.3kg，98kPa，60℃的空氣，并且容器內(nèi)裝有一攪拌器。攪拌器由容器外的電動機帶動，對空氣進(jìn)行攪拌，直至空氣升溫到170℃為止。求此不可逆過程中做功能力的損失。已知環(huán)境溫度為174.A、B兩卡諾機串聯(lián)工作，A熱機在627℃下吸熱，向溫度為T的熱源放熱；B熱機從溫度為T的熱源吸入A熱機排出的熱量，并向27（1）兩熱機輸出功相等；（2）兩熱機的熱效率相等。175.已知A、B、C三個熱源的溫度分別為500K、400K、300K，有可逆機在這三個熱源間工作。若可逆機從A熱源凈吸入3000kJ熱量，輸出凈功400kJ，求可逆機與B、C兩熱源的換熱量，并指明其方向。176.一熱機工作在高溫?zé)嵩碩1和大氣溫度T0之間。有人利用制冷機造成低溫?zé)嵩碩2（<T0）使熱機在T1和T2之間工作，以提高熱效率。制冷機消耗的功由熱機提供。兩機器聯(lián)合運轉(zhuǎn)后試證明：（1）兩機器均為可逆機時熱效率；（2）制冷機為不可逆機時熱效率。177.設(shè)工質(zhì)在1000K的恒溫?zé)嵩春?00K的恒溫冷源間按循環(huán)a-b-c-d-a工作，如下圖所示。工質(zhì)從熱源吸熱和向冷源放熱均有50K的溫差，試：（1）計算循環(huán)的熱效率；（2）求環(huán)境溫度為300K、熱源供給1000kJ熱量時，各不可逆?zhèn)鳠徇^程引起的有效能損失以及總的有效能損失。178.一剛性絕熱容器中盛有空氣，初態(tài)為95kPa、27℃，通過攪拌輪攪拌空氣，以使空氣壓力升到140kPa。試求：（1）對空氣所作功量（kJ/kg）（2）空氣熵的變化[kJ/(kg·K)](3)每千克空氣的有效能損失，并在T-s圖中表示出來。設(shè)T0179.氣體在氣缸中被壓縮，內(nèi)能增加55.9kJ/kg，而熵減少0.298kJ/(kg·K)，輸給氣體的功為186kJ/kg。溫度為20℃180.1kg溫度為127℃的空氣在定容下加熱，使其壓力升高為初壓的2.52倍，然后經(jīng)絕熱膨脹容積增大10倍，再被定溫壓縮回復(fù)至最初狀態(tài)，定成一循環(huán)。試在圖及圖上畫出此循環(huán)，并求該循環(huán)的熱效率，凈功.181.開式給水加熱器將來自兩個不同來源的水和水蒸氣加以混合。5bar、240℃的過程蒸汽從一處進(jìn)入，壓力相同而溫度為35182.空氣進(jìn)入擴壓器時的狀態(tài)為0.7、57℃，速為200m/s。擴壓器的出口面積比進(jìn)口面積大20%，出口壓力為1bar。試求出口溫度（℃183.圖為一煙氣余熱回收方案。設(shè)煙氣比熱容＝1400、＝1000。試求：（1）煙氣流經(jīng)換熱器傳給熱機工質(zhì)的熱量；（2）熱機排給大氣的最少熱量；（3）熱機輸出的最大功。184.一可逆熱機工作于溫度不同的三個熱源間，如圖所示。若熱機從溫度為400K的熱源吸收1600KJ，對外界作功250KJ，試求：另兩熱源的傳熱量，并確定傳熱方向；熱機與熱源系統(tǒng)的總熵變量。185.水蒸氣進(jìn)入透平時的參數(shù)為30bar、440℃，速度為100m/s。進(jìn)口面積為0.05m。它在透平中膨脹，出口壓力為0.2bar，干度為0.9，速度為200m/s。試求（a）以穩(wěn)定狀態(tài)流過透平的質(zhì)量流率（kg/s），（b）出口面積（m）186.空氣以1kg/s的流率定溫流經(jīng)水平放置的等截面（0.01m2）金屬管。進(jìn)口處空氣比容為0.05m3/kg,出口處空氣壓力為7.853×105Pa、流速為187.水蒸汽進(jìn)入一噴管絕熱流動，其進(jìn)口參數(shù)P0＝90bar，t0＝500℃。已知速度系數(shù)＝0.92和實際出口流速為611m/s，求出口狀態(tài)與進(jìn)口狀態(tài)間的熵產(chǎn)。188.某漸縮噴管出口截面積為25mm2，進(jìn)口空氣參數(shù)為5bar、600℃，初速為177.67m189.空氣自貯氣筒經(jīng)噴管射出，筒中壓力維持78.46×105Pa，溫度為15℃。外界壓力為0.9807×105Pa。若噴管的最小截面積為20mm2190.壓力為P0＝4bar，t0＝20℃的水蒸汽經(jīng)閥門被節(jié)流到35bar，然后進(jìn)入縮放噴管絕熱膨脹到出口截面壓力P2＝10bar，已經(jīng)噴管效率＝0.883，試求噴管出口流速，并將