幕墻cad施工圖全集-石材干掛修改后8.calculation

一.工程概 二.設(shè)計(jì)規(guī)范 技術(shù)資 三.材料性

第一部份6二.玻璃計(jì) 三.立柱計(jì) 四.橫梁計(jì) 五.連接計(jì) 六.后埋件計(jì)

第二部份二.石材計(jì) 三.立柱計(jì) 四.橫梁計(jì) 五.連接計(jì) 六.后埋件計(jì)

第三部份二.鋼結(jié)構(gòu)模 三.桿件校 四.附 建筑高度約17.6m,幕墻高度約二.設(shè)計(jì)規(guī)范與技術(shù)資《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009- （2006年版《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-《金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范 JGJ133-《建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程 JGJ113-《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50017-本計(jì)算的依據(jù)主要為《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001(2006年版《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102- 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 -2003,《金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ133-

鋁合金(6063-

鋁合金(6063-

鋁合金(6061-

鋁合金(6063A-

Q235

不銹鋼螺栓(A2-屈服強(qiáng)度Fyis210MPa;抗拉強(qiáng)度Fu

不銹鋼螺栓(A2-屈服強(qiáng)度Fyis450MPa;抗拉強(qiáng)度Fu

普通螺栓(Grade屈服強(qiáng)度Fyis235MPa;抗拉強(qiáng)度Fu

170 160二 L/

(金屬幕墻第一部隱框玻璃GB50009-2001,風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk= 高度Z取 取s 基本風(fēng)壓取 1.72x 1.15x 1.16=

GB50009-2001,風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk= 高度Z取 取s 基本風(fēng)壓取 1.72x 1.15x 0.70=

μs1=1.2+(1.2×0.8-水平荷載 bE---------------------動(dòng)力放大系數(shù),玻璃幕墻取 玻璃幕墻構(gòu)件的面積5x(幕墻自重0.5=作用效應(yīng)荷載組合值水平荷載設(shè)計(jì)值組合 1.41.160.51.3=水平荷載設(shè)計(jì)值組合 1.41.000.51.3=二玻璃計(jì)6+9A+6mm即外片玻璃厚度 6內(nèi)片玻璃厚度 6

玻璃所受水平荷載設(shè)計(jì) w=1.69標(biāo)準(zhǔn) wk=1.16==不直接承受風(fēng)荷載作用的單片玻璃==注a/b=1022/1214=(彎矩系數(shù)a （玻璃短邊邊長t1=6(玻璃厚度 （玻璃彈性模量(折減系數(shù)h=6x0.1055x0.93x10^(- 注a/b=1022/1214 ==>= a （玻璃短邊邊長t2=6 （玻璃彈性模量 ==> (折減系數(shù)h=6x0.1055x0.85x10^(- D=E.te^3/(12(1- a/b=1022/1214= 11==>

0.01013

60 17跨度為4800m.綜合考慮立柱所處位置,取最處按簡支梁結(jié)構(gòu)理論模型計(jì)算:1).截面:（6063-凈截面面積 A=主慣性矩 Ix 彎矩作用方向的凈截面抵抗矩Wx設(shè)計(jì)荷 w=標(biāo)準(zhǔn)風(fēng) wk=設(shè)計(jì)跨 L=承風(fēng)寬 m=設(shè)計(jì)荷 q=1.69x=標(biāo)準(zhǔn)荷 q0=1.163064x=N=1.2x0.6x1.214x4.8x= === fbc=BM1/gWx1+ .8/(1.05x86074)+= 最大上分格為1022mm,最大下分格為1022mm,橫梁兩端與立柱連接.綜合考慮橫梁所處位置,取最處按簡支梁結(jié)構(gòu)理論模型計(jì)算:1).截面性質(zhì):(鋁合金6063-橫截面積 A=橫截面X-X慣性矩 Ix=橫截面X-X最小抵抗矩 Wx=橫截面Y-Y慣性矩 Iy=橫截面Y-Y最小抵抗矩 Wy=1水平荷載計(jì)算設(shè)計(jì)風(fēng) w=標(biāo)準(zhǔn)風(fēng) w0=計(jì)算跨 L=承風(fēng)寬 m1=1022/2=承風(fēng)寬 m2=1022/2=q1=1.69x= q01=1.163064x= 標(biāo)準(zhǔn)值k1=1.022/(2x=q2=1.69x= q02=1.163064x= 標(biāo)準(zhǔn)值k2=1.022/(2x=2豎向荷載計(jì)算Pk=25.6x10^-6x1214x1022x= P=1.2x= qdk1.2x27x10^-6x (考慮增加20%附件的重量= qd=1.2x= 標(biāo)準(zhǔn)值1水平荷載產(chǎn)生的彎矩BMy=q1xL^2x(3-4xk1^2)/24+q2xL^2x(3-4xk2^2=0.86x1214^2x(3-4x0.42^2)/24+0.86x1214^2x(3-4x=2堅(jiān)向荷載產(chǎn)生的彎矩 BMx1=PxL/4=229x=BMx=qdx=0.024x=3橫梁承受的彎曲應(yīng)== )/(1.05x8062)+242339/(1.05x= 1豎向最大撓度δx=5×qdk×L^4/(384×E.I)+PaL^2.(3-=5x0.024x1214^4/(384x70000x= <1214/180= 2水平最大撓度δy=q01×L^4×(25/8-5×k1^2+2×k1^4)/(240×+q02×L^4×(25/8-5×k2^2+2×k2^4)/(240×E.I=0.59x1214^4x(25/8-5x0.42^2+2x0.42^4)/(240x70000x+0.59x1214^4x(25/8-5x0.42^2+2x0.42^4)/(240x70000x= <1214/180= 1豎向支座反Rd=0.024x=2水平支座反Rw=[0.86x(1-0.42)+0.86x(1-0.42)]x=五.分析立柱與主體結(jié)構(gòu)的立柱設(shè)計(jì)跨度為4800m.綜合考慮立柱所處位置,根據(jù)立柱分析結(jié)果:取最大支座反力進(jìn)連接計(jì)算 Rw=9848N Rd=5000驗(yàn)算立柱與8mm厚角鋼支座之間的2-M12mm不銹鋼螺栓:(A2-風(fēng)荷載 Rw=自重荷載 Rd=單個(gè)螺栓承受的剪力Fqx=9848/4=2462NFqy=5000/4=彎矩引起的剪力 螺栓承受的最大剪力Fqx=2462 Fqy=1250NFq=(4491^2+==4662/= =4662/(12x= 風(fēng)荷載 Rw=自重荷載 Rd==5000/(2x8x= =9848/(2x8x= =5000x132/(1.05x2x8x= 組合應(yīng)力s= 六后埋1.參考節(jié)點(diǎn) (4-

V=5000N=9848BM=5000 x25=906200 RrecRdfB=1 fT=1 fRT 邊距超過fRV=0.84 因此Rrec=12x1000x1x1x0.85x0.94 第二部石材幕GB50009-2001,風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk= 高度Z取 取s 基本風(fēng)壓取 1.7x 1.2x 1.20=

GB50009-2001,風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk= 高度Z取 取s 基本風(fēng)壓取 1.7x 1.2x 0.72=

μs1=1.2+(1.2×0.8-水平荷載 bE---------------------動(dòng)力放大系數(shù),玻璃幕墻取 玻璃幕墻構(gòu)件的面積5x(幕墻自重0.8=作用效應(yīng)荷載組合值水平荷載設(shè)計(jì)值組合 1.41.200.51.3=水平荷載設(shè)計(jì)值組合 1.40.720.51.3=長邊短邊

石材掛鉤離石材兩邊距離 150長邊短邊設(shè)計(jì) w=1.78標(biāo)準(zhǔn) wo=1.20b/a或21.強(qiáng)度校核 max------------石材板中的最大應(yīng)力 max1石材板邊緣的最大應(yīng)力（N/mm^2)

=L------------------石材的長邊邊長t-------------------石材的計(jì)算厚度 25==6x0.1149x1.78x1000^2/(1000x 6x0.1435x1.78x1000^2/(1000x max石=w.a.b./(n.(t-max石----------石材中最大剪應(yīng)力(N/mm^2) 1.9n------------------石材單邊短勾數(shù)量， 應(yīng)力調(diào)整系數(shù)，為s------------------單槽底個(gè)總長度 24 2 68b2----------------短勾寬度， 24 22c------------------石材槽口寬度， 6max石w.a.b./(n.(t-== max勾= t1-----------------短勾厚度 4 max勾= 120設(shè)計(jì)風(fēng) w=標(biāo)準(zhǔn)風(fēng) w0=立柱計(jì)算跨 L=承風(fēng)寬 m=線荷載設(shè)計(jì) 線荷載標(biāo)準(zhǔn)

立柱豎直方向的幕墻重力：(幕墻自重取0.8kPa,樓層高度為 (即3840=x8== = 4800/ 300= 16mm可見，立柱的應(yīng)力與撓度都滿足設(shè)計(jì)要求四50x5mm (鋼橫截面積 A=橫截面X-X慣性矩 Ix=橫截面X-X最小抵抗矩 Wx=橫截面Y-Y慣性矩 Iy=橫截面Y-Y最小抵抗矩 Wy=1水平荷載計(jì)算設(shè)計(jì)風(fēng) w=標(biāo)準(zhǔn)風(fēng) w0= a=150mm承風(fēng)寬 m=F=1.78x= F0=1.19952x= 標(biāo)準(zhǔn)值k=150/=2豎向荷載計(jì)算P0=28x10^-6x1000x= P=1.2x= qd01.2x78x10^-6x (考慮增加20%附件的重量= qd=1.2x= 1水平荷載產(chǎn)生的彎矩BMy==890x=2堅(jiān)向荷載產(chǎn)生的彎矩BMx1=P.=840x=BMx2=qdx=0.048x=3橫梁承受的彎曲應(yīng)== )/(1.05x3130)+133500/(1.05x= 1豎向最大撓度δx=5×qd0×L^4/(384×E.I)+P×a×L^2×(3-4×a^2)/(24×=5x0.04x1000^4/(384x206000x= <1000/300= 2水平最大撓度δy=F×a×L^2×(3-4×a^2)/(24×=600x250x1000^2x(3-4x0.15^2)/(24x206000x= <1000/300= 1豎向支座反Rd=0.048x=2水平支座反Rw=五連接計(jì)最大水平荷載Rw=(參考立柱計(jì)算最大豎向荷載Rd(參考立柱計(jì)算驗(yàn)算立柱與支座之間的2-M12mm不銹鋼螺栓: Rw=8544N自重荷載 Rd=單個(gè)螺栓承受的剪力Fqx=8544/2=4272NFqy=3840/2=Fqx=4272NFqy=1920NFq=(4272^2+==4684/(3.14x= =4684/(12x= 驗(yàn)算8mm風(fēng)荷載 Rw=自重荷載 Rd==3840/(8x= =8544/(8x= (考慮25mm安裝偏差= x(104+25))/(1.05x8x= 組合應(yīng)力= (5mm50+100+50mm長三面焊縫風(fēng)荷載 Rw=自重荷載 Rd=Area=700mm^2Wxx==3840/2= =8544/2= (考慮25mm安裝偏差)fb=(Rw.d1+Rd.d2)/(1.22.Wxx)=[8544x(0+25)+3840x(104+25)]/(1.22x= 組合應(yīng)力 六后埋荷載情 (4-根據(jù)對(duì)立柱分析結(jié)果,得出預(yù)埋件受力如下V=3840N=8544BM=3840 x25=612960 RrecRdfB=1 fT=1 fRT 邊距超過fRV=0.84 因此Rrec=12x1000x1x1x0.85x0.94 第三部屋頂鋼滿堂福大酒店外墻裝飾工程結(jié)構(gòu)計(jì) 風(fēng)荷載 (只考慮負(fù)風(fēng)壓2001,風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:wk=gz------------------高度Z處的陣風(fēng)系數(shù); 風(fēng)壓高度變化系數(shù); 風(fēng)荷載體型系數(shù);考慮五十年一遇的風(fēng)壓,則 1.7 1.2 =

2 二、鋼架結(jié)構(gòu)模荷載情況2自重荷載荷載情況3(風(fēng)荷載三、桿件注在以下的桿件校核計(jì)算中,僅考慮模型中最的來校核從鋼架分析---輸出數(shù)據(jù)---節(jié)點(diǎn)位移中可知,最大位移在節(jié)點(diǎn)6:NodeXYZ6BINE1- -0.00000- 節(jié)點(diǎn)6的組合位移為u=(ux^2+uy^2+yz^2)^0.5=(-1.035^2+-<3720/250 校核桿件200x100x5mm鋼方通 桿件(參考附錄一桿件作用力---loadcase5,designcombineBeamForceSignconventionasdiagrams:-positiveaboveline,negativebelowlineexceptFxwherepositiveiscompression.DistancedisgivenfrombeamendA. (kN-(kN- (kN-2BINE2 15.6E-3- - 15.8E-3- -1.24E 16E-3- 1.86E 16.1E-3- -b面積塑性發(fā)展系數(shù)主軸彈性扺抗矩 Wx=次軸彈性扺抗矩 Wy=軸向壓力 Fx=主軸彎矩 次軸彎矩 My=強(qiáng)度校核 mx=mt= 1-0.8N/NexN/Amx.Mx/(x.W1x.(1-0.8N/Nex))+ty.My/(y.Wy)1)+2)剪力Vy=Vz=剪應(yīng)力 校核桿件121x5mm園管 桿件(參考附錄一桿件作用力---loadcase6,designcombineBeamForceSignconventionasdiagrams:-positiveaboveline,negativebelowlineexceptFxwherepositiveiscompression.DistancedisgivenfrombeamendA.d (kN- (kN- (kN-BINE20.000-12.2E----1.54E -12E----3.07E3-11.8E----4.61E3-11.5E--b面積塑性發(fā)展系數(shù)主軸彈性扺抗矩 Wx=次軸彈性扺抗矩 Wy=軸向壓力 Fx=主軸彎矩 Mx=次軸彎矩 My=強(qiáng)度校核 穩(wěn)定系 mx=mt= Nex=1-0.8N/NexN/A

mx.Mx/(x.W1x.(1-0.8N/Nex))+ty.My/(y.Wy)1)+2)剪力Vy=Vz=剪應(yīng)力 附錄Job Numberof12HighestNumberof12HighestNumberof13HighestNumberofBasicLoad NumberofCombinationLoad IncludedinthisprintoutaredataWholeX 1 21.86E 33.66E 42.19E- 5 2.43E61.86E 2.43E73.66E 2.43E82.19E- 2.43E9 4.86E1.86E 4.86E3.66E 4.86E2.19E- 4.86ENodeNodeB LengthPropert1323102213104763105653107310893102631063103731073103307833034330SectionJ12.9E5.12E15.2E11.8E-21.22E1.17E1.17E1.76E-3UserDefined1.82E3.07E3.07E6.14E-EGna1200E76.9E3.61E-221.7E9.28E3.06E-368.9E25.9E7.11E-XYZ(kN-(kN-(kN-14589ThereisnodataofthisBasicLoad 12DEAD3WINDCombinationLoad CombinationL/C PrimaryL/C 4COMBINE112DEAD3WIND5COMBINE212DEAD3WINDLoadThereisnodataofthisSelfweight:1 -BeamLoads:2DEAD--------------------BeamLoads:3WIND1-----2-----4-----5-----7-----8-----NodeXYZ11(21(----31(----41(51(61(----71(-----81(91(1(---1(-----1(BeamForceSignconventionasdiagrams:-positiveaboveline,negativebelowlineexceptFxwherepositiveiscompression.DistancedisgivenfrombeamendA. (kN-(kN-(kN-1BINE2 12.9E5.82E- 13.1E3.33E-