鋼結(jié)構(gòu)課程設(shè)計計算書(完整)

鋼橋課程設(shè)計設(shè)計任務(wù)書簡支上承式焊接雙主梁鋼橋設(shè)計（題目）學(xué)生姓名學(xué)號班級成績指導(dǎo)教師土木工程系

目錄1設(shè)計題目與基本資料 11.1設(shè)計題目 11.1.1設(shè)計資料 11.2設(shè)計內(nèi)容及步驟 21.2.1設(shè)計內(nèi)容 21.2.2設(shè)計步驟 22內(nèi)縱梁設(shè)計 32.1永久作用效應(yīng)計算 32.2可變作用效應(yīng)計算 42.3內(nèi)縱梁和橫梁的連接 53外縱梁設(shè)計 63.1永久作用效應(yīng)計算 63.2可變作用效應(yīng)計算 63.3外縱梁與橫梁連接 84中橫梁設(shè)計 84.1主跨部分的彎矩和剪力 94.1.1永久作用效應(yīng) 94.1.2可變作用效應(yīng) 104.2主跨截面 124.2.1最大彎曲應(yīng)力驗算 134.2.2最大剪應(yīng)力驗算 134.2.3折算應(yīng)力驗算 134.2.4橫梁整體穩(wěn)定驗算 144.2.5剛度驗算 144.2.6疲勞驗算 144.2.7加勁肋設(shè)置 154.2.8橫梁與主梁連接 154.2.9翼板與腹板的焊接 154.3橫梁懸臂部分設(shè)計 164.3.1最大彎曲應(yīng)力驗算 174.3.2最大剪應(yīng)力驗算 174.3.3整體穩(wěn)定驗算 174.3.4疲勞驗算 174.3.5懸臂部分加勁肋設(shè)計 184.3.6橫梁與主梁的連接 184.3.7翼緣與腹板焊接 184.4橫梁在主梁出的拼接 185主梁的設(shè)計 195.1主梁上的永久作用效應(yīng) 195.2主梁上的可變作用效應(yīng) 205.2.1計算橫向分布系數(shù) 205.2.2計算可變作用效應(yīng) 215.3截面尺寸擬定 245.4主梁驗算 245.4.1跨中最大彎曲應(yīng)力驗算 245.4.2支點最大剪應(yīng)力 255.4.3折算應(yīng)力驗算 265.5橫梁整體穩(wěn)定性驗算 275.6剛度驗算 285.7疲勞驗算 285.8加勁肋設(shè)置 295.9翼緣與腹板焊接 315.10局部穩(wěn)定驗算 326水平縱聯(lián)的設(shè)計 326.1設(shè)計基準(zhǔn)風(fēng)壓計算 326.2水平縱聯(lián)桿件內(nèi)力及驗算 336.2.1水平縱聯(lián)斜桿 336.2.2水平縱聯(lián)直桿驗算 346.3水平縱聯(lián)連接 356.3.1水平縱聯(lián)斜桿 356.3.2水平縱聯(lián)直桿 351設(shè)計題目與基本資料1.1設(shè)計題目簡支上承式焊接雙主梁鋼橋設(shè)計1.1.1設(shè)計資料：1）橋梁跨徑及橋?qū)挘簶蛄嚎鐝剑?4m梁長：33.96m計算跨徑：33.6m橋?qū)挘簝?m+2×1.0m2）設(shè)計荷載公路—I級，人群荷載3.0kN/m2~3.5kN/m2,，每側(cè)的欄桿及人行道構(gòu)件的自重作用力為5kN/m；計算風(fēng)荷載時，按照橋梁建于河北省刑臺市進行考慮3）材料設(shè)計用鋼板：型號16Mnq，即Q345qD，其技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合《橋梁用結(jié)構(gòu)鋼》GB/T714-2008Q345qD的設(shè)計參數(shù)為：彈性模量Es=2.1×105MPa，熱膨脹系數(shù)為1.2×105/°，拉、抗壓及抗彎強度f=295MPa，剪應(yīng)力fv=170MPa，剪切模量G=0.81×105MPa；型號為A3，即Q235qD，其技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合《橋梁用結(jié)構(gòu)鋼》GB/T714-2008本設(shè)計中用A3鋼其他普通鋼筋：采用熱軋R235、HRB335鋼筋，凡鋼筋直徑≥12mm，均采用HRB335鋼筋；凡鋼筋直徑<12mm，均采用R235鋼筋橋面板混凝土：C50微膨脹鋼纖維混凝土，容重取25kN/m34）設(shè)計依據(jù)參考書：《現(xiàn)代鋼橋》（上冊），吳沖主編，人民交通出版社，2006年9月第一版，P117~P163《鋼橋》（第二版），徐君蘭，孫淑紅主編，人民交通出版社，2011年4月第二版，P9~P21《鋼橋構(gòu)造與設(shè)計》，蘇彥江主編，西南交通大學(xué)出版社，2006年12月第一版，P12~P28設(shè)計規(guī)范：《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTJ021-89《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTGD60-2004《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JTGB01-2003《橋梁用結(jié)構(gòu)鋼》GB/T714-2008《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003其他相關(guān)規(guī)范注：1.可變荷載中的汽車荷載（包括車道荷載和車輛荷載）取用《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTGD60-2004第24~25頁的數(shù)值及尺寸。2.計算汽車荷載沖擊力時，沖擊系數(shù)取用《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTJ021-89第23頁表2.3.2-2中的相關(guān)公式進行計算。3.進行強度及穩(wěn)定性驗算時，容許應(yīng)力應(yīng)乘以《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86第6頁的表1.2.10中的提高系數(shù)。4.荷載組合時，取用標(biāo)準(zhǔn)值。1.2設(shè)計內(nèi)容及步驟1.2.1設(shè)計內(nèi)容：1）主要承重構(gòu)件的設(shè)計荷載計算：包括內(nèi)縱梁、外縱梁、中橫梁、主梁、聯(lián)接系等；2）根據(jù)設(shè)計荷載選擇適合的構(gòu)件截面及型式；3）相關(guān)的強度及穩(wěn)定性驗算；4）設(shè)計圖紙的繪制：包括鋼板梁橋的平面布置圖，橫梁的斷面布置圖，連接件的細部構(gòu)造圖等。1.2.2設(shè)計步驟：荷載傳遞路徑：橋面板→縱梁→橫梁→主梁1）混凝土橋面板：板厚為15cm；設(shè)計為支承于縱梁之間的簡支板；2)內(nèi)縱梁S2：中到中的間距為2.5m，兩端簡支；承受的荷載主要有：恒載（橋面板）+活載（汽車荷載+沖擊力）；根據(jù)計算出的荷載值選擇合適的構(gòu)件截面型式；3)外縱梁S1：兩端簡支，承受人行道、橋面板等的恒載及汽車荷載；根據(jù)計算出的荷載值選擇合適的構(gòu)件截面型式；4)中橫梁B2：按照簡支梁進行設(shè)計，兩邊還有對稱的懸臂。B2承受自重和混凝土橋面自重引起的均布荷載，同時還承受縱梁S1上傳來的集中荷載以及和從幾個支于其上的縱梁S2上傳來的集中荷載；根據(jù)計算出的荷載值選擇合適的構(gòu)件截面型式；對選定的構(gòu)件進行相關(guān)的焊縫或螺栓連接的驗算；1)中橫梁B2的懸臂部分設(shè)計：一般設(shè)計為變截面，從懸臂根部向外，腹板高度遞減；根據(jù)懸臂部分承受的負(fù)彎矩設(shè)計懸臂部分和橫梁的連接；根據(jù)懸臂部分承受的剪力設(shè)計懸臂部分和主梁的連接；對設(shè)計的尺寸進行相關(guān)的驗算；2）主梁：兩端簡支，承受的荷載大部分是由橫梁通過集中力的形式傳遞過來的。計算時，可視為直接從橋面板傳來的均布荷載，以簡化計算；取車道荷載，按最不利位置加載；根據(jù)計算出的荷載值選擇合適的構(gòu)件截面型式，要確定主梁的腹板尺寸、翼緣的尺寸、橫向加勁肋等；支座處還要進行支承加勁肋的設(shè)計；3）聯(lián)結(jié)系——水平縱聯(lián)：主梁的每塊翼緣板都各承受一半的橫向風(fēng)荷載；橋面板協(xié)同上翼緣共同抵抗風(fēng)荷載，故上緣不需要水平縱聯(lián)。需進行下翼緣水平縱聯(lián)的設(shè)計；將風(fēng)荷載視為均布可變荷載，垂直作用在主梁上；根據(jù)計算出的荷載值選擇合適的構(gòu)件截面型式；對選定的構(gòu)件進行水平方向屈曲和豎直方向屈曲的驗算；縱聯(lián)的連接驗算2內(nèi)縱梁設(shè)計2.1永久作用效應(yīng)計算內(nèi)部縱梁間距為2.5m。兩端簡支，內(nèi)縱梁跨度為5.6m，內(nèi)縱梁的布置見圖2-1圖2-1內(nèi)縱梁布置圖（單位：cm）內(nèi)縱梁的恒載值見表2-1。表2-1內(nèi)縱梁上的恒載（）橋面板梗肋（假定）縱梁（假定）每根縱梁上的恒載由恒載引起的最大彎矩位于跨中：由恒載引起的最大剪力位于支承處：2.2可變作用效應(yīng)計算1、沖擊系數(shù):2、計算橫向分布系數(shù)，布載圖式見圖2-2圖2-2橫向分布系數(shù)簡圖（單位：cm）由布載圖式得橫向分布系數(shù)為：3、縱向布載圖式見圖2-3，經(jīng)分析知：最大彎矩發(fā)生在跨中截面，最大剪力發(fā)生在支承截面處。圖2-3最不利荷載布置圖（單位：cm）(左彎矩，右剪力)可變作用（汽車）引起的跨中最大彎矩：可變作用（汽車）引起的支承處最大剪力：內(nèi)縱梁的最大彎矩及剪力見表2-2表2-2內(nèi)縱梁上的最大彎矩及最大剪力內(nèi)力恒載活載總計彎矩（）42.57259.43402剪力（）30.41303.33333.74A3鋼制成的縱梁，其容許彎曲應(yīng)力為，所需截面模量為：A3鋼制成的縱梁，其容許剪應(yīng)力為，所需腹板面積為：選用的H型鋼，其提供的截面模量為，腹板面積為。2.3內(nèi)縱梁和橫梁的連接M24單個高強螺栓抗剪承載力為，表面采用噴砂的處理方法，單個摩擦型連接高強螺栓抗剪容許承載力為：k為系數(shù)，根據(jù)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86第1.2.6條取1.7故所需螺栓個數(shù)為：，取6個螺栓。3外縱梁設(shè)計3.1永久作用效應(yīng)計算外縱梁兩端簡支，跨度為5.6m，承受人行道荷載以及汽車荷載。假定板梁和橋面板之間以簡支相連，外縱梁和板梁之間2.2m寬范圍內(nèi)的恒載將按比例進行分配。外縱梁上的恒載集度見表3-1.表3-1外縱梁上的恒載（）欄桿及人行道橋面板縱梁、挑梁及橫向聯(lián)系的假定每根縱梁上的恒載跨中由恒載引起的最大彎矩：支承處由恒載引起的最大剪力：3.2可變作用效應(yīng)計算1、沖擊系數(shù)：2、橫向分布系數(shù)計算，橫向布載簡圖見圖3-1圖3-1橫向分布系數(shù)計算簡圖（單位：cm）3、經(jīng)分析知：最大彎矩發(fā)生在跨中截面，最大剪力發(fā)生在支承處。最不利荷載布載圖見圖3-2圖3-2最不利荷載布置圖（單位：cm）可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：可變作用（人群）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：外縱梁的最大剪力見表3-2表3-2外縱梁上的最大彎矩和剪力內(nèi)力恒載活載沖擊作用總計彎矩（）116.68剪力（）A3鋼制成的縱梁，其容許彎曲應(yīng)力為，所需截面模量為：A3鋼制成的縱梁，其容許剪應(yīng)力為，所需腹板面積為：選用的H型鋼，其提供的截面模量為，腹板面積為。3.3外縱梁與橫梁連接M24單個高強螺栓抗剪承載力為，表面采用噴砂的處理方法，單個摩擦型連接高強螺栓抗剪容許承載力為：，k為系數(shù)，根據(jù)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86第1.2.6條取1.7故所需螺栓個數(shù)為：，取4個螺栓。4中橫梁設(shè)計中橫梁跨徑5米，懸挑長度兩邊各3米。假設(shè)懸臂部分自重和混凝土以及梗肋自重引起均布荷載3.06kN/m，外縱梁上傳來集中荷載：，內(nèi)縱梁上傳來集中荷載：，自重恒載及集中荷載布置如圖4-1圖4-1上承式橋橫梁上的恒載（單位：cm）4.1主跨部分的彎矩和剪力4.1.1永久作用效應(yīng)由于懸臂部分的存在，支撐處將產(chǎn)生負(fù)彎矩并達到最大值。由恒載引起的最大負(fù)彎矩為：對稱荷載下每個支座反力：懸臂部分恒載引起的最大剪力為：橫梁中間段引起最大剪力：懸臂部分引起的最大正彎矩發(fā)生在跨中，其值：橫梁上的最大活載在縱梁上的荷載位置見圖4-2圖4-2橫梁上最大活載在縱梁上的荷載位置（單位：cm）作用于中橫梁的車輪荷載大小為：4.1.2可變作用效應(yīng)可變作用效應(yīng)活載在中橫梁中產(chǎn)生的最大彎矩發(fā)生在跨中（考慮布載的車道數(shù)，通過試算計算確定）：兩車道布載見圖4-3圖4-3橫梁中正彎矩荷載位置（單位：cm）計算所得彎矩為：，故活載引起的最大正彎矩為：。活載在橫梁中引起的最大剪力發(fā)生在支承處（考慮布置荷載的車道數(shù)，通過試算確定，其中引起最大剪力的布載，兩車道（圖4-4），三車道（圖4-5）圖4-4橫梁中兩車道剪力荷載位置（單位：cm）兩車道：圖4-5橫梁中三車道剪力荷載位置（單位：cm）三車道：，故活載引起的最大剪力為：在上述荷載作用的情況下，扣除懸臂部分剪力的影響將給出中橫梁中間梁段由活載引起的最大剪力，其值為：沖擊系數(shù)：人群荷載通過外縱梁傳至中橫梁，大小等于,這將會在中橫梁懸臂部分產(chǎn)生的剪力。同時，也會產(chǎn)生支反力：,扣除懸臂部分剪力可得到中橫梁中間梁段最大剪力：,由人群荷載引起的最大負(fù)彎矩為：中橫梁受力見表4-1表4-1中橫梁中的最大彎矩、剪力和支座反力內(nèi)力恒載活載沖擊作用人群荷載總計負(fù)彎矩（）-190.91-208.67-73.66-41.98-515.22正彎矩（）-86.20258.1991.140.00263.13主跨部分剪力（）38.06304.39107.458.40458.30懸臂部分剪力（）89.70135.8947.9719.08262.64支座反力（）127.76440.28155.4227.48750.944.2主跨截面選用腹板1000mm×20mm，假定受拉翼緣和受壓翼緣具有相同的面積且每塊翼緣板都各開有兩個直徑24mm的高強螺栓孔，跨中截面尺寸見圖4-6。圖4-6主跨中橫梁截面（單位：mm）從表4-1中可知最大彎矩為515.22kN/m,翼緣采用420mm×30mm的板，其滿足焊接板梁受壓翼緣的伸出肢寬不宜大于40cm，也不宜大于其厚度的12倍。中橫梁截面參數(shù)見表4-2表4-2中橫梁跨中的慣性矩材料A()d（mm）Ad2或者I02塊翼緣板25200515一塊腹板20000-4個孔洞2880515總計--截面模量：4.2.1最大彎曲應(yīng)力驗算，滿足規(guī)范要求。4.2.2最大剪應(yīng)力驗算，取，其容許應(yīng)力為，滿足要求。4.2.3折算應(yīng)力驗算對于簡支梁取截面作為驗算截面。在截面受拉翼緣與腹板交界處的應(yīng)力為：4.2.4橫梁整體穩(wěn)定驗算橫梁受壓翼緣兩節(jié)點的距離為，而橫梁截面高度為，則換算長細比為：《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86中1.2.16-4知，查表得：橫梁受壓翼緣寬度，側(cè)向支撐點間距為：，則：故橫梁的整體穩(wěn)定滿足要求。4.2.5剛度驗算，故滿足要求。4.2.6疲勞驗算根據(jù)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86表1.2.17-2，疲勞容許拉應(yīng)力為：故?。海蕽M足要求。4.2.7加勁肋設(shè)置因為滿足，根據(jù)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86要求可不設(shè)置豎向加勁肋及水平加勁肋。4.2.8橫梁與主梁連接M24單個高強螺栓抗剪承載力為225MPa，采用噴砂或噴砂后生赤銹的處理方法，單個摩擦型連接高強螺栓抗剪容許承載力為：故所需螺栓個數(shù)，取20個螺栓。4.2.9翼板與腹板的焊接最大焊角尺寸：最小焊角尺寸：故焊角尺寸取10mm。假定鋼板梁翼緣與腹板連接焊縫處的剪應(yīng)力由焊縫承擔(dān)且沿長度均勻分布，則單位長度兩條焊縫所承受水平剪力：故取焊角尺寸，腹板邊緣加工成K形坡口。4.3橫梁懸臂部分設(shè)計為了始終確保有足夠的截面，懸臂部分采用遞變截面，其截面變化從橫梁主跨部分高度1000mm遞變?yōu)樽钔舛烁叨?00mm。取橫梁懸臂部分翼緣尺寸為420mm×30mm，懸臂部分中點處彎曲應(yīng)力和剪應(yīng)力應(yīng)進行校核，以確定梁高減小后，構(gòu)件受力也不會超過容許應(yīng)力。為了達到這個目的，選擇外縱梁與主梁中間的中間截面進行校核。該處腹板高度為817mm。恒載包括由懸臂部分自重3.06kN/m，以及外縱梁傳來的集中力80.52kN。恒載引起的彎矩：恒載引起的剪力：活載為135.89kN，距離該截面0.4m?；钶d和沖擊作用引起的彎矩為：，活載和沖擊作用引起的剪力為：，人行道活載引起的彎矩和剪力為：，該截面處總的彎矩和剪力：，該截面慣性矩：4.3.1最大彎曲應(yīng)力驗算，故滿足要求。4.3.2最大剪應(yīng)力驗算，取C=1.0，則容許應(yīng)力為，故滿足要求4.3.3整體穩(wěn)定驗算根據(jù)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86規(guī)定：橫梁受壓翼緣寬度b=420mm,側(cè)向支撐點間距為5.6m。則：，故不需要進行整體穩(wěn)定計算。4.3.4疲勞驗算根據(jù)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86表1.2.17-2，疲勞容許拉應(yīng)力為：故?。?，滿足要求。4.3.5懸臂部分加勁肋設(shè)計計算得，根據(jù)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86要求可不設(shè)置豎向加勁肋及水平加勁肋。4.3.6橫梁與主梁的連接M24單個高強螺栓抗剪承載力為225MPa，采用噴砂或噴砂后生赤銹的處理方法，單個摩擦型連接高強螺栓抗剪容許承載力為：故所需螺栓個數(shù)為，取26個螺栓。4.3.7翼緣與腹板焊接最大焊角尺寸：最小焊角尺寸：故焊角尺寸取10mm，腹板邊緣加工成K形坡口。4.4橫梁在主梁出的拼接假設(shè)該拼接板承受全部負(fù)彎矩-515.22，則所需截面模量為：故取蓋板尺寸為計算應(yīng)力：,故蓋板尺寸滿足受力要求。M24單個高強螺栓抗剪承載力為225MPa，采用噴砂或噴砂后生赤銹的處理方法，單個摩擦型連接高強螺栓抗剪容許承載力為：故所需螺栓個數(shù)為，取20個螺栓5主梁的設(shè)計主梁兩端簡支，跨度為33.6m，但其荷載作用長度為33.96m。這些梁的制作均相同。5.1主梁上的永久作用效應(yīng)主梁承受大部分荷載是由橫梁通過集中力的形式傳至其上的。但是，如果忽略各橫梁，主梁視為直接承受從橋面板傳來的話，計算相對簡單。在這樣的假定下計算得到的彎矩和剪力從計算角度出發(fā)可以認(rèn)為是足夠精確的，因為橫梁之間的間隔相對很小。從而，主梁上的所有恒載都可以視為均布的。表5-1列出了主梁上的恒載。表5-1主梁上的恒載（kN/m）欄桿及人行道5橋面板25×0.15×5=18.75主梁（假定）9縱聯(lián)（假定）2公共設(shè)備及其他荷載2橫梁和縱梁5.65每根主梁上的恒載42.45.2主梁上的可變作用效應(yīng)5.2.1計算橫向分布系數(shù)因為，故用修正的偏心壓力法計算橫向分布系數(shù)。截面特性見圖5-1圖5-1主梁假定截面（單位：mm）對1：，查表得：對2：，查表得：對3：，查表得：故：故：，確定橫向分布系數(shù)零點位置，設(shè)零點位置距1#主梁的距離為x（m），則：得荷載布載圖見圖5-2圖5-2橫向分布系數(shù)計算簡圖（單位：cm）兩車道：三車道：經(jīng)比較知：，同理可計算得到5.2.2計算可變作用效應(yīng)車道荷載取值：公路—I級均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算彎矩時：；計算剪力時：沖擊系數(shù)：，可變作用效應(yīng)計算如下：影響線面積計算見表5-2表5-2影響線面積計算項目計算面積影響線面積（活載）影響線面積（恒載）支點截面：剪力：恒載活載跨中截面：剪力：恒載活載彎矩：恒載活載截面：剪力：恒載活載彎矩：恒載活載截面：剪力：恒載活載彎矩：恒載活載主梁內(nèi)力值列于表5-3，表5-4中表5-3主梁彎矩（kN/m）位置恒載活載（考慮沖擊系數(shù)和橫向系數(shù)）人群荷載總計跨中5983.497758.40633.7714375.66L/44487.625818.84475.3310781.79L/63324.164310.25352.097986.50支點0000表5-4主梁剪力(kN)位置恒載活載（考慮沖擊系數(shù)和分項系數(shù)）人群荷載總計跨中0443.050443.05L/4356.16714.4737.721108.35L/6474.88817.8850.31343.06支點712.31039.1475.451826.895.3截面尺寸擬定簡支鋼板梁的計算彎矩在跨中截面最大，越向兩端越小。到支點截面處為零。因此，為了節(jié)省鋼材，減輕梁的自重，梁的截面可隨計算彎矩的變化而沿跨徑變化。在L/6截面處變截面?？缰?、、、支點截面尺寸可在主梁驗算中查得。5.4主梁驗算5.4.1跨中最大彎曲應(yīng)力驗算跨中截面尺寸見圖5-3圖5-3跨中截面（單位：mm），滿足要求。5.4.2支點最大剪應(yīng)力支點截面尺寸見圖5-4圖5-4支點截面（單位：mm），故取，則容許應(yīng)力為：滿足規(guī)范要求。5.4.3折算應(yīng)力驗算截面：截面尺寸見圖5-5圖5-5L/6截面（單位：mm）其受拉翼緣與腹板交界處的應(yīng)力為：滿足規(guī)范要求。截面：截面尺寸見圖5-6圖5-6截面（單位：mm）其受拉翼緣與腹板交界處的應(yīng)力為：滿足規(guī)范要求。5.5橫梁整體穩(wěn)定性驗算根據(jù)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86規(guī)定：主梁受壓翼緣寬度b=600mm,側(cè)向支撐點間距為l=5.6m。則：故不需進行整體穩(wěn)定驗算。5.6剛度驗算跨中：L/6截面：滿足要求。5.7疲勞驗算需要驗算疲勞的截面有L/6截面（即變截面）和L/4截面的加勁肋與腹板交接處和主梁翼緣蓋板焊縫處。截面：，根據(jù)《公路橋涵結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86表1.2.17-2，疲勞容許拉應(yīng)力為：，滿足要求。截面：，根據(jù)《公路橋涵結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86表1.2.17-2，疲勞容許拉應(yīng)力為：，滿足要求。5.8加勁肋設(shè)置因為，故僅需設(shè)置豎向加