預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件

EvaluationWarning:ThedocumentwascreatedwithSpire.Docfor.NET.2.14預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件2.14.1一般規(guī)定1.預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的計(jì)算和驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，除應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)狀況使用條件進(jìn)行承載力計(jì)算及正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算外，變形、抗裂、裂縫寬度和應(yīng)力驗(yàn)算外，尚應(yīng)按具體情況對制作、運(yùn)輸及安裝等對施工階段進(jìn)行驗(yàn)算。2.預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)計(jì)入預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)；對超靜定結(jié)構(gòu)，相應(yīng)的次彎矩、次剪力及次軸力等應(yīng)參與組合計(jì)算。對承載能力極限狀態(tài)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，預(yù)應(yīng)力作用分項(xiàng)系數(shù)γp應(yīng)取1.0，不利時γp應(yīng)取1.2；對正常使用極限狀態(tài)，預(yù)應(yīng)力作用分項(xiàng)系數(shù)γp應(yīng)取1.0。對參與組合的預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)項(xiàng)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對承載力有利時，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0應(yīng)取1.0；當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對承載力不利時，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0應(yīng)按2.1.3(待查)節(jié)(《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第3.3.2條)確定。3.預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力σcon應(yīng)符合下列規(guī)定，且不宜小于0.4fptk：(1)消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線(2.14-1)(2)中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲(2.14-2)(3)預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋(2.14-23)式中fptk——預(yù)應(yīng)力筋極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fpyk——預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線、中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲的張拉控制應(yīng)力值不應(yīng)小于0.4fptk；預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的張拉應(yīng)力控制值不宜小于0.5fpyk。當(dāng)符合下列情況之一時，上述張拉控制應(yīng)力限值可相應(yīng)提高0.05fptk或0.05fpyk：(1)要求提高構(gòu)件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區(qū)內(nèi)設(shè)置的預(yù)應(yīng)力筋；(2)要求部分抵消由于應(yīng)力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預(yù)應(yīng)力筋與張拉臺座之間的溫差等因素產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。4.施加預(yù)應(yīng)力時所需的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度施加預(yù)應(yīng)力時，所需的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度應(yīng)經(jīng)計(jì)算確定，但不宜低于設(shè)計(jì)的混凝土強(qiáng)度等級值的75%。注：當(dāng)張拉預(yù)應(yīng)力筋是為防止混凝土早期出現(xiàn)的收縮裂縫時，可不受上述限制，但應(yīng)符合局部受壓承載力的規(guī)定。5.后張法預(yù)應(yīng)力引起混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，由預(yù)應(yīng)力引起的內(nèi)力和變形可采用彈性理論分析，并宜符合下列規(guī)定：(1)按彈性分析計(jì)算時，次彎矩M2宜按下列公式計(jì)算：(2.14-34)(2.14-45)式中：——后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的預(yù)加力，按本規(guī)范公式(2.14-1314)計(jì)算；——凈截面重心至預(yù)加力作用點(diǎn)的距離，按本規(guī)范公式(2.14-1415)計(jì)算；——預(yù)加力對凈截面重心偏心引起的彎矩值；——由預(yù)加力的等效荷載在結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面上產(chǎn)生的彎矩值。次剪力可根據(jù)構(gòu)件次彎矩的分布分析計(jì)算，次軸力宜根據(jù)結(jié)構(gòu)的約束條件進(jìn)行計(jì)算。(2)在設(shè)計(jì)中宜采取措施，避免或減少支座、柱、墻等約束構(gòu)件對梁、板預(yù)應(yīng)力作用加力效應(yīng)的不利影響。6.由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力及相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力及相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力，可分別按下列公式計(jì)算：(1)1先張法構(gòu)件由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力(2.14-56)相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力(2.14-67)預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力(2.14-78)(2)2后張法構(gòu)件由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力(2.14-89)相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力(2.14-910)預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力(2.14-1011)式中An——凈截面面積，即扣除孔道、凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面積及縱向非預(yù)應(yīng)力筋截面面積換算成混凝土的截面面積之和；對由不同混凝土強(qiáng)度等級組成的截面，應(yīng)根據(jù)混凝土彈性模量比值換算成同一混凝土強(qiáng)度等級的截面面積；A0——換算截面面積：包括凈截面面積以及全部縱向預(yù)應(yīng)力筋截面面積換算成混凝土的截面面積；I0、In——換算截面慣性矩、凈截面慣性矩；ep0、epn——換算截面重心、凈截面重心至預(yù)加力作用點(diǎn)的距離，按本規(guī)范第2.14.1中節(jié)7條（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第10.1.7條）的規(guī)定計(jì)算；y0、yn——換算截面重心、凈截面重心至所計(jì)算纖維處的距離；σl——相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值，按本規(guī)范第2.14.2中1條至7條(《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第10.2.1條~第10.2.7條)的規(guī)定計(jì)算；αE——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：，此處，ES按本規(guī)范(待查)（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.2.5）4(待查)采用，EC按本規(guī)范（待查）（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》本規(guī)范表4.1.5）(待查)采用；Np0、Np——先張法構(gòu)件、后張法構(gòu)件的預(yù)加力，按本規(guī)范第2.14.1中節(jié)7（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第10.1.7條）條計(jì)算；σp2——由預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力引起的混凝土截面法向應(yīng)力。注：在公式(2.14-56)、(2.14-89)中，右邊第二項(xiàng)與第一項(xiàng)的應(yīng)力方向相同時取加號，相反時取減號；公式(2.14-67)、(2.14-1011)適用于σpc為壓應(yīng)力的情況，當(dāng)σpc為拉應(yīng)力時，應(yīng)以負(fù)值代入。7..預(yù)加力及其作用點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力以及合力點(diǎn)的偏心距預(yù)加力及其作用點(diǎn)的偏心距預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力以及合力點(diǎn)的偏心距(圖2.14-1)宜按下列公式計(jì)算：(a)先張法構(gòu)件(b)后張法構(gòu)件圖2.14-1預(yù)加力作用點(diǎn)位置1—換算截面重心軸；2—凈截面重心軸1(1)先張法構(gòu)件(2.14-1112)(2.14-1213)(2)2后張法構(gòu)件：(2.14-1314)(2.14-1415)式中、——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力合力點(diǎn)至換算截面重心的距離；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋重心至換算截面重心的距離；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋在各自合力點(diǎn)處混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值，按本規(guī)范第2.14.2節(jié)中5條的規(guī)定計(jì)算；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力合力點(diǎn)至凈截面重心的距離；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋重心至凈截面重心的距離。注：1當(dāng)公式(2.14-112)至公式(2.14-145)中的=0時，可取式中=0。2當(dāng)計(jì)算次內(nèi)力時，公式(2.14-134)、公式(2.14-145)中的和可近似取零。8.后張法有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁內(nèi)力重分布對允許出現(xiàn)裂縫的后張法有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁，在重力荷載作用下按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時，可考慮內(nèi)力重分布，并應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算要求。當(dāng)截面相對受壓區(qū)高度不小于0.1且不大于0.3時，其任一跨內(nèi)的支座截面最大負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值可按下列公式確定：(2.14-1516)(2.14-1617)且調(diào)幅幅度不宜超過重力荷載下彎矩設(shè)計(jì)值的20％。式中：M——支座控制截面彎矩設(shè)計(jì)值；MGQ——控制截面按彈性分析計(jì)算的重力荷載彎矩設(shè)計(jì)值；ξ——截面相對受壓區(qū)高度，應(yīng)按第？本規(guī)范第6章(待查)(《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第六章)的規(guī)定計(jì)算；β——彎矩調(diào)幅系數(shù)。9.先張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長度先張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長度應(yīng)按下列公式計(jì)算：(2.14-1718)式中——放張時預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力筋的公稱直徑，按本規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄A采用；——預(yù)應(yīng)力筋的外形系數(shù)，按本規(guī)范表8.3.1？(待查)（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》表8.3.1）采用；——與放張時混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范表4.1.3？(待查)（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.1.3-2）以線性內(nèi)插法確定。當(dāng)采用驟然放張松預(yù)應(yīng)力的施工工藝時，對光面預(yù)應(yīng)力鋼絲，的起點(diǎn)應(yīng)從距構(gòu)件末端ltr/40.25處開始計(jì)算。10.先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)計(jì)算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面受彎承載力時，錨固長度范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值在錨固起點(diǎn)處應(yīng)取為零，在錨固終點(diǎn)處應(yīng)取為，兩點(diǎn)之間可按線性內(nèi)插法確定。預(yù)應(yīng)力筋的錨固長度應(yīng)按本規(guī)范第8.3.1?(待查)(《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第8.3.1)條確定。11.預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的施工階段驗(yàn)算(1)對制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件，或預(yù)壓時全截面受壓的構(gòu)件，在預(yù)加力、自重及施工荷載作用下(必要時應(yīng)考慮動力系數(shù))截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力宜符合下列規(guī)定(圖2.14-2)：(2.14-198)(2.14-1920)簡支構(gòu)件的端部區(qū)段截面預(yù)拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉應(yīng)力允許大于，但不應(yīng)大于1.2。截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力可按下列公式計(jì)算：或(2.14-210)式中——相應(yīng)施工階段計(jì)算截面預(yù)拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉應(yīng)力；——相應(yīng)施工階段計(jì)算截面預(yù)壓區(qū)邊緣纖維的混凝土壓應(yīng)力；、——與各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按第？本規(guī)范表4.1.3(待查)（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.1.3-2、表4.1.3-1）以線性內(nèi)插法確定；、——構(gòu)件自重及施工荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合在計(jì)算截面產(chǎn)生的軸向力值、彎矩值；——驗(yàn)算邊緣的換算截面彈性抵抗矩。(a)先張法構(gòu)件(b)后張法構(gòu)件圖2.14-2預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件施工階段驗(yàn)算1—換算截面重心軸；2—凈截面重心軸注：1預(yù)拉區(qū)、預(yù)壓區(qū)分別系指施加預(yù)應(yīng)力時形成的截面拉應(yīng)力區(qū)、壓應(yīng)力區(qū)；2公式(2.14-201)中，當(dāng)為壓應(yīng)力時，取正值，當(dāng)為拉應(yīng)力時，取負(fù)值；當(dāng)為軸向壓力時，取正值，當(dāng)為軸向拉力時，取負(fù)值；當(dāng)產(chǎn)生的邊緣纖維應(yīng)力為壓應(yīng)力時式中符號取加號，拉應(yīng)力時式中符號取減號。3當(dāng)有可靠的工程經(jīng)驗(yàn)時，疊合式受彎構(gòu)件預(yù)拉區(qū)的混凝土法向拉應(yīng)力可按σct不大于控制。12.(2)施工階段預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件施工階段預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件，預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率不宜小于0.15%，對后張法構(gòu)件不應(yīng)計(jì)入，其中，A為構(gòu)件截面面積。預(yù)拉區(qū)縱向普通鋼筋的直徑不宜大于14mm，并應(yīng)沿構(gòu)件預(yù)拉區(qū)的外邊緣均勻配置。注：施工階段預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的板類構(gòu)件，預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋可根據(jù)具體情況按實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)確定。132.先張法和后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力和裂縫寬度計(jì)算先張法和后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在承載力和裂縫寬度計(jì)算中，所用的混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時的預(yù)加力及其作用點(diǎn)的偏心距，均應(yīng)按本規(guī)范公式(2.14-112)及(2.14-123)計(jì)算，此時，先張法和后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力、均應(yīng)按本規(guī)范第2.14.1中節(jié)6條的規(guī)定計(jì)算。143.無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力矩形截面受彎構(gòu)件正截面承載力無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力矩形截面受彎構(gòu)件，在進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力設(shè)計(jì)值宜按下列公式計(jì)算：(2.14-2122)(2.14-2223)(2.14-2324)對于跨數(shù)不少于3跨的連續(xù)梁、連續(xù)單向板及連續(xù)雙向板，取值不應(yīng)小于。無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力設(shè)計(jì)值此時，應(yīng)力設(shè)計(jì)值尚應(yīng)符合下列條件：(2.14-2425)式中——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋中的有效預(yù)應(yīng)力()；——無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋中的應(yīng)力增量()；——綜合配筋指標(biāo)，不宜大于0.4；對于連續(xù)梁、板，取各跨內(nèi)支座和跨中截面綜合配筋指標(biāo)的平均值?！軓潣?gòu)件截面高度；——無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離；——連續(xù)無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋兩個錨固端間的總長度；——與相關(guān)的由活荷載最不利布置圖確定的荷載跨長度之和。翼緣位于受壓區(qū)的T形、I形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)受壓區(qū)高度大于翼緣高度時，綜合配筋特征值指標(biāo)可按下式計(jì)算：(2.14-2526)式中此處，——為T形、I形截面受壓區(qū)的翼緣高度；——為T形、I形截面受壓區(qū)的翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)按本規(guī)范有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。154.無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的受拉區(qū)無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的受拉區(qū)，縱向普通鋼筋截面面積AS的配置應(yīng)符合下列規(guī)定：(1)1單向板縱向普通鋼筋的截面面積應(yīng)符合下式規(guī)定：(2.14-2627)且縱向普通鋼筋直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm。式中b——截面寬度；h——截面高度?？v向普通鋼筋直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm。2(2)梁中受拉區(qū)配置的縱向普通鋼筋的最小截面面積應(yīng)取下列兩式計(jì)算結(jié)果的較大值：(2.14-2728)(2.14-2829)式中hs——縱向受拉普通鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離?？v向受拉普通鋼筋直徑不宜小于14mm，且宜均勻分布在梁的受拉邊緣。3對按一級裂縫控制等級設(shè)計(jì)的梁，當(dāng)無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋承擔(dān)不小于75%的以上彎矩設(shè)計(jì)值時，縱向受拉普通鋼筋面積應(yīng)滿足承載力計(jì)算和公式(2.14-298)的要求。165.無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土板柱結(jié)構(gòu)中的雙向平板無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土板柱結(jié)構(gòu)中的雙向平板，其縱向普通鋼筋截面面積AS及其分布應(yīng)符合下列規(guī)定：1(1)負(fù)彎矩區(qū)縱向普通鋼筋。在柱邊的負(fù)彎矩區(qū)，每一方向上縱向普通鋼筋的截面面積應(yīng)符合下列規(guī)定：(2.14-2930)式中l(wèi)——平行于計(jì)算縱向受力鋼筋方向上板的跨度；h——板的厚度。由上式確定的縱向普通鋼筋，應(yīng)分布在各離柱邊1.5h的板寬范圍內(nèi)。每一方向至少應(yīng)設(shè)置4根直徑不小于16mm的鋼筋?？v向鋼筋間距不應(yīng)大于300mm，外伸出柱邊長度至少為支座每一邊凈跨的1/6。在承載力計(jì)算中考慮縱向普通鋼筋的作用時，其外伸出柱邊的長度應(yīng)按計(jì)算確定，并應(yīng)符合本規(guī)范第8.3？(待查)節(jié)（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第8.3節(jié)）對錨固長度的規(guī)定；2(2)在荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下，當(dāng)正彎矩區(qū)每一方向上抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力滿足下列規(guī)定時，正彎矩區(qū)可僅按構(gòu)造配置縱向普通鋼筋：(2.14-3031)3(3)在荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下，當(dāng)正彎矩區(qū)每一個方向上抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力超過0.4且不大于1.0時，縱向普通鋼筋的截面面積應(yīng)符合下列規(guī)定：(2.14-3132)式中——在荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下構(gòu)件混凝土未開裂截面受拉區(qū)的合力；——鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，當(dāng)大于時，取。縱向普通鋼筋應(yīng)均勻分布在板的受拉區(qū)內(nèi)，并應(yīng)靠近受拉邊緣通長布置。在承載力計(jì)算中考慮非預(yù)應(yīng)力縱向受拉鋼筋作用時，其錨固長度應(yīng)符合本規(guī)范第8.3(待查)節(jié)的規(guī)定。4(4)在平板的邊緣和拐角處，應(yīng)設(shè)置暗圈梁或設(shè)置鋼筋混凝土邊梁。暗圈梁的縱向鋼筋直徑不應(yīng)小于12mm，且不應(yīng)少于4根；箍筋直徑不應(yīng)小于6mm，間距不應(yīng)大于150mm。注：在溫度、收縮應(yīng)力較大的現(xiàn)澆雙向平板區(qū)域內(nèi)，應(yīng)按本規(guī)范第9.1.8?(待查)條(《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第9.1.8條)配置普通構(gòu)造鋼筋網(wǎng)。176.預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力設(shè)計(jì)值預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下列要求：(2.14-332)式中——構(gòu)件的正截面受彎承載力設(shè)計(jì)值，按本規(guī)范公式(6.2.10-1)？(待查)、公式？(6.2.11-2)(待查)或公式(6.2.14)？(待查)（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》公式(6.2.10-1)、公式(6.2.11-2)或公式(6.2.14)）計(jì)算，但應(yīng)取等號，并將M以代替；——構(gòu)件的正截面開裂彎矩值，按本規(guī)范公式(7.2.3-6)？(待查)（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》公式(7.2.3-6)）計(jì)算。2.14.2預(yù)應(yīng)力損失值計(jì)算1.預(yù)應(yīng)力筋中的預(yù)應(yīng)力損失值預(yù)應(yīng)力筋中的預(yù)應(yīng)力損失值可按表2.14-1的規(guī)定計(jì)算。當(dāng)計(jì)算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時，應(yīng)按下列數(shù)值取用：先張法構(gòu)件；后張法構(gòu)件。表2.14-1預(yù)應(yīng)力損失值()引起損失的因素符號先張法構(gòu)件后張法構(gòu)件張拉端錨具變形和和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)內(nèi)縮按本規(guī)范第2.144.2節(jié)中第2條的規(guī)定計(jì)算算按第2.14.2節(jié)節(jié)2本規(guī)范第2..14.2中第2條和第2.14.22節(jié)3第2.14.2中第3條的規(guī)定計(jì)算算預(yù)應(yīng)力筋的摩擦與孔道壁之間的摩摩擦－按本規(guī)范第2.144.2節(jié)中第4條的規(guī)定計(jì)算算張拉端錨口摩擦按實(shí)測值或廠家提提供的數(shù)據(jù)確確定在轉(zhuǎn)向裝置處的摩摩擦按實(shí)際情況確定混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時時，受張拉的的鋼預(yù)應(yīng)力筋與承承受拉力的設(shè)設(shè)備之間的溫溫差2－預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松松弛消除應(yīng)力鋼絲、鋼鋼絞線普通松弛：預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞絞線、中強(qiáng)度度預(yù)應(yīng)力鋼絲絲普通松弛：此處,,一次張拉拉=1，超張拉=0.99低松弛：當(dāng)時當(dāng)時中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲絲：0.08預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋：：一次張拉0.044超張拉0.03混凝土的收縮和徐徐變按本規(guī)范第2.144.2節(jié)中第5條的規(guī)定計(jì)算算用螺旋式預(yù)應(yīng)力筋筋作配筋的環(huán)環(huán)形構(gòu)件，當(dāng)直徑d不不大于3m時，由于混混凝土的局部擠壓－30注：1表中為混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時，受張拉的預(yù)應(yīng)力筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差(℃)；2當(dāng)取超張拉的應(yīng)力松弛損失值時，張拉程序應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB500×××的要要求；32當(dāng)時，預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)應(yīng)力松弛損失失值可取為零零。2.直線預(yù)應(yīng)力筋由于于錨具變形和和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)內(nèi)縮引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損失值值直線預(yù)應(yīng)力筋由于于錨具變形和和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)內(nèi)縮引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損失值值應(yīng)按下列公公式計(jì)算：(2.14-33334)式中a——張張拉端錨具變變形和預(yù)應(yīng)力力筋內(nèi)縮值（mm），可按表2.14-2采用；l——張拉端端至錨固端之之間的距離((mm)。表2.14-2錨具具變形和預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋內(nèi)縮值值a(mm)錨具類別a支承式錨具(鋼絲絲束鐓頭錨具具等)螺帽縫隙1每塊后加墊板的縫縫隙1夾片式錨具有頂壓時5無頂壓時86～108注：1表中的錨錨具變形和預(yù)預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮縮值也可根據(jù)據(jù)實(shí)測數(shù)據(jù)確確定；2其它類型的錨錨具變形和預(yù)預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮縮值應(yīng)根據(jù)實(shí)實(shí)測數(shù)據(jù)確定定。塊體拼成的結(jié)構(gòu)，其其預(yù)應(yīng)力損失失尚應(yīng)計(jì)及塊塊體間填縫的的預(yù)壓變形。當(dāng)當(dāng)采用混凝土土或砂漿為填填縫材料時，每每條填縫的預(yù)預(yù)壓變形值可可取為1mmm。3.后張法構(gòu)件曲線預(yù)預(yù)應(yīng)力筋或折折線預(yù)應(yīng)力筋筋由于錨具變變形和預(yù)應(yīng)力力筋內(nèi)縮引起起的預(yù)應(yīng)力損損失值后張法構(gòu)件曲線預(yù)預(yù)應(yīng)力筋或折折線預(yù)應(yīng)力筋筋由于錨具變變形和預(yù)應(yīng)力力筋內(nèi)縮引起起的預(yù)應(yīng)力損損失值，應(yīng)根根據(jù)曲線預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋或折線線預(yù)應(yīng)力筋與與孔道壁之間間反向摩擦影影響長度范圍圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力力筋變形值等等于錨具變形形和預(yù)應(yīng)力筋筋內(nèi)縮值的條條件確定，反反向摩擦系數(shù)數(shù)可按表2..14-3的數(shù)值采采用。反向摩擦影響長度度及常用束形形的后張預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋在反向向摩擦影響長長度范圍內(nèi)的的預(yù)應(yīng)力損失失值可按《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》中的本本規(guī)范附錄J計(jì)算。4.預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁壁之間的摩擦擦引起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失值預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁壁之間的摩擦擦引起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失值，宜宜按下列公式式計(jì)算：(2.14-3544)當(dāng)()不大于0.3時，可按下列列近似公式計(jì)計(jì)算：(2.14-3655)注：當(dāng)采用夾片式式群錨體系時時，在中宜扣扣除錨口摩擦擦損失。式中：x——從張張拉端至計(jì)算算截面的孔道道長度，可近近似取該段孔孔道在縱軸上上的投影長度度(m)；——從張拉端至計(jì)計(jì)算截面曲線線孔道各部分分切線的夾角角之和(rad)；——考慮孔道每米米長度局部偏偏差的摩擦系系數(shù)，按表22.14-33采用；——預(yù)應(yīng)力筋與孔孔道壁之間的的摩擦系數(shù)，按按表2.144-3采用。表2.14-3摩擦擦系數(shù)孔道成型方式鋼絞線、鋼絲束預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋預(yù)埋金屬波紋管0.00150.250.50預(yù)埋塑料波紋管0.00150.15—預(yù)埋鋼管0.00100.30—抽芯成型0.00140.550.60無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋0.00400.09—注：摩擦系數(shù)也可可根據(jù)實(shí)測數(shù)數(shù)據(jù)確定。在公式（2.144-354）中，對按按拋物線、圓圓弧曲線變化化的空間曲線線及可分段后后疊加的廣義義空間曲線，夾夾角之和可按按下列近似公公式計(jì)算：拋物線、圓弧曲線線：(2.14--376)廣義空間曲線：((2.14--378)式中、——按拋物線、圓圓弧曲線變化化的空間曲線線預(yù)應(yīng)力筋在在豎直向、水水平向投影所所形成拋物線、圓圓弧曲線的彎彎轉(zhuǎn)角；、——廣義空間曲線線預(yù)應(yīng)力筋在在豎直向、水水平向投影所所形成分段曲曲線的彎轉(zhuǎn)角角量。5.混凝土收縮、徐變變引起受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)縱縱向預(yù)應(yīng)力筋筋的預(yù)應(yīng)力損損失值混凝土收縮、徐變變引起受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)縱縱向預(yù)應(yīng)力筋筋的預(yù)應(yīng)力損損失值、可按下列方方法確定：(1)一般情況況先張法構(gòu)件(2.14-3899)(2.14-34009)后張法構(gòu)件(2.14-4011)(2.14-4211)式中、——受拉區(qū)區(qū)、受壓區(qū)預(yù)預(yù)應(yīng)力筋合力力點(diǎn)處的混凝凝土法向壓應(yīng)應(yīng)力；——施加預(yù)應(yīng)力時時的混凝土立立方體抗壓強(qiáng)強(qiáng)度；、——受拉區(qū)、受壓壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋筋和普通鋼筋筋的配筋率：：對先張法構(gòu)構(gòu)件，，；對后張法構(gòu)構(gòu)件，，；對于對稱配配置預(yù)應(yīng)力筋筋和普通鋼筋筋的構(gòu)件，配配筋率、應(yīng)按鋼筋總總截面面積的的一半計(jì)算。受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)預(yù)應(yīng)力筋合力力點(diǎn)處的混凝凝土法向壓應(yīng)應(yīng)力、應(yīng)按本規(guī)范第2.14..1節(jié)6中5條及第2.144.1中節(jié)7條的規(guī)定計(jì)算算。此時，預(yù)預(yù)應(yīng)力損失值值僅考慮混凝凝土預(yù)壓前((第一批)的損失，其其普通鋼筋非預(yù)預(yù)應(yīng)力筋中的的應(yīng)力、值應(yīng)取為零零；、值不得大于于0.5；當(dāng)為拉應(yīng)力力時，公式((2.14--3940)、公式(2.14--4142)中的應(yīng)取為零零。計(jì)算混凝凝土法向應(yīng)力力、時，可根據(jù)據(jù)構(gòu)件制作情情況考慮自重重的影響。當(dāng)結(jié)構(gòu)處于年平均均相對濕度低低于40%的環(huán)境境下，和值應(yīng)增加300%。(2)對重要的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當(dāng)當(dāng)需要考慮與與時間相關(guān)的的混凝土收縮縮、徐變及預(yù)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力力松弛預(yù)應(yīng)力力損失值時，可宜按本規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄K進(jìn)行計(jì)算。6.后批張拉預(yù)應(yīng)力筋筋鋼筋所產(chǎn)生的的混凝土彈性性壓縮(或伸長)對于先批張拉鋼預(yù)應(yīng)力筋的影影響后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋采用分分批張拉時，應(yīng)應(yīng)考慮后批張張拉預(yù)應(yīng)力筋筋所產(chǎn)生的混混凝土彈性壓壓縮(或伸長)對于先批張張拉預(yù)應(yīng)力筋筋的影響，可可將先批張拉拉預(yù)應(yīng)力筋的的張拉控制應(yīng)應(yīng)力值增加(或減小)。此處，為后后批張拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋在先批批張拉預(yù)應(yīng)力力筋重心處產(chǎn)產(chǎn)生的混凝土土法向應(yīng)力。7.各階段預(yù)應(yīng)力損失失值的組合預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件件在各階段的的預(yù)應(yīng)力損失失值宜按表22.14-44規(guī)定進(jìn)行組組合。表2.14-4各階階段預(yù)應(yīng)力損損失值的組合合預(yù)應(yīng)力損失值的組組合先張法構(gòu)件后張法構(gòu)件混凝土預(yù)壓前(第第一批)的損失混凝土預(yù)壓后(第第二批)的損失注：先張法構(gòu)件由由于預(yù)應(yīng)力筋筋應(yīng)力松弛引引起的損失值值在第一批和和第二批損失失中所占的比例，如需需區(qū)分，可根根據(jù)實(shí)際情況況確定。2.14.3預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土構(gòu)構(gòu)造規(guī)定1.先張法預(yù)應(yīng)力筋之之間的凈間距距先張法預(yù)應(yīng)力筋之之間的凈間距距不宜小于其其公稱直徑的的2.5倍和和混凝土粗骨骨料最大粒徑徑的1.255倍，且應(yīng)應(yīng)符合下列規(guī)規(guī)定：預(yù)應(yīng)力力鋼絲，不應(yīng)應(yīng)小于15mmm；三股鋼鋼絞線，不應(yīng)應(yīng)小于20mmm；七股鋼鋼絞線，不應(yīng)應(yīng)小于25mmm。注：當(dāng)混凝土振搗搗密實(shí)性具有有可靠保證時時，凈間距可可放寬至最大大粗骨料粒徑徑的1.0倍。2.先張法預(yù)應(yīng)力混凝凝土構(gòu)件端部部先張法預(yù)應(yīng)力混凝凝土構(gòu)件端部部宜采取下列列構(gòu)造措施：：(1)單根配置的預(yù)應(yīng)力力筋，其端部部宜設(shè)置螺旋旋筋；(2)分散布置的多根預(yù)預(yù)應(yīng)力筋，在在構(gòu)件端部110d且不小于于100mmm長度范圍內(nèi)內(nèi)，宜設(shè)置33~5片與與預(yù)應(yīng)力筋垂垂直的鋼筋網(wǎng)網(wǎng)片，此處dd為預(yù)應(yīng)力力筋的公稱直直徑；(3)采用預(yù)應(yīng)力鋼鋼絲配筋的薄薄板，在板端端100mmm長度范圍內(nèi)內(nèi)宜適當(dāng)加密密橫向鋼筋。(4)槽形板類構(gòu)件件，應(yīng)在構(gòu)件件端部1000mm長度范范圍內(nèi)沿構(gòu)件件板面設(shè)置附附加橫向鋼筋筋，其數(shù)量不不應(yīng)少于2根。3.預(yù)制肋形板預(yù)制肋形板，宜設(shè)設(shè)置加強(qiáng)其整整體性和橫向向剛度的橫肋肋。端橫肋的的受力鋼筋應(yīng)應(yīng)彎入縱肋內(nèi)內(nèi)。當(dāng)采用先先張長線法生生產(chǎn)有端橫肋肋的預(yù)應(yīng)力混混凝土肋形板板時，應(yīng)在設(shè)設(shè)計(jì)和制作上上采取防止放放張預(yù)應(yīng)力時時端橫肋產(chǎn)生生裂縫的有效效措施。4.預(yù)應(yīng)力混凝土屋面面梁、吊車梁梁等構(gòu)件在預(yù)應(yīng)力混凝土屋屋面梁、吊車車梁等構(gòu)件靠靠近支座的斜斜向主拉應(yīng)力力較大部位，宜宜將一部分預(yù)預(yù)應(yīng)力筋彎起起配置。5.預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件端端部全部彎起起的受彎構(gòu)件件或直線配筋筋的先張法構(gòu)構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件端端部全部彎起起的受彎構(gòu)件件或直線配筋筋的先張法構(gòu)構(gòu)件,當(dāng)構(gòu)件端部部與下部支承承結(jié)構(gòu)焊接時時,應(yīng)考慮混凝凝土收縮、徐徐變及溫度變變化所產(chǎn)生的的不利影響，宜宜在構(gòu)件端部部可能產(chǎn)生裂裂縫的部位設(shè)設(shè)置足夠的非非預(yù)應(yīng)力縱向向構(gòu)造鋼筋。6.后張法預(yù)應(yīng)力筋所用用錨具、夾具具和連接器等等的形式和質(zhì)質(zhì)量后張法預(yù)應(yīng)力筋所所用錨具、夾夾具和連接器器等的形式和和質(zhì)量應(yīng)符合合國家現(xiàn)行有有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)規(guī)定。7.后張法預(yù)應(yīng)力筋及及采用預(yù)留孔道道布置后張法預(yù)應(yīng)力筋及及采用預(yù)留孔道道布置應(yīng)符合下下列構(gòu)造規(guī)定：(1)預(yù)制構(gòu)件中預(yù)留孔孔道之間的水水平凈間距不不宜小于500mm，且不不宜小于粗骨骨料粒徑的11.25倍倍；孔道至構(gòu)構(gòu)件邊緣的凈凈間距不宜小小于30mmm，且不宜小小于孔道直徑徑的一半50%；(2)現(xiàn)澆混凝土梁中，預(yù)留孔道在在豎直方向的的凈間距不應(yīng)應(yīng)小于孔道外外徑，水平方方向的凈間距距不宜小于11.5倍孔孔道外徑，且且不應(yīng)小于粗粗骨料粒徑的的1.25倍；從孔道道外壁至構(gòu)件件邊緣的凈間間距，梁底不不宜小于500mm，梁側(cè)側(cè)不宜小于440mm；裂裂縫控制等級級為三級的梁梁，上述凈間間距梁底、梁梁側(cè)分別不宜宜小于670mm和50mm；(3)預(yù)留孔道的內(nèi)徑宜宜比預(yù)應(yīng)力束束外徑及需穿穿過孔道的連連接器外徑大大6mm~15mm，；且孔道的截截面積宜為穿穿入預(yù)應(yīng)力束束截面積的33.0~4..0倍；(4)當(dāng)有可靠經(jīng)驗(yàn)并能能保證混凝土土澆筑質(zhì)量時時，預(yù)留應(yīng)力筋孔道可可水平并列貼貼緊布置，但但并排的數(shù)量量不應(yīng)超過22束；(5)在現(xiàn)澆樓板中采用用扁形錨固體體系時，穿過過每個預(yù)留孔孔道的預(yù)應(yīng)力力筋數(shù)量宜為為3~5根；在常常用荷載情況況下，孔道在在水平方向的的凈間距不應(yīng)應(yīng)超過8倍板厚及1..5m中的較較大值在構(gòu)件件兩端及曲線線孔道的高點(diǎn)點(diǎn)應(yīng)設(shè)置灌漿漿孔或排氣兼兼泌水孔，其其孔距不宜大大于20m；(6)板中單根無粘結(jié)預(yù)預(yù)應(yīng)力筋的間間距不宜大于于板厚的6倍，且不宜宜大于1m；帶狀束束的無粘結(jié)預(yù)預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)數(shù)不宜多余5根，帶狀束束間距不宜大大于板厚的112倍，且不宜宜大于2.44m凡制作時時需要預(yù)先起起拱的構(gòu)件，預(yù)預(yù)留孔道宜隨隨構(gòu)件同時起起拱；(7)梁中集束布置的無無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力力筋，集束的的水平間距不不宜小于500mm，束至至構(gòu)件邊緣的的凈距不宜小小于40mmm。在現(xiàn)澆樓板板中采用扁形形錨固體系時時，穿過每個個預(yù)留孔道的的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)數(shù)量宜為3～5根；在常常用荷載情況況下，孔道在在水平方向的的凈間距不應(yīng)應(yīng)超過8倍板厚及及1.5m中的較大值值。8.后張法預(yù)應(yīng)力混凝凝土構(gòu)件的端端部錨固區(qū)后張法預(yù)應(yīng)力混凝凝土構(gòu)件的端端部錨固區(qū)，應(yīng)應(yīng)按下列規(guī)定定配置間接鋼鋼筋：(1)采用普通墊板時，應(yīng)應(yīng)按本規(guī)范第6.6？(待查)（《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》第6.6節(jié)）節(jié)的規(guī)定進(jìn)行行局部受壓承承載力計(jì)算，并并配置間接鋼鋼筋，其體積積配筋率不應(yīng)應(yīng)小于0.55%，墊板的的剛性擴(kuò)散角角應(yīng)取45°；(2)局部受壓承載力計(jì)計(jì)算時，局部部壓力設(shè)計(jì)值值對有粘結(jié)預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土土構(gòu)件取1..2倍張拉拉控制力，對對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土取取1.2倍張張拉控制應(yīng)力力和（Ap）中的較大值值，為無粘結(jié)預(yù)預(yù)應(yīng)力筋的抗抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；(3)當(dāng)采用整體鑄造墊墊板時，其局局部受壓區(qū)的的設(shè)計(jì)應(yīng)符合合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的的規(guī)定；(4)在局部受壓間接鋼鋼筋配置區(qū)以以外，在構(gòu)件件端部長度ll不小于截截面重心線上上部或下部預(yù)預(yù)應(yīng)力筋的合合力點(diǎn)至鄰近近邊緣的距離離e的3倍、但不不大于構(gòu)件端端部截面高度度h的1.2倍，高高度為2e的附加配配筋區(qū)范圍內(nèi)內(nèi)，應(yīng)均勻配配置附加防劈劈裂箍筋或網(wǎng)網(wǎng)片(圖2.14--3)，配筋面積積可按下列公公式計(jì)算；(2.14-4322)且體積配筋率不應(yīng)應(yīng)小于0.55%。式中——作用在構(gòu)構(gòu)件端部截面面重心線上部部或下部預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋的合力力設(shè)計(jì)值，可可按本條第22款的規(guī)定定確定；、——分別為沿構(gòu)件件高度方向、的邊長或直直徑，、按本規(guī)范第6.6.22?(待查)(《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》第6.66.2)條確定；——附加防劈裂鋼鋼筋的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按按本規(guī)范第？表4.2.33(待查)（《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》第4..2.3）條的規(guī)定采采用。圖2.14-3防止止端部裂縫的的配筋范圍1—局部受壓間接鋼筋筋配置區(qū)；22—附加防劈裂裂配筋區(qū)；33—附加防端面面裂縫配筋區(qū)區(qū)(5)當(dāng)構(gòu)件端部預(yù)應(yīng)力力筋需集中布布置在截面下下部或集中布布置在上部和和下部時，應(yīng)應(yīng)在構(gòu)件端部部0.2h范圍內(nèi)設(shè)設(shè)置附加豎向向防端面裂縫縫構(gòu)造鋼筋((圖2.14--3)，其截面面積應(yīng)符合合下列公式要要求：(2.14-4344)(2.14-4455)當(dāng)e大于0.2h時，可可根據(jù)實(shí)際情情況適當(dāng)配置置構(gòu)造鋼筋。豎豎向防端面裂裂縫鋼筋宜靠靠近端面配置置，可采用焊焊接鋼筋網(wǎng)、封封閉式箍筋或或其他的形式式，且宜采用用帶肋鋼筋。式中——錨固端端端面拉力；——作用在構(gòu)件端端部截面重心心線上部或下下部預(yù)應(yīng)力筋筋的合力設(shè)計(jì)計(jì)值，可按本本條第2款的規(guī)定定確定；——截面重心線上上部或下部預(yù)預(yù)應(yīng)力筋的合合力點(diǎn)至截面面近邊緣的距距離；——為構(gòu)件端部截截面高度。當(dāng)e大于0.2h時，可可根據(jù)實(shí)際情情況適當(dāng)配置置構(gòu)造鋼筋。豎豎向防端面裂裂縫鋼筋宜靠靠近端面配置置，可采用焊焊接鋼筋網(wǎng)、封封閉式箍筋或或其他的形式式，且宜采用用帶肋鋼筋。當(dāng)端部截面上部和和下部均有預(yù)預(yù)應(yīng)力筋時，附附加豎向鋼筋筋的總截面面面積應(yīng)按上部部和下部的預(yù)預(yù)應(yīng)力合力分分別計(jì)算的數(shù)數(shù)值疊加后較較大值采用。在構(gòu)件端面橫向也也應(yīng)按上述方方法計(jì)算抗端端面裂縫鋼筋筋，并與上述述豎向鋼筋形形成網(wǎng)片筋配配置。9.構(gòu)件在端部有局部部凹進(jìn)當(dāng)構(gòu)件在端部有局局部凹進(jìn)時，應(yīng)應(yīng)增設(shè)折線構(gòu)構(gòu)造鋼筋(圖2.14--4)或其他有效效的構(gòu)造鋼筋筋。圖2.14-4端部部凹進(jìn)處構(gòu)造造鋼筋1－折線構(gòu)造鋼筋；；2－豎向構(gòu)造造鋼筋10.后張法預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土構(gòu)構(gòu)件采用曲線線預(yù)應(yīng)力束后張法預(yù)應(yīng)力混凝凝土構(gòu)件中，當(dāng)當(dāng)采用曲線預(yù)預(yù)應(yīng)力束時，其其曲率半徑宜宜按下列公式式確定，但不不宜小于4mm：(2.14-45446)式中P——預(yù)應(yīng)力力筋的合力設(shè)設(shè)計(jì)值，可按按本規(guī)范第2.14..3節(jié)中8(2)（《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》第10.3..8條第2款）的規(guī)定確定定；——預(yù)應(yīng)力束的曲曲率半徑(m)；——預(yù)應(yīng)力束孔道道的外徑；——混凝土軸心抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值；當(dāng)驗(yàn)算算張拉階段曲曲率半徑時，可可取與施工階階段混凝土立立方體抗壓強(qiáng)強(qiáng)度對應(yīng)的抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，按表？本規(guī)范表表4.1.44-1(待查)（《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》表4.1.44-1）以線性內(nèi)插插法確定。對于折線配筋的構(gòu)構(gòu)件，在預(yù)應(yīng)應(yīng)力束彎折處處的曲率半徑徑可適當(dāng)減小小。當(dāng)曲率半半徑不滿足上上述要求時，可可在曲線預(yù)應(yīng)應(yīng)力束彎折處處內(nèi)側(cè)設(shè)置鋼鋼筋網(wǎng)片或螺螺旋筋。11.預(yù)應(yīng)力混凝凝土結(jié)構(gòu)中對對沿構(gòu)件凹面面布置的縱向向曲線預(yù)應(yīng)力力束的預(yù)應(yīng)力力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)中，當(dāng)對沿構(gòu)件凹面面布置的縱向向曲線預(yù)應(yīng)力力束時（圖2.114-5），應(yīng)進(jìn)行防崩崩裂設(shè)計(jì)。當(dāng)當(dāng)曲率半徑滿滿足下列公式式要求時，可可僅配置當(dāng)預(yù)應(yīng)力力束的合力設(shè)設(shè)計(jì)值滿足下下列公式要求求時，可僅配配置構(gòu)造U形插筋(圖2.14--5)。(2.14-47))(2.14-46))當(dāng)不滿足時，每單單肢U形插筋的的截面面積應(yīng)應(yīng)按下列公式式確定：(2.14-4877)U形插筋的錨固長度度不應(yīng)小于；；當(dāng)該錨固長長度小于時，每每單肢U形插筋的的截面面積可可按取值。其其中，k取和中的較小值值，且k不大于1.00。當(dāng)有平行的幾個孔孔道，且中心心距不大于22時，預(yù)應(yīng)力力筋的合力設(shè)設(shè)計(jì)值應(yīng)按相相鄰全部孔道道內(nèi)的預(yù)應(yīng)力力筋確定；式中——預(yù)應(yīng)力束束筋的合力設(shè)計(jì)計(jì)值，可按本本規(guī)范第2.14..3節(jié)中8(2)(《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》第10.3..8條第2款)的規(guī)定確定定；——混凝土軸心抗抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值；或與施施工張拉階段段混凝土立方方體抗壓強(qiáng)度度相應(yīng)的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，按本規(guī)范表4.1.44-2？(待查)（《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》表4..1.4-22）以線性內(nèi)插插法確定；——預(yù)應(yīng)力筋孔道道凈混凝土保保護(hù)層厚度；；——每單肢插筋截截面面積；——U形插筋間距；；——U形插筋抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按按本規(guī)范表4..2.3-11表？(待查)（《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》表4.2.33-1）采用，當(dāng)大大于時取。；——實(shí)際錨固長度度。U形插筋的錨錨固長度不應(yīng)應(yīng)小于；當(dāng)實(shí)際錨固固長度小于時，每單單肢U形插筋的的截面面積可可按取值。其其中，k取和中的較小值值，且k不大于1.00。當(dāng)有平行的幾個孔孔道，且中心心距不大于22時，預(yù)應(yīng)力力筋的合力設(shè)設(shè)計(jì)值應(yīng)按相相鄰全部孔道道內(nèi)的預(yù)應(yīng)力力筋確定。(a)抗崩裂U形形插筋布置((b)I--I剖面圖2.14-5抗崩崩裂U形插筋構(gòu)構(gòu)造示意1－預(yù)應(yīng)力束；2－－沿曲線預(yù)應(yīng)應(yīng)力束均勻布布置的U形插筋12.構(gòu)件端部尺尺寸構(gòu)件端部尺寸應(yīng)考考慮錨具的布布置、張拉設(shè)設(shè)備的尺寸和和局部受壓的的要求，必要要時應(yīng)適當(dāng)加加大。13.后張預(yù)應(yīng)力力混凝土外露露金屬錨具后張預(yù)應(yīng)力混凝土土外露金屬錨錨具，應(yīng)采取取可靠的防腐腐及防火措施施，并應(yīng)符合合下列規(guī)定：：(1)無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋外外露錨具應(yīng)采采用注有足量量防腐油脂的的塑料帽封閉閉錨具端頭，并并應(yīng)采用無收收縮砂漿或細(xì)細(xì)石混凝土封封閉；(2)對處于二b、三aa、三b類環(huán)境條件下下的無粘結(jié)預(yù)預(yù)應(yīng)力錨固系系統(tǒng)，應(yīng)采用用全封閉的防防腐蝕體系，其其封錨端及各各連接部位應(yīng)應(yīng)能承受100kPa的靜靜水壓力而不不得透水采用用混凝土封閉閉時，混凝土土強(qiáng)度等級宜宜與構(gòu)件混凝凝土強(qiáng)度等級級一致，封錨錨混凝土與構(gòu)構(gòu)件混凝土應(yīng)應(yīng)可靠粘結(jié)，如如錨具在封閉閉前應(yīng)將周圍圍混凝土界面面鑿毛并沖洗洗干凈，且宜宜配置1~22片鋼筋網(wǎng)網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)應(yīng)應(yīng)與構(gòu)件混凝凝土拉結(jié)；(3)采用混凝土土封閉時，其其強(qiáng)度等級宜宜與構(gòu)件混凝凝土強(qiáng)度等級級一致，且不不應(yīng)低于C330。封錨混混凝土與構(gòu)件件混凝土應(yīng)可可靠粘結(jié)，如如錨具在封閉閉前應(yīng)將周圍圍混凝土界面面鑿毛并沖洗洗干凈，且宜宜配置1~22片鋼筋網(wǎng)，鋼鋼筋網(wǎng)應(yīng)與構(gòu)構(gòu)件混凝土拉拉結(jié)；(34)采用無收縮砂漿或或混凝土封閉閉保護(hù)時，其其錨具及預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋端部的的保護(hù)層厚度度不應(yīng)小于：：一類環(huán)境時時20mm，二a、二b類環(huán)境時時50mm，三a、三b類環(huán)境時時80mm。【例2.14-11】設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力力混凝土構(gòu)件件時，應(yīng)按()確定。(A)按預(yù)應(yīng)力鋼筋筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算(B)能使抗裂度度越高越好(C)愈高愈好，以減少少預(yù)應(yīng)力損失失(D)按承載力大大小計(jì)算答案：(A)【例2.14-22】下述關(guān)于預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的的觀點(diǎn)，其中中()項(xiàng)不妥。(A)對后張法預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土框框架梁及連續(xù)續(xù)梁，在滿足足縱向受力鋼鋼筋最小配筋筋率的條件下下，均可考慮慮內(nèi)力重分布布(B)對后張法預(yù)應(yīng)力混混凝土超靜定定結(jié)構(gòu)，在進(jìn)進(jìn)行正截面受受彎承載力計(jì)計(jì)算時，在彎彎矩設(shè)計(jì)值中中次彎矩應(yīng)參參與組合(C)當(dāng)預(yù)應(yīng)力作為荷載載效應(yīng)考慮時時，對承載能能力極限狀態(tài)態(tài)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)構(gòu)有利時，預(yù)預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系系數(shù)取1.00；不利時取取1.2(D)預(yù)應(yīng)力框架柱抗震震設(shè)計(jì)，箍筋筋應(yīng)沿柱全高高加密答案：(A)解答：(A)不正正確，見2..14.1..8(《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》10.1.88條)：當(dāng)時，可考慮內(nèi)力重重分布。(B)正確，見2.144.1中節(jié)2條(《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》10.1.2條)。(C)正確，見2.144.1節(jié)中2條(《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》10.1.2條)。(D)正確，見《建筑抗抗震設(shè)計(jì)規(guī)范范》附錄C..0.7-33條。【例.2.14--3】預(yù)應(yīng)力鋼筋筋的預(yù)應(yīng)力損損失，包括錨錨具變形損失失，摩擦損失失，溫差損失失，鋼筋松弛弛損失，混凝凝土收縮、徐徐變損失，局局部擠壓損失失。設(shè)計(jì)計(jì)算算時，預(yù)應(yīng)力力損失的組合合，在混凝土土預(yù)壓前為第第一批，預(yù)壓壓后為第二批批。對于先張張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失的組組合是()。(A)第一批；第二二批(B)第一批；第二二批(DC)第一批；第二批((D)第一批；第二二批答案：(C)【例2.14-44】條件相同的的鋼筋混凝土土軸心受拉構(gòu)構(gòu)件和預(yù)應(yīng)力力混凝土軸心心受拉構(gòu)件相相比()較正確。(A)前者的承載力力低于后者(B)前者的抗裂度比后后者差(C)前者與后者的承載載力和抗裂度度均相同(D)前者的承載力高于于后者答案：(B)解答：根據(jù)2.111(待查)節(jié)(《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》7.1..1和7.1.44條)規(guī)定。【例2.14-55】預(yù)應(yīng)力鋼筋筋的張拉控制制應(yīng)力，先張張法比后張法法取值高，其其原因是()。(A)后張法在張拉拉鋼筋的同時時混凝土已完完成彈性壓縮縮，預(yù)應(yīng)力損損失較小(B)先張法用的是臨時時性錨具(C)后張法比先張法由由混凝土收縮縮、徐變引起起的預(yù)應(yīng)力損損失小(D)先張法有混凝土構(gòu)構(gòu)件加熱養(yǎng)護(hù)護(hù)時，由于溫溫差引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損失答案：(A)解答：根據(jù)2.114.1中3條(《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》6.1..3條)規(guī)定。(新規(guī)范沒有有體現(xiàn)區(qū)別))舊規(guī)范舊規(guī)范【例2.14-66】已知后張法法一端張拉時時的軸心受拉拉構(gòu)件(屋架下弦)的截面如圖圖2.14-6所示。混凝凝土強(qiáng)度等級級為C40。當(dāng)混混凝土達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)定的強(qiáng)強(qiáng)度后張拉預(yù)預(yù)應(yīng)力(采用超張拉拉)，應(yīng)力鋼筋筋采用鋼絞線線(，，)。非預(yù)應(yīng)力力鋼筋采用HHRB4000級鋼筋(，)，構(gòu)件長度度為24m，采用用JM12錨具具，孔道為預(yù)預(yù)埋金屬波紋紋管。圖2.14-61.若已知非預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋面積積，預(yù)應(yīng)力鋼鋼絞線的面積積，張拉控制制應(yīng)力，a=3mm，則第第一批預(yù)應(yīng)力力損失值與(()項(xiàng)數(shù)值最為為接近。(A)(B)(C))(D)答案：(A)解答：截面幾何特征計(jì)算