中建地鐵站主體結(jié)構(gòu)高支模施工方案.m碗扣式支架

**地鐵十號(hào)線(xiàn)土建工程D10-TA06標(biāo)XX站、YY站主體結(jié)構(gòu)高支模專(zhuān)項(xiàng)方案編制：復(fù)核：審定：****股份有限公司**地鐵十號(hào)線(xiàn)土建工程D10-TA06標(biāo)項(xiàng)目經(jīng)理部2011年11月目錄HYPERLINK\l"_Toc309393891"第一章編制依據(jù)及原則-1-HYPERLINK\l"_Toc309393892"1.1、編制依據(jù)-1-HYPERLINK\l"_Toc309393893"1.2、編制原則-1-HYPERLINK\l"_Toc309393894"第二章工程概況-3-HYPERLINK\l"_Toc309393895"2.1XX站設(shè)計(jì)概況-3-HYPERLINK\l"_Toc309393896"2.2工程地質(zhì)及水文地質(zhì)-4-HYPERLINK\l"_Toc309393897"2.2.1工程地質(zhì)-4-HYPERLINK\l"_Toc309393898"2.2.2水文地質(zhì)-5-HYPERLINK\l"_Toc309393899"2.3YY站設(shè)計(jì)概況-6-HYPERLINK\l"_Toc309393900"2.4工程地質(zhì)及水文地質(zhì)-7-HYPERLINK\l"_Toc309393901"2.4.1工程地質(zhì)-7-HYPERLINK\l"_Toc309393902"2.4.2水文地質(zhì)-7-HYPERLINK\l"_Toc309393903"第三章施工部署-10-HYPERLINK\l"_Toc309393904"3.1施工方案總述-10-HYPERLINK\l"_Toc309393905"3.2交通導(dǎo)改方案總述-10-HYPERLINK\l"_Toc309393906"第四章主體結(jié)構(gòu)方案-12-HYPERLINK\l"_Toc309393907"4.1主體結(jié)構(gòu)施工方案-12-HYPERLINK\l"_Toc309393908"4.2主體結(jié)構(gòu)施工流程-12-HYPERLINK\l"_Toc309393909"4.3主體結(jié)構(gòu)施工驗(yàn)算-14-HYPERLINK\l"_Toc309393910"4.3.1XX站主體結(jié)構(gòu)驗(yàn)算-14-HYPERLINK\l"_Toc309393911"4.3.2YY站主體結(jié)構(gòu)驗(yàn)算-41-HYPERLINK\l"_Toc309393912"4.4模板施工-69-HYPERLINK\l"_Toc309393913"4.4.1底模模板施工-69-HYPERLINK\l"_Toc309393914"4.4.2立柱模板施工-70-HYPERLINK\l"_Toc309393915"4.4.3側(cè)墻及板（梁）模板施工-70-HYPERLINK\l"_Toc309393916"模板安裝施工要求-74-HYPERLINK\l"_Toc309393917"4.5模板拆除施工方法-75-HYPERLINK\l"_Toc309393918"4.6模板質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)、要求-75-HYPERLINK\l"_Toc309393919"4.7支架體系施工-76-HYPERLINK\l"_Toc309393920"4.7.1支架搭設(shè)施工-76-HYPERLINK\l"_Toc309393921"4.7.2支架拆除施工-78-HYPERLINK\l"_Toc309393922"4.8混凝土工程-78-HYPERLINK\l"_Toc309393923"混凝土等級(jí)及設(shè)計(jì)要求-78-HYPERLINK\l"_Toc309393924"混凝土施工程序-79-HYPERLINK\l"_Toc309393925"混凝土施工措施及要求-79-HYPERLINK\l"_Toc309393926"混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)-83-HYPERLINK\l"_Toc309393927"4.8.5結(jié)構(gòu)混凝土施工應(yīng)注意的質(zhì)量問(wèn)題及預(yù)防措施-83-HYPERLINK\l"_Toc309393928"樓梯、電梯井、站臺(tái)板施工-85-HYPERLINK\l"_Toc309393929"墊層混凝土施工-85-HYPERLINK\l"_Toc309393930"第五章質(zhì)量保證措施-87-HYPERLINK\l"_Toc309393931"5.1質(zhì)量目標(biāo)-87-HYPERLINK\l"_Toc309393932"5.2制度保證-87-HYPERLINK\l"_Toc309393933"質(zhì)量管理組織機(jī)構(gòu)-87-HYPERLINK\l"_Toc309393934"5.2.3施工階段“混凝土澆灌申請(qǐng)”制度-88-HYPERLINK\l"_Toc309393935"技術(shù)、質(zhì)量交底制度-88-HYPERLINK\l"_Toc309393936"分部分項(xiàng)工程質(zhì)量評(píng)定制度-89-HYPERLINK\l"_Toc309393937"樣板引路制度-91-HYPERLINK\l"_Toc309393938"5.3技術(shù)保證-91-HYPERLINK\l"_Toc309393939"模板及支架-91-HYPERLINK\l"_Toc309393940"混凝土工程-91-第一章編制依據(jù)及原則1.1、編制依據(jù)**地鐵十號(hào)線(xiàn)土建工程D10-TA06標(biāo)XX站主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙及資料、補(bǔ)充通知等文件；**地鐵十號(hào)線(xiàn)土建工程D10-TA06標(biāo)YY站主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙及資料、補(bǔ)充通知等文件；序號(hào)規(guī)范1《地下工程防水技術(shù)術(shù)規(guī)范》GB501108-200082《地下防水工程質(zhì)量量驗(yàn)收規(guī)范》（GB502008-20008）3《**地區(qū)建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》（DGJ322/J12--2005）4《地下鐵道工程施施工及驗(yàn)收規(guī)規(guī)范》（GB502299-1999922003）5《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》（GB50009-2000120006）6《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（GB500010-20002）7《建筑變形測(cè)量規(guī)規(guī)程》(JGJ/TT8-97技術(shù))8《地下鐵道、輕軌交交通工程測(cè)量量規(guī)范》GB503308-199999《混凝土結(jié)構(gòu)工程施施工質(zhì)量驗(yàn)收收規(guī)范》GB502204-2000210《建筑程施工質(zhì)量驗(yàn)驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)》GB503300-2000111《鋼筋焊接與驗(yàn)收規(guī)規(guī)范》JGJ188-20033T12《建筑施工碗扣式式腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》建建設(shè)部建標(biāo)工工【2004】09號(hào)文13《鋼筋機(jī)械連接技技術(shù)規(guī)程》JJGJ1077-20101.2、編制原則(1)全面兌現(xiàn)合同的原則。以先進(jìn)的技術(shù)、科學(xué)的管理、良好的信譽(yù)、一流的質(zhì)量，高起點(diǎn)開(kāi)局、高標(biāo)準(zhǔn)推進(jìn)、高質(zhì)量完成承建工程，實(shí)現(xiàn)科技創(chuàng)新、管理創(chuàng)新。(2)保證工期的原則。施工中保證足夠的技術(shù)裝備及人員投入，科學(xué)編制施工組織設(shè)計(jì)，合理安排施工工序，充分考慮氣候、季節(jié)、交叉施工對(duì)工期的影響，確保合同工期。(3)堅(jiān)持以人為本，安全生產(chǎn)的原則。(4)資源優(yōu)化配置的原則。統(tǒng)籌優(yōu)化資源配置，控制工程成本，提高工程經(jīng)濟(jì)效益。(5)堅(jiān)持文明施工，保護(hù)環(huán)境的原則。合理規(guī)劃臨時(shí)用地，力行節(jié)約原材料消耗，按照**市政府、業(yè)主對(duì)本工程的環(huán)境保護(hù)要求，精心組織，嚴(yán)格管理。第二章工程概況2.1XX站設(shè)計(jì)概況XX站位于寧合高速與規(guī)劃的五里橋立交以北的寧烏公路下，XX站沿寧烏公路東西方向布設(shè)，XX站為地鐵十號(hào)線(xiàn)的終點(diǎn)站，終點(diǎn)西端為西延線(xiàn)的停車(chē)場(chǎng)。車(chē)站規(guī)模420.4m×寬19.6m×高12.9m，總建筑面積22703.8m2，覆土厚度2.5～2.8m，基坑深度16米左右。本站為地下二層島式車(chē)站，主體結(jié)構(gòu)分為上（站廳層）、下（站臺(tái)層）兩層，站臺(tái)寬度10.5米，線(xiàn)間距13.6m，上層凈高4.85m；下層結(jié)構(gòu)2-2剖面凈高6.04m，凈寬18.2m，下層結(jié)構(gòu)3-3剖面凈高7.37m，凈寬22.4m。車(chē)站主體結(jié)構(gòu)采用單柱兩跨（雙柱三跨）雙層的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，圖紙?jiān)O(shè)計(jì)XX站分別于1~8軸、8~19軸、19~31軸、31~39軸、39~50軸及50~55軸設(shè)置誘導(dǎo)縫，根據(jù)誘導(dǎo)縫設(shè)計(jì)，XX站主體施工劃分為6個(gè)施工段，其中東端約100m為盾構(gòu)始發(fā)區(qū)。車(chē)站整體平面圖見(jiàn)圖2-1：車(chē)站主體結(jié)構(gòu)頂板、頂板梁、底板、底板梁、內(nèi)襯墻采用C35、P8抗?jié)B混凝土，中板、中板梁、樓梯、站臺(tái)板及結(jié)構(gòu)風(fēng)道采用C35混凝土，柱體采用C45混凝土，頂板頂、頂板的梁、底板底、底板的梁底及內(nèi)襯墻的迎水面的混凝土保護(hù)層為50mm，頂板的板底、、頂板梁的梁底、底板的板頂、底板的梁頂、內(nèi)襯墻的背水面及柱體的混凝土保護(hù)層為40mm，中板的板為30mm，中板梁頂、中板梁底混凝土保護(hù)層為35mm，樓梯、站臺(tái)板及站臺(tái)板下混凝土墻混凝土保護(hù)層厚度為25mm。車(chē)站主體結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為一級(jí)，重要系數(shù)1.1，結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)防類(lèi)別為乙類(lèi)，梁柱節(jié)點(diǎn)及板墻交接點(diǎn)均按三級(jí)采取抗震構(gòu)造措施。車(chē)站結(jié)構(gòu)斷面如圖2-2、2-3所示：圖2-2單柱兩跨斷面結(jié)構(gòu)示意圖圖2-3雙柱三跨斷面結(jié)構(gòu)示意圖2.2工程地質(zhì)及水文地質(zhì)2.2.1工程地質(zhì)XX站屬于長(zhǎng)江高漫灘地貌，站位處主要土層為①-1雜填土、①-2-2素填土、②-1b2-3粉質(zhì)粘土、②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土～粉質(zhì)粘土、eq\o\ac(○,4)-3b1-2粉質(zhì)粘土、eq\o\ac(○,4)-4e-2混卵礫石、K2P-2強(qiáng)風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖、K2P-3中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖等。車(chē)站底板大部分坐落于強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖上，個(gè)別部分位于中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖上，沿線(xiàn)未發(fā)現(xiàn)斷裂帶和有害氣體，具體詳見(jiàn)圖2-4XX站地質(zhì)縱斷面示意圖。具體地質(zhì)情況見(jiàn)表2-4XX站工程地質(zhì)特征。圖2-4XX站地質(zhì)縱斷面示意圖2.2.2水文地質(zhì)（1）地表水XX站北側(cè)靠城西河，水面寬度19-24m，水面標(biāo)高7.77，水深0.8m。（2）孔隙潛水主要存于雜填土層、粉細(xì)砂、粉土～粉細(xì)砂層中；雜填土層地下水非常豐富，但透水性弱、給水性差；粉細(xì)砂、粉土～粉細(xì)砂層富水性好，透水性良好。潛水穩(wěn)定水位埋深0.5m-3.4m，高程為5.44-7.43m。（3）微承壓水微承壓水主要賦存于④-4e-2卵礫石中，含水層給水性和透水性好，屬中等透水地層，富水性好。微承壓水穩(wěn)定水位埋深2.5-2.78m，相應(yīng)標(biāo)高8.7-9.4m，地下水位年變幅0.5m左右，滲透系數(shù)在8.0E-04cm/s。（4）基巖裂隙水含水層巖性主要由白堊系浦口組的碎屑巖類(lèi)組成。巖石淺部以風(fēng)化裂隙水為主，深部風(fēng)化裂隙減弱，以構(gòu)造裂隙水為主。這些巖層構(gòu)造裂隙發(fā)育程度總體較差，且多閉合，或與風(fēng)化物充填，富水性較差。2.3YY站設(shè)計(jì)概況YY站地處江浦中心地帶，車(chē)站全長(zhǎng)199.6m，標(biāo)準(zhǔn)段寬19.6m，主體結(jié)構(gòu)為單柱兩跨上下二層島式車(chē)站，負(fù)1層結(jié)構(gòu)凈高4.85m，負(fù)2層結(jié)構(gòu)凈高7.03m~7.37m。圖紙?jiān)O(shè)計(jì)分別于1~9軸、9~19軸、19~23軸、23~28軸之間設(shè)置3條誘導(dǎo)縫。YY站車(chē)站整體平面見(jiàn)圖2-5：車(chē)站主體結(jié)構(gòu)頂板、底板、底板梁及側(cè)墻采用C35P8抗?jié)B混凝土，中板、中板梁、樓梯、站臺(tái)板及結(jié)構(gòu)風(fēng)道采用C35混凝土，立柱采用C45混凝土，墊層采用C20混凝土，其中頂板頂、頂板梁頂、底板梁底及內(nèi)襯墻迎水面混凝土保護(hù)層為50mm，頂板底、頂板梁底、底板頂、底板梁頂、柱及內(nèi)襯墻背水面為40mm，中板的板保護(hù)層為30mm，中板梁保護(hù)層為35mm，其余樓梯、站臺(tái)板及站臺(tái)板下混凝土墻為30mm。下圖為YY站主體結(jié)構(gòu)剖面示意圖：圖2-6單柱雙跨段面示意圖2.4工程地質(zhì)及水文地質(zhì)工程地質(zhì)YY站所屬長(zhǎng)江高漫灘地貌，地處漫灘與崗地交接部位地形平坦，地面標(biāo)高10.0~10.3米，相對(duì)高差0.3米，地勢(shì)平坦。站位處主要土層為①-1雜填土、①-2-2素填土、①-3淤泥、②-1b2-3粉質(zhì)粘土、②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土～粉質(zhì)粘土、eq\o\ac(○,4)-3b1-2粉質(zhì)粘土、eq\o\ac(○,4)-4e-2混卵礫石、K2P-2強(qiáng)風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖、K2P-3中圖2-6YY站工程地質(zhì)示意圖風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖~泥質(zhì)粉砂巖等。車(chē)站底板位于中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖中，個(gè)別部分位于強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖中。YY站整體場(chǎng)地內(nèi)地勢(shì)較平坦，地面高程在9.13-10.46m之間，地表除0.70-4.60m后的填土外，組成物基本為第四系全新統(tǒng)的淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土~泥質(zhì)粉砂巖、泥巖、粉砂巖。水文地質(zhì)YY站所處位置無(wú)穿越地表水系，往XX站方向?yàn)?60m處為西門(mén)橋，往龍華路站方向約300m處為東門(mén)橋，城南河分別流經(jīng)東西門(mén)橋。根據(jù)鉆探揭示的地層結(jié)構(gòu)特征，地下水類(lèi)型為松散巖類(lèi)孔隙水（孔隙潛水、微承壓水）和基巖裂隙水。孔隙潛水包括：人工填土層以及長(zhǎng)江高漫灘相淺部全新世沖淤積成因粘性土（②-1b2-3粉質(zhì)粘土、②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土~粉質(zhì)粘土）。地表人工填土結(jié)構(gòu)松散，尤其①-1層雜填土，大粗骨料含量高，構(gòu)成格架狀大孔隙，是賦存和排泄地下水的良好空間和通道，所以在該土層厚度較大的區(qū)段地下水非常豐富；漫灘相沉積的飽和軟弱粘性土飽含地下水，但透水性弱、給水性差。通過(guò)鉆探測(cè)得穩(wěn)定水位埋深0.5~1.9m，穩(wěn)定水位高程為8.3~9.18m。微承壓水:主要賦存于④-4e-2卵礫石中，該層以粉質(zhì)粘土填充、局部混中細(xì)砂填充，該含水層給水性和透水性較好，局部地段富水性好，屬中等透水地層。測(cè)得穩(wěn)定水位埋深1.5m，高程為8.63m。基巖裂隙水：含水層巖性主要由白堊系浦口組的碎屑巖類(lèi)組成。巖石淺部以風(fēng)化裂隙水為主，深部風(fēng)化裂隙減弱，以構(gòu)造裂隙水為主。這些巖層構(gòu)造裂隙發(fā)育程度總體較差，且多閉合，或遭風(fēng)化物充填，富水性較差。本站內(nèi)在強(qiáng)風(fēng)化帶中局部呈線(xiàn)性賦存，但水量不豐富，主要有上覆④-4e-2卵礫石補(bǔ)給及側(cè)向補(bǔ)給基巖裂隙水。圖2-1XX站車(chē)站平面示意圖圖2-5YY站車(chē)站平面示意圖第三章施工部署3.1施工方案總述根據(jù)**地鐵十號(hào)線(xiàn)土建工程合同文件及年度施工節(jié)點(diǎn)安排，XX站在現(xiàn)場(chǎng)拆排遷進(jìn)度緩慢的情況下，于東端盾構(gòu)始發(fā)段設(shè)置100m獨(dú)立基坑，優(yōu)先施作東端100m始發(fā)段結(jié)構(gòu)，確保盾構(gòu)始發(fā)。主體結(jié)構(gòu)施工按“縱向分段，豎向分層，由下至上”的施工組織原則進(jìn)行施工。根據(jù)誘導(dǎo)縫設(shè)置位置，全區(qū)劃分6個(gè)施工段，其中39~50軸、50~55軸為XX站盾構(gòu)始發(fā)區(qū)，施工過(guò)程中以臨時(shí)封堵墻為界，XX站整體劃分為兩個(gè)基坑施工，東區(qū)結(jié)構(gòu)由東向西分層流水澆筑，西區(qū)結(jié)構(gòu)由西向東分層流水澆筑。YY站以YY鋪蓋系統(tǒng)為界，劃分為東西兩個(gè)施工區(qū)，分別由兩端向中間分層分段施工。3.2交通導(dǎo)改方案總述XX站位于原寧烏公路鞏固村位置，社會(huì)車(chē)輛及人流量較大，施工期間為不影響施工進(jìn)度、行人及車(chē)輛安全，根據(jù)“**地鐵十號(hào)線(xiàn)施工期交通組織方案和設(shè)計(jì)研究”規(guī)劃，XX站施工期間借助拆遷用地鋪設(shè)8m寬臨時(shí)導(dǎo)改便道，用以導(dǎo)改原寧烏公路通行車(chē)輛及行人，東區(qū)施工區(qū)域內(nèi)因施工區(qū)域較為狹窄于東區(qū)100m設(shè)置蓋板一處，施工期間施工蓋挖施工，此處蓋板僅為施工便道及堆放施工物資所用。XX站施工期間交通導(dǎo)改示意見(jiàn)下圖：圖3-2-1XX站交通導(dǎo)改示意圖YY站處于江浦中心地帶，車(chē)流量、人流量較大，主體結(jié)構(gòu)施工期間，文德路封閉，YY保持暢通，所有車(chē)輛行人經(jīng)交通到改后通行于YY鋪蓋系統(tǒng)上。YY站施工期間交通導(dǎo)改示意見(jiàn)下圖：圖3-2-2YY站交通導(dǎo)改示意圖第四章主體結(jié)構(gòu)方案4.1主體結(jié)構(gòu)施工方案根據(jù)施工設(shè)計(jì)圖紙及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求，以約25m左右為一個(gè)施工段，每一段施工段按以下施工順序分層施工：綜合接地→墊層→防水→底板（底梁）+負(fù)2層1.2m側(cè)墻→負(fù)2層站廳層立柱→防水→負(fù)2層剩余側(cè)墻+中板（梁）+負(fù)1層0.5m側(cè)墻→負(fù)1層站廳層立柱→防水→負(fù)1層剩余側(cè)墻+頂板（梁）→附屬結(jié)構(gòu)（樓梯、電梯井、站臺(tái)板）。4.2主體結(jié)構(gòu)施工流程序號(hào)施工步驟施工示意圖施工說(shuō)明1墊層施工基坑開(kāi)挖一段施工工段，完成綜綜合接地后澆澆筑一段200cm墊層，以以平板振搗器器振搗，人工工抹平，達(dá)到到強(qiáng)度后進(jìn)行行防水層施工工，除底板防防水層外，側(cè)側(cè)墻防水層施施作至側(cè)墻11.5m位置置。2底板、底板梁+負(fù)負(fù)2層側(cè)墻主體結(jié)構(gòu)施工縱向向分幅，橫向向由兩側(cè)向中中部澆筑。下下翻梁位置，先先澆筑梁體混混凝土，待梁梁體混凝土到達(dá)底底板底后與底底板混凝土一同澆澆筑。側(cè)墻待待底板混凝土土澆筑完成后后分層澆筑至至倒角上30cm，插入入式振搗，澆澆筑完成后于于底板面壓平平、抹光處理理。側(cè)墻施工工過(guò)程中于混凝凝土澆筑面下下20cm位置置預(yù)埋一排等等高程鋼筋露露至于側(cè)墻模模板外側(cè)，底底板側(cè)墻施工工完成后以方方便剩余側(cè)墻墻模板支立。3負(fù)2層站廳層柱底板混凝土達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，拆拆除第三道鋼鋼管支撐，施施作側(cè)墻防水水層至中板頂頂面以上，同同時(shí)施作側(cè)墻墻、立柱鋼筋筋、模板，澆澆筑立柱，立立柱模板采用用竹膠板，立立柱混凝土伸入中板（梁）內(nèi)50mm，分分層澆筑，一一次性完成整整個(gè)立柱施工工。4負(fù)2層側(cè)墻+中板、中中板梁中板及側(cè)墻施工模模板采用竹膠膠板，碗扣支支架體系，支支架體系兼做做側(cè)墻模板支支撐體系。澆澆筑由兩側(cè)側(cè)側(cè)墻對(duì)撐分層層澆筑，每層層澆筑高度不不大于50ccm，以長(zhǎng)臂振搗搗棒振搗密實(shí)實(shí)，待側(cè)墻混凝凝土澆筑至中中板底面位置，中板混凝土由兩側(cè)側(cè)向中間澆筑筑，負(fù)1層側(cè)墻澆筑筑至中板頂面面上50cmm，中板頂面面混凝土人工壓壓實(shí)、抹光處處理。5負(fù)1層站廳層立柱中板混凝土達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，拆拆除第二道鋼鋼管支撐，施施作側(cè)墻防水水至頂板頂，同同時(shí)施作側(cè)墻墻、立柱鋼筋筋、模板，澆澆筑負(fù)一層站站廳層立柱，立柱模板采用竹膠板，立柱混凝土伸入頂板（梁）內(nèi)50mm，立柱分層澆筑，每層澆筑高度不大于50cm，立柱整體一次到頂。6負(fù)1層側(cè)墻+頂板、頂頂板梁頂板、頂板上翻梁梁及側(cè)墻施工工模板采用竹竹膠板，碗扣扣支架體系，支支架體系兼做做側(cè)墻模板支支撐體系。澆澆筑由兩側(cè)側(cè)側(cè)墻對(duì)撐分層層澆筑，每層層澆筑高度不不大于50ccm，以長(zhǎng)臂臂振搗棒振搗搗密實(shí)，待側(cè)側(cè)墻混凝土澆筑至至頂板底面位位置，頂板混混凝土由兩側(cè)側(cè)向中間澆筑筑，頂板平面面內(nèi)混凝土澆筑過(guò)過(guò)程中上翻梁梁倒角處頂板板混凝土充分振振搗密實(shí)并流流入頂板上翻翻梁處，頂板板平面混凝土土澆筑完成后后分層澆筑上上翻梁并振搗搗密實(shí)后頂面面混凝土由人工工壓實(shí)、抹光光處理。7主體結(jié)構(gòu)內(nèi)附屬項(xiàng)項(xiàng)目頂板混凝土達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，拆拆除第一道鋼鋼筋混凝土支支撐，施作頂頂板防水、站站臺(tái)板、樓梯梯、電梯井等等附屬項(xiàng)目。主體結(jié)構(gòu)施工總體為流水性施工作業(yè)，總體遵循分段分層施工。4.3主體結(jié)構(gòu)施工驗(yàn)算4.3.1XX站主體結(jié)構(gòu)驗(yàn)算根據(jù)主體結(jié)構(gòu)施工設(shè)計(jì)圖紙尺寸、結(jié)構(gòu)形式、施工荷載及施工質(zhì)量等各方面因素，結(jié)合同類(lèi)型結(jié)構(gòu)施工經(jīng)驗(yàn)，側(cè)墻、中板及頂板模板均采用15mm厚優(yōu)質(zhì)竹膠板，背楞為50mm×100mm方木，支撐體系采用碗扣式支架體系，參數(shù)如下：模板支架體系參數(shù)表項(xiàng)目施工部位結(jié)構(gòu)規(guī)格模板次楞主楞支架體系支架規(guī)格備注側(cè)墻端頭井側(cè)墻墻厚800mm，單單次澆筑最高高6.4mt=15mm厚高高強(qiáng)度竹膠板板40mm×90mmm方木間距200mm兩排Φ48×3.0mmm鋼管間距600mm碗扣支架立桿間距：0.66m×0.6m步距：0.9m標(biāo)準(zhǔn)段側(cè)墻墻厚700mm，單單次澆筑最高高5m間距200mm兩排Φ48×3.0mmm鋼管間距600mm立桿間距：0.66m×0.6m板（梁）中板板厚400mm間距300mm100mm×1000mm方木木間距600mm立桿間距：0.99m×0.6m步距：1.2m中縱梁最大截面尺寸：00.9m×1.1m間距200mm100mm×1000mm方木木間距600mm立桿間距：0.66m×0.6m頂板板厚800mm間距200mm100mm×1000mm方木間距600mm立桿間距：0.99m×0.6m頂縱梁最大截面尺寸：11.1m×2.0m間距200mm100mm×1000mm方木木間距600mm立桿間距：0.66m×0.6m柱立柱最大截面尺寸：8800mm××1200mmm間距200mm兩排Φ48×3.0mmm鋼管間距600mm同一截面內(nèi)4根對(duì)對(duì)拉螺栓4.3.1.1側(cè)墻模板及支撐體系驗(yàn)算XX站主體結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中側(cè)墻與中板及頂板同期澆筑，垂直碗扣支架兼做側(cè)墻支撐體系。1、荷載計(jì)算新澆筑的混凝土作用于側(cè)墻模板的最大側(cè)壓力，按下列二公式計(jì)算，并取二式中較小值。F=0.22F=其中：F——新澆筑混凝土對(duì)側(cè)墻模板最大側(cè)壓力（kN/㎡）——混凝土的重力密度（Kn/m3），計(jì)算中取24Kn/m3t0——新澆筑混凝土的初凝時(shí)間（h），可采用t0=200/（T+15）計(jì)算（T為混凝土的溫度℃）V——混凝土的澆筑速度（m/h）H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）——外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0；摻加緩凝劑作用的外加劑時(shí)取1.2——混凝土塌落度影響響修正系數(shù)，當(dāng)當(dāng)塌落度小于于30mm時(shí)取0.85；50~90mmm，取1.0；110~1550mm時(shí)，取1.15，結(jié)結(jié)構(gòu)混凝土采用泵泵送，取1.15?；炷羵?cè)壓力：F=0.22=00.22×224×5.77×1.2×1.115×2.51/2=65.677kN/㎡F==24×7==168Kn/㎡根據(jù)計(jì)算結(jié)果，取取較小值，F(xiàn)=65.667kN/㎡考慮側(cè)墻澆筑過(guò)程程采用混凝土土泵車(chē)泵送混混凝土，傾倒倒混凝土對(duì)側(cè)側(cè)墻模板產(chǎn)生生的水平荷載載標(biāo)準(zhǔn)值取2kN/㎡。模板最大總側(cè)壓力力為F=(k1F1+k2F2)×折減系數(shù),式中荷載分分項(xiàng)系數(shù)k1取1.2,k2取1.4，折減系數(shù)數(shù)取0.9；則按強(qiáng)度計(jì)算模板板及支撐體系時(shí)時(shí)，組合荷載載為：F0=（65.67×1..2+2×1..4）×0.9=73.444kN/㎡若按剛度要求計(jì)算算模板及支撐撐體系時(shí)不考考慮混凝土傾傾倒時(shí)產(chǎn)生的的荷載，則此此時(shí)組合荷載載為：F1=65.67×1..2×0.99=70.922kN/㎡2、側(cè)墻模板驗(yàn)算（1）模板強(qiáng)度驗(yàn)算側(cè)墻模板采用t==15mm厚高強(qiáng)度度竹膠板，竹竹膠板方木橫橫梁間距200mm，驗(yàn)算算強(qiáng)度采用寬寬b=200mm平面竹膠膠板。彈性模量：E=00.1×1005MPa截面慣性矩：I==bh3/112=20×1.53/12==5.6255cm4截面抵抗矩：W==bh2/66=20×1.52/6=7..5cm3F0=73.44kN/㎡q=F0b=733.44×00.2=14.6888kN/mm跨中最大彎矩：MMmax=KKwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=0..1×14.6888×0.22=0.059kN·m彎拉應(yīng)力：σ=MM/W=0..059×1033/7.5×100-6=7.8344MPa＜[σ]=11MMPa經(jīng)驗(yàn)算，竹膠板側(cè)側(cè)墻模板強(qiáng)度度滿(mǎn)足要求。（2）模板撓度驗(yàn)算按剛度計(jì)算不考慮慮混凝土傾倒倒產(chǎn)生的荷載載，則：F0=70.92kN/㎡q=F0b=700.92×00.2=14.1844kN/mm依照模板橫梁布置置，按三跨連連續(xù)梁進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算：f=0.677qql4/100EEI=0.677×114.1844×0.24/100××0.1×1105×5.6255×10-8=0.27mm＜LL/400==0.5mm經(jīng)驗(yàn)算，竹膠板側(cè)側(cè)墻模板撓度度滿(mǎn)足要求。（3）次梁強(qiáng)度驗(yàn)算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.2m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.04×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F0=73.444kN/mm2q橫=F橫×b=73.444×0.2=14.6888kN/m跨中最大彎矩：MMmax=KKwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=0..1×14.6888×0.62=0.529kN··m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：：σ=M/W==0.529×1003/5.44×10-5=9.79MPPa＜[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。b、計(jì)算橫梁剛度時(shí)不不考慮混凝土土傾倒產(chǎn)生的的荷載，則：：q橫=F橫×b=70.922×0.2=14.188kN/m橫梁撓度：f=KKfql4/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EI=0.677×144.18×00.64/100×111×103××2.43×10-6=0.47mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿(mǎn)足要求求。經(jīng)驗(yàn)算，側(cè)墻模板板橫梁強(qiáng)度滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。（4）縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算縱梁為兩根Φ488×3.0mm鋼管，跨徑為為0.6m，間距為0..6m。截面慣性矩：I==1.2199×105mm4；截面抵抗矩：W==5.08××103mm3；鋼管的彈性模量::2060000N//mm2抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值::205N/mmm2；F=ql=14.6888×0.66=8.8113跨中最大彎矩：MMmax=FFa，其中a=l/33=600//3=2000mm則Mmax=Fa==Fl/3Mmax=Fl//3=8.8133×0.6/3=1.763kN··ma、縱梁抗彎應(yīng)力：：σ=M/W==1.763×1003/5.008×103×2=173.55N/mm2＜[σ]=205N/mmm2故縱梁抗彎應(yīng)力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。b、按剛度計(jì)算不考慮慮混凝土傾倒倒產(chǎn)生的荷載載，則：F0=70.92kN//m2F=ql=14.188×0.6==8.5088kN縱梁撓度：f=其中a=200mmml=6000mmf==8.508×1003×2000×（3×60002-4×22002）/24×22060000×1.2119×1055×2=1.3mm＜L//400=11.5mm縱梁撓度滿(mǎn)足要求求。經(jīng)驗(yàn)算，側(cè)墻模板板縱梁強(qiáng)度滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。（5）側(cè)墻支架驗(yàn)算側(cè)墻支架體系與板板（梁）碗扣扣支架體系共共用，則側(cè)墻墻方向支架體體系立桿間距距為0.6m×0.6m，步距0.6m。支撐承受的水平力力=側(cè)壓力×支撐間距N=F×0.6××0.6新澆筑混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=65.955KN/m2傾倒混凝土產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=2KN//m2新澆筑混凝土取安安全系數(shù)1.2，傾倒混凝凝土產(chǎn)生荷載載取安全系數(shù)數(shù)1.4，最大側(cè)壓壓力折減系數(shù)數(shù)取0.9，則：F=（1.2F11+1.4F2）×0.9=（1.2×655.95+11.4×2）×0.9=73.444KN/m2N=73.44××0.6×0.6=26.444KN。采用Φ48鋼管支撐，壁厚厚3.0mm，截面面面積489mmm2，抗壓強(qiáng)度[]=2055N/mmm2=F管/An=226.44//424=62.4N//mm2＜[]=2055N/mm22斜撐管（剪刀撐處處）F=N/ccos45°°=37.4N//mm2=F管/An=337.4/4424=88.2N//mm2＜[]=2055N/mm22經(jīng)驗(yàn)算可知，車(chē)站站主體結(jié)構(gòu)端端墻模板與腳腳手架設(shè)計(jì)滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。4.3.1.2頂頂板模板及支支撐體系驗(yàn)算算XX站頂板厚度為為800mm，模板采用t=15mmm竹膠板。根據(jù)施工需要，約約每25m作為一一個(gè)施工段，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)段寬度為為19.6mm。（1）荷載計(jì)算a、鋼筋混凝土自重：：G=3922×26kNN/m3=110192kNN偏安全考慮，取安安全系數(shù)=11.2，以全部重重量作用于模模板上單位面面積荷載：F1=G/S=100192kNN×1.2÷÷（25m×19.6mm）=24.966kN/m2；b、施工荷載：取FF2=2.5kNN/m2；c、振搗混凝土產(chǎn)生生的荷載：取取F3=2.0kkN/m2；d、竹膠板：取F55=0.1kkN/m2；e、方木：取F6==7.5kNN/m2。（2）模板受力驗(yàn)算模板采用t=155mm厚高強(qiáng)強(qiáng)度竹膠板，竹竹膠板背肋方方木間距為3300mm，故故驗(yàn)算模板強(qiáng)強(qiáng)度采用寬b=300mm的平平面竹膠板。模板力學(xué)性能a、彈性模量：E=00.1×1005MPab、截面慣性矩：II=bh3//12=30×1.553/12==8.44cmm4c、截面抵抗矩：WW=bh2//6=30×1.522/6=111.25cm3模板受力驗(yàn)算a、模板均布荷載：：F0=F1+F2+F3=24.966+2.5++2=29..46kN//m2q=F0b=229.46××0.3=8.84kkN/mb、跨中最大彎矩：：Mmax==Kwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=0.1×8.844×0.32=0.08kN·mc、彎拉應(yīng)力：σ==M/W=00.08×103//11.255×10-6=7.0722MPa＜[σ]=11MMPa竹膠板模板強(qiáng)度滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。d、撓度驗(yàn)算：根據(jù)模板背肋排布布，竹膠板模模板可看做三三跨連續(xù)梁：：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777則：f=0.6777ql4/100EEI=0.677×88.84×00.34/100××0.1×1105×8.44×110-8=0.57mm＜LL/400==0.75mm根據(jù)計(jì)算結(jié)果，竹竹膠板模板彎彎拉應(yīng)力滿(mǎn)足足要求。（3）橫梁強(qiáng)度驗(yàn)算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.30m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.04×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F1+F2+FF3+F4=24.966+2.5++2+0.11=29.556kN/mm2q橫=F橫×b=29.566×0.3=8.8688kN/m跨中最大彎矩：MMmax=KKwql2查表有Km=0.1Mmax=0.1qql2=0..1×8.8868×0..62=0.32kN·m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=0.32×1033/5.4×10-5=5.9MPa＜[[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。b、橫梁撓度：頂板橫梁根據(jù)布置置規(guī)則，按三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777=0.677ql44/100EI=0.677×8..868×00.64/100×111×103××2.43×10-6=0.29mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿(mǎn)足要求求。經(jīng)驗(yàn)算，橫梁強(qiáng)度度滿(mǎn)足要求。（4）縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算縱梁為0.09mm×0.14m方木，跨徑徑為0.9mm，間距為0..6m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.009×0.143/12==2.0588×10-5m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.099×0.142/6=2..94×100-4m3跨徑0.9m的縱縱梁上承擔(dān)3根橫梁，重重量為：N橫=0.04×0.09×0.6×7.5××3=0.0486kNF=ql+N=8.8868×0..9+0.0049=8.03kNN跨中最大彎矩：MMmax=FFa，其中a=l/33=900//3=3000mmMmax=Fa==8.03×00.9/3==2.41kN/m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、縱梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=2.41×1033/2.944×10-4=8.2MPaa＜[σ]=14..5MPa故縱梁抗彎應(yīng)力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。b、縱梁撓度：縱梁布置集中荷載載計(jì)算。f=其中l(wèi)=9900mma=3000mm=8.2×300××（3×90002-4×33002）/24×111×2.0058×1007=0.94mm＜LL/400==2.25mmm縱梁撓度滿(mǎn)足要求求。經(jīng)驗(yàn)算，縱梁強(qiáng)度度滿(mǎn)足要求。（5）支架受力驗(yàn)算a、立桿受力驗(yàn)算碗扣支架立桿設(shè)計(jì)計(jì)承重為：30kN/根單根立桿承受鋼筋筋混凝土及模板板重量為：N1=0.9××0.6×29.466=15.911kN橫梁施加在每根立立桿上的重量量為：N2=0.6×3×0.04×0.09×7.5=00.0486kN縱梁施加在每根立立桿上的重量量為：N3=0.9××0.1×00.14×7.5=00.09455kN每個(gè)立桿承受總重重為：N=N1+N2+N3=16.055kN＜30kN/根立桿承重滿(mǎn)足要求求b、支架穩(wěn)定性驗(yàn)算算立桿長(zhǎng)細(xì)比=L//i=12000/i=11200/（I管/A管）1/2其中I管——鋼管慣性矩A管———鋼管截面積積I管=π×（D4-d4）/64==π×（4.84-4.24）/64=10.7833cm4A管=π×（D2-d2）/4=ππ×（4.82-4.22）/4=4.241cm2慣性半徑：i=（I管/A管）1/2=1.595cm立桿長(zhǎng)細(xì)比：=LL/i=1220/1.5595=75由長(zhǎng)細(xì)比可查得軸軸心受力構(gòu)件件的縱向彎曲曲系數(shù)=0..75立桿容許抗彎應(yīng)力力：σ=N/（A管）=160500/（0.75×424.11）=50.466MPa＜鋼材容許許抗彎應(yīng)力[σ]=1455MPa經(jīng)驗(yàn)算，支架穩(wěn)定定性滿(mǎn)足要求求。4.3.1.3中板模板及及支撐體系驗(yàn)驗(yàn)算XX站中板厚度為為400mm，模模板采用t=15mmm竹膠板。根據(jù)施工需要，約約每25m作為一一個(gè)施工段，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)段寬度為為19.6mm。（1）荷載計(jì)算a、鋼筋混凝土自重重：G=1966×26kNN/m3=55096kNN偏安全考慮，取安安全系數(shù)=11.2，以全部重重量作用于模模板上單位面面積荷載：F1=G/S=50096kN××1.2÷（25m×19.6mm）=12.48kNN/m2；b、施工荷載：取FF2=2.5kNN/m2；c、振搗混凝土產(chǎn)生生的荷載：取取F3=2.0kkN/m2；d、竹膠板：取F55=0.1kkN/m2；e、方木：取F6==7.5kNN/m2。（2）模板受力驗(yàn)算模板采用t=155mm厚高強(qiáng)強(qiáng)度竹膠板，竹竹膠板背肋方方木間距為3300mm，故故驗(yàn)算模板強(qiáng)強(qiáng)度采用寬b=300mm的平平面竹膠板。模板力學(xué)性能a、彈性模量：E=00.1×1005MPab、截面慣性矩：II=bh3//12=300×1.533/12=88.44cmm4c、截面抵抗矩：WW=bh2//6=30×1.552/6=111.25ccm3模板受力驗(yàn)算a、模板均布荷載：：F0=F1+F2+F3=15.177+2.5++2=16.98kNN/m2q=F0b=166.98×00.3=5.0944kN/mb、跨中最大彎矩：：Mmax==Kwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=0..1×5.0094×0..32=0.0446kN·mmc、彎拉應(yīng)力：σ==M/W=00.046×1003/11..25×100-6=4.08MPPa＜[σ]=11MMPa經(jīng)驗(yàn)算，竹膠板模模板強(qiáng)度滿(mǎn)足足要求。d、撓度驗(yàn)算：根據(jù)模板背肋排布布，竹膠板模模板可看做三三跨連續(xù)梁：：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×55.094×0.34/（100×00.1×1005×8.44×110-8）=0.35mm＜3300/4000=0.755mm根據(jù)計(jì)算結(jié)果，竹竹膠板模板彎彎拉應(yīng)力滿(mǎn)足足要求。（3）橫梁強(qiáng)度驗(yàn)算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.3m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.044×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F1+F2+FF3+F4=12.488+2.5++2+0.11=17.008kN/mm2q橫=F橫×b=17.088×0.3=5.1244kN/m跨中最大彎矩：Mmax=Kwqql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=0..1×5.1124×0..62=0.184kN··m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=0.184×1003/5.44×10-5=3.4MPa＜[[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。b、橫梁撓度：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EII=0.677×5..124×00.64/100×111×103××2.43×10-6=0.47mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿(mǎn)足要求求。綜合上述，橫梁強(qiáng)強(qiáng)度滿(mǎn)足要求求。（4）縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算縱梁為0.1m××0.1m方木木，跨徑為00.9m，間間距為0.6m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.11×0.133/12=88.33×110-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.1××0.12/66=1.677×10-4m3跨徑0.9m的縱縱梁上承擔(dān)33根橫梁，重重量為：0.04×0.09×0.6×7.5××3=0.04886kNF=ql+N=55.124××0.9+00.049==4.66kNN跨中最大彎矩：MMmax=FFa，其中a=l/33=900//3=3000mmMmax=Fa==4.66×00.9/3==1.39kkN/m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、縱梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=1.39×1033/1.677×10-4=8.37MPPa＜[σ]=14..5MPa故縱梁抗彎應(yīng)力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。b、縱梁撓度：縱梁布置集中荷載載計(jì)算。f=其中l(wèi)=9900mma=3000mm=4.66×3000×（3×90002-4×33002）/24×111×8.333×1066=1.32mm＜LL/400==2.25mmm縱梁撓度滿(mǎn)足要求求。經(jīng)驗(yàn)算，縱梁強(qiáng)度度滿(mǎn)足要求。綜合上述，縱梁強(qiáng)強(qiáng)度滿(mǎn)足要求求。（5）支架受力驗(yàn)算a、立桿受力驗(yàn)算碗扣支架立桿設(shè)計(jì)計(jì)承重為：30kN/根單根立桿承受鋼筋筋混凝土及模板板重量為：N1=0.9××0.6×12.588=6.79kN橫梁施加在每根立立桿上的重量量為：N2=0.9××3×0.005×0.11×7.5==0.1kN縱梁施加在每根立立桿上的重量量為：N3=0.9××0.1×00.15×77.5=0..0675kN每個(gè)立桿承受總重重為：N=N1+N2+N3=10.36kN＜30kN/根立桿承重滿(mǎn)足要求求b、支架穩(wěn)定性驗(yàn)算算立桿長(zhǎng)細(xì)比=L//i=12000/i=11200/（I管/A管）1/2其中I管——鋼管慣性矩A管———鋼管截面積積I管=π×（D4-d4）/64==π×（4.84-4.24）/64=100.783ccm4A管=π×（D2-d2）/4=ππ×（4.82-4.12）/4=4.241cm2慣性半徑：i=（I管/A管）1/2=1.595cm立桿長(zhǎng)細(xì)比：=LL/i=1220/1.5595=75由長(zhǎng)細(xì)比可查得軸軸心受力構(gòu)件件的縱向彎曲曲系數(shù)=0..75立桿容許抗彎應(yīng)力力：σ=N/（A管）=10360/（0.75×424.11）=32.6MPPa＜鋼材容許許抗彎應(yīng)力[σ]=1455MPa故支架穩(wěn)定性滿(mǎn)足足要求。4.3.1.4梁體、立柱柱模板及梁體體支架驗(yàn)算XX站主體結(jié)構(gòu)施施工過(guò)程梁體體結(jié)構(gòu)主要為為底縱梁、中中縱梁及頂縱縱梁，梁體結(jié)結(jié)構(gòu)尺寸規(guī)格格較多，其中中底縱梁施工工于混凝土內(nèi)內(nèi)模內(nèi)施工，施施工方法見(jiàn)底底板模板施工工，中縱梁及及頂縱梁模板板采用竹膠板板模板，支架架為碗口支架架體系，總體體于中板及頂頂板同期支模模并澆筑混凝凝土，以下分別對(duì)中中縱梁及頂縱縱梁模板及支支架進(jìn)行驗(yàn)算算。4.3.1.4..1中縱梁模板板及支架驗(yàn)算算中縱梁結(jié)構(gòu)尺寸及及規(guī)格較多，為為驗(yàn)算方便，根根據(jù)圖紙?jiān)O(shè)計(jì)計(jì)尺寸取中縱縱梁最大截面面0.9m×1.1m作為為驗(yàn)算對(duì)象，以以下縱梁結(jié)構(gòu)構(gòu)模板及支架架參考此驗(yàn)算算過(guò)程進(jìn)行布布置。中縱梁底模板采用用t=15mmm高強(qiáng)度竹膠膠板，次楞采采用40mm×90mm方木，間間距0.2m，主楞采用用100mmm×100mm方木，間間距0.6m。支架體系系采用碗扣式式支架，立桿桿間距0.66m×0.6m，橫桿步距1.2mm。1、中縱梁模板驗(yàn)算（1）荷載計(jì)算a、鋼筋混凝土自重重：G=244.75×226kN/mm3=6433.5kN偏安全考慮，取安安全系數(shù)=11.2，以全部重重量作用于模模板上單位面面積荷載：F1=G/S=6443.5kNN×1.2÷÷（25m×0.9m）=34.332kN/mm2；b、施工荷載：取FF2=2.5kNN/m2；c、振搗混凝土產(chǎn)生生的荷載：取取F3=2.0kkN/m2；d、竹膠板：取F55=0.1kkN/m2；e、方木：取F6==7.5kNN/m2。（2）模板受力驗(yàn)算模板采用t=155mm厚高強(qiáng)強(qiáng)度竹膠板，竹竹膠板背肋方方木間距為2200mm，故驗(yàn)驗(yàn)算模板強(qiáng)度度采用寬b==200mm的平面面竹膠板。竹膠板模板力學(xué)性性能a、彈性模量：E=00.1×1005MPab、截面慣性矩：II=bh3//12=20×1.533/12=5..625cmm4c、截面抵抗矩：WW=bh2//6=20×1.522/6=7..5cm3模板受力驗(yàn)算a、模板均布荷載：：F0=F1+F2+F3=34.322+2.5++2=38..82kN//m2q=F0b=388.82×00.20=7.7644kN/mb、跨中最大彎矩：：Mmax==Kwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×7..764×00.22=0.0331kN·mmc、彎拉應(yīng)力：σ==M/W=00.031×103//7.5×100-6=4.14MPPa＜[σ]=11MMPa經(jīng)驗(yàn)算，竹膠板模模板強(qiáng)度滿(mǎn)足足要求。d、撓度驗(yàn)算：根據(jù)模板背肋排布布，竹膠板模模板可看做三三跨連續(xù)梁：：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×77.764××0.204/（100×00.1×1005×5.6255×10-8）=0.15mm＜LL/400==0.5mm根據(jù)計(jì)算結(jié)果，竹竹膠板模板彎彎拉應(yīng)力滿(mǎn)足足要求。（3）橫梁強(qiáng)度驗(yàn)算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.20m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.04×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F1+F2+FF3+F4=34.322+2.5++2+0.11=38.992kN/mm2q橫=F橫×b=38.922×0.2=7.7844kN/m跨中最大彎矩：Mmax=Kwqql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×7..784×00.62=0.28kN·mm落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=0.28×1033/5.4×10-5=5.19MPa＜＜[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。b、橫梁撓度：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×77.784××0.64/100××11×1003×2.443×10-6=0.25mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿(mǎn)足要求求。綜合上述，橫梁強(qiáng)強(qiáng)度滿(mǎn)足要求求。（4）縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算縱梁為0.1m××0.1m方木木，跨徑為00.6m，間距為0..6m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.11×0.133/12=88.33×110-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.1××0.12//6=1.667×10--4m3跨徑0.6m的縱縱梁上承擔(dān)33根橫梁，重重量為：0..04×0.09×0.6×7.5××3=0.0486kNF=ql+N=77.784××0.6+00.049==4.72kNN跨中最大彎矩：MMmax=FFa，其中a=l/33=600//3=2000mmMmax=Fa==4.72×00.6/3==0.9444kN/mm落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、縱梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=0.944×1003/1.667×10-4=5.65MPPa＜[σ]=14..5MPa故縱梁抗彎應(yīng)力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。b、縱梁撓度：縱梁布置集中荷載載計(jì)算。f=其中l(wèi)=6600mma=3000mm=4.72×2000×（3×60002-4×22002）/24×111×8.333×1066=0.395mm＜＜L/4000=1.5mmm縱梁撓度滿(mǎn)足要求求。經(jīng)驗(yàn)算，縱梁強(qiáng)度度滿(mǎn)足要求。綜合上述，縱梁強(qiáng)強(qiáng)度滿(mǎn)足要求求。（5）支架受力驗(yàn)算a、立桿受力驗(yàn)算碗扣支架立桿設(shè)計(jì)計(jì)承重為：30kN/根單根立桿承受鋼筋筋混凝土及模板板重量為：N1=0.6×00.6×34.422=12.366N橫梁施加在每根立立桿上的重量量為：N2=0.6×3×0.05×00.1×7..5=0.00675kNN縱梁施加在每根立立桿上的重量量為：N3=0.6×00.1×0..1×7.55=0.0445kN每個(gè)立桿承受總重重為：N=N1+N2+N3=12.477kN＜30kN/根立桿承重滿(mǎn)足要求求b、支架穩(wěn)定性驗(yàn)算算立桿長(zhǎng)細(xì)比=L//i=12000/i=11200/（I管/A管）1/2其中I管——鋼管慣性矩A管———鋼管截面積積I管=π×（D4-d4）/64==π×（4.84-4.24）/64=100.783ccm4A管=π×（D2-d2）/4=ππ×（4.82-4.22）/4=4.241cm2慣性半徑：i=（I管/A管）1/2=1.595cm立桿長(zhǎng)細(xì)比：=LL/i=1220/1.5595=75由長(zhǎng)細(xì)比可查得軸軸心受力構(gòu)件件的縱向彎曲曲系數(shù)=0..75立桿容許抗彎應(yīng)力力：σ=N/（A管）=12470/（0.75×424.1）=39.2MPPa＜鋼材容許許抗彎應(yīng)力[σ]=1455MPa故支架穩(wěn)定性滿(mǎn)足足要求。綜上，模板及碗扣扣支架體系滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。4.3.1.4..2頂縱梁模板及及支架驗(yàn)算頂縱梁結(jié)構(gòu)尺寸及及規(guī)格亦較多多，為驗(yàn)算方方便，根據(jù)圖圖紙?jiān)O(shè)計(jì)尺寸寸取頂縱梁最最大截面1..1m×2.0m作為為驗(yàn)算對(duì)象，以以下縱梁結(jié)構(gòu)構(gòu)模板及支架架參考此驗(yàn)算算過(guò)程進(jìn)行布布置。頂縱梁底模板采用用t=15mmm高強(qiáng)度竹膠膠板，次楞采采用40mm×90mm方木，間間距0.20m，主楞采用用100mmm×100mmm方木，間距距0.6m。支支架體系采用用碗扣式支架架，立桿間距距0.6m×0.6m，橫桿步距距1.2m。1、頂縱梁模板驗(yàn)算（1）荷載計(jì)算a、鋼筋混凝土自重重：G=55mm3×26kkN/m3==1430kNN偏安全考慮，取安安全系數(shù)=11.2，以全部重重量作用于模模板上單位面面積荷載：F1=G/S=14430kN××1.2÷（25m×1.1m）=62.4kNN/m2；b、施工荷載：取FF2=2.5kNN/m2；c、振搗混凝土產(chǎn)生生的荷載：取取F3=2.0kkN/m2；d、竹膠板：取F55=0.1kkN/m2；e、方木：取F6==7.5kNN/m2。（2）模板受力驗(yàn)算模板采用t=155mm厚高強(qiáng)強(qiáng)度竹膠板，竹竹膠板背肋方方木間距為2200mm，故驗(yàn)驗(yàn)算模板強(qiáng)度度采用寬b=200mm的平面面竹膠板。竹膠板模板力學(xué)性性能a、彈性模量：E=00.1×1005MPab、截面慣性矩：II=bh3//12=200×1.533/12=44.22cmm4c、截面抵抗矩：WW=bh2//6=20×1.552/6=55.625ccm3模板受力驗(yàn)算模板均布荷載：FF0=F1+F2+F3=62.4+22.5+2==66.9kNN/m2q=F0b=666.9×00.2=13.38kkN/mb、跨中最大彎矩：：Mmax==Kwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×13.38×00.22=0.0054kN·mmc、彎拉應(yīng)力：σ==M/W=00.054×1033/5.6225×10-6=9.51MPPa＜[σ]=11MMPa經(jīng)驗(yàn)算，竹膠板模模板強(qiáng)度滿(mǎn)足足要求。d、撓度驗(yàn)算：根據(jù)模板背肋排布布，竹膠板模模板可看做三三跨連續(xù)梁：：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×113.38×00.24/（100×00.1×1005×4.22×110-8）=0.34mm＜LL/400==0.5mm根據(jù)計(jì)算結(jié)果，竹竹膠板模板彎彎拉應(yīng)力滿(mǎn)足足要求。（3）橫梁強(qiáng)度驗(yàn)算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.2m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.044×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F1+F2+FF3+F4=62.4+22.5+2++0.1=667kN/mm2q橫=F橫×b=67×0..2=13.4kN//m跨中最大彎矩：Mmax=Kwqql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×13.4×0.62=0.482kN··m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=0.482×1003/5.44×10-5=8.9MPa＜[[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。b、橫梁撓度：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×113.4×0.64/100××11×1003×2.443×10-6=0.44mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿(mǎn)足要求求。綜合上述，橫梁強(qiáng)強(qiáng)度滿(mǎn)足要求求。（4）縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算縱梁為0.1m××0.1m方木木，跨徑為00.6m，間間距為0.66m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.11×0.133/12=88.33×110-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.1××0.12//6=1.667×10--4m3跨徑0.6m的縱縱梁上承擔(dān)33根橫梁，重重量為：0.04×0.09×0.6×7..5×3=0.0485kNF縱=ql+N=13..4×0.66+0.0449=8.0899kN跨中最大彎矩：MMmax=FFa，其中a=l/33=600//3=2000mmMmax=Fa==8.0899×0.6//3=1.662kN//m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、縱梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=1.62×1033/1.677×10-4=9.7MPaa＜[σ]=14..5MPa故縱梁抗彎應(yīng)力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。b、縱梁撓度：縱梁布置集中荷載載計(jì)算。f=其中l(wèi)=6600mma=3000mm=8.089×2000×（3×60002-4×22002）/24×111×8.333×1066=0.68mm＜LL/400==1.5mmm縱梁撓度滿(mǎn)足要求求。經(jīng)驗(yàn)算，縱梁強(qiáng)度度滿(mǎn)足要求。綜合上述，縱梁強(qiáng)強(qiáng)度滿(mǎn)足要求求。（5）支架受力驗(yàn)算a、立桿受力驗(yàn)算碗扣支架立桿設(shè)計(jì)計(jì)承重為：30kN/根單根立桿承受鋼筋筋混凝土及模板板重量為：N1=0.6××0.6×67=24.122kN混凝土振搗產(chǎn)生的的荷載：N2=2×0..6×0.66=0.722kN橫梁施加在每根立立桿上的重量量為：N3=0.6×3×0.05×00.1×7..5=0.00675kNN縱梁施加在每根立立桿上的重量量為：N4=0.6××0.1×00.1×7..5=0.0045kN每個(gè)立桿承受總重重為：N=N1+1.4N2+N3+N4=25.244kN＜30kN/根立桿承重滿(mǎn)足要求求b、支架穩(wěn)定性驗(yàn)算算立桿長(zhǎng)細(xì)比=L//i=12000/i=11200/（I管/A管）1/2其中I管——鋼管慣性矩A管———鋼管截面積積I管=π×（D4-d4）/64==π×（4.84-4.24）/64=10.7833cm4A管=π×（D2-d2）/4=ππ×（4.82-4.22）/4=4.241cmm2慣性半徑：i=（I管/A管）1/2=1.595cm立桿長(zhǎng)細(xì)比：=LL/i=1220/1.5595=75由長(zhǎng)細(xì)比可查得軸軸心受力構(gòu)件件的縱向彎曲曲系數(shù)=0..75立桿容許抗彎應(yīng)力力：σ=N/（A管）=25240/（0.75×424.11）=79.4MPPa＜鋼材容許許抗彎應(yīng)力[σ]=1455MPa故支架穩(wěn)定性滿(mǎn)足足要求。綜上，模板及碗扣扣支架體系滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。4.3.1.4..3立柱模板及支支架驗(yàn)算XX站主體結(jié)構(gòu)立立柱結(jié)構(gòu)尺寸寸較多，選取取其中12000mm×800mmm截面立柱進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算，其其他截面立柱柱模板及支撐撐布置參考本本驗(yàn)算。立柱模板采用t==15mm厚高高強(qiáng)度竹膠板板，次楞采用用40mm×90mm方木，方方木間距0..2m，主楞楞采用兩根Φ48×3.0mm鋼管，雙雙排鋼管間距距0.6m。1、荷載確定新澆筑的混凝土作作用于側(cè)墻模模板的最大側(cè)側(cè)壓力，按下下列二公式計(jì)計(jì)算，并取二二式中較小值值。F=0.22F=其中：F——新澆澆筑混凝土對(duì)對(duì)側(cè)墻模板最最大側(cè)壓力（kN/㎡）——混凝土的重力密度度（Kn/m3），計(jì)算中中取24Kn/m3t0——新澆筑混凝土的初初凝時(shí)間（h），可采用t0=200/（T+15）計(jì)算（T為混凝土的的溫度℃）V——混凝土的澆筑速度度（m/h）H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算算位置處至新新澆筑混凝土土頂面的總高高度（m）——外加劑影響修正系系數(shù)，不摻外外加劑時(shí)取1.0；摻加緩凝凝劑作用的外外加劑時(shí)取1.2——混凝土塌落度影響響修正系數(shù)，當(dāng)當(dāng)塌落度小于于300mmm時(shí)取0.85；50~90mmm，取1.0；110~1550mm時(shí)，取1.15，結(jié)構(gòu)混凝土土采用泵送，取取1.15?；炷羵?cè)壓力：F=0.22=00.22×224×5.77×1.2×1.115×2.551/2=65.677kN/㎡F==24×5==120Knn/㎡根據(jù)計(jì)算結(jié)果，取取較小值，F(xiàn)=65.667kN/㎡考慮立柱澆筑過(guò)程程采用混凝土土泵車(chē)泵送混混凝土，傾倒倒混凝土對(duì)立立柱模板產(chǎn)生生的水平荷載載標(biāo)準(zhǔn)值取2kN/㎡。模板最大總側(cè)壓力力為F=(k1F1+k2F2)×折減系數(shù),式中荷載分分項(xiàng)系數(shù)k1取1.2,k2取1.4，折減系數(shù)數(shù)取0.9；則按強(qiáng)度計(jì)算模板板及支撐體系系時(shí)，組合荷荷載為：F0=（65.67×1..2+2×11.4）×0.9==73.444kN/㎡若按剛度要求計(jì)算算模板及支撐撐體系時(shí)不考考慮混凝土傾傾倒時(shí)產(chǎn)生的的荷載，則此此時(shí)組合荷載載為：F1=65.67×1..2×0.99=70.992kN/㎡2、立柱模板驗(yàn)算（1）模板強(qiáng)度驗(yàn)算立柱模板采用t==15mm厚高高強(qiáng)度竹膠板板，竹膠板方方木次楞間距200mm，驗(yàn)算算強(qiáng)度采用寬寬b=200mm平面竹竹膠板。彈性模量：E=00.1×1005MPa截面慣性矩：I==bh3/112=20×1.533/12=55.625ccm4截面抵抗矩：W==bh2/66=20×1.522/6=7..5cm3截面積：A=bhh=20×11.5=300cm2F0=73.44kN/㎡q=F0b=733.44×00.2=144.688kkN/m跨中最大彎矩：MMmax=KKwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×144.688××0.22==0.0599kN·m彎拉應(yīng)力：σ=MM/W=0..059×1033/7.5×100-6=7.8344MPa＜[σ]=11MMPa經(jīng)驗(yàn)算，竹膠板立立柱模板強(qiáng)度度滿(mǎn)足要求。（2）模板撓度驗(yàn)算按剛度計(jì)算不考慮慮混凝土傾倒倒產(chǎn)生的荷載載，則：F0=70.92kN/㎡q=F0b=700.92×00.20=14.1884kN//m依照模板橫梁布置置，按三跨連連續(xù)梁進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算：f=0.677qql4/100EEI=0.677×114.1844×0.24/100××0.1×1105×5.6255×10-8=0.27mm＜LL/400==0.5mm3、橫梁強(qiáng)度驗(yàn)算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.20m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.044×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F0=73.444kN/mm2q橫=F橫×b=73.444×0.2=14.69kNN/m跨中最大彎矩：MMmax=KKwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×144.69×0.62=0.529kNN·m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：：σ=M/W==0.529×1003/5.44×10-5=9.8MPa＜[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。b、計(jì)算橫梁剛度時(shí)時(shí)不考慮混凝凝土傾倒產(chǎn)生生的荷載，則則：q橫=F橫×b=70.922×0.2=14.18kNN/m橫梁撓度：f=KKfql4/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×114.18×00.64/100××11×1003×2.443×10-6=0.47mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿(mǎn)足要求求。經(jīng)驗(yàn)算，立柱模板板橫梁強(qiáng)度滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。4、800mm寬方向向柱箍的計(jì)算算柱箍采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.4993×2=88.99cmm3；I=10.7783×2==21.577cm4；按集中荷載計(jì)算（附附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：：800mm方向柱柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖圖其中P---豎楞傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P==(1.22×65..67×0..9+11.4×22×0.9))×0.1993×00.6=8.5kkN；800mm方向柱柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=200.841kN；800mm方向柱柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.7774kNN·m；800mm方向柱柱箍變形圖((mm)最大變形:ν=0.4404mmm；1.柱箍抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算公式σ=M/(γxWW)<f其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計(jì)值:MM=7773529..5N·mmm；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=89886mm33；800mm邊柱箍箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值:σ=811.98NN/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=205NN/mm2；800mm邊柱箍箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值σ=7.774×1088/(1.005×8.999×1066)=81..98N/mmm2小于柱箍的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2055N/mm22，滿(mǎn)足要求求!2.柱箍撓度驗(yàn)驗(yàn)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到:ν=0.4004mm；；柱箍最大容許撓度度:[ν]=4400/250==1.6mm；柱箍的最大撓度ν=0.4044mm小于柱柱箍最大容許許撓度[ν]=1.6mmm，滿(mǎn)足要要求!5、800mm方向?qū)?duì)拉螺栓的計(jì)計(jì)算計(jì)算公式如下:N<[N]=f××A其中N--對(duì)拉螺栓所所受的拉力；；A對(duì)拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f對(duì)拉螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170NN/mm2；查表得：對(duì)拉螺栓的型號(hào)::M16；對(duì)拉螺栓的有效直直徑:13..55mmm；對(duì)拉螺栓的有效面面積:A==144mm2；對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力:N=20.8441kN。對(duì)拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.444×10-44=244.48kkN；對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力NN=20.8841kN小于對(duì)拉螺螺栓最大容許許拉力值[[N]=244.48kNN，對(duì)拉螺栓栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)滿(mǎn)足要求!6、1200mm方向向柱箍的計(jì)算算柱箍采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.4993×2=88.99cmm3；I=10.7783×2==21.577cm4；按計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖）：1200mm方向向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖其中P--豎楞傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P=(1.2××65.677×0.9++1.4×22×0.9))×0.199×0.66=8..37kNN；1200mm方向向柱箍剪力圖圖(kN)最大支座力:NN=144.015kN；1200mm方向向柱箍彎矩圖圖(kN·m))最大彎矩:M=0.4451kNN·m；1200mm方向向柱箍變形圖圖(mm)最大變形:ν=0.1102mmm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)