預(yù)應(yīng)力管樁塔吊基礎(chǔ)計算書范例

1#房塔吊計算1、參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63塔吊起升高度：塔吊型號：QTZ63塔吊起升高度：100.80(2.8X36)m塔身寬度b：1.6m最大起重荷載Q：60kN基礎(chǔ)承臺厚度：1.4m基礎(chǔ)承臺寬度Be：4.2m混凝土強度等級：C35鋼筋級別：HRB400基礎(chǔ)底面配筋直徑：25mm塔吊參數(shù):工作狀態(tài)基礎(chǔ)彎矩M(kN?m)基礎(chǔ)水平力F(kN)基礎(chǔ)垂直力F(kN)扭矩T（kN?m）工作情況1242.718.9397.0204.6非工作情況1776.377.9326.10塔吊基礎(chǔ)基自重：Gk=25X4.2X4.2X1.4=617.4kN二、塔吊豎向力算：軸心豎向力：_F+GQk二kk（非工況326.1kNV工況397kN,取F=397kN）TOC\o"1-5"\h\zk n k=（397+617.4）/4=253.6kN偏心豎向力作用下：Q=（F+G）/n+（M+Fh）/L（非工況326.1kNV工況397kN,取F=397kN）

kmaxkk kvk k=（397+617.4）/4+（1242.7+204.6+18.9X1.4）/4.24=601.2kNQ=（F+G）/n-（M+Fh）/L（非工況326.1kNV工況397kN,取F=326.1kN）

minkk kvk k=（326.1+617.4）/4-（1776.3+77.9X1.4）/4.24=-208.8kN（豎向拔力208.8kN）式中：Q——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,樁基的平均豎向力；kQ——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,角樁的最大豎向力；kmaxQ——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,角樁的最小豎向力；kmin荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下,作用于承臺頂面的豎向力；Gk——樁基承臺和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值,水下部分按浮重度計樁基中的樁數(shù)。M——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，沿矩形承臺的對角線方向縱向作用于承臺k頂面的力矩F——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，塔機作用于承臺頂面的水平力vk入. 抗拔系數(shù)，當(dāng)入土大于6m時，取0.5G——樁身重力標(biāo)準(zhǔn)值。h——承臺的高度L——矩形承臺對角線兩端基樁的軸線距離三、樁基豎向承載力及抗拔承載力驗算1、單樁按摩擦樁計算軸向承載力特征值序號土層編號樁身周長(m)入土厚度(m)極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值Q (kN/m2)sik樁側(cè)摩擦力uql(kN)siki3粉質(zhì)夾粉質(zhì)粘土1.03451.884X1.03X45=87.3234粉砂5.9651.884X5.9X65=722.5145粉質(zhì)粘土3.14X0.6=7.2441.884X7.2X44=596.8516粘土1.8844751.884X4X75=565.27粉質(zhì)粘土2581.884X2X58=218.5448粉質(zhì)粘土2.82651.884X2.82X65=345.34合計22.952535.77R=uyql+qAasikipkp=2535.77+0.169X2700=2992.73kN考慮安全系數(shù)，根據(jù)樁承載力計算依據(jù)(建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范)，取安全系數(shù)K為2.0。故R=—R=2992.73/2=1496.37kNaKaA--樁端截面面積;A=3.14(0.32-0.192)=0.169m2樁端承載力在8粉質(zhì)粘土，樁極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk(kPa)=2700kPa。2、 樁身豎向承載力驗算Q=601.2kNVR=1496.37kNkmax a滿足要求！3、 樁身抗拔承載力驗算Q=208.8kN(豎向拔力)VR=1496.37kNmin a滿足要求！四、 樁身軸心受壓承載力驗算Q=253.6kN，取N=253.6kNkNV胃fA+0.9fAccps ys胃fA+0.9fA=0.85X14.30X169246+0.9X360X1258.2ccpsys=2464.8kN故樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求。PHC600(110)ABC80預(yù)應(yīng)力混凝土灌樁為1410.7預(yù)應(yīng)力鋼筋。其中：疔——基樁成樁工藝系數(shù)，本方案為預(yù)應(yīng)力空心樁，取0.85；cf—混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，f=14.30N/mnt；ccA——樁身截面面積，A=3.14(0.32-0.192)=169246mm2。ps psf——鋼筋抗壓強度值。取360N/mm2yA——鋼筋截面面積，A=14X3.14X(10.7/2)2=1258.2mm2ss五、 塔吊基礎(chǔ)承臺設(shè)計1、承臺彎矩的計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》的第5.9.2條。Mx=工NiyiMy=工Nixi其中Mx,My 計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值；xi,yi 單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取Xi=yi=4.2/2-1.6/2-0.6=0.7Nil——扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值，Nil=1.2X(Q-G/4)kmaxk=l.2x(60l.2-6l7/4)=536.34kN；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx二My=2X536.34X0.7=750.876kN?m。2、基礎(chǔ)受沖切承載力計算3、承臺截面主筋的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。a=M/(afbh2)s lc0Z=l-(l-2a)1/2sY二l-Z/2sA=M/(Yhf)s s0y式中，al--當(dāng)混凝土強度不超過C50時，a】取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，取為0.94，期間按線性內(nèi)插法確定，取al=1.00；fc—混凝土抗壓強度設(shè)計值，查表得fc=16.70kN/m2；ho—承臺的計算高度，h°=1.45m。經(jīng)過計算得：a=750.876X106/(0.94X16.70X4.2X103X(1.35X103)2)=0.00625；sg=1—(1—2XO.OO625)o.5=O.OO627；Y=1-0.00627/2=0.9968；sA=750.876X106/(0.9968X1.35X103X360)=1550mm2。s由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為4200X1400X0.15%=8820mm2。實際采用三級鋼?25@210,19根，雙層雙向布置，實際配筋為As1'=9262.5mm2，滿足要求。2#房塔吊計算2#房塔吊計算1、參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63塔吊起升高度：塔吊型號：QTZ63塔吊起升高度：92.40(2.8X33)m塔身寬度b：1.6m最大起重荷載Q：60kN基礎(chǔ)承臺厚度：1.5m基礎(chǔ)承臺寬度Be：4.5m混凝土強度等級：C35鋼筋級別：HRB400基礎(chǔ)底面配筋直徑：25mm塔吊參數(shù):工作狀態(tài)基礎(chǔ)彎矩M(kN?m)基礎(chǔ)水平力F(kN)基礎(chǔ)垂直力F(kN)扭矩T（kN?m）工作情況1242.718.9397.0204.6非工作情況1776.377.9326.10塔吊基礎(chǔ)基自重：Gk=25X4.5X4.5X1.5=759.4kN二、塔吊豎向力算：軸心豎向力：_F+GQk二kk（非工況326.1kNV工況397kN,取F=397kN）TOC\o"1-5"\h\zk n k=（397+759.4）/4=289.1kN偏心豎向力作用下：Q=（F+G）/n+（M+Fh）/L（非工況326.1kNV工況397kN,取F=397kN）

kmaxkk kvk k=（397+759.4）/4+（1242.7+204.6+18.9X1.5）/4.67=605.1kNQ=（F+G）/n-（M+Fh）/L（非工況326.1kNV工況397kN,取F=326.1kN）

minkk kvk k=（326.1+759.4）/4-（1776.3+77.9X1.5）/4.67=-116.3kN（豎向拔力116.3kN）式中：Q——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,樁基的平均豎向力；kQ——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,角樁的最大豎向力；kmaxQ——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,角樁的最小豎向力；kmin荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下,作用于承臺頂面的豎向力；Gk——樁基承臺和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值,水下部分按浮重度計樁基中的樁數(shù)。M——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，沿矩形承臺的對角線方向縱向作用于承臺k頂面的力矩F——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，塔機作用于承臺頂面的水平力vk入. 抗拔系數(shù)，當(dāng)入土大于6m時，取0.5G——樁身重力標(biāo)準(zhǔn)值。h——承臺的高度L——矩形承臺對角線兩端基樁的軸線距離三、樁基豎向承載力及抗拔承載力驗算1、單樁按摩擦樁計算軸向承載力特征值序號土層編號樁身周長(m)入土厚度(m)極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值Qsik(kN/m2)樁側(cè)摩擦力uqsi/i(kN)3粉質(zhì)夾粉質(zhì)粘土0.18451.884X0.18X45=15.264粉砂3.14X0.6=1.8847.45651.884X7.45X65=912.335粉質(zhì)粘土5.3441.884X5.3X44=439.356粘土4.45751.884X4.45X75=628.787粉質(zhì)粘土1.65581.884X1.65X58=180.298粉質(zhì)粘土3.92651.884X3.92X65=480.04合計22.952656.36R=uyql+qAasikipkp=2656.36+0.169X2700=3112.66kN考慮安全系數(shù)，根據(jù)樁承載力計算依據(jù)(建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范)，取安全系數(shù)K為2.0。故R=—R=3112.66/2=1556.33kNaKaA--樁端截面面積;A=3.14(0.32-0.192)=0.169m2樁端承載力在8粉質(zhì)粘土，樁極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值q(kPa)=2700kPa。pk2、 樁身豎向承載力驗算Q=605.1kNVR=1556.33kNkmax a滿足要求！3、 樁身抗拔承載力驗算Q=116.3kN(豎向拔力)VR=1556.33kNmin a滿足要求！四、 樁身軸心受壓承載力驗算Q=289.1kN，取N=289.1kNkNV胃fA+0.9fAccps ys胃fA+0.9fA=0.85X14.30X169246+0.9X360X1258.2ccpsys=2464.8kN故樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求。PHC600(110)ABC80預(yù)應(yīng)力混凝土灌樁為1410.7預(yù)應(yīng)力鋼筋。其中：疔——基樁成樁工藝系數(shù)，本方案為預(yù)應(yīng)力空心樁，取0.85；cf—混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，f=14.30N/mnt；ccA——樁身截面面積，A=3.14(0.32-0.192)=169246mm2。ps psf——鋼筋抗壓強度值。取360N/mm2yA——鋼筋截面面積，A=14X3.14X(10.7/2)2=1258.2mm2ss五、 塔吊基礎(chǔ)承臺設(shè)計1、承臺彎矩的計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》的第5.9.2條。Mx=工NiyiMy=工Nixi其中Mx,My 計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值；xi,yi 單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取[ocHJXiJXi=yi=4.5/2-1.6/2-0.6=0.85Nil——扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值,Nil=1.2X(Q-G/4)kmaxk=l.2x(605.l-759.4/4)=498.3kN；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx二My=2X498.3X0.85=847.11kN?m。2、基礎(chǔ)受沖切承載力計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。a=M/(afbh2)s lc0Z=l-(l-2a)1/2sY二l-Z/2sA=M/(Yhf)s s0y式中，al-當(dāng)混凝土強度不超過C50時，a】取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，取為0.94，期間按線性內(nèi)插法確定，取a=1.00；fc—混凝土抗壓強度設(shè)計值，查表得fc=16.70kN/m2；ho—承臺的計算高度，h°=1.45m。經(jīng)過計算得：a=847.11X106/(0.94X16.70X4.5X103X(1.45X103)2)=0.0057；sg=1—(1—2X0.0057)0.5=0.00572；Y=1-0.00572/2=0.9943；sA=847.11X106/(0.9943X1.45X103X360)=1632.12mm2。s由于最小配筋率為0.15%，所以最小配筋面積為4500X1500X0.15%=10125mm2。實際采用三級鋼?25@210,21根，雙層雙向布置，實際配筋為As1'=10308.4mm2，滿足要求。3#房塔吊計算3#房塔吊計算1、參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63塔吊起升高度：塔吊型號：QTZ63塔吊起升高度：92.40(2.8X33)m塔身寬度b：1.6m最大起重荷載Q：60kN基礎(chǔ)承臺厚度：1.5m基礎(chǔ)承臺寬度Be：4.5m混凝土強度等級：C35鋼筋級別：HRB400基礎(chǔ)底面配筋直徑：25mm塔吊參數(shù):工作狀態(tài)基礎(chǔ)彎矩M(kN?m)基礎(chǔ)水平力F(kN)基礎(chǔ)垂直力F(kN)扭矩T(kN?m)工作情況1243.628.5376.2124.8非工作情況1714.777.9307.10塔吊基礎(chǔ)基自重：Gk=25X4.5X4.5X1.5=759.4kN二、塔吊豎向力算：軸心豎向力：_F+GQk二kk(非工況3O7.ikNV工況376.2kN,取F=376.2kN)k n k=(376.2+759.4)/4=283.9kN偏心豎向力作用下：Q=(F+G)/n+(M+Fh)/L(非工況307.1kNV工況376.2kN,取kmaxkk kvkF=397kN)k=(376.2+759.4)/4+(1243.6+124.8+28.5X1.5)/4.67=586.1kNQ=(F+G)/n-(M+Fh)/L(非工況307.1kNV工況376.2kN,取minkk kvkF=326.1kN)k=(376.2+759.4)/4-(1714.7+77.9X1.5)/4.67=-108.3kN(豎向拔力108.3kN)式中：Q——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,樁基的平均豎向力；kQ——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,角樁的最大豎向力；kmaxQ——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,角樁的最小豎向力；kminFk——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺頂面的豎向力；Gk——樁基承臺和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值，水下部分按浮重度計；n——樁基中的樁數(shù)。M——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，沿矩形承臺的對角線方向縱向作用于承臺k頂面的力矩F——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，塔機作用于承臺頂面的水平力vk入 抗拔系數(shù)，當(dāng)入土大于6m時，取0.5G——樁身重力標(biāo)準(zhǔn)值。h——承臺的高度L——矩形承臺對角線兩端基樁的軸線距離三、樁基豎向承載力及抗拔承載力驗算1、單樁按摩擦樁計算軸向承載力特征值序號土層編號樁身周長(m)入土厚度(m)極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值Q (kN/m2)sik樁側(cè)摩擦力uql(kN)siki3粉質(zhì)夾粉質(zhì)粘土1.935451.884X1.935X45=164.0494粉砂5.5651.884X5.5X65=673.535粉質(zhì)粘土3.14X0.6=6.8441.884X6.8X44=563.696粘土1.8844.6751.884X4.6X75=649.987粉質(zhì)粘土1.7581.884X1.7X58=185.768粉質(zhì)粘土2.415651.884X2.415X65=295.74合計22.952532.46R=uyql+qAasikipkp=2532.46+0.169X2700=2988.76kN考慮安全系數(shù)，根據(jù)樁承載力計算依據(jù)(建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范)，取安全系數(shù)K為2.0。故R=—R=2988.76/2=1494.38kNaKaA--樁端截面面積;A=3.14(0.32-0.192)=0.169m2樁端承載力在8粉質(zhì)粘土，樁極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值q(kPa)=2700kPa。pk2、 樁身豎向承載力驗算Q=586.1kNVR=1494.38kNkmax a滿足要求！3、 樁身抗拔承載力驗算Q=103.3kN(豎向拔力)VR=1494.38kNmin a滿足要求！四、 樁身軸心受壓承載力驗算Q=283.9kN，取N=283.9kNkNV胃fA+0.9fAccps ys胃fA+0.9fA=0.85X14.30X169246+0.9X360X1258.2ccpsys=2464.8kN故樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求。PHC600(110)ABC80預(yù)應(yīng)力混凝土灌樁為1410.7預(yù)應(yīng)力鋼筋。其中：疔——基樁成樁工藝系數(shù)，本方案為預(yù)應(yīng)力空心樁，取0.85；cf—混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，f=14.30N/mnt；ccA——樁身截面面積，A=3.14(0.32-0.192)=169246mm2。ps psf——鋼筋抗壓強度值。取360N/mm2yA——鋼筋截面面積，A=14X3.14X(10.7/2)2=1258.2mm2ss五、 塔吊基礎(chǔ)承臺設(shè)計1、承臺彎矩的計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》的第5.9.2條。Mx=工NiyiMy=工Nixi其中Mx,My 計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值；xi,yi 單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取[ocHJXiJXi=yi=4.5/2-1.6/2-0.6=0.85Nil——扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值,Nil=1.2X(Q-G/4)kmaxk=l.2x(586.l-759.4/4)=475.5kN；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx二My=2X475.5X0.85=808.35kN?m。2、基礎(chǔ)受沖切承載力計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。a=M/(afbh2)s lc0Z=l-(l-2a)1/2sY二l-Z/2sA=M/(Yhf)s s0y式中，al-當(dāng)混凝土強度不超過C50時，a】取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，取為0.94，期間按線性內(nèi)插法確定，取a=1.00；fc—混凝土抗壓強度設(shè)計值，查表得fc=16.70kN/m2；ho—承臺的計算高度，h°=1.45m。經(jīng)過計算得：a=808.35X106/(0.94X16.70X4.5X103X(1.45X103)2)=0.00544；sg=1-(1-2X0.00544)0.5=0.00546；Y=1-0.00546/2=0.99727；sA=808.35X106/(0.99727X1.45X103X360)=1552.8mm2。s由于最小配筋率為0.15%，所以最小配筋面積為4500X1500X0.15%=10125mm2。實際采用三級鋼?25@210,21根，雙層雙向布置，實際配筋為As1'=10308.4mm2，滿足要求。5#房塔吊計算5#房塔吊計算1、參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63塔吊起升高度：塔吊型號：QTZ63塔吊起升高度：92.40(2.8X33)m塔身寬度b：1.6m最大起重荷載Q：60kN基礎(chǔ)承臺厚度：1.5m基礎(chǔ)承臺寬度Be：4.5m混凝土強度等級：C35鋼筋級別：HRB400基礎(chǔ)底面配筋直徑：25mm塔吊參數(shù):工作狀態(tài)基礎(chǔ)彎矩M(kN?m)基礎(chǔ)水平力F(kN)基礎(chǔ)垂直力F(kN)扭矩T(kN?m)工作情況1283.418.9386.6215.25非工作情況1744.377.9316.60塔吊基礎(chǔ)基自重：Gk=25X4.5X4.5X1.5=759.4kN二、塔吊豎向力算：軸心豎向力：_F+GQk二kk(非工況3i6.6kNV工況386.6kN,取F=386.6kN)k n k=(386.6+759.4)/4=286.5kN偏心豎向力作用下：Q=(F+G)/n+(M+Fh)/L(非工況316.6kNV工況386.6kN,取kmaxkk kvkF=386.6kN)k=(386.6+759.4)/4+(1283.4+215.25+18.9X1.5)/4.67=613.5kNQ=(F+G)/n-(M+Fh)/L(非工況316.6kNV工況386.6kN,取minkk kvkF=386.6kN)k=(386.6+759.4)/4-(1744.3+77.9X1.5)/4.67=-112.1kN(豎向拔力112.1kN)式中：Q——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,樁基的平均豎向力；kQ——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,角樁的最大豎向力；kmaxQ——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下,角樁的最小豎向力；kminFk——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺頂面的豎向力；Gk——樁基承臺和承臺上土自重標(biāo)準(zhǔn)值，水下部分按浮重度計；n——樁基中的樁數(shù)。M——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，沿矩形承臺的對角線方向縱向作用于承臺k頂面的力矩F——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，塔機作用于承臺頂面的水平力vk入 抗拔系數(shù)，當(dāng)入土大于6m時，取0.5G——樁身重力標(biāo)準(zhǔn)值。h——承臺的高度L——矩形承臺對角線兩端基樁的軸線距離三、樁基豎向承載力及抗拔承載力驗算1、單樁按摩擦樁計算軸向承載力特征值序號土層編號樁身周長(m)入土厚度(m)極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值Q (kN/m2)sik樁側(cè)摩擦力uql(kN)siki3粉質(zhì)夾粉質(zhì)粘土1.62451.884X1.62X45=137.344粉砂7.05651.884X7.05X65=863.345粉質(zhì)粘土3.14X0.6=5.7441.884X5.7X44=472.516粘土1.8845.175751.884X5.175X75=731.237粉質(zhì)粘土1.275581.884X1.275X58=139.328粉質(zhì)粘土2.13651.884X2.13X65=382.08合計22.952728.82R=uyql+qAasikipkp=2728.82+0.169X2700=3185.12kN考慮安全系數(shù)，根據(jù)樁承載力計算依據(jù)(建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范)，取安全系數(shù)K為2.0。故R=—R'=3185.12/2=1592.56kNaKaA--樁端截面面積;A=3.14(0.32-0.192)=0.169m2樁端承載力在8粉質(zhì)粘土，樁極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值q(kPa)=2700kPa。pk2、 樁身豎向承載力驗算Q=613.5kNVR=1592.56kNkmax a滿足要求！3、 樁身抗拔承載力驗算Q=112.1kN(豎向拔力)VR=1592.56kNmin a滿足要求！四、 樁身軸心受壓承載力驗算Q=286.5kN，取N=286.5kNkNV胃f