某多層通用廠房鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計方案

PAGE課程設(shè)計課程名稱___混凝土結(jié)構(gòu)____題目名稱某多層通用廠房鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計（方案5）2010年1月20日廣東工業(yè)大學(xué)本科生課程設(shè)計（論文）任務(wù)書設(shè)計名稱混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計題目名稱某多層通用廠房鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計（方案）學(xué)院土木與交通工程學(xué)院專業(yè)班級姓名學(xué)號一、課程設(shè)計（論文）的內(nèi)容通過某多層通用廠房鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計，培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)的理論知識和專業(yè)技能，解決混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計實(shí)際問題的能力。要求在老師的指導(dǎo)下，參考已學(xué)過的課本及有關(guān)資料，遵照國家設(shè)計規(guī)范要求和規(guī)定，選擇合理的結(jié)構(gòu)方案和設(shè)計方法，按進(jìn)度獨(dú)立完成結(jié)構(gòu)計算，并繪制結(jié)構(gòu)施工圖。具體內(nèi)容包括：進(jìn)行結(jié)構(gòu)布置，編注板、梁及柱號，初選構(gòu)件截面尺寸；計算樓板、非框架梁、板式樓梯的內(nèi)力和配筋；計算指定方向的風(fēng)荷載及指定軸線框架在風(fēng)荷作用下的內(nèi)力、位移；計算指定軸線框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力；對指定軸線框架梁、柱進(jìn)行內(nèi)力組合與配筋；繪制結(jié)構(gòu)施工圖，包括結(jié)構(gòu)平面圖、框架配筋圖、梯板配筋圖、結(jié)構(gòu)設(shè)計說明等。二、課程設(shè)計（論文）的要求與數(shù)據(jù)1、課程設(shè)計（論文）的要求學(xué)生的課程設(shè)計資料包括封面（按學(xué)校統(tǒng)一規(guī)定格式打?。⒄n程設(shè)計（論文）任務(wù)書、目錄（三級標(biāo)題按1……、1.1……、1.1.1……的格式編寫）、計算書正文、參考文獻(xiàn)、致謝及按規(guī)定要求折疊的工程圖紙，應(yīng)按以上排序裝訂后提交。計算書應(yīng)統(tǒng)一格式，用A4紙，上下左右各留邊距20mm，可以用鉛筆或鋼筆等書寫。字體要清晰、端正，行距要固定，內(nèi)容要有系統(tǒng)地編排。要求計算過程清晰、整潔，計算步驟明確，計算公式和數(shù)據(jù)來源應(yīng)有依據(jù)，并附有構(gòu)件計算簡圖、內(nèi)力圖及配筋簡圖。參考文獻(xiàn)必須是學(xué)生在課程設(shè)計中真正閱讀過和運(yùn)用過的，文獻(xiàn)按照在正文中的出現(xiàn)順序排列。工程圖紙采用A2規(guī)格，應(yīng)手工繪制（鉛筆白紙圖）。要求圖面清楚整潔，布圖美觀、勻稱、疏密適中，線條粗細(xì)分明，漢字用仿宋體，數(shù)字用工程字體；尺寸及標(biāo)注齊全，符號及比例正確，構(gòu)造合理，能表達(dá)設(shè)計意圖，符合國家制圖標(biāo)準(zhǔn)并與計算書一致。課程設(shè)計過程中應(yīng)嚴(yán)格遵守紀(jì)律。要求在課程設(shè)計進(jìn)程安排表指定的時間內(nèi)必須到專用課室進(jìn)行設(shè)計并接受指導(dǎo)教師的指導(dǎo)。要定期檢查和登記設(shè)計進(jìn)度。學(xué)生有事請假按《廣東工業(yè)大學(xué)學(xué)生考勤管理規(guī)定》的有關(guān)規(guī)定辦理。所有的計算書及圖紙必須獨(dú)立按時完成。2、課程設(shè)計數(shù)據(jù)本工程為三層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)通用廠房，建筑物地點(diǎn)為廣州市郊區(qū)，建筑結(jié)構(gòu)的安全等級為二級；設(shè)計使用年限50年；一類環(huán)境?；撅L(fēng)壓值：W0=0.5kN／m2。各層層高均為4.2m，室內(nèi)外地臺差為0.3m，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為室外地面以下0.5m。標(biāo)準(zhǔn)層平面圖如圖1所示，設(shè)計資料如下：（1）樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.5kN／m2（根據(jù)設(shè)計方案從表1中選?。?；樓梯活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.5kN／m2；（2）柱網(wǎng)尺寸為L1=5400mm，L2=6600mm（根據(jù)設(shè)計方案從表2中選?。恢慕孛娉叽鏱×h=400mm×400mm；（3）樓面面層用20mm厚水泥砂漿抹面（=20kN／m3），板底及梁用15mm厚石灰砂漿抹底（=17kN/m3）；（4）上人屋面采用水泥砂漿防水層25mm厚（=20kN／m3），20mm厚水泥砂漿坐砌10mm厚防滑瓷磚（=22kN／m3）。屋面隔熱層重1.5kN/m2，板底用15mm厚石灰砂漿抹底（=17kN/m3）；屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kN/m2；（5）圍護(hù)墻及隔墻用180厚磚墻，連雙面批蕩共重4.26kN/m2，門窗重量0.5kN/m2，窗臺離樓地面高度900mm，屋面女兒墻高1100mm。（6）混凝土強(qiáng)度等級采用C20、C25或C30，鋼筋采用HPB235、HRB335級；（7）每位同學(xué)根據(jù)設(shè)計方案安排表（表4）查出自己的設(shè)計方案及設(shè)計選號（表3），請將自己的設(shè)計方案和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值、柱網(wǎng)尺寸取值填入課程設(shè)計任務(wù)書中。

選號L1(mm)L2(mm)A54005400B54005700C54006000D54006300E54006600F57005400G57005700H57006000I57006300J57006600表1活荷載表表2柱網(wǎng)尺寸表選號車間號活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN／m2）a車間13.5b車間24.0c車間34.5d車間45.0e車間55.5f車間66.0g車間76.5h車間87.0i車間97.5j車間108.0

表3設(shè)計選號表ABCDEFGHIJa12345678910b1112131415161781920c21222324252627282930d31323334353637383940e41424344454647484950f51525354555657585960g61626364656667686970h71727374757677787980

圖1：標(biāo)準(zhǔn)層平面圖三、課程設(shè)計（論文）應(yīng)完成的工作1、計算書部分確定框架結(jié)構(gòu)及樓蓋的結(jié)構(gòu)布置，編注板、梁及柱號，初選構(gòu)件截面尺寸；計算樓板、非框架梁、板式樓梯的內(nèi)力和配筋；計算指定方向的風(fēng)荷載及指定軸線框架在風(fēng)荷作用下的內(nèi)力、位移；計算指定軸線框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力；對指定軸線框架梁、柱進(jìn)行內(nèi)力組合與配筋。編制結(jié)構(gòu)計算書一份，要求：步驟完整，內(nèi)容清晰、計算正確、書寫工整。2、圖紙部分繪制結(jié)構(gòu)施工圖一份（手工繪制2號圖三張），要求：用鉛筆繪制白紙圖，尺寸及標(biāo)注應(yīng)齊備，滿足構(gòu)造要求。⑴結(jié)構(gòu)平面圖（將結(jié)構(gòu)平面布置圖、板模板圖及配筋平面圖合并為一張圖），要標(biāo)注：柱定位軸線編號和梁、柱定位尺寸及構(gòu)件編號，標(biāo)注板厚、板中鋼筋的直徑、間距、編號及其定位尺寸。（比例1：100）；⑵框架梁柱模板及配筋圖，標(biāo)注框架梁、柱截面尺寸及幾何尺寸、鋼筋的直徑、根數(shù)、編號及其定位尺寸（長度比例1：40，剖面圖比例1：20）；⑶樓梯板、平臺板及平臺梁配筋圖（包括標(biāo)準(zhǔn)層樓梯間結(jié)構(gòu)布置圖），次梁模板圖及配筋圖（長度比例1：40，剖面圖比例1：20）⑷在圖中標(biāo)明有關(guān)設(shè)計說明，如本工程的樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值、混凝上強(qiáng)度等級、鋼筋的種類、單向板分布筋的直徑和間距等。五、應(yīng)收集的資料及主要參考文獻(xiàn)1楊弗康，李家寶.結(jié)構(gòu)力學(xué)（上冊）（第四版）[M].北京：高等教育出版社，19982沈蒲生.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理[M].北京：高等教育出版社，20053沈蒲生.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計[M].北京：高等教育出版社，20054建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2001．5混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002．6房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB/T50001—2001）.北京：中國計劃出2002．廣東水利電力職業(yè)技術(shù)學(xué)院課程設(shè)計某層通用廠房鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書系土木工程系專業(yè)班級15建筑工程技術(shù)二班姓名何咫曦學(xué)號150604214指導(dǎo)老師章四明2017年1月6日PAGE94目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1.設(shè)計說明 12.單向板的設(shè)計 32.1單向板計算資料 32.2荷載計算 32.3內(nèi)力計算 42.4截面承載力計算 42.5連續(xù)單向板配筋 63.單向板的次梁設(shè)計 73.1次梁的計算資料 73.2荷載計算 83.3內(nèi)力計算 83.4截面承載力計算 93.5次梁配筋示意圖 104雙向板的設(shè)計 104.1雙向板計算資料 104.2荷載計算 104.3按彈性理論計算 114.4截面承載力計算 124.5雙向板配筋示意圖 125雙向板支承梁計算 135.1雙向板支承梁計算資料 135.2荷載計算 135.3內(nèi)力計算 145.4截面承載力計算 155.5雙向板支承梁配筋示意圖 156樓梯設(shè)計 166.1樓梯設(shè)計資料 166.2荷載計算 166.3內(nèi)力計算 176.4梯梁設(shè)計 186.5樓梯板、梁配筋示意圖 207框架結(jié)構(gòu)設(shè)計 217.1確定框架計算簡圖（KJ-2） 217.2框架梁、柱線剛度計算 217.3荷載計算 227.4豎向荷載作用下框架受荷總圖 247.5框架在豎向荷載作用下的受荷總圖 277.6風(fēng)荷載計算 287.7風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算 297.8內(nèi)力計算 307.9內(nèi)力組合 677.10框架配筋計算 778結(jié)構(gòu)施工圖 899參考文獻(xiàn) 891.設(shè)計說明1.1一般說明1.全部單位除注明外，均以毫米（mm）為單位，標(biāo)高則以米（m）為單位；2.本工程0.000為室內(nèi)地面標(biāo)高，相當(dāng)于測量標(biāo)高10.500米；3.本工程遵循有關(guān)規(guī)范及規(guī)程規(guī)定。1.2設(shè)計資料本工程為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)通用廠房，其設(shè)計計算資料參照設(shè)計任務(wù)書。1.3結(jié)構(gòu)設(shè)計說明1.結(jié)構(gòu)體系選型：鋼筋混凝土現(xiàn)澆雙向承重框架結(jié)構(gòu)體系；2、屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋梁屋蓋，屋面板厚100mm;4、樓梯結(jié)構(gòu)：采用鋼筋混凝土板式樓梯；5、本工程采用天然地基柱下獨(dú)立基礎(chǔ)；1.4水平荷載設(shè)計說明1.本工程為非抗震設(shè)防工程，設(shè)防烈度為6度；2.本工程設(shè)計基本風(fēng)壓值w0=0.5KN/m2;1.5材料選用說明1.本工程主體結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度等級采用C25（ft=1.25N/mm2,fc=11.9N/mm2）;2.本工程鋼筋采用HPB235（fy=210N/mm2）、HRB335（fy=300N/mm2）;3.圍護(hù)墻、隔墻采用標(biāo)準(zhǔn)灰砂磚（γ=12KN/m3）1.6結(jié)構(gòu)平面布局見圖1.11.7其它說明1.本工程結(jié)構(gòu)按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》.沈浦生.【M】北京：高等教育出版社.2005相關(guān)理論設(shè)計計算；2.本設(shè)計為學(xué)生課程設(shè)計，僅供評定學(xué)生學(xué)習(xí)成績及學(xué)習(xí)交流使用，不作實(shí)際工程施工依據(jù)；2.單向板的設(shè)計2.1單向板計算資料（按塑性內(nèi)力重分布方法考慮計算）對于板B1、B2、B3、B4，對于板B5、B6、B7、B8，板B1~B8宜按雙向板設(shè)計，按沿短邊方向受力的單向板計算時，沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋。板的厚度按構(gòu)造要求取次梁截面高度取。截面寬度，取板尺寸及支承情況如圖2.1所示：2.2荷載計算標(biāo)準(zhǔn)層恒載標(biāo)準(zhǔn)值面層：20mm厚水泥砂漿面層0.02×20=0.4KN/m2結(jié)構(gòu)層：100mm厚鋼筋混凝土板0.10×25=2.5KN/m2抹灰層：15mm厚石灰砂漿板底抹灰0.015×17=0.255KN/m2qk=3.155KN/m2線恒載設(shè)計值g=1.2×3.155=3.786KN/m線活載設(shè)計值q=1.4×3.5=4.90KN/m合計（每米板寬）g+q=8.686KN/m2.3內(nèi)力計算計算跨度邊跨B1、B2：B6、B8：中間跨B3、B4：B5、B7：板B1~B8最大計算跨度差（2200-1950）/1950×100%=12.8%>10%，應(yīng)按不等跨分別計算內(nèi)力。取1m板寬帶作為計算單元，計算簡圖如圖2.2所示。連續(xù)板各截面的彎矩計算見表2.1表2.1連續(xù)板各截面的彎矩計算截面端支座A邊跨1跨中離A端第二支座B離A端第二跨2跨中中間支座C中間跨3跨中中間支座D中間跨4跨中中間支座E離G端第二跨5跨中離G端第二支座F邊跨6跨中端支座G彎矩計算系數(shù)αm-1/161/14-1/111/16-1/141/16-1/141/16-1/141/16-1/111/14-1/16M=αm(g+q)lo2

(KN*m)-2.072.36-3.002.17-2.482.17-2.482.63-3.002.63-3.652.87-2.512.4截面承載力計算b=1000mm,h=100mm,as=20mm,ho=h-as=100-20=80mm,α1=1.0C25混凝土：fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2HPB235:fy=210N/mm2中間區(qū)板帶eq\o\ac(○,2)~eq\o\ac(○,3)軸，eq\o\ac(○,3)~eq\o\ac(○,4)，eq\o\ac(○,A)~eq\o\ac(○,B)軸線間，各內(nèi)區(qū)格板跨內(nèi)和中間支座考慮板的內(nèi)拱作用，計算彎矩降低20%連續(xù)板各截面配筋計算見表2.2表2.2連續(xù)板各截面配筋計算板帶部位截面邊區(qū)板帶（eq\o\ac(○,1)~eq\o\ac(○,2)，eq\o\ac(○,3)~eq\o\ac(○,4)eq\o\ac(○,B)~eq\o\ac(○,C),軸線間）端支座A邊跨1跨中離A端第二支座B離A端第二跨2跨中中間支座C中間跨3跨中中間支座D中間跨4跨中中間支座E離G端第二跨5跨中離G端第二支座F邊跨6跨中端支座GM

(KN*m)-2.072.36-3.002.17-2.482.17-2.482.63-3.002.63-3.652.87-2.51αs=

M/bh02α1fc0.0270.0310.0390.0280.0330.0280.0330.0350.0390.0310.0490.0380.033ζ=

1-(1-2αs)^0.50.0270.0310.040.0280.0340.0280.0340.0360.040.0310.0480.0390.034As=

ξbh0α1fc/fy

/mm2124143180129152129152161180143218175152選配鋼筋Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180實(shí)配鋼筋面積/mm2279279279279279279279279279279279279279續(xù)表板帶部位截面邊區(qū)板帶（eq\o\ac(○,2)~eq\o\ac(○,3)，eq\o\ac(○,3)~eq\o\ac(○,4)eq\o\ac(○,A)~eq\o\ac(○,B),軸線間）端支座A邊跨1跨中離A端第二支座B離A端第二跨2跨中中間支座C中間跨3跨中中間支座D中間跨4跨中中間支座E離G端第二跨5跨中離G端第二支座F邊跨6跨中端支座GM

/KN*m-2.072.36-2.401.74-1.991.74-1.992.10-2.402.10-2.922.87-2.51αs=

M/bh02α1fc0.0270.0310.0290.0230.0260.0230.0260.0280.0290.0280.0380.0380.033ζ=

1-(1-2αs)^0.50.0270.0310.0290.0230.0260.0230.0260.0280.0290.0280.0390.0390.034As=

ξbh0α1fc/fy

/mm2124143133105119105119129133128175175152選配鋼筋Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180Φ8@180實(shí)配鋼筋面積/mm2279279279279279279279279279279279279279注：根據(jù)最小配筋率ρmin=0.45ft/fy%=0.272%,Amin=ρminbh=0.272%×1000×100=272mm22.5連續(xù)單向板配筋鋼筋的錨固長度按《GB50010-2002》第9.3.1條規(guī)定單向板垂直受力方向布置分布鋼筋，按《GB50010-2002》第10.1.8條規(guī)定取A6@250。采用分離試配筋，配筋示意圖如圖2.33.單向板的次梁設(shè)計3.1次梁的計算資料（按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算）橫向框架梁截面尺寸：，取h=600mm，取b=250mm次梁有關(guān)尺寸及支承情況如圖3.1所示。3.2荷載計算恒載設(shè)計值由板傳來3.786×2.4=9.09KN/m次梁自重1.2×25×0.2×（0.4-0.1）=1.80KN/m梁側(cè)抹灰1.2×17×0.015×（0.4-0.1）×2=0.18KN/mg=11.07KN/m活載設(shè)計值由板傳來q=4.90×2.4=11.76KN/m合計g+q=22.83KN/m3.3內(nèi)力計算計算跨度邊跨：中間跨：計算跨度差（5150-5125）/5125×100%=0.49%<10%，按等跨連續(xù)梁計算內(nèi)力，取。計算簡圖如圖3.2所示。連續(xù)次梁各截面彎矩及剪力計算分別見表3.1，表3.2.表3.1連續(xù)次梁彎矩計算截面端支座A第1跨跨中支座B第2跨跨中支座C第3跨跨中支座D彎矩計算系數(shù)αm-1/241/14-1/111/16-1/111/14-1/24M=

αm(g+q)lo2

/KN*m-25.2343.25-55.0537.84-55.0543.25-25.23表3.2連續(xù)次梁剪力計算截面端支座A內(nèi)側(cè)支座B內(nèi)側(cè)/外側(cè)支座C內(nèi)側(cè)/外側(cè)支座D內(nèi)側(cè)剪力計算系數(shù)αv0.50.550.550.5V=

αv(g+q)ln

/KN58.7964.6764.6758.793.4截面承載力計算次梁跨內(nèi)截面按T形截面計算，翼緣計算寬度為：邊跨：中間跨：梁高h(yuǎn)=400mm，ho=400-35=365mm，翼緣厚hf’=100mm。判別T型截面類型：跨內(nèi)截面ξ=0.016<hf’/ho=100/365=0.27,跨內(nèi)截面按第一類T型截面計算，支座截面按矩形截面計算，各支座按布置一排縱筋考慮。連續(xù)次梁正截面及斜截面承載力計算分別見表3.3，表3.4.表3.3連續(xù)次梁正截面承載力計算截面端支座A第1跨跨中支座B第2跨跨中支座C第3跨跨中支座DM

/KN*m-25.2343.25-55.0537.84-55.0543.25-25.23αs=M/bh02α1fc

αs=M/bf'h02α1fc0.0800.0160.1740.0140.1740.0160.080ζ=1-(1-2αs)^0.50.0830.0160.1930.0140.1930.0160.083As=ξbh0α1fc/fy

As=ξbf'h0α1fc/fy

/mm2240396559346559396240選配鋼筋2B141B12+2B144B142B12+1B144B141B12+2B142B14實(shí)配鋼筋面積/mm2308421615380615421308表3.4連續(xù)次梁斜截面承載力計算截面端支座A內(nèi)側(cè)支座B內(nèi)側(cè)支座B外側(cè)支座C內(nèi)側(cè)支座C外側(cè)端支座D內(nèi)側(cè)V/KN58.7964.6764.6764.6764.6758.790.25βcfcbh0

/Nv<217175v<217175v<217175v<217175v<217175v<2171750.7ftbh0

/Nv<64897v<64897v<64897v<64897v<64897v<64897選配箍筋2A82A82A82A82A82A8Asv=nAsv1101101101101101101S=1.25fyvAsvh0/(V-0.7ftbh0)

/mm按構(gòu)造配筋按構(gòu)造配筋按構(gòu)造配筋按構(gòu)造配筋按構(gòu)造配筋按構(gòu)造配筋實(shí)配箍筋間距200200200200200200配筋率ρmin=Asv/bs=101/200*200=0.25%>ρmin=0.24ft/fy%=0.14%3.5次梁配筋示意圖如圖3.34雙向板的設(shè)計4.1雙向板計算資料對于板B9，，則按雙向板計算，取板厚h=100mm>lox/45=3300/45=73.3mm,雙向板尺寸及支承情況如圖4.1所示。4.2荷載計算面層：20mm厚水泥砂漿面層0.02×20=0.4KN/m2結(jié)構(gòu)層：100mm厚鋼筋混凝土板0.10×25=2.5KN/m2抹灰層：15mm厚石灰砂漿板底抹灰0.015×17=0.255KN/m2恒載標(biāo)準(zhǔn)值qk=3.155KN/m2線恒載設(shè)計值g=1.2×3.155=3.786KN/m線活載設(shè)計值q=1.4×3.5=4.90KN/m合計g+q=8.686KN/m4.3按彈性理論計算4.3.1計算B9跨內(nèi)正彎矩時，按恒載均布滿布及活載棋盤式布置計算，取荷載計算各中間支座最大彎矩時，按恒載及活荷載均布滿各區(qū)格板計算，取恒載P=g+q=6.236+2.450=8.686KN/m24.3.2計算跨度4.3.3內(nèi)力計算簡圖及計算結(jié)果見表4.1.表4.1雙向板彎矩計算區(qū)格B9lox/loy3075/3925=0.78跨內(nèi)計算簡圖μ=0mx(0.0369×6.236+0.0602×2.450)×3.0752=3.57KN*m/mmy(0.0198×6.236+0.0327×2.450)×3.0752=1.93KN*m/mμ=0.2mx(μ)3.57+0.2×1.93=3.69KN*m/mmy(μ)1.93+0.2×3.57=2.64KN*m/m支座計算簡圖mx'0.0905×8.686×3.0752=7.43KN*m/mmy'0.0753×8.686×3.0752=6.18KN*m/m4.4截面承載力計算取截面有效高度hox=80mm,hoy=70mm，截面承載力計算結(jié)果見表4.2表4.2雙向板截面承載力計算截面M/KN*mho/mmαs=

M/bh02α1fcξAs/mm2選配鋼筋實(shí)配鋼筋面積

/mm跨中Lox方向3.96800.0520.053240A8@180279Loy方向2.64700.0450.046209A8@180279支座B9-B9-7.43800.0980.103467A10@160491B9左-6.18800.0810.085305A8@150335注：ρmin=（0.002，0.45ft/fy%）max=0.272%,Amin=ρminbh=0.272%×1000×100=272mm24.5雙向板配筋示意圖如圖4.2.5雙向板支承梁計算5.1雙向板支承梁計算資料（按彈性理論計算）梁截面尺寸：，綜合考慮各種因素，取h=400mm;,取b=200mm.如圖5.1所示。5.2荷載計算恒載設(shè)計值由板傳來：3.786×3.30=12.49KN/m支承梁自重：1.2×25×0.2×（0.40-0.10）=1.80KN/m梁側(cè)抹灰：1.2×17.0.015×（0.40-0.10）×2=0.18KN/mg’=18.59KN/mg=12.49KN/m活載設(shè)計值由板傳來：q=4.90×3.30=16.17KN/m合計g’=18.59KN/mg+q=28.66KN/m5.3內(nèi)力計算Lo1=3300mmLo2=4200mm按梯形荷載計算公式計算彎矩和剪力，計算簡圖如圖5.2梯形荷載最值：q’=g+q=28.66KN/ma=Lo1/2=1650mm,α=a/Lo2=0.393等效均布荷載q1=(1-2α2+α3)q’=21.55KN/m跨中最大彎矩：支座最大剪力：內(nèi)力圖如圖5.35.4截面承載力計算h0=400-35=365mm翼緣寬度：5.4.1正截面承載力計算（按第一類T形截面計算）選配2B20+1B18，實(shí)配鋼筋A(yù)s=883mm25.4.2斜截面承載力計算截面尺寸驗(yàn)算：，屬于一般梁選配雙肢箍A8（Asv=nAsv1=2*50.3=101mm2）按構(gòu)造要求取S=180mm5.5雙向板支承梁配筋示意圖如圖5.46樓梯設(shè)計6.1樓梯設(shè)計資料本廠房采用雙跑板式樓梯，標(biāo)準(zhǔn)層布局如圖6.1所示?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值qk=3.5KN/mm。采用C25混凝土（fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2）,平梯板鋼筋采用HPB235（fy=210N/mm2）,斜梯板鋼筋采用HRB335（fy=210N/mm2）6.2荷載計算計算跨度：TB1、TB2TB3梯板厚度：取h=120mm,ho=h-20=100mm踏步高度：4200/28=150mm踏步寬度：4200/14=300mm6.2.1平梯段板TB3面層：20厚水泥砂漿0.020×20=0.40KN/m2結(jié)構(gòu)層：120厚鋼筋混凝土0.120×25=3.00KN/m2底層：15厚石灰砂漿0.015×17=0.26KN/m2恒載標(biāo)注值gk=3.66KN/m2活載標(biāo)準(zhǔn)值qk=3.50KN/m2設(shè)計荷載q1=1.2×3.66+1.4×3.5=9.29KN/m26.2.2斜梯段板TB1、TB2面層：20厚水泥砂漿0.020×20×（0.15+0.30）/0.30=0.60KN/m2梯踏步：0.15×25/2=1.88KN/m2結(jié)構(gòu)層：120厚鋼筋混凝土0.120×25/0.894=3.36KN/m2底層：15厚石灰砂漿0.015×17/0.894=0.28KN/m2恒載標(biāo)注值gk=6.12KN/m2活載標(biāo)準(zhǔn)值qk=3.50KN/m2設(shè)計荷載q2=1.2×6.12+1.4×3.5=12.24KN/m26.3內(nèi)力計算6.3.1平梯段板TB3，計算簡圖如圖6.2跨中彎矩選配A10@160，實(shí)際配筋A(yù)s=491mm2/m支座反力支座截面負(fù)筋采用A8@2006.3.2斜梯段板TB1TB2，計算簡圖如圖6.3圖6.3跨中彎矩選配B12@120，實(shí)際配筋A(yù)s=943mm2/m，考慮扶手重，另加2B14支座反力支座截面負(fù)筋取與跨中截面相同，采用B12@1206.4梯梁設(shè)計計算簡圖如圖6.4跨度梁高，取h=400mm梁寬，取b=200mm6.4.1荷載計算斜板傳來荷載：12.24×4.2/2=25.70KN/m平板傳來荷載：9.29×3.00/2=13.94KN/m梁自重：1.2×0.2×（0.4-0.12）×25=1.68KN/m梁側(cè)抹灰：1.2×（0.4-0.12）×0.015×17×2=0.17KN/m均布荷載設(shè)計值g+q=41.49KN/m扶手傳來集中荷載：（注：扶手為0.9m高60厚磚墻）P=1.2×(19×0.06+0.015×17×2)×0.9×4.2/0.894=8.37KN6.4.2內(nèi)力計算：（近似按矩形截面計算配筋）1.正截面承載力計算跨中彎矩：選配3B22，As=1140mm22.斜截面承載力計算支座剪力選配A8雙肢箍，Asv=101mm2按構(gòu)造配置箍筋，選用A8@2006.5樓梯板、梁配筋示意圖7框架結(jié)構(gòu)設(shè)計7.1確定框架計算簡圖（KJ-2）框架的計算單元見結(jié)構(gòu)平面布置圖，取eq\o\ac(○,2)軸上的一榀框架計算。假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心之間的距離，底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，其頂標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件，室內(nèi)外高差（-0.300m），定為-0.800m，標(biāo)準(zhǔn)層高均為4.2m，底層高為5.0m，由此確定框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖7.1所示。7.2框架梁、柱線剛度計算7.2.1材料選用混凝土強(qiáng)度等級C25，Ec=2.8×107KN/m2鋼筋采用HPB235、HRB3357.2.2構(gòu)件截面尺寸確定橫向框架梁：取h=600mm；取b=250mm；縱向框架梁：取h=600mm；取b=250mm；框架柱：b*h=400mm*400mm7.2.3梁柱線剛度計算考慮現(xiàn)澆樓板的作用，中框架梁截面慣性距取I=2I0橫向框架梁：底層柱：標(biāo)準(zhǔn)層柱：令,則其系各桿的相對線剛度為：框架梁、柱的相對線剛度如圖7.1所示，作為計算各節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。7.3荷載計算7.3.1恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算1、屋面：面層：10厚防滑瓷磚，20厚水泥砂漿坐砌0.03×22=0.66KN/m2防水層：25厚水泥砂漿0.025×22=0.50KN/m2隔熱層：1.50KN/m2結(jié)構(gòu)層：100厚鋼筋混凝土0.1×25=2.5KN/m2底層：15厚石灰砂漿0.015×17=0.255KN/m2合計gk=5.42KN/m22、標(biāo)準(zhǔn)層樓面：面層：20厚水泥砂漿0.02×20=0.40KN/m2結(jié)構(gòu)層：100厚鋼筋混凝土0.1×25=2.5KN/m2底層：15厚石灰砂漿0.015×17=0.255KN/m2合計gk=3.16KN/m23、次梁自重：結(jié)構(gòu)自重：25×0.2×（0.4-0.1）=1.5KN/m抹灰層：17×0.015×（0.4-0.1）×2=0.15KN/m合計gk=3.16KN/m4、框架梁自重：結(jié)構(gòu)自重：25×0.25×（0.6-0.1）=3.13KN/m抹灰層：17×0.015×（0.6-0.1）×2=0.26KN/m合計gk=3.39KN/m5、基礎(chǔ)梁自重：（截面尺寸b*h=250mm*400mm）結(jié)構(gòu)自重：25×0.25×0.4=2.5KN/m合計gk=2.5KN/m6、柱自重：結(jié)構(gòu)自重：25×0.4×0.4=4.0KN/m抹灰層：17×0.015×0.4×4=0.41KN/m合計gk=4.41KN/m7、圍護(hù)墻及隔墻自重（外強(qiáng)0.9m以上全設(shè)為窗）標(biāo)準(zhǔn)層：縱墻重：0.9×4.26=3.83KN/m窗重：（4.2-0.6-0.9）×0.5=1.35KN/m合計gk=5.18KN/m底層：縱墻重：（0.9+0.8-0.4）×4.26=5.54KN/m窗重：（5.0-0.8-0.6-0.9）×0.5=1.35KN/m合計gk=6.89KN/m頂層：欄桿重：1100高女兒墻1.1×4.26=4.69KN/m合計gk=4.69KN/m7.3.2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1、屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=2.0KN/m22、標(biāo)準(zhǔn)層活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=3.5KN/m27.4豎向荷載作用下框架受荷總圖框架荷載示意圖如圖7.27.4.1eq\o\ac(○,A)-eq\o\ac(○,B)軸間框架梁1、屋面次梁傳來集中荷載恒載：5.42×2.2×5.4+1.65×5.4=73.30KN活荷載：2.0×2.2×5.4=23.76KN2、標(biāo)準(zhǔn)層樓面次梁傳來集中荷載恒載：3.16×2.2×5.4+1.65×5.4=46.45KN活荷載：3.5×2.2×5.4=41.58KNeq\o\ac(○,A)-eq\o\ac(○,B)軸間框架梁自重均布荷載3.39KN/m7.4.2eq\o\ac(○,B)-eq\o\ac(○,C)軸間框架梁1、屋面次梁傳來集中荷載恒載：5.42×2.4×5.4+1.65×5.4=79.15KN活荷載：2.0×2.4×5.4=25.92KN2、標(biāo)準(zhǔn)層樓面次梁傳來集中荷載恒載：3.16×2.4×5.4+1.65×5.4=49.86KN活荷載：3.5×2.4×5.4=45.36KNeq\o\ac(○,B)-eq\o\ac(○,C)軸間框架梁自重均布荷載3.39KN/m7.4.3A軸柱縱向集中荷載計算頂層柱：恒載：4.69×5.4+5.42×1.1×5.4+3.39×（5.4-0.4）=74.47KN活載：2.0×1.1×5.4=11.88KN標(biāo)準(zhǔn)層柱：恒載：5.18×（5.4-0.4）+3.16×1.1×5.4+3.39×（5.4-0.4）=61.62KN活載：3.5×1.1×5.4=20.79KN基礎(chǔ)頂面：恒載：6.89×（5.4-0.4）+2.5×（5.4-0.4）=46.95KN7.4.4B軸柱縱向集中荷載計算頂層柱：恒載：5.42×（1.1+1.2）×5.4+3.39×（5.4-0.4）=84.27KN活載：2.0×（1.1+1.2）×5.4=24.84KN標(biāo)準(zhǔn)層柱：恒載：3.16×（1.1+1.2）×5.4+3.39×（5.4-0.4）=56.20KN活載：3.5×（1.1+1.2）×5.4=43.47KN基礎(chǔ)頂面：恒載：2.5×（5.4-0.4）=12.5KN7.4.5C軸柱縱向集中荷載計算頂層柱：恒載：4.69×5.4+5.42×1.2×5.4+3.39×（5.4-0.4）=77.40KN活載：2.0×1.2×5.4=12.96KN標(biāo)準(zhǔn)層柱：恒載：5.18×（5.4-0.4）+3.16×1.2×5.4+3.39×（5.4-0.4）=63.33KN活載：3.5×1.2×5.4=22.68KN基礎(chǔ)頂面：恒載：6.89×（5.4-0.4）+2.5×（5.4-0.4）=46.95KN7.5框架在豎向荷載作用下的受荷總圖如圖7.3所示：7.6風(fēng)荷載計算作用在外墻面上的風(fēng)荷載近似用作用在屋面梁和樓面梁處的等效集中荷載替代。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：——基本風(fēng)壓，——風(fēng)壓高度變化系數(shù)，因建設(shè)地點(diǎn)位于城市郊區(qū)，所以地面粗糙度為B類；——風(fēng)荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得=1.3——風(fēng)振系數(shù)，ξ——脈動增大系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB5009-2001》，得ξ=1.11ν——脈動影響系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB5009-2001》，得ν=0.48——振型系數(shù)，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB5009-2001》表F.1.1查得hi——下層柱高h(yuǎn)j——上層柱高，對頂層為女兒墻高度的2倍B——迎風(fēng)面的寬度，B=5.4m計算過程見表7.1表7.1集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值離地高度

z/mμzβzμsw0/(KN/M)hi/mhj/mWk/KN12.601.071.001.300.504.202.2012.028.401.001.001.300.504.204.2014.744.201.001.001.300.505.004.2016.127.7風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算7.7.1側(cè)移剛度D見表7.2、表7.3表7.2橫向2~3層D值的計算構(gòu)件名稱i^=∑ib/2icαc=i^/(2+i^)D=12αcic/h2

KN/mA軸柱2×2.71/(2×1.0)=2.710.585524B軸柱2×(2.71+2.5)/(2×1.0)=5.210.726857C軸柱2×2.50/(2×1.0)=2.500.565334∑D=5524+6857+5334KN/m=17715KN/m表7.3橫向底層D值的計算構(gòu)件名稱i^=∑ib/2icαc=(0.5+i^)/(2+i^)D=12αcic/h2

KN/mA軸柱2.71/0.86=3.150.714090B軸柱(2.71+2.5)/0.86=6.060.814666C軸柱2.5/0.86=2.910.693974∑D=4090+4666+3974KN/m=12730KN/m7.7.2風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算水平荷載作用下框架層間側(cè)移ΔμjVj——第j層的總剪力∑Dij——第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和框架在風(fēng)荷載的作用下側(cè)移的計算見表7.4表7.4風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算層次Wy/KNVj/KN∑D/(KN/m)Δμj/m*103Δμj/h312.0212.02177150.681/6176214.7426.76177151.511/2780116.1242.88127303.371/1484μ=∑Δμj=0.00556m側(cè)移驗(yàn)算：層間側(cè)移最大值：1/1484<1/550，滿足要求。7.8內(nèi)力計算7.8.1永久荷載作用下內(nèi)力計算（采用分層）1、頂層框架計算，計算簡圖如圖7.4(1)線剛度修正(2)各桿件分配系數(shù)(3)計算各固端彎矩(4)頂層框架力矩分配和傳遞如圖7.5所示2、標(biāo)準(zhǔn)層框架計算，計算簡圖如圖7.6(1)線剛度修正(2)各桿件分配系數(shù)(3)計算各固端彎矩(4)標(biāo)準(zhǔn)層框架力矩分配和傳遞如圖7.7所示3、底層框架計算，計算簡圖如圖7.8(1)線剛度修正(2)各桿件分配系數(shù)(3)計算各固端彎矩(4)底層框架力矩分配和傳遞如圖7.9所示4、二次彎矩分配及桿端最終彎矩計算過程見表7.5（1）～7.5（4）表7.5（1）頂層二次彎矩分配及桿端最終彎矩節(jié)點(diǎn)A3B3C3桿端A3A2A3B3B3A3B3B2B3C3C3B3C3C2二次傳來彎矩（KN*m）5.090.83-6.82分配系數(shù)0.2490.7510.4440.1470.4090.7350.265二次分配彎矩3.82-3.82-0.370.71-0.345.01-5.01一次分配后彎矩

（KN*m）27.97-27.97176.984.94-181.9239.25-39.25最終桿端彎矩（KN*m）31.79-31.79176.615.65-182.2644.26-44.26表7.5（2）標(biāo)準(zhǔn)層二次彎矩分配及桿端最終彎矩節(jié)點(diǎn)A2B2C2桿端A2A3A2A1A2B2B2A2B2B3B2B1B2C2C2B2C2C3C2C1二次傳來彎矩（KN*m）14.312.46-19.78分配系數(shù)0.1990.1990.6020.3870.1280.1280.3570.5820.2090.209二次分配彎矩6.472.14-8.61-0.951.340.50-0.8811.51-8.96-2.56一次分配后彎矩

（KN*m）15.2715.27-30.54111.022.482.48-115.9940.9-20.45-20.45最終桿端彎矩（KN*m）21.7417.41-39.15110.073.822.98-116.8752.41-29.41-23.01表7.5（3）底層二次彎矩分配及桿端最終彎矩節(jié)點(diǎn)A1B1C1桿端A1A2A1A0A1B1B1A1B1B2B1B0B1C1C1B1C1C2C1C0二次傳來彎矩（KN*m）5.090.83-6.82分配系數(shù)0.1960.2170.5880.3820.1270.140.3510.5680.2050.227二次分配彎矩4.09-1.10-2.99-0.320.72-0.12-0.293.87-5.421.55一次分配后彎矩

（KN*m）14.9716.65-31.63110.192.442.69-115.4642.25-20.06-22.19最終桿端彎矩（KN*m）19.0615.55-34.62109.873.162.57-115.7546.12-25.48-20.64表7.5（4）基礎(chǔ)頂面桿端最終彎矩桿端A0A1B0B1C0C1最終桿端彎矩（KN*m）8.331.35-11.15、永久荷載作用下的彎矩圖通過分層法以及力矩分配法求得eq\o\ac(○,2)軸各節(jié)點(diǎn)彎矩，然后進(jìn)行二次彎矩分配得到各桿端最終彎矩，利用以下公式計算梁中集中力作用點(diǎn)處彎矩：計算過程見下表7.6：表7.6梁中集中力作用點(diǎn)處彎矩計算桿端桿端彎矩集中荷載F均布荷載qF到左端距離a桿長l左集中荷載點(diǎn)處彎矩M左右集中荷載點(diǎn)處彎矩M右頂層A3B3-31.7973.33.392.26.697.6049.33B3A3176.61B3C3-182.2679.153.392.47.273.23119.23C3B344.26標(biāo)準(zhǔn)層A2B2-39.1546.453.392.26.655.8132.17B2A2110.07B2C2-116.8749.863.392.47.243.8165.29C2B252.41底層A1B1-34.6246.453.392.26.658.8933.81B1A1109.87B1C1-115.7549.863.392.47.246.6569.86C1B146.12根據(jù)上述計算結(jié)果畫出永久荷載下的彎矩圖如圖7.10；6、永久荷載作用下的剪力圖梁端剪力按下述公式計算：各節(jié)點(diǎn)計算過程見表7.表7.7恒載作用下剪力計算桿件集中荷載

/KN集中荷載離桿端距離/m均布荷載/KN/m桿件長度/m左(上)端彎矩

/KN*m右（下）端彎矩

/KN*m左（上）桿端剪力

/KN左集中力左側(cè)剪力/KN左集中力右側(cè)剪力/KN右集中力左側(cè)剪力/KN右集中力右側(cè)剪力/KN右（下）桿端剪力/KNA3-B373.302.203.396.60-31.79176.61-62.54-55.0918.2125.6798.97106.43B3-C379.152.403.397.20182.26-44.26-72.19-64.0515.1023.23102.38110.52A2-B246.452.203.396.60-39.15110.07-46.89-39.437.0214.4760.9268.38B2-C249.862.403.397.20116.87-52.41-53.11-44.984.8813.0262.8871.02A1-B146.452.203.396.60-34.62109.87-46.24-38.787.6715.1361.5869.04B1-C149.862.403.397.20115.7546.12-39.58-31.4518.4126.5576.4184.55A3-A20.000.000.004.2031.7939.1516.8916.8916.8916.8916.8916.89B3-B20.000.000.004.205.653.822.252.252.252.252.252.25C3-C20.000.000.004.20-44.26-23.01-16.02-16.02-16.02-16.02-16.02-16.02A2-A10.000.000.004.2017.4119.068.688.688.688.688.688.68B2-B10.000.000.004.202.193.161.271.271.271.271.271.27C2-C10.000.000.004.20-23.01-20.64-10.39-10.39-10.39-10.39-10.39-10.39A1-A00.000.000.005.0015.558.334.784.784.784.784.784.78B1-B00.000.000.005.002.571.350.780.780.780.780.780.78C1-C00.000.000.005.00-20.64-11.10-6.35-6.35-6.35-6.35-6.35-6.35作出剪力圖如圖7.117、軸力計算見下表：表7.8恒載作用下剪力計算桿件上部桿件重/KN集中力/KN左端部剪力/KN右端部剪力/KN桿件軸力/KNA3-A2上部0.0074.470.0062.54137.01下部155.53B3-B2上部0.0084.27106.4372.19262.89下部281.41C3-C2上部0.0077.40110.520.00187.92下部206.44A2-A1上部18.5261.620.0046.89264.04下部282.56B2-B1上部18.5256.2068.3853.11459.10下部477.62C2-C1上部18.5277.4071.020.00354.86下部373.38A1-A0上部18.5263.330.0046.24392.13下部414.18B1-B0上部18.5256.2069.0439.58642.44下部664.49C1-C0上部18.5263.3384.550.00521.26下部543.31繪軸力圖如圖7.127.8.2豎向活荷載作用下內(nèi)力計算（采用分層）A、活載作用在eq\o\ac(○,A)-eq\o\ac(○,B)軸間1、頂層框架計算，計算簡圖如圖7.13(1)線剛度修正(2)各桿件分配系數(shù)(3)計算各固端彎矩(4)頂層框架力矩分配和傳遞如圖7.14所示2、標(biāo)準(zhǔn)層框架計算，計算簡圖如圖7.15(1)線剛度修正(2)各桿件分配系數(shù)(3)計算各固端彎矩(4)標(biāo)準(zhǔn)層框架力矩分配和傳遞如圖7.16所示3、底層框架計算，計算簡圖如圖7.17(1)線剛度修正(2)各桿件分配系數(shù)(3)計算各固端彎矩(4)底層框架力矩分配和傳遞如圖7.18所示4、二次彎矩分配及桿端最終彎矩計算過程見表7.9（1）～7.9（4）表7.9（1）頂層二次彎矩分配及桿端最終彎矩節(jié)點(diǎn)A3B3C3桿端A3A2A3B3B3A3B3B2B3C3C3B3C3C2二次傳來彎矩（KN*m）5.19-3.081.11分配系數(shù)0.2490.7510.4440.1470.4090.7350.265二次分配彎矩3.90-3.901.37-2.631.26-0.820.82一次分配后彎矩

（KN*m）11.82-11.8227.38-8.35-19.03-3.083.08最終桿端彎矩（KN*m）15.72-15.7228.75-10.98-17.77-3.903.90表7.9（2）標(biāo)準(zhǔn)層二次彎矩分配及桿端最終彎矩節(jié)點(diǎn)A2B2C2桿端A2A3A2A1A2B2B2A2B2B3B2B1B2C2C2B2C2C3C2C1二次傳來彎矩（KN*m）9.00-6.512.09分配系數(shù)0.1990.1990.6020.3870.1280.1280.3570.5820.2090.209二次分配彎矩2.153.27-5.422.52-1.95-2.902.32-1.220.590.62一次分配后彎矩

（KN*m）15.5715.57-31.1450-11.39-11.39-27.22-6.663.333.33最終桿端彎矩（KN*m）17.7218.84-36.5652.52-13.34-14.29-24.90-7.883.923.95表7.9（3）底層二次彎矩分配及桿端最終彎矩節(jié)點(diǎn)A1B1C1桿端A1A2A1A0A1B1B1A1B1B2B1B0B1C1C1B1C1C2C1C0二次傳來彎矩（KN*m）5.19-3.81.11分配系數(shù)0.1960.2170.5880.3820.1270.140.3510.5680.2050.227二次分配彎矩4.17-1.13-3.051.45-3.320.531.33-0.630.88-0.25一次分配后彎矩

（KN*m）15.1716.89-32.0650.12-11.19-12.34-26.59-6.693.173.52最終桿端彎矩（KN*m）19.3415.76-35.1151.57-14.51-11.81-25.26-7.324.053.27表7.9（4）基礎(chǔ)頂面桿端最終彎矩桿端A0A1B0B1C0C1最終桿端彎矩（KN*m）8.45-6.171.765、eq\o\ac(○,A)-eq\o\ac(○,B)軸活載作用下的內(nèi)力圖通過分層法以及力矩分配法求得eq\o\ac(○,2)軸各節(jié)點(diǎn)彎矩，然后進(jìn)行二次彎矩分配得到各桿端最終彎矩，利用以下公式計算梁中集中力作用點(diǎn)處彎矩：計算過程見下表7.8：表7.10梁中集中力作用點(diǎn)處彎矩計算桿端桿端彎矩集中荷載F均布荷載qF到左端距離a桿長l左集中荷載點(diǎn)處彎矩M左右集中荷載點(diǎn)處彎矩M右頂層A3B3-15.7223.7602.26.632.2127.87B3A328.75B3C3-17.77002.47.2-10.55-3.32C3B3-3.9標(biāo)準(zhǔn)層A2B2-36.5641.5802.26.649.6044.28B2A252.52B2C2-24.9002.47.2-13.97-3.05C2B2-7.88底層A1B1-35.1141.5802.26.650.8845.39B1A151.57B1C1-25.26002.47.2-14.40-3.54C1B1-7.32根據(jù)上述計算結(jié)果畫出eq\o\ac(○,A)－eq\o\ac(○,B)軸活載作用下的彎矩圖如圖7.19；6、A－Ｂ軸活載作用下的剪力圖梁端剪力按下述公式計算：各節(jié)點(diǎn)計算過程見表7.11表7.11A-B軸活載作用下剪力計算桿件集中荷載

/KN集中荷載離桿端距離/m均布荷載/KN/m桿件長度/m左端彎矩

/KN*m右端彎矩

/KN*m左桿端剪力

/KN左集中力左側(cè)剪力/KN左集中力右側(cè)剪力/KN右集中力左側(cè)剪力/KN右集中力右側(cè)剪力/KN右桿端剪力/KNA3-B323.762.200.006.60-15.7228.75-21.79-21.791.971.9725.7325.73B3-C30.002.400.007.20-17.77-3.90-3.01-3.01-3.01-3.01-3.01-3.01A2-B241.582.200.006.60-36.5652.52-39.16-39.162.422.4244.0044.00B2-C20.002.400.007.20-24.90-7.88-4.55-4.55-4.55-4.55-4.55-4.55A1-B141.582.200.006.60-35.1151.57-39.09-39.092.492.4944.0744.07B1-C10.002.400.007.20-25.26-7.32-4.53-4.53-4.53-4.53-4.53-4.53A3-A20.000.000.004.2015.7217.727.967.967.967.967.967.96B3-B20.000.000.004.20-10.98-13.34-5.79-5.79-5.79-5.79-5.79-5.79C3-C20.000.000.004.203.903.921.861.861.861.861.861.86A2-A10.000.000.004.2018.8419.349.099.099.099.099.099.09B2-B10.000.000.004.20-14.29-14.51-6.86-6.86-6.86-6.86-6.86-6.86C2-C10.000.000.004.203.954.051.901.901.901.901.901.90A1-A00.000.000.005.0015.768.454.844.844.844.844.844.84B1-B00.000.000.005.00-11.81-6.17