辦公產業(yè)園工程高支承模板安全專項施工方案

二期工程高支承模板施工編制人:職務：校對人：職務：審核人：職務：審批人：職務：2014年5月目錄HYPERLINK\l"_Toc382906960"第一節(jié)、工程概況2HYPERLINK\l"_Toc382906961"一、工程概況2HYPERLINK\l"_Toc382906962"二、施工平面布置3HYPERLINK\l"_Toc382906963"三、施工要求4HYPERLINK\l"_Toc382906964"四、技術保證條件4HYPERLINK\l"_Toc382906965"第二節(jié)、編制依據5HYPERLINK\l"_Toc382906966"第三節(jié)、施工計劃6HYPERLINK\l"_Toc382906967"一、施工進度計劃錯誤!未定義書簽。HYPERLINK\l"_Toc382906968"二、材料與設備計劃6HYPERLINK\l"_Toc382906969"第四節(jié)、施工工藝技術9HYPERLINK\l"_Toc382906970"一、技術參數9HYPERLINK\l"_Toc382906971"二、工藝流程10HYPERLINK\l"_Toc382906972"三、施工方法11HYPERLINK\l"_Toc382906973"四、檢查驗收 16HYPERLINK\l"_Toc382906974"第五節(jié)、施工安全保證措施 19HYPERLINK\l"_Toc382906975"一、組織保障 19HYPERLINK\l"_Toc382906976"二、技術措施19HYPERLINK\l"_Toc382906977"三、監(jiān)測監(jiān)控22HYPERLINK\l"_Toc382906978"四、應急預案23HYPERLINK\l"_Toc382906979"第六節(jié)、勞動力計劃25HYPERLINK\l"_Toc382906980"一、專職安全生產管理人員25HYPERLINK\l"_Toc382906981"二、所需勞動力安排錯誤!未定義書簽。HYPERLINK\l"_Toc382906982"第七節(jié)、計算書及相關圖紙 27HYPERLINK\l"_Toc382906983"【計算書】 27HYPERLINK\l"_Toc382906984"【節(jié)點圖】54第一節(jié)、工程概況一、工程概況工程基本情況工程名稱上海新傲科技股份份有限公司北北區(qū)產業(yè)園區(qū)區(qū)二期工程工程地點嘉定區(qū)匯旺東路南南，新徠路東周邊環(huán)境B類建筑面積（m2）38140.888建筑高度（m）24.8基礎形式承臺基礎主體結構框架抗震等級抗震二級抗震設防烈度七度地上層數2、3、4地下層數標準層層高（m）11m，8.3mm，8m，7.7m，7.3m，6.5m，5.5m，5m。高支模層結構情況高支模所在層廠房二一層頂腳手架掛密目安全全網有高支模層底標高（m）-1.200柱砼強度等級C30高支模層頂標高（m）9.800梁板砼強度等級C30最大板跨（m）9.0×9.0普通板跨（m）9.0×9.0最大板厚（mm）130普通板厚（mm）130最大柱截面尺寸（mm）1200×1000普通柱截面尺寸（mm）1200×10000最大梁跨（m）14.55普通梁跨（m）8.4最大梁斷面尺寸（mm）500×11000普通梁斷面尺寸（mm）300×700高支模下方層結構情況高支模所在層基礎腳手架掛密目安全全網無高支模層底標高（m）-1.200柱砼強度等級C30高支模層頂標高（m）梁板砼強度等級C30最大板厚（mm）普通板厚（mm）200各責任主體名稱建設單位設計單位施工單位監(jiān)理單位項目經理總監(jiān)理工程師技術負責人專業(yè)監(jiān)理工程師主要特點：根據《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質[2009]87號）規(guī)定，本模板工程屬高大模板工程。難點：工期緊，場地狹窄，梁板鋼筋密，砼振搗困難。重點：確保高支模穩(wěn)定，安全，無事故。鋼筋砼結構質量滿足要求。二、施工平面布置三、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩(wěn)定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。四、技術保證條件1、安全網絡2、模板的搭設和拆除施工（具體施工方法詳見第五節(jié)第二項技術措施）：總流程：測量放線→搭設滿堂架→頂板標高引測→安裝柱墻及梁底模板→安裝梁側模及板模板→檢查驗收→澆筑柱墻砼→綁扎梁板鋼筋→檢查驗收梁板鋼筋→澆筑梁板砼→養(yǎng)護到設計強度→拆模第二節(jié)、編制依據《木結構設計規(guī)范》GB50005-2003《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-2002《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205-2001《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-2001《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》JGJ46-2012《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91危險性較大的分部分項工程安全管理辦法[建質[2009]87號文]建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則（建質[2009]254號文）本工程施工圖紙本工程施工組織設計品茗2013版建筑施工安全計算軟件第三節(jié)、施工計劃一、材料與設備計劃1、鋼材的選用鋼材應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700和《低合金高強度結構鋼》GB/T1591的規(guī)定。鋼管應符合現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3092中規(guī)定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235A級鋼的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用Φ48×3.0的鋼管。新鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規(guī)定：應有產品質量合格證；應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》GB/T228的有關規(guī)定；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011的規(guī)定；序號項目允許偏差Δ（mmm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mmm）外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏偏差1.70塞尺，拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深深度0.5游標卡尺鋼管必須涂有防銹漆。舊鋼管的檢查在符合新鋼管規(guī)定的同時還應符合下列規(guī)定：表面銹蝕深度應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011的規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用；鋼管彎曲變形應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011的規(guī)定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲各種桿件鋼管的端端部彎曲L≤1.5≤5鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.55m≤12≤20c.水平桿、斜桿桿的鋼管彎曲曲l≤6.5≤302沖壓鋼腳手板板面撓曲L≤4mL＞4m≤12≤16鋼卷尺b.板面扭曲（任任一角翹起）≤5鋼管上嚴禁打孔。鋼鑄件應符合現(xiàn)行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352中規(guī)定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570號鋼的要求。鋼管扣件應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規(guī)定?？奂尿炇諔舷铝幸?guī)定，新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理；支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發(fā)生破壞。連接用的焊條應符合現(xiàn)行國家標準《碳鋼焊條》GB/T5117或《低合金鋼焊條》GB/T5118中的規(guī)定。連接用的普通螺栓應符合現(xiàn)行國家標準《六角頭螺栓C級》GB/T5780和《六角頭螺栓》GB/T5782。2、木材的選用模板結構或構件的樹種應根據各地區(qū)實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005的規(guī)定。用于模板體系的原木、方木和板材要符合現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005的規(guī)定，不得利用商品材的等級標準替代。主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節(jié)和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。當采用不常用樹種作為承重結構或構件時，可按現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005的標準進行。施工現(xiàn)場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規(guī)定：制作的原木、方木結構，不應大于15%；板材和規(guī)格材，不應大于20%；受拉構件的連接板，不應大于18%；連接件，不應大于15%。3、竹、木膠合模板板材的選用膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土模板用膠合板》ZBB70006的規(guī)定。各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環(huán)境保護的要求。進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。主要材料參數表第四節(jié)、施工工藝技術一、技術參數【柱模板（設置對拉螺栓）】混凝土柱高(mmm)11000柱箍間距(mm))450柱箍合并根數2混凝土柱長邊邊長長(mm)1200長邊小梁根數5混凝土柱短邊邊長長(mm)1000短邊小梁根數5柱長邊螺栓根數3柱短邊螺栓根數3對拉螺栓布置方式式均分柱長邊對拉螺栓間間距(mm)313柱短邊對拉螺栓間間距(mm)380面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm))18小梁材料矩形木楞小梁材質規(guī)格(mmm)40×80柱箍材料鋼管柱箍材質規(guī)格(mmm)Φ48×3.0對拉螺栓類型M12扣件類型3形26型【板模板（扣件式）】新澆混凝土板厚((mm)130模板支架高度(mm)11000板長(m)9.0板寬(m)9.0立柱型號(mm))Φ48×3.0縱距(mm)900橫距(mm)900水平拉桿步距(mmm)1500立柱距混凝土板短短邊(mm)325立柱距混凝土板長長邊(mm)75面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm))18小梁材質方木小梁材質規(guī)格(mmm)40×80小梁間距(mm))200小梁距混凝土板短短邊距離(mm)50兩端各懸挑長(mmm)50、50主梁材質方木主梁材質規(guī)格(mmm)40×80主梁布置方式平行樓板長邊可調托座內主梁根根數2【梁模板（扣件式）】新澆混凝土梁計算算跨度(m)9結構層高(m)11混凝土梁截面尺寸寸(mm)500×1100梁側樓板厚度(mmm)130支撐方式梁兩側有板，梁板板立柱共用((A)支撐立柱鋼管型號號(mm)Φ48×2.7梁跨度方向立柱間間距(mm)700梁兩側立柱間距((mm)700步距(mm)1500樓板立柱間距(mmm)900梁左側立柱距梁中中心線距離((mm)375梁底增加立柱根數數2梁底增加立柱依次次距梁左側立立柱距離(mm)275,475梁底支撐小梁材料料方木小梁材質規(guī)格(mmm)40×80梁底支撐小梁根數數5梁底支撐小梁一端端懸挑長度((mm)200面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm))18主梁材料鋼管主梁材質規(guī)格(mmm)Φ48×3.0二、工藝流程柱搭設安裝腳手架→沿模板邊線貼密封條→立柱子片?！惭b柱箍→校正柱子方正、垂直和位置→全面檢查校正→群體固定→辦預檢。板扣件搭支架→測水平→擺主梁→調整樓板模標高及起拱→鋪模板→清理、刷油→檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。梁扣件彈梁軸線并復核→搭支模架→調整托梁→擺主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安側?！鷤饶＠€支撐（梁高加對拉螺栓）→復核梁模尺寸、標高、位置→與相鄰模板連固。三、施工方法2、柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱墻砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。3、澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下層支頂不允許拆除。4、根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現(xiàn)場條件，決定采用柱模板、扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。5、一般規(guī)定(1)保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。(2)具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。(3)不同支架立柱不得混用。(4)構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5)多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。(6)現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000~3/1000。(7)拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。(8)當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩(wěn)定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下(10)在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(11)所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。(12)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用?48×2.7mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用不少于2個旋轉扣件分別在離桿端不小于150mm處進行固定。(13)支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。6、立柱及其他桿件(1)扣件式1)立柱平面布置圖（詳見附圖）；2)搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：3)嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。(2)方柱模板7、水平拉桿(1)每步縱橫向水平桿必須拉通；(2)水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖：當層高在10m時時，在最頂步步距兩水平拉拉桿中間加設設一道水平拉拉桿；如下圖圖示意：8、剪刀撐(1)扣件式、門式式9、周邊拉結1)豎向結構（柱柱）與水平結結構分開澆筑筑，以便利用用其與支撐架架體連接，形形成可靠整體體；2)當支架立柱高高度超過5mm時，應在立立柱周全外側側和中間有結結構柱的部位位，按水平間間距6～9m、豎向間間距2～3m與建筑結結構設置一個個固結點；3)用抱柱的方方式（如連墻墻件），如下下圖，以提高高整體穩(wěn)定性性和提高抵抗抗側向變形的的能力。四、檢查驗收1、不滿足要求的相相關材料一律律不得使用，采采用問責式制制度，總監(jiān)，專專業(yè)監(jiān)理工程程師，項目經經理，項目技技術負責人，施施工員進行檢檢查驗收，并并且簽字。2、施工過程中加強強管理，加大大檢查力度，將將隱患消滅在在初始狀態(tài)，避避免遺留安全全隱患和加固固時人力、物物力大量耗費費。確保一次次驗收通過。3、砼結構觀感質量量符合相關驗驗收標準，少少量的缺陷修修補完善。4、預埋件和預留孔孔洞的允許偏偏差如下表：：項目允許偏差(mm))預埋鋼板中心線位位置3預埋管、預留孔中中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現(xiàn)澆結構模板安安裝的允許偏偏差及檢查方方法如下表：：項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查相臨兩板表面高低低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢檢查6、立柱、縱橫向水水平拉桿、剪剪刀撐等重要要桿件的垂直直偏差、水平平偏差、質量量等滿足《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGGJ130--2011腳手架搭設的技術術要求與允許許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱縱距、立桿橫橫距、步距）誤誤差±20mm2立桿的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3縱向水平桿的水平平偏差±20mm4橫向水平桿的水平平偏差±10mm5節(jié)點處相交桿件的的軸線距節(jié)點點中心距離≤150mm6相鄰立桿接頭位置置相互錯開，設在不不同的步距內內，相鄰接頭頭的高度差應應＞500mmm7上下相鄰縱向水平平桿接頭位置置相互錯開，設在不不同的立桿縱縱距內，相鄰鄰接頭的水平平距離應＞5500mm，接接頭距立桿應應小于立桿縱縱距的1/338桿件搭接1）搭接部位應跨過過與其相接的的縱向水平桿桿或立桿，并并與其連接（綁綁扎）固定2）搭接長度和連接接要求應符合合以下要求：：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架架立桿＞1m連接扣件數量依承承載要求確定定，且不少于于2個縱向水平桿不少于2個連接扣扣件9節(jié)點連接扣件式鋼管腳手架架擰緊扣件螺栓，其其擰緊力矩應應不小于400N.m，且且不大于655N.m其它腳手架按相應的連接要求求7、采用鋼管扣件搭搭設高大模板板支撐系統(tǒng)時時，還應對扣扣件螺栓的緊緊固力矩進行行抽查，抽查查數量應符合合《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術規(guī)范》JGJ130-2011的規(guī)定，對梁底扣件進行100%檢查。8、立柱的規(guī)格尺寸寸和垂直度應應符合要求，不不得出現(xiàn)偏心心荷載；第五節(jié)、施工安全全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施1、準備工作(1)模板拼裝模板組裝要嚴格按按照模板圖尺尺寸拼裝成整整體，并控制制模板的偏差差在規(guī)范允許許的范圍內，拼拼裝好模板后后要求逐塊檢檢查其背楞是是否符合模板板設計，模板板的編號與所所用的部位是是否一致。(2)模板的基準準定位工作：：1)首先引測建建筑的邊柱或或者墻軸線，并并以該軸線為為起點，引出出每條軸線，并并根據軸線與與施工圖用墨墨線彈出模板板的內線、邊邊線以及外側側控制線，施施工前5線必須到位位，以便于模模板的安裝和和校正；2)標高測量，利利用水準儀將將建筑物水平平標高根據實實際要求，直直接引測到模模板的安裝位位置；3)豎向模板的的支設應根據據模板支設圖圖；4)已經破損或或者不符合模模板設計圖的的零配件以及及面板不得投投入使用；5)支模前對前前一道工序的的標高、尺寸寸預留孔等位位置按設計圖圖紙做好技術術復核工作。2、模板支設(1)基礎及地下下工程模板：：1)地面以下支支模應先檢查查土壁的穩(wěn)定定情況，當有有裂紋及塌方方跡象時，應應采取安全防防范措施后，方方可下人作業(yè)業(yè)。當深度超超過2m時，操作作人員應扶梯梯上下；2)距基槽（坑坑）上口邊緣緣1m內不得堆堆放模板。向向基槽（坑）內內運料應使用用起重機、溜溜槽或繩索；；運下的模板板嚴禁立放在在基槽（坑）土土壁上；3)斜支撐與側模模的夾角不應應小于45°°，支在土壁壁上的斜支撐撐應加設墊板板，底部的對對角楔木應與與斜支撐連牢牢。高大長脖脖基礎若采用用分層支模時時，其上下模模板應經就位位校正并支撐撐穩(wěn)固后，方方可進行上一一層模板的安安裝；4)在有斜支撐撐的位置，應應在兩側模間間采用水平撐撐連成整體。(2)樓梯模板1)梯模施工前前，根據實際際斜度放樣，先先安平臺梁及及基礎模板，然然后安梯外幫幫側板。外幫幫板先在其內內側彈樓梯底底板厚度線，劃劃出踏步側板板位置線，釘釘好固定踏步步側板的檔木木，在現(xiàn)場裝裝釘側板，梯梯高度要均勻勻一致，特別別注意最下一一步及最上一一步的高度，必必須考慮樓地地面面層的粉粉刷厚度；2)樓梯模板支支撐用鋼管架架支設牢固；；3)模板搭設后后應組織驗收收工作，認真真填寫驗收單單，內容要數數量化，驗收收合格后方可可進入下道工工序，并做好好驗收記錄存存檔工作。(3)柱模板1)主要方法：：基礎面或樓樓面上彈縱橫橫軸線和四周周邊線，并做做好檢查復核核工作，柱、墻墻根部清理干干凈。柱、梁梁接槎部位此此處加墊海棉棉，柱子陽角角接縫處必須須加墊海棉條條，為了保證證柱子的截面面尺寸，設置置雙鋼管柱箍箍。支撐桿與與樓板支架連連接；2)角柱模板的支支撐：預埋件件置于砼板中中，柱身同一一標高處設置置不少于2根斜撐，如如下圖。(4)墻模板1)當采用拼裝裝定性模板支支撐時，應自自下往上進行行，必須在下下層模板全部部緊固后，方方可進行上一一層的安裝。當當下層不能獨獨立安裝支撐撐件時，應采采取臨時固定定措施；2)安裝電梯井井內墻模前，必必須在板底下下200mmm處牢固地滿滿鋪一層腳手手板；3)對拉螺栓與與墻模板應垂垂直，松緊應應一直，墻厚厚尺寸應正確確；4)墻模板內外外支撐必須堅堅固、可靠，應應確保模板的的整體穩(wěn)定。當當墻模板外面面無法設置支支撐時，應在在里面設置能能承受拉力和和壓力的支撐撐。多排并別別且間距不大大的墻模板，當當其與支撐互互成一體時，應應采取措施，防防止?jié)仓炷習r引起臨臨近模板變形形。(5)梁、板模板板1)梁、板的安安裝要密切配配合鋼筋綁扎扎，積極為鋼鋼筋分項提供供施工面；2)所有跨度≥≥4m的梁必須須起拱0.22%，防止撓撓度過大，梁梁模板上口應應有鎖口桿拉拉緊，防止上上口變形；3)所有≥2mmm板縫必須須用膠帶紙封封貼；4)梁模板鋪排排從梁兩端往往中間退，嵌嵌木安排在梁梁中，梁的清清掃口設在梁梁端；5)梁高≥3000的梁側模板板底部的壓條條不得使用九九合板，用方方木固定鋼管管頂、夾牢；；梁高<3000的梁如用用模板壓條，則則其抗剪強度度必須能滿足足，澆砼時不不能擠崩掉。3、模板支架搭設的的構造要求(1)梁和板的立柱柱，其縱橫向向間距應相等等或成倍數。(2)木立柱底部應應設墊木，頂頂部應設支撐撐頭。鋼管立立桿底部應設設墊木和底座座，頂部應設設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。(3)在立柱底距地地面200mmm高處，沿沿縱橫水平方方向按縱下橫橫上的程序設設掃地桿?？煽烧{支托底部部的立柱頂端端應沿縱橫向向設置一道水水平拉桿。掃掃地桿與頂部部水平拉桿之之間的間距，在在滿足模板設設計所確定的的水平拉桿步步距要求條件件下，進行平平均分配確定定步距后，在在每一步距處處縱橫向應各各設一道水平平拉桿。當層層高在8～20m時，在在最頂步距兩兩水平拉桿中中間應加設一一道水平拉桿桿，當層高大大于20m時，在在最頂兩步距距水平拉桿中中間應分別增增加一道水平平拉桿。所有有水平拉桿的的端部均應與與四周建筑物物頂緊頂牢。無無處可頂時，應應在水平拉桿桿端部和中部部沿豎向設置置連續(xù)式剪刀刀撐。(4)木立柱的掃地地桿、水平拉拉桿、剪刀撐撐應采用400mm×50mm木條條或25mmm×80mm的木木板條與木立立柱釘牢。鋼鋼管立柱的掃掃地桿、水平平拉桿、剪刀刀撐應采用??48mm××2.7mmm鋼管，用扣扣件與鋼管立立柱扣牢。鋼鋼管掃地桿、水水平拉桿應采采用對接，剪剪刀撐應采用用搭接，搭接接長度不得小小于500mmm，并應采采用2個旋轉扣件件分別在離桿桿端不小于1100mm處處進行固定。（5）對于高大模板支支撐體系，其其高度與寬度度相比大于兩兩倍的獨立支支撐系統(tǒng)，應應加設保證整整體穩(wěn)定的構構造措施。（6）高大模板工程搭搭設的構造要要求應當符合合相關技術規(guī)規(guī)范要求，支支撐系統(tǒng)立柱柱接長嚴禁搭搭接；應設置置掃地桿、縱縱橫向支撐及及水平垂直剪剪刀撐，并與與主體結構的的墻、柱牢固固拉接。（7）搭設高度2m以以上的支撐架架體應設置作作業(yè)人員登高高措施。作業(yè)業(yè)面應按有關關規(guī)定設置安安全防護設施施。（8）模板支撐系統(tǒng)應應為獨立的系系統(tǒng)，禁止與與物料提升機機、施工升降降機、塔吊等等起重設備鋼鋼結構架體機機身及其附著著設施相連接接；禁止與施施工腳手架、物物料周轉料平平臺等架體相相連接。4、模板拆除(1)拆模板前先先進行針對性性的安全技術術交底，并做做好記錄，交交底雙方履行行簽字手續(xù)。模模板拆除前必必須辦理拆除除模板審批手手續(xù)，經技術術負責人、監(jiān)監(jiān)理審批簽字字后方可拆除除。(2)支拆模板時時，2米以上高處處作業(yè)設置可可靠的立足點點，并有相應應的安全防護護措施。拆模模順序應遵循循先支后拆，后后支先拆，從從上往下的原原則。(3)模板拆除前前必須有混凝凝土強度報告告，強度達到到規(guī)定要求后后方可拆模。表底模拆除時的混混凝土強度要要求構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土土立方體抗壓壓強度標準值的百分率((%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、殼≤8≥75>8≥100懸臂構件-≥1001)側模在混凝凝土強度能保保證構件表面面及棱角不因因拆除模板而而受損壞后方方可拆除；2)底模拆除梁長長＞8米，混凝土土強度達到1100%；≤8米混凝土強強度達到755%；懸臂構構件達到1000%后方可可拆除；3)板底?！?米米，混凝土強強度達到500%；＞2米、≤8米混凝土強強度達到755%；＞8米，混凝土土強度達到1100%方可可拆除。(4)柱模拆除，先先拆除拉桿再再卸掉柱箍，然然后用撬棍輕輕輕撬動模板板使模板與混混凝土脫離，然然后一塊塊往往下傳遞到地地面。(5)墻模板拆除除，先拆除穿穿墻螺栓，再再拆水平撐和和斜撐，再用用撬棍輕輕撬撬動模板，使使模板離開墻墻體，然后一一塊塊往下傳傳遞，不得直直接往下拋。(6)樓板、梁模模拆除，應先先拆除樓板底底模，再拆除除側模，樓板板模板拆除應應先拆除水平平拉桿，然后后拆除板模板板支柱，每排排留1～2根支柱暫不不拆，操作人人員應站在已已拆除的空隙隙，拆去近旁旁余下的支柱柱使木檔自由由墜落，再用用鉤子將模板板鉤下。等該該段的模板全全部脫落后，集集中運出集中中堆放，木模模的堆放高度度不超過2米。樓層較較高，支模采采用雙層排架架時，先拆除除上層排架，使使木檔和模板板落在底層排排架上，上層層模板全部運運出后再拆底底層排架，有有穿墻螺栓的的應先拆除穿穿墻螺桿，再再拆除梁側模模和底模。(7)當立柱的水水平拉桿超過過2層時，應首首先拆除2層以上的拉拉桿。當拆除除最后一道水水平拉桿時，應應和拆除立柱柱同時進行。(8)當拆除4~~8m跨度的的梁下立柱時時，應先從跨跨中開始，對對稱地分別向向兩端拆除。拆拆除時，嚴禁禁采用連梁底底板向旁側拉拉倒的拆除方方法。三、監(jiān)測監(jiān)控1、監(jiān)測措施(1)監(jiān)測控制采用經緯儀、水準準儀對支撐體體系進行監(jiān)測測，主要監(jiān)測測體系的水平平、垂直位置置是否有偏移移。(2)監(jiān)測點設置置觀測點可采取在臨臨邊位置的支支撐基礎面（梁梁或板）及柱柱、墻上埋設設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3)監(jiān)測措施混凝土澆筑過程中中，派專人檢檢查支架和支支撐情況，發(fā)發(fā)現(xiàn)下沉、松松動、變形和和水平位移情情況的應及時時解決。(4)儀器設備配配置名稱規(guī)格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀1±2”全站儀一臺RXT—2321±2”，最大允許誤差±±20”自動安平水準儀2千米往返±3mmm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5)監(jiān)測說明班組每日進行安全全檢查，項目目部進行安全全周檢查，公公司進行安全全月檢查，模模板工程日常常檢查重點部部位：1)桿件的設置置和連接，連連墻件、支撐撐，剪刀撐等等構件是否符符合要求；2)連墻件是否否松動；3)架體是否有有不均勻沉降降，垂直度偏偏差；4)施工過程中中是否有超載載現(xiàn)象；5)安全防護措措施是否符合合規(guī)范要求；；6)支架與桿件件是否有變形形現(xiàn)象；(6)監(jiān)測頻率在澆筑砼過程中應應實施實時監(jiān)監(jiān)測，一般監(jiān)監(jiān)測頻率不宜宜超過20~~30分鐘一一次；在砼初初凝前后及砼砼終凝前后也也應實施實時時監(jiān)測。監(jiān)測測時間可根據據現(xiàn)場實際情情況進行調整整。監(jiān)測時間間應控制在高高支模使用時時間至混凝土土達到設計強強度的85%%以上。1)本工程立柱柱監(jiān)測預警值值為10mmm，立柱垂直直偏差在244mm以內；；2)監(jiān)測數據超超過預警值時時必須立即停停止?jié)仓炷?，疏散人人員，并及時時進行加固處處理。（7）監(jiān)測點布設每隔10~15mm間距各布設設1個監(jiān)測剖面面。每個監(jiān)測測剖面應布置置不少于2個支架水平平位移和變形形監(jiān)測點、33個支架沉降降觀測點。監(jiān)監(jiān)測儀器精度度應滿足現(xiàn)場場監(jiān)測要求，并并設變形監(jiān)測測報警值。四、應急預案1、目的提高整個項目組對對事故的整體體應急能力，確確保意外發(fā)生生的時候能有有序的應急指指揮，為有效效、及時的搶搶救傷員，防防止事故的擴擴大，減少經經濟損失，保保護生態(tài)環(huán)境境和資源，把把事故降低到到最小程度，制制定本預案。2、應急領導小組及及其職責應急領導小組由組組長、副組長長、成員等構構成。(1)領導各單位位應急小組的的培訓和演習習工作，提高高應變能力。(2)當發(fā)生突發(fā)發(fā)事故時，負負責救險的人人員、器材、車車輛、通信和和組織指揮協(xié)協(xié)調。(3)負責準備所所需要的應急急物資和應急急設備。(4)及時到達現(xiàn)現(xiàn)場進行指揮揮，控制事故故的擴大，并并迅速向上級級報告。3、應急反應預案(1)事故報告程程序事故發(fā)生后，作業(yè)業(yè)人員、班組組長、現(xiàn)場負負責人、項目目部安全主管管領導應逐級級上報，并聯(lián)聯(lián)絡報警，組組織搶救。(2)事故報告事故發(fā)生后應逐級級上報：一般般為現(xiàn)場事故故知情人員、作作業(yè)隊、班組組安全員、施施工單位專職職安全員。發(fā)發(fā)生重大事故故時，應立即即向上級領導導匯報，并在在1小時內向上上級主管部門門作出書面報報告。(3)現(xiàn)場事故應應急處理施工過程中可能發(fā)發(fā)生的事故主主要有：機具具傷人、火災災事故、雷擊擊觸電事故、高高溫中暑、中中毒窒息、高高空墜落、落落物傷人等事事故。火災事故應急處理理：及時報警警，組織撲救救，集中力量量控制火勢。消消滅飛火疏散散物資減少損損失控制火勢勢蔓延。注意意人身安全，積積極搶救被困困人員，配合合消防人員撲撲滅大火。觸電事故處理：立立即切斷電源源或者用干燥燥的木棒、竹竹竿等絕緣工工具把電線挑挑開。傷員被被救后，觀察察其呼吸、心心跳情況，必必要時，可采采取人工呼吸吸、心臟擠壓壓術，并且注注意其他損傷傷的處理。局局部電擊時，應應對傷員進行行早期清創(chuàng)處處理，創(chuàng)面宜宜暴露，不宜宜包扎，發(fā)生生內部組織壞壞死時，必須須注射破傷風風抗菌素。高溫中暑的應急處處理：將中暑暑人員移至陰陰涼的地方，解解開衣服讓其其平臥，頭部部不要墊高。用用涼水或500%酒精擦其其全身，直至至皮膚發(fā)紅，血血管擴張以促促進散熱，降降溫過程中要要密切觀察。及及時補充水分分和無機鹽，及及時處理呼吸吸、循環(huán)衰竭竭，醫(yī)療條件件不完善時，及及時送醫(yī)院治治療。其他人身傷害事故故處理：當發(fā)發(fā)生如高空墜墜落、被高空空墜物擊中、中中毒窒息和機機具傷人等人人身傷害時，應應立即向項目目部報告、排排除其他隱患患，防止救援援人員受到傷傷害，積極對對傷員進行搶搶救。4、應急通信聯(lián)絡匪警：110火警：：119醫(yī)療急救救：120公司電話：項目經理：葉德金金電話：項目技術負責人：：郭集中電話：：安全員：葉軍電話話：安全員：童燕泉電電話：施工員：張煒電話話：質檢員：申必森電電話：材料員：李大珍電電話：安全設備負責人：：李杰電話：：救援物資負責人：：湯建國電話話：通信聯(lián)系方式應在在施工現(xiàn)場和和營地的顯要要位置張貼，以以便緊急情況況下使用。第六節(jié)、勞動力計計劃一、專職安全生產產管理人員搭設過程中，因處處在施工高峰峰期，各施工工班組在交叉叉作業(yè)中，故故應加強安全全監(jiān)控力度，現(xiàn)現(xiàn)場設定若干干名安全監(jiān)控控員。水平和和垂直材料運運輸必須設置置臨時警戒區(qū)區(qū)域，用紅白白三角小旗圍圍攔。謹防非非施工人員進進入。同時成成立以項目經經理為組長的的安全領導小小組以加強現(xiàn)現(xiàn)場安全防護護工作，本小小組機構組成成、人員編制制及責任分工工如下劉華（項目經理）——組長，負責協(xié)調指揮工作；張煒（施工員）———組員，負負責現(xiàn)場施工工指揮，技術術交底；童燕泉（安全員）——組員，負責現(xiàn)場安全檢查工作；汪艷福（架子工班班長）——組員，負負責現(xiàn)場具體體施工；二、所需勞動力安安排高支模開始時間2014.3.118高支模工期（天）25作息時間（上午）7：00～11：000作息時間（下午）13：00～17：000砼工程量（m3）裙樓：28主樓：22高支模建筑面積（m2）群樓面積220..92主樓面積165..54木工（人）10鋼筋工（人）10砼工（人）8架子工（人）5水電工（人）2其它工種（人）7第七節(jié)、計算書及及相關圖紙【計算書】柱模板（設置對拉拉螺栓）計算算書計算依據：1、《建建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJJ162-220082、《混混凝土結構設設計規(guī)范》GGB500110-201103、《建建筑結構荷載載規(guī)范》GBB500009-201124、《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500177-20033一、工程屬性新澆混凝土柱名稱稱KZ-15新澆混凝土柱長邊邊邊長(mm)800新澆混凝土柱的計計算高度(mm)10000新澆混凝土柱短邊邊邊長(mm)800二、荷載組合側壓力計算依據規(guī)規(guī)范《混凝土結構工程程施工規(guī)范》GB50666-2011混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時時間t0(h)4外加劑影響修正系系數β0.9混凝土澆筑速度VV(m/h))2混凝土側壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度HH(m)10新澆混凝土對模板板的側壓力標標準值G4k(kN/m2)min{0.288γct0βv1/2，γcH}＝min{00.28×224×4×00.9×211/2，24×100}＝min{334.2133，240}＝34.2113kN/mm2混凝土下料產生的的水平荷載標標準值Q4k(kN/m2)2新澆混凝土對模板板的側壓力標標準值G4k=minn{0.288γct0βv1/2，γcH}＝min{00.28×224×4×00.9×211/2，24×100}＝min{334.2133，240}＝34.2113kN/mm2承載能力極限狀態(tài)態(tài)設計值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q4k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ4k]＝0.9maax[1.22×34.221+1.44×2，1.35××34.211+1.4××0.7×22]＝0.9maax[43..85，48.144]＝0.9×448.14＝＝43.333kN/m22正常使用極限狀態(tài)態(tài)設計值S正＝G4k＝34.211kN/mm2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))14面板抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)14.74面板彈性模量E((N/mm22)8925柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數5柱箍間距l(xiāng)1(mmm)700模板設計平面圖1、強度驗驗算最不利受力狀態(tài)如如下圖，按四四等跨連續(xù)梁梁驗算靜載線荷載q1＝＝0.9×11.35bGG4k＝0.9×11.35×00.7×344.21＝29.1kkN/m活載線荷載q2＝＝0.9×11.4×0..7bQ4kk＝0.9×11.4×0..7×0.77×2＝1.23kkN/mMmaxx＝-0.1007q1l2-0.1221q2l2＝-0.1007×29..1×0.222-0.1221×1.223×0.222＝-0.133kN·mσ＝Mmmax/W＝0.13××106/(1/66×700××142)＝5.71NN/mm2≤[f]＝14.744N/mm22滿足要求！2、撓度驗驗算作用線荷載q＝bbS正＝0.7×334.21＝＝23.955kN/mν＝0..632qll4/(1000EI)＝0.63××23.955×20044/(1000×89255×(1/112×7000×143))＝0.17mmm≤[ν]＝l/4000＝200/4400＝0.5mmm滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規(guī)格(mmm)40×80小梁截面慣性矩II(cm4)170.67小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)15.44小梁彈性模量E((N/mm22)9350最低處柱箍離樓面面距離(mm)1501、強度驗驗算小梁上作用線荷載載q＝bS承＝0.2×443.33＝＝8.67kN/m小梁彎矩圖(kNN·m)Mmaxx＝0.45kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.45××106/42.667×1033＝10.455N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求！2、撓度驗驗算小梁上作用線荷載載q＝bS正＝0.2×334.21＝＝6.84kN/m面板變形圖(mmm)ν＝0..66mm≤[ν]＝1.5mmm滿足要求！五、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規(guī)格(mmm)Φ48×2.7柱箍截面慣性矩II(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩WW(cm3)4.12柱箍抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)205柱箍彈性模量E((N/mm22)206000模板設計立面圖1、柱箍強強度驗算長邊柱箍計算簡圖圖長邊柱箍彎矩圖((kN·m))長邊柱箍剪力圖((kN)M1＝00.16kNN·m，N1＝5.74kkN短邊柱箍計算簡圖圖短邊柱箍彎矩圖((kN·m))短邊柱箍剪力圖((kN)M2＝00.16kNN·m，N2＝5.74kkNM/Wnn＝0.16××106/(4.112×1033)＝38.122N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求！2、柱箍撓撓度驗算長邊柱箍計算簡圖圖長邊柱箍變形圖((mm)短邊柱箍計算簡圖圖短邊柱箍變形圖((mm)ν1＝00.03mmm≤[ν]＝l/4000＝0.82mmmν2＝00.03mmm≤[ν]＝l/4000＝0.82mmm滿足要求！六、對拉螺栓驗算算對拉螺栓型號M12軸向拉力設計值NNtb(kN)12.9扣件類型3形26型扣件容許荷載(kkN)26N＝5..74×2==11.499kN≤Ntb＝12.9kkN滿足要求！N＝5..74×2==11.499kN≤26kN滿足要求！板模板（扣件式）計計算書計算依據：1、《建建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJJ162-220082、《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGGJ1300－20113、《混混凝土結構設設計規(guī)范》GGB500110-201104、《建建筑結構荷載載規(guī)范》GBB500009-201125、《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500177-20033一、工程屬性新澆混凝土樓板名名稱B1，標高9.888m新澆混凝土樓板板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊邊長L(m))8.9新澆混凝土樓板邊邊寬B(m))8.4二、荷載設計施工人員及設備荷荷載標準值QQ1k當計算面板和小梁梁時的均布活活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁梁時的集中荷荷載(kN)2.5當計算主梁時的均均布活荷載((kN/m2)1.5當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時的的均布活荷載載(kN/m2)1模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標標準值0.3樓板模板自重標準準值0.5模板及其支架自重重標準值0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.50.36風壓高度變化系數數μz0.9風荷載體型系數μμs0.8三、模板體系設計計模板支架高度(mm)10立柱縱向間距l(xiāng)aa(mm)750立柱橫向間距l(xiāng)bb(mm)750水平拉桿步距h((mm)1750立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心對稱立柱距混凝土板短短邊的距離((mm)325立柱距混凝土板長長邊的距離((mm)75主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm))200小梁兩端各懸挑長長度(mm)50，50主梁兩端各懸挑長長度(mm)50，50設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖((樓板長向)模板設計剖面圖((樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))14面板抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)15面板彈性模量E((N/mm22)10000根據《建筑施工模模板安全技術術規(guī)范》5..2.1"面面板可按簡支支跨計算"的規(guī)定，另另據現(xiàn)實，樓樓板面板應擱擱置在梁側模模板上，因此此本例以簡支支梁，取1mm單位寬度計計算。計算簡簡圖如下：W＝bhh2/6=10000×144×14/66＝326666.67mmm3，I＝bh3/12=11000×114×14××14/122＝2286666.67mmm41、強度驗驗算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.12))+1.4××2.5，1.35××(0.1++(1.1++24)×00.12)++1.4×00.7×2..5]×11=6.511kN/mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.1××1=0.111kN/mmp＝0..9×1.44×Q1K=0.99×1.4××2.5＝3.15kkNMmaxx＝max[qq1l2/8,q2l2/8+pll/4]=mmax[6..51×0..22/8，0.11××0.22/8+3..15×0..2/4]==0.166kN·mσ＝Mmmax/W＝0.16××106/326666.67＝＝4.84NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求！2、撓度驗驗算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.112)×1==3.11kkN/mν＝5qql4/(3844EI)＝5×3.111×20004/(3844×100000×2288666.667)＝0.03mmm≤[ν]＝l/4000＝200/4400＝0.5mmm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)40×80小梁抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)15.44小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面慣性矩II(cm4)170.67因[B/lb]取整整＝[84000/750]]取整＝11，按四等等跨連續(xù)梁計計算，又因小小梁較大懸挑挑長度為500mm，因此此需進行最不不利組合，計計算簡圖如下下：1、強度驗驗算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.122)+1.44×2.5，1.35××(0.3++(1.1++24)×00.12)++1.4×00.7×2..5]×0..2＝1.35kkN/m因此，q1靜＝00.9×1..2(G1kk+(G3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.33+(1.11+24)××0.12))×0.2＝＝0.72kkN/mq1活＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×2.55×0.2＝＝0.63kkN/mM1＝00.107qq1靜L2+0.1221q1活L2＝0.1077×0.722×0.7552+0.1221×0.663×0.7752＝0.09kkN·mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.3××0.2＝0.06kkN/mp＝0..9×1.44×Q1k=0.99×1.4××2.5＝3.15kkNM2＝mmax[0..077q22L2+0.211pL，0.1077q2L2+0.1881pL]＝＝max[00.077××0.06××0.7522+0.211×3.155×0.755，0.1077×0.066×0.7552+0.1881×3.115×0.775]＝0.5kNN·mM3＝mmax[q11L12/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[1.355×0.0552/2，0.06××0.0522/2+3..15×0..05]＝0.16kkN·mMmaxx＝max[MM1，M2，M3]＝max[00.09，0.5，0.16]]＝0.5kNN·mσ＝Mmmax/W＝0.5×1106/426770＝11.699N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求！2、抗剪驗驗算V1＝00.607qq1靜L+0.662q1活L＝0.6077×0.722×0.755+0.622×0.633×0.755＝0.62kkNV2＝00.607qq2L+0.6681p＝0.6077×0.066×0.755+0.6881×3.115＝2.17kkNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[11.35×00.05，0.06××0.05++3.15]]＝3.15kkNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[00.62，2.17，3.15]]＝3.15kkNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.15×11000/((2×80××40)＝1.48NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2滿足要求！3、撓度驗驗算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.112)×0..2＝0.66kkN/m跨中νmax＝00.632qqL4/(1000EI)=00.632××0.66××7504/(1000×93500×17066700)＝＝0.08mmm≤[ν]＝l/4000＝750/4400＝1.88mmm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規(guī)格(mmm)40×80可調托座內主梁根根數2主梁彈性模量E((N/mm22)8415主梁抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)15.44主梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.66主梁截面慣性矩II(cm4)170.67主梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67因主梁2根合并，則則抗彎、抗剪剪、撓度驗算算荷載值取半半。1、小梁最最大支座反力力計算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.12))+1.4××1.5，1.35××(0.5++(1.1++24)×00.12)++1.4×00.7×1..5]×0..2＝1.14kkN/mq1靜＝＝0.9×11.2(G11k+(GG3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.55+(1.11+24)××0.12))×0.2＝＝0.76kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×1.55×0.2＝＝0.38kkN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.112)×0..2=0.77kN/m承載能力極限狀態(tài)態(tài)按四跨連續(xù)梁，RRmax＝(1.1433q1靜+1.2223q1活)L＝1.1433×0.766×0.755+1.2223×0.338×0.775＝1kN按懸臂梁，R1＝＝q1l=1.114×0.005＝0.06kkNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.5kNN;正常使用極限狀態(tài)態(tài)按四跨連續(xù)梁，RRmax＝1.1433q2L＝1.1433×0.7××0.75＝＝0.6kNN按懸臂梁，R1＝＝q2l=0.77×0.055＝0.04kkNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.3kNN;2、抗彎驗驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kNN·m)Mmaxx＝0.15kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.15××106/426770＝3.54NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求！3、抗剪驗驗算主梁剪力圖(kNN)Vmaxx＝1.27kkNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×11.27×11000/((2×80××40)＝0.59NN/mm2≤[τ]＝1.66NN/mm2滿足要求！4、撓度驗驗算主梁變形圖(mmm)νmaxx＝0.22mmm跨中νmax=00.22mmm≤[ν]=7500/400==1.88mmm懸挑段νmax＝＝0.05mmm≤[ν]=50//400=00.12mmm滿足要求！七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依依據《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》JGJJ130-22011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hdd(mm)1750立桿伸出頂層水平平桿中心線至至支撐點的長長度a(mmm)200頂部立桿計算長度度系數μ11.386非頂部立桿計算長長度系數μ21.755鋼管類型Φ48×2.7立柱截面面積A((mm2)384立柱截面回轉半徑徑i(mm))16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.12抗壓強度設計值[[f](N//mm2)2051、長細比比驗算頂部立桿段：l001=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(11750+22×200))=29799.9mm非頂部立桿段：ll02=kμ2h=1××1.7555×17500=30711.25mmmλ=l00/i=30071.255/16=1191.955≤[λ]=2100長細比滿足要求?。?、立柱穩(wěn)穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：l001=kμ1(hd+2a)==1.1855×1.3886×(17750+2××200)==3531..181mmmλ1＝ll01/i＝3531..181/116＝220.6699，查表表得，φ1＝0.15Mw=00.92×1.4ωklah2/10=00.92×1.4××0.36××0.75××1.7522/10＝0.09kkN·mNw＝00.9[1..2ΣNGik+0..9×1.44Σ(NQik+Mw/lb)]=0..9×[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+0.99×1.4××1]×0..75×0..75+0..92×1.4××0.09//0.75＝＝2.91kkNf＝NNw/(φA)+MMw/W＝2913..19/(00.15×3384)+00.09×1106/41200＝73.344N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求！非頂部立桿段：ll02=kμ2h=1..185×11.755××1750==3639..431mmmλ2＝ll02/i＝3639..431/116＝227.4464，查表表得，φ2＝0.1411非頂部立桿段：ll02=kμ2h=1..185×11.755××1750==3639..431mmmλ2＝ll02/i＝3639..431/116＝227.4464，查表表得，φ2＝0.1411Mw=00.92×1.4ωklah2/10=00.92×1.4××0.36××0.75××1.7522/10＝0.09kkN·mNw＝00.9[1..2ΣNGik+0..9×1.44Σ(NQik+Mw/lb)]=0..9×[1..2×(0..75+(224+1.11)×0.112)+0..9×1.44×1]×00.75×00.75+00.92×1.4××0.09//0.75＝＝3.07kkNf＝NNw/(φA)+MMw/W＝3065..07/(00.14×3384)+00.09×1106/41200＝79.377N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求！八、可調托座驗算算荷載傳遞至立桿方方式可調托座可調托座承載力容容許值[N]](kN)30按上節(jié)計算可知，可可調托座受力力N＝2.91kkN≤[N]＝30kN滿足要求！九、立柱地基基礎礎驗算地基類型地庫頂板砼地基承載力設計值值fak(kPa)5立柱墊木地基土承承載力折減系系數mf1墊板底面面積A((m2)0.8立柱底墊板的底面面平均壓力pp＝N/(mfA)＝3.07//(1×0..8)＝3.83kkPa≤fak＝5kPa滿足要求！梁模板（扣件式）計計算書計算依據：1、《建建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJJ162-220082、《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGGJ1300－20113、《混混凝土結構設設計規(guī)范》GGB500110-201104、《建建筑結構荷載載規(guī)范》GBB500009-201125、《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500177-20033一、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱WKL新澆混凝土梁計算算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)600×12000新澆混凝土結構層層高(m)10梁側樓板厚度(mmm)120二、荷載設計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷荷載標準值QQ1k當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時((kN/m2)1振搗混凝土時產生生的荷載標準準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值值2風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.4非自定義:0.229風壓高度變化系數數μz0.9風荷載體型系數μμs0.8三、模板體系設計計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)750梁兩側立柱間距l(xiāng)lb(mm)750步距h(mm)1750新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)750、750混凝土梁居梁兩側側立柱中的位位置居中梁左側立柱距梁中中心線距離((mm)375梁底增加立柱根數數2梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁寬均均分梁底增加立柱依次次距梁左側立立柱距離(mm)275,475梁底支撐小梁根數數5梁底支撐小梁最大大懸挑長度((mm)200設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))14面板抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)15面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬度10000mm，按按四等跨連續(xù)續(xù)梁計算，計計算簡圖如下下：W＝bhh2/6=10000×144×14/66＝326666.67mmm3，I＝bh3/12=11000×114×14××14/122＝2286666.67mmm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q22k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××1.2)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.2)+11.4×0..7×2]××1＝39.066kN/mq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..2]×1＝＝37.3kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1.22]×1＝30.7kkN/m1、強度驗驗算Mmaxx＝0.1077q1靜L2+0.1221q1活L2＝0.1077×37.33×0.1552+0.1221×1.776×0.1152＝0.09kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.09××106/326666.67＝＝2.9N//mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求！2、撓度驗驗算νmaxx＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××30.7××1504/(1000×100000×2288666.667)＝0.0433mm≤[ν]＝l/4000＝150/4400＝0.38mmm滿足要求！3、支座反反力計算設計值(承載能力力極限狀態(tài)))R1=RR5=0.3993q1靜l+0..446qq1活l=0.3393×377.3×0..15+0..446×11.76×00.15＝2.32kkNR2=RR4=1.1443q1靜l+1..223qq1活l=1.1143×377.3×0..15+1..223×11.76×00.15＝6.72kkNR3=00.928q1靜l+1..142qq1活l=0.9928×377.3×0..15+1..142×11.76×00.15＝5.49kkN標準值(正常使用用極限狀態(tài)))R1'==R5'=0.3993q2l=0.3393×300.7×0..15＝1.81kkNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1143×300.7×0..15＝5.26kkNR3'==0.9288q2l=0.9928×300.7×0..15＝4.27kkN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)40×80小梁抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)15.44小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面慣性矩II(cm4)170.67為簡化計算，按四四等跨連續(xù)梁梁和懸臂梁分分別計算，如如下圖：q1＝mmax{2..32+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×0..6/4+00.5×(11.2-0..12)]++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××2，，(0.75--0.38))-0.6//2]/2××1，6.72++0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.6/4}}=6.766kN/mq2＝，(0.75--0.38))-0.6//2]/2××1，5.26++(0.3--0.1)××0.6/44]＝5.29kkN/m1、抗彎驗驗算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××6.76××0.7522，0.5×66.76×00.22]＝0.41kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.41××106/426770＝9.53NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××6.76××0.75，6.76××0.2]＝＝3.0755kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.075××1000//(2×400×80)＝＝1.44NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2滿足要求！3、撓度驗驗算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝0.6322×5.299×75044/(1000×93500×17066700)＝＝0.66mmm≤[ν]＝l/4000＝750/4400＝1.88mmmν2＝qq2l24/(8EII)＝5.29××2004/(8×99350×117067000)＝0.07mmm≤[ν]＝l/4000＝200/4400＝0.5mmm滿足要求！4、支座反反力計算梁頭處(即梁底支支撐小梁懸挑挑段根部)承載能力極限狀態(tài)態(tài)Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××6.76××0.75，0.3933×6.766×0.755+6.766×0.2]]＝5.79kkN同理可得，梁底支支撐小梁所受受最大支座反反力依次為RR1＝R5＝2.78kkN，R2＝R4＝5.79kkN，R3＝4.74kkN正常使用極限狀態(tài)態(tài)R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××5.29××0.75，0.3933×5.299×0.755+5.299×0.2]]＝4.54kkN同理可得，梁底支支撐小梁所受受最大支座反反力依次為RR'1＝R'5＝2.35kkN，R'2＝R'4＝4.54kkN，R'3＝3.69kkN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Φ48×2.7可調托座內主梁根根數1主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)205主梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)9.89主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.12主梁自重忽略不計計，計算簡圖圖如下：1、抗彎驗驗算主梁彎矩圖(kNN·m)σ＝Mmmax/W＝0.2155×106/41200＝52.266N/mm22≤[f]=2205N/mmm2滿足要求！2、抗剪驗驗算主梁剪力圖(kNN)Vmaxx＝6.2677kNτmaxx＝2Vmax/A==2×6.2267×10000/3884＝32.644N/mm22≤[τ]＝125N//mm2滿足要求！3、撓度驗驗算主梁變形圖(mmm)νmaxx＝0.05mmm≤[ν]＝l/4000＝275/4400＝0.69mmm滿足要求！4、扣件抗抗滑計算R＝maax[R1,R4]＝2.31kkN≤8kN單扣件在扭矩達到到40～65