歸檔-計算書題目委會辦公樓設計

⑹18周，熟悉設計，準備答辯要參考資料[7]、GB50009-2001建筑結構荷載規(guī)范，：中國建筑工業(yè)，2001[8]、GB50010-2002混凝土結構設計規(guī)范，：中國建筑工程，2002、Z.S.Makowski.ysis,designandconstructionofdouble-layergrids,London,1881[12]、Masonry-reinforcedofpracticeofdesigncalculation,ISO/TC179/SC2N46,1995土木建 學 土木工 專業(yè) 學生（簽名日期 自2015年03月17日至 年06 月 calculationandDvaluesforhorizontalloads.DuringtheprocessofDesignandcalculationtookintoaccountthewholetechnicalandeconomicindicatorsandconstructionrequirementsofindustrialization,astheprojectislocatedat7degreeearthquakezone,sothecalculationshoudtakeintoaccounttheseismicrequirements.Alsoconductedthestaircaseoutsidetheframeworkandfoundationdesign:usetheplateonthestaircasestairs,calculatethebenchplate,flatbeam,theplatformplate;useanjointfoundationandan :villageofficebuilding,steelformixedframestructureDistributionMethod,Dvaluemethod,Platestaircase,independentbasis,jointSignatureof 設計資 屋面板計 樓面板計 結構選 框架計算簡圖及梁柱線剛 荷載計 橫向水 荷載計 67B軸柱下獨立基礎設 C.D軸柱下聯(lián)合基礎設 參考文 致 組織活動場所滿足辦公、文化、等要求。建筑面積3621.6平方米。五層高，3.93.350為二級。39.8875％。0.40KN/m20.45KN/m2。擬建場地內(nèi)地勢平坦，35.5m。自地表向下依次為：雜填土（0.5m）；亞粘土（5.5m），密實；Ⅱ類場地。水位標高22.5m，水質(zhì)無侵蝕，地表水位標高35.4m。4.1.1100mm，20mm1:310mm0.5KN/m2。樓面做法：25mm水泥砂漿擦縫，30mm1:32mm道，100mm10mm2.5KN/m2，會議2.0KN/m2C20，HPB235b*h=300mm×300mm4.1.1屋面板計算保護層：20厚水泥砂漿 0.02m×20KN/m3=0.4KN/m2防水層：30mm厚C20細石混凝土 找平層：20mm厚1:3水泥砂漿 0.02m×20KN/m3=0.4KN/m2保溫層：80mm厚礦渣水泥 找坡層：40mm厚水泥石灰焦渣砂漿 結構層：100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1m×25KN/m3=2.5KN/m2抹灰層：10mm厚混合砂漿 恒載設計值 合 4.2.1。4.2.1ABμl2+al2+aμ2mxmy mx=ax（2.4m）2=3.88 my=ay由表4.2.1可見，板間支座彎矩是不平衡的，實際應用時刻近似取相鄰兩區(qū)格板xA-Am′=1/2(-15.0KN·m/m-15.0KN·m/m)=-xyyA-B：m′=1/2（-15.0KN·m/m3.88KN·m/m）=-9.44KN·m/mB-B：m′=1/2（-2.67KN·m/m-2.67KN·m/m）=-2.67yy（0.8即可近似按s=m/（0.95yo）算出相應的鋼筋截面面積，取跨內(nèi)及支座截面hx=80mm，hoy=80mm4.2.2。4.2.2As積/AloyBloyA-A-B-25mm面層：30mm厚1:3干硬性水泥砂漿，面上撒2mm厚素水 結構層：100mm厚現(xiàn)澆混泥土樓板 0.10m×25KN/m3=2.5KN/m2抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01m×17KN/m3=0.17KN/m2合 3.83恒載設計值 g=1.2×3.83 q1=1.4×2.0KN/m2=2.8KN/m2q2=1.4×2.5合 g＋q=7.4KN/m2，g＋q G1=g+q1/2=4.6KN/m+2.8KN/m/2=6.01KN/m2G2=g+在G1G2中心點處，在Q1Q1點處，計算時，可近似取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩值。4.3.1。4.3.1A-Amx′=1/2(-13.7KN·m/m-13.7KN·m/m)=-13.7KN·m/mA-B：my′=1/2（-13.7KN·m/m3.87KN·m/m）=-B-B：my′=1/2（-2.65KN·m/m-2.65KN·m/m）=-4.3.1AB*l2+a*l2+aμmxKN·m/m=2.50my mx=ax（2.4m）2=3.87 my=ay各跨內(nèi)彎矩、支座彎矩已求得（即可近似按A=m/（0.95fyho）算出相應的鋼筋截面面積，取跨內(nèi)及支座截面hox=80mm，hoy=80mm4.3.2。4.3.2As積/AloyBloy2A-A-B-100mm100mm鋼筋；縱向受力鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335(fy=300N/mm2）其余采用熱軋鋼筋外墻采用普通實心粘土磚厚240mm，重度r=19KN/m3，水刷石外及玻璃幕TP6+12A+TP6mm，G=（6+6）*10-3*25.6=0.307KN/m2,考慮各種零部件后的幕板自重面荷載標準值G=0.3765KN/m2，玻璃面板自重作用效應分項系數(shù)rG=1.2,又考慮各種零部件后的幕板自重面荷載標準值=1.2*0.3765=0.54KN/2240mm 框架計算簡圖及梁柱線剛確定框架計算簡圖（KJ-5.2.15差，定為-1.10m，3.9m，5.0m。其余各層柱從樓面算至上一層樓面（即層高），3.3m5.2.1示。圖 計算簡2梁截面高hb=(1/8-1/12)L=(1/8-1/12)*6000=500-750mm,梁截面寬bb=(1/2-1/3)h=(1/2-1/3)*600=200-300mm,b*h=300mm*柱截面高hc=(1/6-1/15)H=(1/6-1/15)*5000=333-833mm,柱截面寬取框架柱截面尺寸均為bc*hc=500mm*3i左邊梁i中跨梁 左底柱（B 右底 右二底 左底 左二底由于對稱 右底 右二底 左底 左二底 =左邊 右邊令i其余層柱=1.0。則其余各桿件的相對線剛度為： =5.4×104KN·m/4.7×104KN·m=1.15=i′ 左邊 右邊5.2.1保護層：20厚水泥砂漿 0.02m×20KN/m3=0.4KN/m2防水層：30mm厚C20細石混凝土 找平層：20mm厚1:3水泥砂漿 0.02m×20KN/m3=0.4KN/m2保溫層：80mm厚礦渣水泥 找坡層：40mm厚水泥石灰焦渣砂漿 結構層：100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1m×25KN/m3=2.5KN/m2抹灰層：10mm厚混合砂漿 25mm面層：30mm厚1:3干硬性水泥砂漿，面上撒2mm厚素水 結構層：100mm厚現(xiàn)澆混泥土樓板 0.10m×25KN/m3=2.5KN/m2抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01m×17KN/m3=0.17KN/m2合 3.83自重： 25KN/m×0.3m×（0.60m-0.1m）=3.75KN/m抹灰層：10mm厚混合砂m合計 4.00KN/m 抹灰層：10mm厚混合砂漿 標準層玻璃幕墻 底層玻璃幕墻 縱墻 19×(3.30-水泥粉刷內(nèi)（3.3m-0.60m）×2×0.36KN/m2=1.91合 縱墻 （3.9m-水泥粉刷內(nèi)（3.9m-0.60m）×2×0.36KN/m2=2.34合 2不上人屋面樓面： 走廊sk=1.0×0.40KN/m23板傳至梁上的三角形或梯形荷載，為簡化計算近似按圖1.3.15方法等效為5.3.1。圖 板傳荷載示意梁自重活載活載梁自重由于左右對稱，D-EB-C25KN/m3×（0.5m×0.1m+0.9m×0.1m+0.2m×0.2m）+1.8m=7.55KN/m×6m+2.7KN/m×6m+4.0KN/m×（6.0m-=2.7KN/m×6m+4.0KN/m×（6.0m-0.6m）×1/2+2.7KN/m×2.4m0.5KN/m2×1.2m×0.875×6m+0.75×2.4KND、EB、C5.3.2（圖中數(shù)值均為標注值圖 豎向受荷總注：1.橫向水平荷載計1GGGG屋面板=6.5*（30.6*16.8-0.2*4*30.6-0.2*16.8*10-3.6*7.2*2 梁 （1.56*2.4*3+1.56*3.6*2） （2.08*3.6*3） G=6.625*3.3*13+9.54*3.3*7+13.0*3.3*2=590.37KNG 二~GG=（6.5*1.8*3.6+10*3.3*3.6+1.5*3.6+2.6*3.6*6.5）*2=443.52KNG=8.5*30.6+8.5*14.4+10*7.2*19+10*2*2.4+10*3.6*2=2390.7KNG屋面板=6.5*（30.6*16.8-0.2*4*30.6-0.2*16.8*10-3.6*7.2*2G G=6.625*3.3*13+9.54*3.3*7+13.0*3.3*2=590.37KNGG標 GG=（6.5*1.8*3.6+10*3.3*3.6+1.5*3.6+2.6*3.6*6.5）*2=443.52KNG=8.5*30.6+8.5*14.4+10*7.2*19+10*2*2.4+10*3.6*2=2390.7KNG屋面板=6.5*（30.6*16.8-0.2*4*30.6-0.2*16.8*10-3.6*7.2*2GG=2*30.8*14.4+2.5*2.4*30.8=1071.84KN 25.4.1，3uiui

T1

iui——結構頂點假象位移，即把各樓層重量Gimi0——結構基本周期修正系數(shù)，此修正系數(shù)與理論方法修正系數(shù)相同，本工 表 橫向自震周期計GiGiDuGi/5432179863/0.16G683.964*7495.26 T1=1.7*0.65

=0.549對于框架結構采用經(jīng)驗公式驗算

T1=(0.08~ T1(0.08~0.1)*5(0.40~

計算影響系數(shù)α1）.α——相應于結構自振周期T1的水平影響系數(shù)

=0.35s，而T1 即T1/Tg=1.57根 影響系數(shù)曲線選用公α=Tg)γηT 2T1 ——為衰減指數(shù)由γ=0.9 ζ——結構阻尼比，混凝土結構=0.05因此 2

η2=1+0.3

因此2因此α=(0.35)09*1*0.044、計算水平作用下框架結構位移的驗頂部附加作用：因為T1>1.4Tg因此要考慮頂部附加作又Tg

查表得頂部附 作用系

δn=0.08Tg+0.07n=0.δ8 +0.40.114 則水 作用

Fi

n

(1-δnj1Gi——第i層重力荷載代表值n——頂部附 系FEK——結構底總水平作用標準值，

重力荷載

代表值=0.85GE即

=0.025*0.85*ΔFn表5.4.2 Uc的計Gi*UVi D54321注Vi

Fi

h

0.00212

5、計算水平作用下框架結構剛重比和剪重比的驗表 結構變形計nGjjiDihiGjj剛重ViGjj剪重543216、荷載作用下框架結構內(nèi)力計由底部剪力法計算出來的每 剪力按照每榀框架的剛度比值分配到每榀 剪力的分配見表每 剪力分配系數(shù)為一般 Di/D 底 Di/D 表 剪力分層次B、EC、D543215.4.5KyMM5A、000182B、60004114A、5000417B、10004213A、5000554B、6000332A、00009442B、00002111A、9500076B、7300059注：1.y0并且y1取負號。y2由α2及Ky3由α3及K、水 作用下的框架內(nèi)力圖5.4.2水 荷載下梁柱彎矩圖圖5.4.3水 荷載下梁柱剪力圖圖5.4.4水平荷載下柱軸力圖風荷載計 式中ω，ω μs—風荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得μsβzT1=0.08n（n建筑層數(shù)）估算，大約為0.4s＞0.25s，應考慮風壓脈動對結構發(fā)生順hihj2B—迎風面的寬度。5.5.15.5.12ωo/(KN/m2（1）.側移剛度5.5.25.5.3B、C（2）.Δuj=式中Vj—第j∑DIJ—第jΔuj—第j5.5.22-5層DD=αicB/EC/D2×（5.4×104KN/m 5.5.3橫向底層DD=αicB/EC/D j層側移 uj=∑Δuj（j從1加到頂點側 u=ΣΔuj（j從1加到554321u=ΣΔu層間側移最大值：1/1768＜1/550（滿足要求3.框架在風荷載（從左向右吹）作用下的內(nèi)力用D（改進的反彎點法）進第im：Vim=（Dim/∑D）Vi=∑WiWi5.5.1?？蚣苤磸濣c位置，y=y0+y1+y2+y35.5.5—5.5.6表 B/E軸柱框架反彎點位īy500040003000200-10-0表 C/D軸框架反彎點位īy500040003000200010005.5.75.6.8Mc上=Vim（1- Mc下=中柱處的梁 Mb左j=i左b(Mc下j+1+Mc上j)/(i左b+i右Mbj=i右b(Mc下j+1+Mcj)/(i左b+i右邊柱處的 Mb總j=Mc下j+1+Mc上5.5.7B/C)McMc/Mb/543215.5.8C/D)McMc/Mb/Mb/54321梁端剪力柱軸力AB梁端剪力柱軸力ABBCABVbAB-5---4---3---2---1---對于（1）對于（2）5.6.1μ＇ik=-iik/（2∑iik）5.6.1將固端彎矩填入圖5.6.1點的方框后，即可進行疊代計算，直至桿端5.6.1Mik=Mik′+（Mik′+Mki′） Mki以上計算中，當已知框架MVVN學取脫離體的方法。如已知桿件（梁或柱）兩端的彎矩（5.6.1）

圖 V及N的計算簡Vlk=VOlk-（MIJK+MJiK）/LVrk=VOrk-（MIJK+ 已知某節(jié)點上柱傳來的軸力NU和左、右傳來的剪力VL，VRNl=NU-VL+式中，NU，Nl5.6.25.6.35.6.55.6.65.6.2恒載作用下的M（單位5.6.3恒載作用下的V（單位5.6.4N（單位5.6.5活載作用下的彎矩二次分配法（5.6.6活載作用下的M（單位5.6.7活載作用下的V內(nèi)力組

5.6.8活載作用下的N（單位式中M邊V邊MV—與M值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一些。各內(nèi)力組合見表5.7.1—1.2MGK1.4MQKM1.35MGK1.4×0.7MQKMKN.mKNMmax及相應的Mmin及相應的│V│max及相應的①②③④值值值2左M-----V-中M-V00右M-----V-----1左M-----V-中M-V00右M-----V-----）MMM①②值值值2左M----V中MV右M----V----1左M----V中MV右M----V----（梁）Mmax及相應的Mmin及相應的│V│max及相應的①②③④目值目值目值-84.15- 125.55-----76.85-00--84.15- - --- - ----92.95--① - ①+②---85.65-00--92.95--- --- ---）MMM①②值值值M---VM--VM---V---M---VM--VM---V---）表架Nmax及相應的架Nmax及相應的Nmin及相應的│M│max及相應的N、①②③④值值值2上M--N-下M-----N-V--1上M--N-下M-----N-V--2.3.KN.m,可由可組組表合表C（C）Ms。Ms。①②③④值值2左M----中M-右M----1左M----中M-右M----Ms。Ms。①②③④值值2左M----中M----右M----1左M----中M----右M----于用于框框表 用于承載力計算的框架由永久荷載效應控制的基本組合表（C軸柱NmaxNmin|Nmax|①②值值值21上M②N下M---②--NV上M②N下M---②--NV注：1.KN.m,柱截面設計與配筋計混泥土強度：C30,f=14.3N/mm2，f=1.43N/mm2，f=2.01 鋼筋強度：HPB235,f=210N/mm2，f=235 HRB400,f=360N/mm2，f=400 ξ=β/（1+f/Eε）=0.8/(1+360N/mm2/2.0×105 底層柱 c軸壓比：μ=N/fA=2006.69×103N/(14.3N/mm2×5002mm c足要求 則C軸柱的軸壓比滿足要求h=500mm-因 所以0.25βfbh=0.25×1.0×14.3c C：Nc=βfbhξ=14.3c 一層：從柱的內(nèi)力組合表可見，N＞Nc,MN較小值：l0=[1+0.15（ψu+ψl）]H式中ψu，ψl--柱的上端、下端節(jié)點處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度ψmin--比值ψu，ψl在這里，ψu=3.1×104KN·m×2/（5.7×104KN·mψl=0，ψmin=0l0=[1+0.15（ψu+ψl）]H=5.22m所以，l0=5.22m0e=M/N=（289.32KN·m0ea=max[20mm，500mm/30=16.667mm]=20mmei=e0+ea=134mm+20mm=154mm ζ=0.5fA/N=0.5×14.3N/mm2×（500mm）2/2157.73×103 因為l0/h=5.22m/0.5m=10.44＜15，所以 ×154mm/e=ηei+h/2-a=1.19×154mm+500mm/2-ξ=（N-ξαfbh）/[(Ne-0.43αfbh2)/(β-ξ)(h-a′)+αfbh]+ 1

1

1 A=A′=Ne-αfbh2ξ(1-0.5)ξ/[f′（h-

1

HRB400，最小配筋率ρmin＝0.5％。Asmin＝Asmin′＝0.5％×500mm2/2=625mm2每側實配322(As=As′=1140mm2)二層：最不利組合為（M=155.56KN·m、較小值：l0=[1+0.15（ψu+ψl）]H在這里，ψu=2×7.7×104KN·m/（2×5.4×104KN·m）=0.445，ψl=0.370，ψmin=0.370。l0=[1+0.15（ψu+ψl）]H=3.7m所以，l0=3.7me0=M/N=（155.56KN·mea=max[20mm，500mm/30=16.667mm]=20mmei=e0+ea=87.6mm+20mm=107.6mmζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3N/mm2×（500mm）2/1775.712×103因為l0/h=3.7m/0.5m=7.4＜15，所以 ×107.6mm/e=ηei+h/2-a=1.16×107.6mm+500mm/2-35mm=339.81mmξ=（N-ξαfbh）/[(Ne-0.43αfbh2)/(β-ξ)(h-a′)+αfbh]+ 1

1

1 A=A′=Ne-αfbh2ξ(1-0.5)ξ/[f′（h-

1

HRB400，最小配筋率ρmin＝0.5％。A＝A′＝0.5％×500mm2 每側實配318(A=A′=763mm2) 1l0/b=5m/0.5m=10，查表得0.9φ（fA+f′A′）=0.9×0.98×[14.3

(5)C

10.3fcA=0.3×14.3N/mm2×（500mm）2=1072.5KN＜N，Asv/s=[V-1.75ftbh0/（λ+1）-0.07N]/20.3fcA=0.3×14.3N/mm2×（500mm）2=1072.5KN＜N，Asv/s=[V-1.75ftbh0/（λ+1）-0.07N]/（6）C層層1M=117.12KN·m，as=35mm 1 ξ=1-（1-2×α）1/2=1-（1- A=αfbhξ/f 1 ρ=max

bh=0.002×300mm×600mm=360s3φ20(A＝942mm2sBCCD5.8.2（1）1層 0.25βfbh=0.25×1.0×14.3×103c Asv/s=（V-按構造要求配箍，取雙肢箍BCCD5.8.1BC（1）：取Mk=130.40KNσ=M/0.87hA=216.70 ρ=A

0 αcr=2.1，ωmax=αcrψσsk（1.9c+0.08deq5.8.3表 框 截面配筋計層2121Asv/s=（V-222表 框架梁正截面配筋計層2-----（αfbh1 ξ=1-（1-×αsAs=αξ/f/y2Asmin//1-----（αfbh1 ξ=1-（1-×αsAs=αξ/f/y2Asmin//注：跨中按T5.8.32Mkψ=1.1-（1.9c+0.08deqMk281ψ=1.1-（1.9c+0.08deq注：wmax=0.3mm（《查混凝土結構設計原理》（第4版，沈蒲生主編，梁興文副 6.1.1TB-16.2150mm×300mm，C30，HPB235HPB400q=2.5KN/m2。圖 樓梯尺寸板傾斜角：tanα=（150mm）/（300mm）=0.5 α=26.57°，1mh

~

3000mm~3000mm100~取板厚h=120mm

混凝土梯段板自重 板底混合砂漿抹灰 合計 活荷載標準值 總荷載設計值 (4)板水平計算跨度跨中變矩設計值：M=pl02/10=12.45KN/m×（3.0m）2/10=11.2板保護層厚度：20mm，h0=120mm-α=M/（αfbh 1 =9.08×106N·mm/[1.0×14.3sξ=1-（1-2×α）1/2=1-（1-2×0.21）1/2=0.24sA=M/（γfh）=9.08×106N·mm/（0.88×210 s ρ則有：A49.13mm2<ρ 2?8（As=101mm2），取踏步內(nèi)斜板分布鋼?×2.39KN/m×（1.37m+2×0.15m）×1/0.3m=6.65KN/m。斜梁自重：1.2×(0.30m-0.04m)×0.15m×25KN/m3×1/0.89=1.34KN/m。斜梁抹灰：1.2×(0.30m-0.04m)×0.02m×17KN/m3×1/0.89=0.12KN/m合計 取平臺梁截面尺寸b×h=300mm×300mm，0M=（q+g）l0V=?（q+g）lncosα=?×8.11KN/m×3.2m×0.89=11.5KN斜梁按Th0=h-as=300mm-翼緣有效高度按倒Lf按梁的跨度計算：bf 按翼緣寬度計算：b，=b+s 按翼緣高度計算：b，=h,/hf f

取b，=650mm首先按第一類Tα=M/（αfbh 1 =10.38×106N·mm/[1.0×14.3ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-結構為第一類TAs==0.021×650mm×265mm×1.0×14.32φ12（As=226mm2）0.7bh0ft=0.7×150mm×235mm×1.43N/mm2=39.8KN>11.16KN,故按構造配筋選肢?8@200mm，s<smax=200mm3l0=1.80m,1mh=l0/35=1800mm/35=51.43mmh=120mm。20mm，h0=120mm-20mm=100mm水磨石面層 水泥砂漿找平 混凝土板 板底抹灰 合計 活載標準值 0跨中彎矩 M=PL0α=M/（αfbh 1 =3.07×106N·mm/[1.0×14.3ssA=M/（γfh）=3.07×106N·mm/（0.95×270 s s查表選配?8@200，As平臺梁計算平臺梁截面跨度梯段板傳來 1.2×0.2m×(0.3m-0.12m)×25KN/m2=1.08KN/m梁粉刷：1.2×0.02m×[0.3m+(0.3m-0.12m)×2]合計 0彎矩設計值：M=pl2/8=11.710剪力設計值：V=pl0/2=11.71

b

300mm+5×120mm=900mm300mm-

bhf(hh/2)

ff (265mm- 1 =24.6×106N·mm/[1.0×14.3sξ=1-（1-2×α）1/2=1-（1-sAs==0.08×300mm×265mm×1.0×14.3>ρs按構造配筋，選配3φ16(As00.7bhft=0.7×300mm×265mm×1.430可按構造配箍筋：選用2?8@200,配筋圖見施工圖密實。飽和：修正后的地基承載力f=250KN/m2,Ⅱ類場地，水位標高22.5m，水34.5m。tyBC30f=1.43N/mm2。基礎下墊層厚度為100mm，100mm，C10HRB400，f=360N/mm2。tyB1[13]2B（7.2.1）載荷效應基本組合時的最不利載荷：M=58.26KN·m，N=1778.9KN，V=24.43KN，900mm。（1）確定基礎底面積，地礎承載力特征值為d1.1m0.9m0.65m0.9m21.78m則A1.2Ffrd1.21778.9250201.78 A取bl A

取 Gk

FQGk1778.9KN436.1KNPFkGk

e MkFk

80.247KN·m/2215KN=0.036m<l/6 P(16e)

K a0.036m/3.5m)=192KN/m2<f250KN/a故尺寸取:bl PFk 0e0

5.2.11778.9KN145.22KN/80.247KNm0.045m Fk(16e0)145.22KN/m2(160.045m)156.42KN/j

Fk(16e0)145.22KN/m2(160.045m)134.01KN/j

PPjminlac(PjmaxPj

2

Pj3Pjminll2(PjmaxPj

134.01KN/m23.5

2h=900mm，h0=(900-40)mm=860mm。 [(bach)b(bbch)2j

156.42KPa[(3.5m0.5m0.86m)3.5m(3.5m0.5m0.86)2 0.7Bhpft(bch00.71.01430KN/m2(0.5m0.86m)1170.8KN

基礎分三階，下階h1=600mm,h01=560mm,h2=300mm,h02=260mm,l1=1.5m,b1=1.5m,l2=2.5m,b2=2.5mb12h011.5m20.56m2.62mb [(ll1h)b(bb1

)2j 156.42KPa[(3.5m1.5m0.56m)3.5m(3.5m1.5m0.56m)2 0.7hpft(b1