NKF2000-05-JX載貨電梯設(shè)計計算書

..NKF2000/0.5—JX載貨電梯設(shè)計計算書§1.電梯主要技術(shù)參數(shù)額定載荷Q〔㎏額定速度V〔m/s提升高度H〔m曳引方式r轎廂自重P〔㎏平衡系數(shù)φ頂層高度HT〔m20000.5182:116000.444.3底坑深度HD〔m轎廂寬度b〔mm轎廂深度d〔mm曳引輪直徑D〔mm安全鉗型號限速器型號緩沖器型號夾繩器型號1.420002400φ530-5*φ137103PB276-CZDQ-A-3<聚氨脂>JS3根據(jù)上述參數(shù),可算得G—對重重量〔㎏G=P+φQ=1600+0.44*2000=2480㎏W1—曳引鋼絲繩重量〔㎏W1=P1*H*n=0.586*18*5=52.8㎏W2—隨行電纜重量〔㎏W2=ρ2*EQ\F<H,2>*n=1.5*EQ\F<18,2>*2=27㎏§2.曳引系統(tǒng)計算曳引系統(tǒng)計算主要包括:曳引電機功率計算、曳引力計算、曳引鋼絲繩安全系數(shù)計算及制動力矩計算等一.曳引電機功率計算1.按照靜功率計算：N=EQ\F<QV〔1-φ,102*η>KW式中：η—電梯機械傳動總效率η=0.5N=EQ\F<2000*0.5*〔1-0.44,102*0.5>=10.98KW2.曳引機選取按照:Q=2000㎏V=0.5m/sr=2:1N=10.98KW選用貨梯曳引機:型號:大眾200〔常熟市電梯曳引機廠電機功率:11KW額定速度:1390r/min減速比:41:1曳引輪直徑:D=530-5*φ13繩輪槽形:β=96.50r=300二.曳引力計算計算方法：按照GB7588-2003標準有關(guān)規(guī)定及附錄M的要求和公式進行計算曳引傳動見右圖1.曳引輪φ5302.對重滑輪φ6103.對重4.轎廂5.轎廂滑輪φ5206.隨行電纜1.當量摩擦系數(shù)f及efμ半元槽和帶切口的半元槽f=μEQ\F<4〔cosr/2EQEQEQ-sinβ/2,π-β-r-sinβ+sinr>式中:μ—摩擦系數(shù)f=μEQ\F<4〔cosEQ\F<30,2>-sinEQ\F<96.5,2>,π-EQ\F<96.5,180>π-EQ\F<30,180>π-sin96.50+sin300>=1.99799μμfefxμf=1.99799μefα〔α=π裝載工況μ=0.1f=0.1997991.87327緊急制停工況μ=EQEQ\F<0.1,1+v/10>=EQ\F<0.1,1+EQ\F<0.5*2,10>>=0.09091f=0.1816351.76937轎廂滯留工況μ=0.2f=0.39963.509152.轎廂裝載工況轎廂裝有125%額定載荷,位于井道最低層站,曳引輪兩邊曳引繩中的較大靜拉力與較小靜拉力之比T1/T2≤efα轎廂側(cè):T1=EQ\F<P+1.25Q,r>+W1=EQ\F<1,2>〔1600+1.25*2000+52.8=2102.8㎏對重側(cè):T2=EQ\F<G,r>=EQ\F<2480,2>=1240㎏EQ\F<T1,T2>=EQ\F<2102.8,1240>=1.6958T1/T2<efα=1.87327〔許可3.緊急制動工況:1/空載轎廂以額定速度上行,接近最高層站時緊急制動工況:T2/T1≤efα轎廂側(cè)：T1=EQ\F<P+W2,r>〔gn-a-2m輪1a+EQ\F<FR1,r>N式中：a—減速度a=0.5m/s2m輪1—轎頂輪轉(zhuǎn)動慣量J/R2的折算重量㎏轎頂輪：φ520㎜重量：88㎏J輪1=EQ\F<1,2>mR2=EQ\F<1,2>88*R2=44R2折算質(zhì)量：m輪1=J輪1/R2=44㎏FR1—井道上的摩擦力〔轎廂側(cè)FR1=EQ\F<2*f*gn*p〔xp+yp,L>式中：P—轎廂自重+隨行電纜1540+27=1567㎏xp—轎廂自重的重心位置與懸掛點X方向的偏移量xp=70mmyp—轎廂自重的重心位置與懸掛點Y方向的偏移量yp=0f—導靴與導靴〔鋼與尼龍的摩擦系數(shù)μ=0.3L—轎廂上、下導靴之間的距離L=3900㎜FR1=EQ\F<2*0.3*9.81*1567*〔70+0,3900>=165.55NT1=EQ\F<1600+27,2>〔9.81-0.5-2*44*0.5+EQ\F<165.55,2>=7612.48N對重側(cè)：T2=EQ\F<G,r>〔gn+a+W1〔gn+r*a+m輪2*a-EQ\F<FR2,r>式中：m輪2—對重架滑輪慣量J/R2的折算質(zhì)量㎏對重滑輪φ610重量92㎏J輪2=EQ\F<1,2>*m*R2=EQ\F<1,2>*90*R2=46㎏折算質(zhì)量:m輪2=EQ\F<J輪2,R2>=46㎏FR2—井道上的摩擦力〔對重側(cè)FR2=EQ\F<2*f*gn*G〔xG+yG,L>N式中：xG—對重水平斷面上的偏心在寬度方向為5％xG=EQ\F<5,100>*1135=56.75㎜yG—為深度方向的10％yG=140*10％=14㎜L—對重架上、下兩導靴之間的距離L=3500㎜FR2=EQ\F<2*0.3*2480*9.81〔56.75+14,3500>=295.07NT2=EQ\F<2480,2>〔9.81+0.5+52.8〔9.81+2*0.5+46*0.5-EQ\F<295.07,2>=13230.633NEQ\F<T2,T1>=EQ\F<13230.633,7612.48>=1.73802T2/T1<efα=1.76937〔許可2/額定載荷轎廂以額定速度下行接近最低層站時緊急制動工況T1/T2≤efα轎廂側(cè):T1=EQ\F<<P+Q>,r>〔gn+a+W1〔gn+ra+2m輪1*a-EQ\F<FR1,r>=EQ\F<1600+2000,2>*〔9.81+0.5+52.8*〔9.81+2*0.5+2*44*0.5-EQ\F<165.55,2>=19089.993N對重側(cè)：T2=EQ\F<G,r>〔gn-a-m輪2*a+EQ\F<FR2,r>=EQ\F<2480,2>*〔-46*0.5+EQ\F<295.07,2>=11668.935NEQ\F<T1,T2>=EQ\F<19089.993,11668.935>=1.63597T1/T2<efα=1.76937〔許可4.轎廂滯留工況轎廂空載,對重壓在緩沖器上,曳引機向上方向旋轉(zhuǎn)工況T1/T2≥efα轎廂側(cè):T1=EQ\F<P+W2,r>*gn=EQ\F<1600+27,2>*9.81=7980.435㎏對重側(cè):T2=W1*gn=52.8*9.81=517.968㎏EQ\F<T1,T2>=EQ\F<7980.435,517.968>=15.407EQ\F<T1,T2>>efα=3.52915〔曳引繩在輪槽中打滑〔許可5.曳引力計算結(jié)果:經(jīng)過上述計算得出NKF2000/0.5-JX載貨電梯的曳引力在下列工況下,都能得到保證1/轎廂裝載工況裝有125%額定載荷轎廂位于最低層站,曳引輪兩邊曳引繩中的靜拉力之比T1/T2<efα2/緊急制動工況i/空載轎廂以額定速度上行,接近最高層站時,緊急制動T2/T1<efαii/額定載荷轎廂以額定速度下行,接近最低層站時緊急制動T1/T2<efα3/轎廂滯留工況轎廂空載時,對重壓在緩沖器上,曳引機向上方向旋轉(zhuǎn)T1與T2的靜態(tài)比值T1/T2>efα即曳引繩在輪槽中打滑三.曳引鋼絲繩安全系數(shù)計算1.曳引輪、轎頂輪、對重滑輪曳引輪EQ\F<Dt,d>=EQ\F<φ530,φ13>=40.77≥40轎頂輪EQ\F<D,d>=EQ\F<520,13>=40≥40對重滑輪EQ\F<D對,d>=EQ\F<610,13>=46.9≥40〔許可2.安全系數(shù)fs=EQ\F<nTk,T1>≥｛fs｝式中:Tk—單根鋼絲繩的最小破斷力采用8*19S-NFΦ13Tk=74.3KNn—鋼絲繩根數(shù)n=5T1—額定載荷轎廂,?？孔畹蛯诱緯r,轎廂側(cè)曳引繩上的靜拉力N｛fs｝—鋼絲繩的最小許用的安全系數(shù)fs=EQ\F<5*74.3*1000,｛EQ\F<1,2>〔1600+2000+52.8｝*9.81>=20.443.許用安全系數(shù)｛fs｝1/滑輪的等效數(shù)量NV=Nt+Np式中:Nt—曳引輪的等效數(shù)量半元切口槽β=96.50查得Nt=7.65Np—導向輪的等效數(shù)量Np=Kp〔Nps+4NprNps—引起簡單彎折的滑輪數(shù)量Nps=2Npr—引起反向彎折的滑輪數(shù)量Npr=0Kp=〔EQ\F<Dt,Dp>4Np=〔EQ\F<530,520>4*〔2+0=2.16Nv=7.65+2.16=9.81由Dt/dr=EQ\F<530,13>=40.77和Nv=9.81查N1圖得出最小安全系數(shù)｛fs｝=18.5fs=20.44>｛fs｝〔許可四.制動力矩計算按照最不利工況,即125%額定載荷轎廂下行至最低層站時緊急制停工況計算1.靜力矩計算MS=｛EQ\F<〔1.25-φQ,r>+W1｝*gn*EQ\F<D1,2i>*η式中:MS—靜力矩NmD1—曳引輪節(jié)徑D1=0.53i—減速箱傳動比i=41/1η—與制動工況有關(guān)的傳動系統(tǒng)機械效率η=η1*η2*η3η1—繩絲鋼系統(tǒng)效率r=2:1η1=0.94η2—曳引輪效率η2=0.98η3—反向力傳遞情況下的機械效率η3=0.92η=0.94*0.98*0.92=0.8475取η=0.85MS=｛EQ\F<<1.25-0.44>*2000,2>+52.8｝*9.81*EQ\F<0.53,2*41/1>*0.85=46.5Nm2.動力矩計算MdMd=JεNm式中:J—轉(zhuǎn)化到制動軸上主要運行零件的轉(zhuǎn)動慣量㎏m2ε—制動輪的角加速度rad/s1/轉(zhuǎn)動慣量J=J1+J2+J3式中:J1—電機轉(zhuǎn)子、制動輪及蝸桿的轉(zhuǎn)動慣量J1=0.35㎏㎡J2—曳引輪、滑輪轉(zhuǎn)化到制動軸上的轉(zhuǎn)動慣量J2=0.1㎏m2J3—轎廂與對重運行另件轉(zhuǎn)化到高速軸上的轉(zhuǎn)動慣量J3=EQ\F<2P+1.25Q+φQ,r>*〔EQ\F<D1,2i>2*η=EQ\F<2*1600+1.25*2000+0.44*2000,2>*〔EQ\F<0.53,2*41/1>2*0.85=0.117J=0.35+0.1+0.117=0.567㎏m22/角減速度ε=EQ\F<2πn,60tB>式中：n—電動機制動前瞬時轉(zhuǎn)速n=1390r/mintb—制定時間Stb=EQ\F<v,a>式中:a—制動減速度,取1.2倍最小允許值a=0.6m/s2v—轎廂初速度v=0.5mtb=EQ\F<0.5,0.6>=0.833Sε=EQ\F<2π*1390,60*0.833>=174.68rad/S23/動力矩Md=0.567*174.68=99.04㎏m3.制動力矩M=MS+Md=46.5+99.04=145.54Nm4.曳引機制動力矩校核電機額定功率N=11kw電機額定轉(zhuǎn)速n=1390r/min電動機輸出軸轉(zhuǎn)矩:M=9550*EQ\F<N,η>M出=9550*EQ\F<11,1390>=75.58Nm為了安全起見,曳引機出廠時設(shè)定制動器抱閘時所產(chǎn)生的制動力矩M制為電動機軸輸出轉(zhuǎn)矩的2倍M制＜2M出=2*75.58=151.16NmM制＜M=145.54Nm〔許可§3.曳引機承重梁計算一.機房平面布置示意圖二.計算依據(jù)按照英國BS5655-6《電梯選型安裝實用規(guī)程》標準的有關(guān)規(guī)定進行校核計算三.研究對象—承載較大載荷的A梁〔按照最大跨距計算FP2=3836.96㎏1.計算參數(shù)P1=1987.55㎏P3=1605.9㎏額定載荷：Q=2000㎏轎廂自重：P=1600㎏5551905265475對重：G=2480㎏3200曳引機、機架重量：P曳=1000㎏Q2.外載荷2768.51㎏P1=2*｛EQ\F<1,2>*EQ\F<185,340>〔P+Q+W1｝780.96㎏=EQ\F<185,340>〔1600+2000+52.8=1987.55㎏ABP2=2*｛EQ\F<1,2>*EQ\F<185,340>〔P+Q+W1+G+EQ\F<1,2>P曳｝3056㎏=EQ\F<185,340>〔1600+2000+52.8+2480+EQ\F<1000,2>4661.9㎏=3836.96㎏MM2=302425.185㎏㎝P3=2*<EQ\F<1,2>*EQ\F<790,1220>*G>=EQ\F<790,1220>*2480=1605.9㎏M1=153652.305M3=221441.185㎏㎝3.A梁的強度計算NA=EQ\F<1,3200>〔1987.55*2645+3836.96*740+1605.9*475=2768.51㎏NB=EQ\F<1,3200>〔1987.55*555+3836.96*2460+1605.9*2725=4661.90㎏〔Σni=7430.41㎏=Σpi=7430.41㎏M1=2768.51*55.5=153652.305㎏㎝M2=153652.305+780.96*190.5=302425.185㎏㎝M3=302425.185-3056*26.5=221441.185㎏㎝M4=221441.185-4661.9*47.5=0.935≈0㎏㎝選用工字鋼28a#IX=7114.14cm4WX=508.15cm3σmax=EQ\F<Mmax,WX>=EQ\F<302425.185,508.15>=595.15㎏/cm2ns=EQ\F<σs,σ>=EQ\F<2350,595.15>=3.954.A梁承載后的撓度計算S1=EQ\F<1,2>55.5*153652.305=4263851.46㎏㎝2S2=EQ\F<1,2><153652.305+302425.18>*190.5M2=302425.185㎏㎝=43441380.45㎏㎝2M3=221441.85㎏㎝S3=EQ\F<1,2><302425.185+221441.85>*26.5M1=153652.305㎏㎝xx=6941238.21㎏㎝2xS4=EQ\F<1,2>221441.85*47.5=5259242.94㎏㎝2Rfas1xs2s3s431.67Rfb梯形重心e=EQ\F<h<a+2b>,3<a+b>>〔a＜b37105.6113.93ex1=EQ\F<190.5〔153652.305+2*302425.185,3〔153652.305+302425.185>55.5190.526.547.5=105.61320ex2=EQ\F<26.5〔221441.85+2*302425.185,3〔221441.85+302425.185>s2=43441380.45㎏㎝2=13.93s1=4263851.46㎏㎝2s3=6941238.21㎏㎝2s4=5259243.94㎏㎝2Rfa=EQ\F<1,320>〔4263851.46*283+43441280.45AfBf*158.89+6941238.21*45.6+5259243.94Rfa37124.11113.2913.9331.67Rfb*31.67=26850473.82㎏320Rfb=EQ\F<1,320>〔4263851.46*37+43441380.45*161.11+6941238.21*274.4+5259243.94*288.33=33055240.24㎏㎝2〔ΣRf=59905714.06㎏㎝2=ΣS=59905714.06㎏㎝2求fmax的作用點Mf=-Rfa〔55.5+X+EQ\F<55.5,2>M1〔18.5+X+M1X*EQ\F<X,2>+EQ\F<1,2>〔M2-M1EQ\F<X,190.5>*XEQ\F<X,3>=-55.5Rfa-RfaX+27.55M1X+27.55*18.5M1+EQ\F<M1,2>X2+EQ\F<M2-M1,1143>X3Mf=EQ\F<M2-M1,1143>X3+EQ\F<M1,2>X2+〔27.55M1-RfaX+509.675M1-55.5RfaEQ\F<dMf,dX>=EQ\F<3<M2-M1>,1143>X2+M1X+〔27.55M1-Rfa=0EQ\F<3<302425.185-153652.305>,1143>X2+153652.305X+27.55*153652.305-26850473.82=0390.48X2+153652.305X-22617352.82=0X=EQ\F<-153652.305±153652.3052+4*390.48*22617352.82,2*390.48>X1=114.108X2＜0〔不適合求fmaxMfmax=EQ\F<302425.185-153652.305,1143>*114.1083+EQ\F<153652.305,2>*114.1082+〔2755**26850473.82=-2798997760㎏㎝3fmax=EQ\F<Mmax,EJ>=EQ\F<-2798997760,2*106*7114.14>=-0.197㎝｛f｝=EQ\F<1,1500>L=EQ\F<320,1500>=0.213㎝fmax＜｛f｝〔許可最大撓度fmax=0.197㎝發(fā)生在距A端55.5+114.108=169.61㎝處§4.轎廂架計算計算方法NKF2000/0.5-JX載貨電梯轎廂架是轎廂部分的主要受力桿件,它由上梁、下梁、直梁以及聯(lián)接它們的若干緊固件組成,上梁、下梁、直梁皆采用型鋼制成,本節(jié)計算方法,依照美國國家標準ANSI/ASMEA17.1-1981《電梯、雜物梯、自動扶梯及自動人行道安全規(guī)范》有關(guān)條例和計算公式進行為了簡化計算,按照規(guī)范將上梁和下梁均看作簡支梁其中上梁的載荷為電梯的額定載荷轎廂自重〔包括附件,補償裝置,隨行電纜的重量之和,上梁須進行強度和剛度計算下梁的作用載荷為,假定5/8的額定載荷和轎廂自重的總和均布在下梁上,再加上補償裝置和隨行電纜重量的總和集中作用于下梁中央,下梁須要進行強度和剛度計算外,還需要非正常工況下轎廂碰撞緩沖器所引起的應(yīng)力校核計算直梁須進行強度、細長比和慣性矩的校核計算二.基本參數(shù)和代號Q—額定載重量Q=2000㎏P—轎廂自重P=1600㎏Q2—隨行電纜重量Q2=27㎏l—上、下梁的跨度l=2076㎝WX—對X軸的截面抗彎系數(shù)上梁WX=191.4㎝3｛工20｝下梁WX=116.8㎝3｛工16｝JX—對X軸的慣性矩上梁JX=1913.7㎝4下梁JX=934.5㎝4E—材料彈性模量E=2*106㎏/㎝2｛σ｝—許用應(yīng)力上、下梁｛σ｝=878.8㎏/㎝2直梁｛σ｝=1054.6㎏/㎝2｛Y｝—上、下梁的許可撓度｛Y｝=l/960=0.216㎝三、轎廂架計算EQ\F<P+Q+Q2,2>EQ\F<P+Q+Q2,2>1.上梁AB由二根工20并列組成47811204781/最大應(yīng)力:2076Mmax=EQ\F<P+Q+Q2,2>*aσmax=EQ\F<Mmax,WX>=EQ\F<P+Q+Q2,2WX>*a=EQ\F<1600+2000+27,2*2*191.4>*47.8=226.45㎏/㎝2σmax<｛σ｝=878.8㎏/㎝2〔許可2/最大撓度ymaxymax=EQ\F<EQ\F<1,2><P+Q+Q2>*a*l2,24EJ>｛3-4<EQ\F<a,l>>2｝=EQ\F<EQ\F<1,2><1600+2000+27>*47.8*207.62,24*2*106*2*1913.7>｛3-4<EQ\F<47.8,207.6>>2｝=0.057㎝ymax<｛y｝=0.216㎝〔許可鑒于計算得出:上梁的強度與剛度為足夠2.下梁：由二根工16并列而成1/載荷Q2q均布載荷：q=EQ\F<5/8<P+Q>,l>1/2q=EQ\F<5/8〔1600+2000,207.6>=10.84㎏/㎝l=2076集中載荷:Q2=27㎏2/最大應(yīng)力σmaxMmax=M1max+M2max=EQ\F<ql2,8>+EQ\F<Q2l,4>=EQ\F<10.84*207.62,8>+EQ\F<27*207.6,4>=59798.77㎏㎝σmax=EQ\F<Mmax,Wx>=EQ\F<597798.77,2*116.8>=255.99㎏/㎝2σmax＜｛σ｝=878.8㎏/㎝2〔許可3/最大撓度ymaxymax=y1+y2=EQ\F<5ql4,384EJ>+EQ\F<Q2l3,48EJ>=EQ\F<5*10.84*207.64,384*2*106*934.5*2>+EQ\F<27*207.63,48*2*106*934.5*2>=0.0715㎝ymax<｛y｝=0.216㎝〔許可4/非正常工況〔即電梯失控,轎廂碰撞緩沖器所引起的應(yīng)力б=EQ\F<〔P+Ql0,4Wx>б=EQ\F<〔1600+2000*207.6,4*2*116.8>=799.83㎏/㎝2б<｛б｝=878.8㎏/㎝2〔許可鑒上計算得出:下梁的強度、剛度以及在非正常工況下<轎廂碰撞緩沖器所引起的應(yīng)力均能滿足要求>3.直梁采用工161/強度校核由拉伸和彎曲引起轎架直梁的總應(yīng)力σmaxσmax=EQ\F<QBL,32HWY>+EQ\F<P+Q+Q2,2F>㎏/㎝2式中：B—轎廂內(nèi)凈寬度B=200㎝L—直梁的自由高度L=292.5㎝H—上下兩導靴的距離H=390㎝2F—直梁截面積F=25.15㎝2WY—直梁對Y軸的截面抗彎系數(shù)WY=17.55㎝3JY—直梁Y軸的慣性矩JY=83.4㎝4RY—直梁對Y軸的慣性半徑RY=1.82㎝｛λ｝—直梁許用的細長比｛λ｝=160σmax=EQ\F<2000*200*292.5,32*390*17.55>+EQ\F<1600+2000+27,2*25.15>=606.3㎏㎝2σmax＜｛σ｝=1054.6㎏/㎝2〔許可2/直梁的細長比校核直梁兩側(cè)有直拉桿,其連接點的位置,設(shè)置于從底部算起≤2/3L處,拉桿頂部固定于轎廂下梁,直梁的允許細長比｛λ｝=160｛λ｝=EQ\F<L,R>=EQ\F<292.5,1.82>=160.71λ≈160〔許可3/慣性矩校核IY=EQ\F<QBL3,144EH>㎝4=EQ\F<2000*200*292.53,144*2.1*106*390>=84.88㎝4△=EQ\F<JY-JY,JY>=EQ\F<,83.4>=0.018＜3％〔許可鑒上計算得出:直梁的強度、細長比、慣性矩勻能滿足要求§5.轎廂導軌驗算一.電梯主要技術(shù)參數(shù)〔見P1第一節(jié)電梯主要技術(shù)參數(shù)二.載荷分布情況及符號說明1.載荷分布情況2.符號說明Dx—x方向轎廂尺寸,<即轎廂深度>Dx=2400㎜Dy—y方向轎廂尺寸,<即轎廂寬度>Dy=2000㎜Xc.Yc—轎廂中心相對導軌直角坐標系的坐標Xc=0Yc=0Xs.Ys—懸掛點S相對導軌直角坐標系的坐標Xs=0Ys=0Xp.Yp—轎廂重心P相對導軌直角坐標系的坐標Xp=70Yp=0XQ.YQ—額定載荷質(zhì)量中心相對導軌直角坐標系的坐標工況Ⅰ:XQ=EQ\F<Dx,8>=300YQ=0工況Ⅱ:XQ=0YQ=EQ\F<Dy,8>=250X1.Y1—轎門1的坐標位置X1=1200Y1=0X2.Y2—轎門2的坐標位置X2=-1200Y2=0h—轎廂導軌上下之間距離h=3900㎜l—導軌支架間的最大距離l=1600㎜n—導軌根數(shù)n=2三.導軌截面的幾何特性NKF2000/0.5-JX載貨電梯轎廂導軌選用T90〔一對導軌材料的抗拉強度Rm=370Mpa其截面的幾何特性:型號S㎜2C㎜X-XY-YIx㎜4Wx㎜3ix㎜Iy㎜4Wy㎜3iy㎜T9017*1029101.2*10420.8*1032.44*1051.5*10411.4*1031.74*10四.安全鉗動作1.彎曲應(yīng)力由導向力引起的Y軸上的彎曲應(yīng)力Fx=EQ\F<k1gn〔QXQ+PXP,nh>MY=EQ\F<3*Fx*l,16>σY=EQ\F<MY,WY>由導向力引起的X軸上的彎曲應(yīng)力Fy=EQ\F<k1gn〔QyQ+PyP,n/2*h>MX=EQ\F<3*Fy*l,16>σX=EQ\F<MX,WX>式中:Fx—X軸上的作用力NFy—Y軸上的作用力NQ—額定載重量㎏Q=2000㎏P—轎廂自重和隨行電纜重量的和㎏P=1627㎏WX—導軌X軸上的截面抗彎模量㎜3WX=20.8*103㎜3WY—導軌Y軸上的截面㎜3WY=11.4*103㎜3l—導軌支架的最大距離㎜l=1800㎜h—轎廂導靴上下之間距離㎜h=3900㎜k1—安全鉗動作沖擊系數(shù)k1=5gn—自由落體加速度m/s2gn=9.81m/s2MX—X軸上的彎曲力矩NmmMY—Y軸承的彎曲力矩NmmσX—X軸上的彎曲應(yīng)力N/mm2σY—Y軸上的彎曲應(yīng)力N/mm2n—導軌數(shù)量n=21/第一種工況Y軸上:FX=EQ\F<5*9.81<2000*300+1600*70>,2*3900>=4477.38NMY=EQ\F<3*4477.38*1600,16>=1343215.39N㎜бY=EQ\F<1343215.39,11.4*103>=117.83N/㎜2X軸上:FX=EQ\F<5*9.81<2000*0+1600*0>,2/2*3900>=0MX=0бX=02/第二種工況Y軸上:FX=EQ\F<5*9.81<2000*0+1600*70>,2*3900>=704.31NMY=EQ\F<3*704.31*1600,16>=211293NmбY=EQ\F<211293,11.4*103>=18.53N/㎜2X軸上:FX=EQ\F<5*9.81<2000*250+1600*0>,2/2*3900>=6288.46NMX=EQ\F<3*6288.46*1600,16>=1886538.46N㎜бX=EQ\F<1886538.46,20.8*103>=90.7N/㎜2ASK2.壓彎應(yīng)力Fk=EQ\F<k1gn〔P+Q,n>σk=EQ\F<<Fk+k3*M>w,A>式中：k3—附加部件沖擊系數(shù)k3=1.2M—附加裝置作用于一根導軌上的力M=0導軌橫截面積A=17*102mm2w—w值λ=EQ\F<lk,i>λ—細長比lk—壓彎長度lk=l=1600㎜i—最小巡轉(zhuǎn)半徑i=1.74*10㎜λ=EQ\F<1600,1.74*10>=91.95查表得w=1.74FK=EQ\F<5*9.81<1600+2000>,2>=88290Nσk=EQ\F<<88290+0>*1.74,17*102>=90.37N/mm23.復(fù)合應(yīng)力彎曲應(yīng)力σm=σx+σy≤｛σ｝彎曲和壓縮σ=σm+EQ\F<Fk+k3M,A>≤｛σ｝壓彎和彎曲σc=σk+0.9σm≤｛σ｝式中:｛σ｝——安全鉗動作許用應(yīng)力｛σ｝=205Mpa1/第一種工況σm=0+117.83=117.83N/mm2<｛σ｝σ=117.83+EQ\F<88290+0,17*102>=169.77N/mm2<｛σ｝σc=90.37+0.9*117.83=196.42N/mm2<｛σ｝〔許可2/第二種工況σm=90.7+18.53=109.23N/mm2<｛σ｝σ=109.23+EQ\F<88290+0,17*102>=161.16N/mm2<｛σ｝σc=90.37+0.9*109.23=188.67N/mm2<｛σ｝〔許可4.翼緣彎曲σF=EQ\F<1.85Fx,C2>≤σ式中:C—導軌X軸向最小寬度C=9㎜1/第一種工況σF=EQ\F<1.85*4477.38,92>=102.26N/㎜2<｛σ｝2/第二種工況σF=EQ\F<1.85*704.31,92>=16.09N/㎜2<｛σ｝〔許可5.撓度δx=0.7*EQ\F<Fxl3,48EJy>≤｛δ｝δy=0.7*EQ\F<Fyl3,48EJx>≤｛δ｝式中:｛δ｝—允許變形撓度｛σ｝=5mm1/第一種工況δX=0.7*EQ\F<4477.38*16003,48*2*105*51.5*104>=2.6㎜<｛δ｝δY=02/第二種工況δX=0.7*EQ\F<704.31*16003,48*2*105*51.5*104>=0.41㎜<｛δ｝δY=0.7*EQ\F<6288.46*16003,48*2*105*101.2*104>=1.86㎜<｛δ｝〔許可五.正常使用運行1.彎曲應(yīng)力由導向力引起的Y軸上的彎曲應(yīng)力：Fx=EQ\F<k2gn<QXQ+PXP>,nh>MY=EQ\F<3Fxl,16>σy=EQ\F<MY,WY>由導向力引起的X軸上的彎曲應(yīng)力Fx=EQ\F<k2gn<QYQ+PYP>,n/2*h>MX=EQ\F<3FYl,16>σX=EQ\F<MX,WX>式中k2—正常使用運行的沖擊系數(shù)k2=1.21/第一種工況Y軸上:Fx=EQ\F<1.2*9.81*〔2000*300+1600*70,2*3900>=1074.57NMy=EQ\F<3*1074.57*1600,16>=322371.69N㎜σy=EQ\F<322371.69,11.4*103>=28.28N/mm2X軸上:FY=EQ\F<1.2*9.81*〔2000*0+1600*0,2/2*3900>=0Mx=0σx=02/第二種工況Y軸上:Fx=EQ\F<1.2*9.81*〔2000*0+1600*70,2*3900>=169.03NMy=EQ\F<3*169.03*1600,16>=50710.15N㎜σy=EQ\F<50710.15,11.4*103>=4.45N/mm2X軸上:FY=EQ\F<1.2*9.81*〔2000*250+1600*0,2/2*3900>=1509.23NMX=EQ\F<3*1509.23*1600,16>=452769.23N㎜σX=EQ\F<452769.23,20.8*103>=21.77N/㎜22.壓彎應(yīng)力正常作用運行工況,不發(fā)生壓彎情況3.復(fù)合應(yīng)力彎曲應(yīng)力σm=σx+σy≤｛σ｝彎曲與壓縮σ=σm+EQ\F<k3M,A>＜｛σ｝式中｛σ｝—正常使用許用應(yīng)力｛σ｝=165Mpa 1/第一種工況:σm=0+28.28=28.28N/㎜2＜｛σ｝σ=σm+0=28.28N/㎜2＜｛σ｝2/第二種工況σm=21.77+4.45=26.22N/㎜2＜｛σ｝σ=26.22+0=26.22N/㎜2＜｛σ｝〔許可4.翼緣彎曲σF=EQ\F<1.85Fx,C2>≤｛σ｝1/第一種工況σF=EQ\F<1.85*1074.57,92>=24.5N/mm2<｛σ｝2/第二種工況σF=EQ\F<1.85*169.03,92>=3.86<｛σ｝5.撓度δx=0.7*EQ\F<Fxl3,48EIy>≤｛δ｝δx=0.7*EQ\F<Fyl3,48EIX>≤｛δ｝1/第一種工況δx=0.7*EQ\F<1074*16003,48*2*105*51.5*104>=0.62mm<｛σ｝δy=02/第二種工況:δx=0.7*EQ\F<169.03*16003,48*2*105*51.5*104>=0.01mm<｛σ｝δY=0.7*EQ\F<1509.23*16003,48*2*105*101.2*104>=0.45mm<｛σ｝〔許可六.正常使用裝卸載1.彎曲應(yīng)力由導向力引起的Y軸上的彎曲應(yīng)力Fx=EQ\F<gnPXP+FSX1,2h>MY=EQ\F<3Fxl,16>σy=EQ\F<MY,WY>由導向力引起的X軸上的彎曲應(yīng)力FY=EQ\F<gnPYP+FSY1,h>MX=EQ\F<3FYl,16>σX=EQ\F<MX,WX>式中:FS—作用于轎廂入口地坎上的力FS=0.4gnQN1/第一種工況FX=EQ\F<9.81*1600*70+0.4*9.81*2000*1200,2*3900>=1348.25NMY=EQ\F<3*1348.25*1600,16>=404473.85σY=EQ\F<404473.85,11.4*103>=35.48N/mmFY=EQ\F<9.81*1600*0+0.4*9.81*2000*0,3900>=0MX=0σX=02/第二種工況:與第一種工況相同2.壓彎應(yīng)力正常作用,裝卸載工況,不發(fā)生壓彎情況3.復(fù)合應(yīng)力σm=σX+σy=0+35.48=35.48N/㎜2＜｛σ｝σ=σm+EQ\F<k3M,A>=σm+0=35.48N/㎜2＜｛σ｝=165Mpa〔許可4.翼緣彎曲σF=EQ\F<1.85*Fx,C2>≤｛σ｝σF=EQ\F<1.85*1348.25,92>=24.97N/mm2<｛σ｝〔許可5.撓度δx=0.7*EQ\F<Fxl3,48EIy>≤｛δ｝δy=0