承插型盤扣式鋼管架高支模施工方案

目錄HYPERLINK\l"_Toc301950922"一、編制依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc301950923"二、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc301950924"三、模板及支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計1HYPERLINK\l"_Toc301950925"四、施工準備4HYPERLINK\l"_Toc301950926"五、盤扣式架體施工的質(zhì)量管理5HYPERLINK\l"_Toc301950927"六、盤扣式架體施工的安全管理與維護7HYPERLINK\l"_Toc301950928"七、本工程模板及支撐施工方法7HYPERLINK\l"_Toc301950929"八、應(yīng)急救援預(yù)案9HYPERLINK\l"_Toc301950930"九、模板設(shè)計計算錯誤！未定義書簽。鋼管架高支模施工方案一、編制依據(jù)1．《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ231-2010）；2．《海珠區(qū)**村“城中村”全面改造項目（地塊一）施工圖紙》；3．《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（50204-2002）；4．《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準》（GB50300-2002）；5．《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》（GB50005-2003）；6．《建筑施工計算手冊》（第四版縮印本）；7.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB5009-2001）等。二、工程概況2.1概況本項目位于廣州市海珠區(qū)XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX。2.2支模區(qū)域、支模高度、支模范圍內(nèi)的梁截面尺寸、跨度、板厚本工程標(biāo)準層板厚100-180mm。采用承插型盤扣架作為模板支撐架。本工程代表性的梁有KL350×700.2.3支撐系統(tǒng)及基礎(chǔ)地質(zhì)情況本工程結(jié)構(gòu)型式為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，支撐系統(tǒng)采用承插型盤扣式鋼管架，基礎(chǔ)為鋼筋混凝土板，強度C35。在每根立桿底部均墊放100×100的模板。三、模板及支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計3.1模板及支架的選取模板：915×1830×18mm的木膠合板模板；木枋：50×100×2000的木枋；對拉螺桿：φ14的高強螺桿（含止水螺桿）；承插型盤扣式鋼管架；3.2支撐系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計腳手架步距、立桿縱橫距、桿件相對位置a、板模：模板采用膠合木模板，立桿支撐采用可調(diào)式鋼管支撐。緊靠木模底第一層木枋間距@250，第二層雙鋼管托梁間距為@1200，立桿頂套頂托支撐第二層水平雙鋼管托梁，沿鋼管方向間距為@1200，布置如下圖：經(jīng)過對板底模板結(jié)構(gòu)支撐體系的計算，板底腳手架搭設(shè)方案為：支撐體系采用鋼管承插型盤扣式鋼管架；，板底立桿以1200*1200布設(shè)，步距為1.2米。b、梁模：經(jīng)過對梁底模板結(jié)構(gòu)支撐體系的計算，梁底腳手架搭設(shè)方案為：立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用φ48×3.5雙鋼管，鋼管上鋪50×100×2000木枋，間距為250mm，梁底墊枋間距250mm，梁底立桿以1200*1200布設(shè)，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)l=1.20米，梁底增加1道承重立桿，步距為1.2米。梁高h≤600mm以下：采用梁底鋪枋＠250，底釘壓腳條用斜板釘設(shè)加固。梁高600＜h≤900：梁底鋪枋＠250、底釘壓腳條（15cm～20cm寬模板），Φ14的對拉螺桿中間一道＠450加固；3.2其他搭設(shè)要求支架架體四周外立面向內(nèi)的第一跨每層均應(yīng)設(shè)置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應(yīng)設(shè)置豎向斜桿。當(dāng)滿堂模板支架的架體高度不得超過四個步距時，可不設(shè)置頂層水平斜桿；當(dāng)架體高度超過4個步距時，應(yīng)設(shè)置頂層水平斜桿或扣件鋼管水平剪力撐。模板支架可調(diào)托盤座伸出頂層水平桿或雙槽鋼托梁的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過400mm，可調(diào)托座插入立桿或雙槽鋼托梁長度不得少于150mm。支撐架具體搭設(shè)方式參見附圖。四、施工準備4.1工藝流程墻柱模施工工藝流程：施工準備→墻柱鋼筋加工制作及模板的配置→墻柱鋼筋綁扎→墻柱模板的安裝→墻柱混凝土澆筑→墻柱模拆除梁板模施工工藝流程：

梁板模施工工藝：彈線→滿堂架→調(diào)整標(biāo)高、柱接頭模板安裝→安裝梁底?！惭b梁側(cè)模→安裝板底龍骨→鋪底板模堵縫、清理→綁梁鋼筋→綁板底筋、水電、工藝管線安裝筋→綁扎板鋼筋→綁扎板面筋、預(yù)埋件、封邊?！詸z、互檢合格后驗收，辦交接手續(xù)，移交砼工種。支撐系統(tǒng)安裝流程：

放線定立桿位置→自角部起依次向兩邊豎立桿，底端先安裝橫桿→每邊豎起3～4根立桿后，即裝設(shè)第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和橫桿水平使符合要求，形成構(gòu)架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭設(shè)，直至第一步架完成→全面檢查一遍構(gòu)架的質(zhì)量，符合要求后→按第一步架的作業(yè)程序和要求搭設(shè)第二步、第三步→隨搭設(shè)進程及時裝設(shè)斜撐。4.2勞動力組織本工程的施工進度較緊，質(zhì)量要求高，因此組織60人的具有很高技術(shù)水平的木工班組進場，兩個作業(yè)班組獨立作業(yè)，施工技術(shù)人員可以根據(jù)現(xiàn)場的施工進度和勞動力需要具體進行調(diào)配。4.3機械設(shè)備配置的木工機械如下：圓盤鋸：6臺；木工壓刨：6臺；木工平刨：6臺；手電鉆：10臺；以及其他工人支模時所須的小型機具扳手、鉗子、吊線錘等。4.4材料準備材料資源投入計劃序號材料名稱及規(guī)格單位數(shù)量備注118mm厚模板m260000估計250×100木枋枋(2m長)根240000估計3盤扣架噸10000估計輔材：2cm寬粘帶紙、海綿條、鐵釘、鐵線、刷子、小鐵鏟、撬棍等；4.5加工場布置現(xiàn)場設(shè)置兩個主要的木工加工場，內(nèi)設(shè)圓盤鋸及平壓刨機各3臺；本工程所有模板加工均在加工區(qū)內(nèi)進行加工，圓盤鋸不得上樓層；所有舊木枋均在加工區(qū)內(nèi)撥釘及清理，平壓刨后方可投入使用；五、盤扣式架體施工的質(zhì)量管理5.1施工質(zhì)量要求5.2施工質(zhì)量檢查驗收腳手架在投入使用之前必須進行驗收，合格后方準使用。對進入現(xiàn)場的鋼管支架構(gòu)配件的檢查與驗收應(yīng)符合下列規(guī)定：1應(yīng)有鋼管支架產(chǎn)品標(biāo)識及產(chǎn)品質(zhì)量合格證；2應(yīng)有鋼管支架產(chǎn)品主要技術(shù)參數(shù)及產(chǎn)品使用說明書；3當(dāng)對支架質(zhì)量有疑問時，應(yīng)進行進行質(zhì)量抽檢和試驗。模板支架應(yīng)按以下分階段進行檢查和驗收：1基礎(chǔ)完工后及模板支架搭設(shè)前；2超過8m的高支模架搭設(shè)至一半高度后；3搭設(shè)高度達到設(shè)計高度和混凝土澆筑前；腳手架應(yīng)根據(jù)下列情況按進度分階段進行檢查和驗收1基礎(chǔ)完工后及模板支架搭設(shè)前；2首段高度達到6m時；3架體隨施工進度逐層升高時；4搭設(shè)高度達到設(shè)計高度后。對腳手架的檢查與驗收應(yīng)重點檢查以下內(nèi)容：1基礎(chǔ)應(yīng)符合設(shè)計要求，并應(yīng)平整堅實，立桿與基礎(chǔ)間應(yīng)無松動、懸空現(xiàn)象，底座、支墊應(yīng)符合規(guī)定；2搭設(shè)的架體三維尺寸應(yīng)符合設(shè)計要求，搭設(shè)方法和斜桿、鋼管剪力撐等設(shè)置應(yīng)符合本規(guī)程規(guī)定；3可調(diào)托座和調(diào)底座伸出水平桿的懸臂長度應(yīng)符合設(shè)計限定要求；4水平桿扣接頭與立桿連接盤的插銷應(yīng)擊緊至所需插入深度的標(biāo)志刻度。對腳手架應(yīng)重點檢查與驗收以下內(nèi)容：1搭設(shè)的架體三維尺寸應(yīng)符合設(shè)計要求，寫感和鋼管剪刀撐設(shè)置應(yīng)符合本規(guī)程規(guī)定；2立桿基礎(chǔ)不應(yīng)有不均勻沉降，立桿可調(diào)底座與基礎(chǔ)面的接觸不應(yīng)有松動或懸空現(xiàn)象；3連墻件設(shè)置應(yīng)符合設(shè)計要求，應(yīng)與主體結(jié)構(gòu)、架體可靠連接；4外側(cè)安全立網(wǎng)和內(nèi)側(cè)層間水平網(wǎng)的張掛及防護欄桿的設(shè)置應(yīng)齊全、牢固。5周轉(zhuǎn)使用的支架構(gòu)配件使用前復(fù)檢合格記錄；6搭設(shè)的施工記錄和質(zhì)量檢查記錄應(yīng)及時、齊全。模板支架和雙排外腳手架驗收后應(yīng)形成記錄，記錄表應(yīng)符合模板支架施工驗收記錄表的要求。六、盤扣式架體施工的安全管理與維護6.1模板支架和腳手架的搭設(shè)人員應(yīng)持證上崗6.2支架搭設(shè)作業(yè)人員必須正確戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。6.3模板支架混凝土澆筑作業(yè)層上的施工荷載，集中堆載不應(yīng)超過設(shè)計值。6.4混凝土澆筑過程中，應(yīng)派專人觀測模板支架的工作狀態(tài)，發(fā)生異常時觀測人員應(yīng)及時報告施工負責(zé)人，情況緊急時應(yīng)迅速撤離施工人員，并應(yīng)進行相應(yīng)加固處理。6.5模板支架及腳手架使用期間，嚴禁擅自拆除架體結(jié)構(gòu)桿件，如需拆除必須報請工程項目技術(shù)負責(zé)人以及總監(jiān)理工程師同意，確定防控措施后方可實施。6.6嚴禁在模板支架及腳手架基礎(chǔ)及鄰近處進行挖掘作業(yè)。6.7拆除的支架構(gòu)件應(yīng)安全地傳遞至地面嚴禁拋擲。6.8高支模區(qū)域內(nèi)，應(yīng)設(shè)置安全警戒線，不得上下交叉作業(yè)6.9在腳手架或模板支架上進行電氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人監(jiān)護。6.10模板支架及腳手架應(yīng)與架空輸線電路保持安全距離，工地臨時用電線路架設(shè)及腳手架接地防雷擊措施等應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)程》JGJ46的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。七、本工程模板及支撐施工方法7.1支撐系統(tǒng)安裝放線定立桿位置→自角部起依次向兩邊豎立桿，底端先安裝橫桿→每邊豎起3～4根立桿后，即裝設(shè)第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和橫桿水平使符合要求，形成構(gòu)架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭設(shè)，直至第一步架完成→全面檢查一遍構(gòu)架的質(zhì)量，符合要求后→按第一步架的作業(yè)程序和要求搭設(shè)第二步、第三步→隨搭設(shè)進程及時裝設(shè)斜撐。7.2梁、板模板安裝彈線→滿堂架→調(diào)整標(biāo)高、柱接頭模板安裝→安裝梁底?！惭b梁側(cè)?！惭b板底龍骨→鋪底板模堵縫、清理→綁梁鋼筋→綁板底筋、水電、工藝管線安裝筋→綁扎板鋼筋→綁扎板面筋、預(yù)埋件、封邊模→自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續(xù)，移交砼工種。7.3墻柱模板安裝施工準備→墻柱鋼筋加工制作及模板的配置→墻柱鋼筋綁扎→墻柱模板的安裝→墻柱混凝土澆筑→墻柱模拆除7.4模板支架搭設(shè)與拆除 1)施工準備1、模板支架及腳手架施工前應(yīng)根據(jù)施工對象情況、地基承載力、搭設(shè)高按本規(guī)程的基本要求編制專項施工方案，并應(yīng)經(jīng)審核批準后實施。2、搭設(shè)操作人員必須經(jīng)過專業(yè)技術(shù)培訓(xùn)和專業(yè)考試合格后，持證上崗。模板支架及腳手架搭設(shè)前，施工管理人員應(yīng)按專項施工方案的要求對操作人員進行技術(shù)和安全作業(yè)交底。3、進入施工現(xiàn)場的鋼管支架及構(gòu)配件質(zhì)量應(yīng)在使用前進行復(fù)檢。4、經(jīng)驗收合格的構(gòu)配件應(yīng)按品種、規(guī)格分類碼放，并應(yīng)標(biāo)掛數(shù)量規(guī)格銘牌備用。構(gòu)配件堆放場地應(yīng)排水暢通、無積水。5、當(dāng)采用預(yù)埋方式設(shè)置腳手架連墻件時，應(yīng)提前與有關(guān)部門協(xié)商，并應(yīng)按設(shè)計要求預(yù)埋。6、模板支架及腳手架搭設(shè)場地必須平整、堅實、有排水措施。2)拆模時間規(guī)定：側(cè)模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須在預(yù)應(yīng)力張拉后由專業(yè)施工員提出申請經(jīng)項目技術(shù)負責(zé)人簽發(fā)意見，并報現(xiàn)場監(jiān)理工程師。各部位構(gòu)件拆模時所需混凝土強度：結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的混凝土強強度標(biāo)準值的的百分率計（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100懸臂構(gòu)件≤275＞21003)模板拆除注意事項1、模板支架立桿搭設(shè)位置應(yīng)按專項施工方案放線確定。2、模板支架水平方向搭設(shè)，首先應(yīng)根據(jù)立桿位置的要求布置可調(diào)底座，接著插入四根立桿，將水平桿、斜桿通過扣接頭上的楔形插銷扣接在立桿的連接盤上形成基本的架體單元，并以此向外擴展搭設(shè)成整體支撐體系。垂直方向應(yīng)搭完一層以后再搭設(shè)次層，以此類推。3、可調(diào)底座和墊板應(yīng)準確地放置在定位線上，并保持水平，墊板應(yīng)平整、無翹曲，不得采用已開裂墊板。4、立桿應(yīng)通過立桿連接套管連接，在同一水平高度內(nèi)相鄰立桿連接套管接頭的位置應(yīng)錯開；水平桿扣接頭與連接盤通過插銷連接，應(yīng)采用榔頭擊緊插銷，保證水平桿與立桿連接可靠。5、每搭完一步支模架后，應(yīng)及時校正水平桿步距，立桿的縱、橫距，立桿的垂直偏差與水平桿的水平偏差。控制立桿的垂直偏差不應(yīng)大于H/500，且不得大于50mm。6、模板支架搭設(shè)應(yīng)與模板施工相配合，可利用可調(diào)底座和可調(diào)托座調(diào)整底模標(biāo)高。7、建筑樓板多層連續(xù)施工時，應(yīng)保證上下層支撐立桿在同一軸線上。8、支架搭設(shè)完成后混凝土澆筑前應(yīng)由項目技術(shù)負責(zé)人組織相關(guān)人員進行驗收，符合專項施工方案后方可澆筑混凝土。9、架體拆除時應(yīng)按施工方案設(shè)計的拆除順序進行。拆除作業(yè)必須按先搭后拆，后搭先拆的原則，從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。拆除時的構(gòu)配件應(yīng)成捆吊運或人工傳遞至地面，嚴禁拋擲。10、分段、分立面拆除時，應(yīng)確定分界處的技術(shù)處理方案，保證分段后臨時結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。八、應(yīng)急救援預(yù)案8.1機構(gòu)設(shè)置項目部成立應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組，項目經(jīng)理任應(yīng)急小組組長，總工程師、生產(chǎn)經(jīng)理任第一副組長、安全主任任副組長，成員由項目技術(shù)部、質(zhì)安部、工程部、預(yù)算合約部、材料部、水電安裝部及項目保安隊成員組成。8.2報警救援及其他聯(lián)絡(luò)電話 報警110、救援119、120。8.3人員分工與職責(zé) 組長：全面負責(zé)應(yīng)急處理工作，領(lǐng)導(dǎo)應(yīng)急處理的指揮和協(xié)調(diào)，向項目部經(jīng)理、公司安全生產(chǎn)委員會和總經(jīng)理報告應(yīng)急處理工作；具體負責(zé)應(yīng)急現(xiàn)場的直接指揮，組織對人員和財產(chǎn)的搶救；負責(zé)對擾民問題進行溝通和協(xié)調(diào)；第一副組長：負責(zé)組織本工程應(yīng)急情況的處理，負責(zé)項目部應(yīng)急情況的指揮和協(xié)調(diào)；副組長：協(xié)助第一副組長，負責(zé)通訊聯(lián)絡(luò)、車輛調(diào)度，和地方消防、醫(yī)療機構(gòu)聯(lián)絡(luò)溝通；成員：各部門負責(zé)人，負責(zé)應(yīng)急處理的資金和物資準備及調(diào)度，協(xié)助處理應(yīng)急情況；義務(wù)消防隊：負責(zé)火災(zāi)應(yīng)急義務(wù)消防，其架構(gòu)如下：管理部門：消防工作歸口項目質(zhì)安部統(tǒng)一管理，質(zhì)安部主任為義務(wù)消防隊長，綜合辦主任為副隊長；項目部設(shè)義務(wù)消防管理員一人，在項目質(zhì)安部領(lǐng)導(dǎo)下工作，具體負責(zé)本工程消防管理；項目部成立義務(wù)消防隊，義務(wù)消防隊人數(shù)為10人，其職責(zé)和活動要求在項目應(yīng)急計劃中明確。項目應(yīng)急辦公室：為應(yīng)對重大突發(fā)事件，項目建立危機管理組織機構(gòu)，主要職責(zé)包括:1）重大事項決策；2）對應(yīng)急事件提供供支持、協(xié)調(diào)調(diào)；3）向國家政府部門門報告情況；；4）組織向社會公眾眾公布事件信信息；5）公布公司危機管管理預(yù)案。8.4應(yīng)急救援工作作程序 1）遇突發(fā)事件后，報報告信息應(yīng)迅迅速匯集，判判斷性質(zhì)嚴重重程度，確定定是否啟動應(yīng)應(yīng)急系統(tǒng)。2）確定啟動應(yīng)急響響應(yīng)后，各級級應(yīng)急機構(gòu)進進入應(yīng)急狀態(tài)態(tài)并實施如下下行動，通知知有關(guān)人員到到位，開通信信息與通訊網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)，調(diào)配應(yīng)應(yīng)急資源，明明確向上級報報告內(nèi)容、組組織對媒體發(fā)發(fā)布信息、內(nèi)內(nèi)部員工通報報等。4）采取控制行動，場場外應(yīng)急指揮揮應(yīng)支持現(xiàn)場場應(yīng)急指揮人人員完成下列列救援行動：：應(yīng)急隊伍及及時進入現(xiàn)場場，積極開展展人員救助、工工程搶險、醫(yī)醫(yī)療救助、人人群疏散、環(huán)環(huán)境保護、技技術(shù)支持、政政府聯(lián)絡(luò)、補補償損失等。5）行動完成后，進進入臨時應(yīng)急急恢復(fù)階段。6）應(yīng)急響應(yīng)結(jié)束后后，應(yīng)組織原原因分析、評評估應(yīng)急響應(yīng)應(yīng)情況，提供供最終報告為為今后的危機機處理做參考考。8.5應(yīng)急救援方法法1)外傷止血：由由于事故可能能引起出血，出出血量大（達達到總血量的的40%），就就有生命危險險?，F(xiàn)場搶救救時，首先采采取緊急止血血措施，然后后再采取其他他措施，常用用的止血方法法有：指壓止止血、加壓包包扎止血、加加墊屈肢止血血和止血帶止止血。2)包扎：可以以起到快速止止血、保護傷傷口、防止污污染作用，有有利于轉(zhuǎn)送和和進一步治療療。常用方法法有繃帶包扎扎、三角巾包包扎、尼龍網(wǎng)網(wǎng)包扎、自粘粘貼包扎。3)骨折固定：：為了使斷骨骨不在加重，避避免加重斷骨骨對周圍組織織的傷害，減減輕傷員的痛痛苦并便于搬搬運，常用夾夾板的方法來來固定。搬運運時應(yīng)注意：：a、下肢骨折需用擔(dān)架架；b、脊柱骨折，用門板板或硬板擔(dān)架架，使傷者面面向上。由33-4人分別別用手托起頭頭、胸、骨盆盆、腿部，動動作一致平放放在擔(dān)架上，用用布帶將傷員員綁在擔(dān)架上上，以防移動動；c、高空墜落的患者，無無論情況如何何，都要按脊脊柱固定的方方法處理，以以備無患。d、觸電急救措施：立立即切斷電源源或用絕緣物物使患者脫離離電源；防止止患者在脫離離電源后的二二次傷害；患患者呼吸心跳跳停止時，立立即采用口對對口人工呼吸吸和胸外按壓壓術(shù)；對局部部電燒傷進行行臨時消毒包包扎處理；呼呼急救中心轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)院搶救。e、中暑搶救措施：發(fā)發(fā)現(xiàn)中暑人員員應(yīng)立即將其其移到陰涼通通風(fēng)處。輕度度中暑給以患患者含鹽冷飲飲，可服十滴滴水或藿香正正氣水、人丹丹，休息后即即可恢復(fù)；高高熱型重點是是物理降溫，用用26-299攝氏度溫水水或50%的酒精精全身檫浴，用用電風(fēng)扇吹風(fēng)風(fēng)，頭部放置置冰袋。九、模板設(shè)計計算算板模板(扣件鋼管管架)計算書模板支架的計算依依據(jù)《建筑施施工承插型盤盤扣式鋼管支支架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JGJ2311-2010）、《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》GB550010--2002、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)數(shù)橫向間距或排距((m):1..20；縱距距(m):1..20；步距距(m):1..20；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度(m):0..20；模板板支架搭設(shè)高高度(m):3..90；采用的鋼管(mmm):Φ48×3.0；板板底支撐連接接方式:方木支撐；；立桿承重連接方式式:可調(diào)托座；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..100；施工均布荷載標(biāo)準準值(kN/m2):2.1100；3.樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼鋼HRB3335(200MnSi))；樓板混凝凝土強度等級級:C35；每層標(biāo)準施工天數(shù)數(shù):10；每平平米樓板截面面的鋼筋面積積(mm2):6544.500；；樓板的計算長度((m):4..50；施工工平均溫度((℃):25..000；樓板的計算寬度((m):4..00；樓板的計算厚度((mm):1180.000；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板板，厚度為118mm；板板底支撐采用用方木；面板彈性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗彎強度設(shè)計計值(N/mm2):13；木方彈性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm2):13..000；木方抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):2250.0000；木方的截面寬度((mm):440.00；；木方的截面面高度(mm):990.00；；托梁材料為：鋼管管(雙鋼管)::Φ48×3；圖2樓板支撐架架荷載計算單單元二、模板面板計算算:面板為受彎構(gòu)件,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度，取單單位寬度1mm的面板作為為計算單元面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=100××1.82/6=54cmm3；I=100××1.83/12==48.66cm4；模板面板的按照三三跨連續(xù)梁計計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋筋混凝土樓板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25.1××0.18×1+0.335×1=44.868kN/m；；(2)活荷載為施工工人員及設(shè)備備荷載(kN/m))：q2=2.1×11=2.11kN/mm；2、強度計算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:其中：q=1.22×4.8688+1.4××2.1=8.7822kN/m最大彎矩M=0..1×8.7822×0.252=0..055kkN·m；面板最大應(yīng)力計算算值σ=548885/544000==1.0116N/mmm2；面板的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[[f]=133N/mmm2；面板的最大應(yīng)力計計算值為11.016N/mm22小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值133N/mmm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=4..868kNN/m面板最大撓度計算算值v==0.6777×4.8688×2504/(1000×9500×48.6×104)=0.0028mmm；面板最大允許撓度度[V]]=250//250==1mm；；面板的最大撓度計計算值0..028mmm小于面面板的最大允允許撓度11mm,滿滿足要求!三、模板支撐方木木的計算:方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×9×9//6=554cm33；I=4×9×9××9/12=2433cm4；方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25.1×00.25×0.18=1.113kN//m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m)):q2=0.35×00.25==0.0888kN//m；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：p1=2.1×00.25==0.5225kN//m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載qq=11.2×(q1+qq2)+1..4×p1=1..2×(1.13+0.0088)+11.4×0.5255=2..195kkN/m；最大彎距MM=0..1ql2=0..1×2.1955×1.22=0..316kkN·m；方木最大應(yīng)力計算算值σ=M//W=00.316××106/540000=55.854N/mm22；方木的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[[f]=133.000N/mm22；方木的最大應(yīng)力計計算值為55.854N/mm22小于方木的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值133N/mmm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須須滿足:τ=3V/2bbhn<[τ]其中最大剪力:V=00.6×2.1955×1.2==1.5881kN；；方木受剪應(yīng)力計算算值τ=3×1.5811×103/(2×40×90)==0.6559N/mmm2；方木抗剪強度設(shè)計計值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值0..659NN/mm2小于方木的的抗剪強度設(shè)設(shè)計值1..4N/mmm2，滿足要求求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:均布荷載qq=q11+q2=1..217kkN/m；最大撓度計算值νν=0.6677×1.2177×12004/(1000×9500×24300000)=0.74mm；最大允許撓度[V]=11200/250=44.8mmm；方木的最大撓度計計算值0..74mmm小于方木木的最大允許許撓度4..8mm,,滿足要求!四、托梁材料計算算:托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算；托梁采用：鋼管((雙鋼管)::Φ48×3；W=8.98ccm3；I=21.56cm4；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P=2.8898kNN；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖((kN·m)托梁計算變形圖((mm)托梁計算剪力圖((kN)最大彎矩Mmaax=11.707kN·m；最大變形Vmaax=33.757mm；最大支座力Qmmax=15.3556kN；最大應(yīng)力σ=117068009.1566/89800=1990.0688N/mmm2；托梁的抗壓強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大應(yīng)力計計算值1990.0688N/mmm2小于托梁的的抗壓強度設(shè)設(shè)計值2005N/mmm2,滿足要求!托梁的最大撓度為為3.7557mm小小于12000/1500與10mmm,滿足要求求!五、模板支架立桿桿荷載標(biāo)準值值(軸力):作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載和活荷荷載。1.靜荷載標(biāo)準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手架的自重重(kN)：NG1=0.1149×3.9==0.5881kN；；(2)模板的自重((kN)：NG2=0.335×1.2×1.2==0.5004kN；；(3)鋼筋混凝土樓樓板自重(kN)：NG3=25..1×0.18×1.2×1.2==6.5006kN；；靜荷載標(biāo)準值NNG=NG11+NG2+NG3=77.591kN；2.活荷載為施工工荷載標(biāo)準值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載?；詈奢d標(biāo)準值NNQ=(22.1+2)×1.2×1.2==5.9004kN；；3.立桿的軸向壓壓力設(shè)計值計計算公式N=1.2NGG+1..4NQ=177.374kN；六、立桿的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N立桿桿的軸心壓力力設(shè)計值(kN)：N=117.3744kN；φ軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比LLo/i查表得得到；i計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59ccm；A立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.24ccm2；W立桿凈截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.449cm33；σ鋼管立桿桿受壓應(yīng)力計計算值(NN/mm2)；[f]]鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值：[f]]=2055N/mmm2；L00計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，由由下式計算：：ll0=h++2aa立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.22m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度LL0=h+2a=1.22+2×0.2==1.6m；L0/i=11600//15.99=101；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.558；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σσ=173774.3566/(0.558×424)=70..65N//mm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=70..65N//mm2小于鋼管立立桿抗壓強度度設(shè)計值[[f]=2205N//mm2，滿足要求求！梁模板(<7000)計算書支撐架的計算依據(jù)據(jù)《建筑施工工承插型盤扣扣式鋼管支架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ2311-2010）、《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》GB550010--2002、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。梁段:KL10。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B((m):0..30；梁截截面高度DD(m):00.60；混凝土板厚度(mmm):1880.00；；立桿沿梁跨跨度方向間距距La(m)):1.200；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m)):0.200；立桿步距h(m)):1.200；板底承重重立桿橫向間間距或排距LLb(m)::1.20；；梁支撐架搭設(shè)高度度H(m)：3.60；梁梁兩側(cè)立桿間間距(m):1..20；承重架支撐形式::梁底支撐小小楞平行梁截截面方向；梁底增加承重立桿桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為為Φ48×3；立桿承重連接方式式:可調(diào)托座；；2.荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):0.335；鋼筋自自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)準準值(kN/m2):2.55；新澆混凝凝土側(cè)壓力標(biāo)標(biāo)準值(kN/m2):14..4；傾倒混凝土側(cè)壓力力(kN/m2):2.00；振搗混凝凝土荷載標(biāo)準準值(kN/m2):2.11；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N//mm2)：100000.0；木材抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪強度度設(shè)計值fvv(N/mmm2)：1.7；面板類型：膠合面面板；面板彈彈性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)數(shù)梁底方木截面寬度度b(mm))：40.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：90.0；梁底模板支撐的間間距(mm)：250.00；面板厚度度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)數(shù)次楞間距(mm))：250，主主楞豎向根數(shù)數(shù)：2；主楞間距為：2000mm；主楞龍骨材料：木木楞,，寬度40mmm，高度90mmm；主楞合并根數(shù)：22；次楞龍骨材料：木木楞，寬度440mm，高高度90mmm；次楞合并根數(shù)：22；二、梁模板荷載標(biāo)標(biāo)準值計算1.梁側(cè)模板荷載載強度驗算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，可按按現(xiàn)場實際值值取，輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.6000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.150。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F；分別計算得500.994kN/m22、14.4000kN//m2，取較小值值14.4000kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。面板計算簡圖(單單位：mm))1.強度計算跨中彎矩計算公式式如下:其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M面板的的最大彎距((N·mm))；σ--面板板的彎曲應(yīng)力力計算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強強度設(shè)計值((N/mm2)；按以下公式計算面面板跨中彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=1.22×1×144.4×0..9=15..55kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q2=1.44×1×2××0.9=22.65kNN/m；q=q1+qq2=155.552++2.6466=188.198kN/m；；計算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=2550mm；面板的最大彎距M=0..125×118.1988×25022=1..42×1005N·mm；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=1..42×1005/7..35×1004=1.9334N/mmm2；面板的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=1.9934N/mmm2小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算q作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標(biāo)標(biāo)準值:qq=18.22N/mm；；l計算跨度度(內(nèi)楞間距)::l=250mmm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=100×11.8×1..8×1.88/12=448.6cmm4；面板的最大撓度計計算值:ν=5×118.2×22504/(3844×95000×4.866×105)=00.2mmm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大撓度計計算值ν=0.2mmm小于面面板的最大容容許撓度值[ν]=1mmm，滿足要求求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的簡支梁計計算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度400mm，截面面高度90mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×922×2/6=1088cm3；I=4×933×2/122=4886cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:其中，σ內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計算算值(N/mm2)；M內(nèi)楞的的最大彎距((N·mm))；W內(nèi)楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內(nèi)楞楞的強度設(shè)計計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×144.4×0..9+1.44×2×0..9)×1==18.077kN/m；；內(nèi)楞計算跨度(外外楞間距)::l=200mmm；內(nèi)楞的最大彎距::M=1//8×18..07×2000.0022=9.004×1044N·mm；最大支座力:R==1.1×118.0722×0.2==4.97kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計算值值σ=9..04×1004/1.088×105=0..837NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=17N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力力計算值σ=0..837NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算算跨度(外楞間距)：l=5500mm；；q作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準準值：q=118.07N/mm；；E內(nèi)楞的的彈性模量：：100000N/mmm2；I內(nèi)楞的的截面慣性矩矩：I=4.86××106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ν=0.6677×188.07×55004/(1000×100000×4.886×1066)=00.157mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/2550=2mmm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ν=0.1557mm小小于內(nèi)楞的最最大容許撓度度值[ν]=2mmm，滿足要求求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承承受內(nèi)楞傳遞遞的集中力，取取內(nèi)楞的最大大支座力4..97kN,,按照集中荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算。本工程中，外龍骨骨采用2根木楞，截截面寬度400mm，截面面高度90mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×922×2/6=1088cm3；I=4×933×2/122=4886cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算算其中σ外楞受受彎應(yīng)力計算算值(N/mm2)M外楞的的最大彎距((N·mm))；W外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強度設(shè)計值值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算算法求得最大大的彎矩為MM=F×a==1.3655kN·mm；其中，F(xiàn)=1/22×q×h==5.4599，h為梁高為0..6m，a為次楞間距距為250mmm；經(jīng)計算得到，外楞楞的受彎應(yīng)力力計算值:σ=1..36×1006/1.088×105=122.637N/mm22；外楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=17N/mmm2；外楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=12..637N//mm2小于外楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求?。?）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈彈性模量：110000NN/mm2；F--作用在外楞楞上的集中力力標(biāo)準值：FF=5.4559kN；l--計算跨度：：l=4500mm；I-外楞的截面慣慣性矩：I==48600000mm44；外楞的最大撓度計計算值:ν=1.615×55459.4400×4550.0033/(1000×100000.0000×48600000.0000)=00.165mmm；根據(jù)連續(xù)梁計算得得到外楞的最最大撓度為00.165mm外楞的最大容許撓撓度值:[ν]=4450/2550=1.88mm；外楞的最大撓度計計算值ν=0.1665mm小小于外楞的最最大容許撓度度值[ν]=1.88mm，滿足足要求！五、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=3000×18×118/6==1.622×104mm3；I=300××18×188×18/112=11.46×1105mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ梁底模板板的彎曲應(yīng)力力計算值(N/mm2)；M計算的的最大彎矩(kN·mm)；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=2500.00mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷載設(shè)設(shè)計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.300×0.600×0.900=4.966kN/m；；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.330×0.990=0.111kN/mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：q3:1.4×2..10×0..30×0..90=0..79kN//m；q=q1++q2++q3=44.96+00.11+00.79=55.86kNN/m；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0..10×5..864×00.252=0.0337kN·mm；σ=0.037××106/1.622×104=2.2663N/mmm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=2.2263N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設(shè)計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標(biāo)準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.50))×0.6000+0.335）×0.300=4.669KN/mm；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=2500.00mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2550.00//250==1.0000mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×4..695×22504/(1000×95000×1.466×105)=0.009mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.099mm小小于面板的最最大允許撓度度值:[ν]=250//250=1mmm，滿足要求求！六、梁底支撐木方方的計算1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=((24+1..5)×0..6×0.225=3.8825kNN/m；(2)模板的自重荷荷載(kN/m))：q2=0.35××0.25××(2×0..6+0.33)/0..3=0.4437kNN/m；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準值值與振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活荷荷載標(biāo)準值P1=(22.5+2..1)×0..25=1..15kNN/m；2.木方的傳遞集集中力驗算：：靜荷載設(shè)計值qq=1.2××3.8255+1.2××0.4377=5.1115kN//m；活荷載設(shè)計值PP=1.4××1.1500=1.6110kN//m；荷載設(shè)計值q=5.1115+1..610==6.7225kN//m。本工程梁底支撐采采用方木，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×9×9//6=55.40×1101cm3；I=4×9×9××9/12=2.443×1022cm4；3.支撐方木驗算算：最大彎矩考慮為連連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的彎矩，計算算簡圖及內(nèi)力力、變形圖如如下：彎矩圖(kN·mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的支座力N11=N3=00.03KKN，N2=11.958KN;方木最大應(yīng)力計算算值：σ=0.0558×1066/540000=1..073NN/mm2；方木最大剪力計算算值：T==3×1.9958×10000/(22×40×990)=0..816N//mm2；方木的最大撓度：：ω=0.0114mm；；方木的允許撓度：：[ν]=1..2×1033/2/2550=2.44mm；方木最大應(yīng)力計算算值1.0073N//mm2小于方木抗抗彎強度設(shè)計計值[f]]=17.0000N//mm2，滿足要求求！方木受剪應(yīng)力計算算值0.8816N//mm2小于方木抗抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.7000N/mmm2，滿足要求求！方木的最大撓度ν=0.0114mm小于方木的的最大允許撓撓度[ν]=2.4400mmm，滿足要求求！七、梁跨度方向托托梁的計算作用于托梁的荷載載包括梁與模模板自重荷載載，施工活荷荷載等,通過方木的的集中荷載傳傳遞。托梁采用：鋼管((雙鋼管):Φ48×3；W=8.98ccm3；I=21.56cm4；1.梁兩側(cè)托梁的的強度計算：：托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算；集中力力P=0..03KNN.托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖((kN·m))托梁計算變形圖((mm)托梁計算剪力圖((kN)最大彎矩Mmaax=00.017kN·m；最大變形Vmaax=00.038mm；最大支座力Rmmax=0.1577kN；；最大應(yīng)力σ=0.0177×106/(8..98×1003)=1..939NN/mm2；托梁的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大應(yīng)力計計算值1..939NN/mm2小于托梁的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值2005N/mmm2,滿足要求!托梁的最大撓度VVmax=00.038mmm小于12000/150與與10mmm,滿足要求求!2.梁底托梁的強強度計算：托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算；集中力力P=1..958KKN.托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖((kN·m))托梁計算變形圖((mm)托梁計算剪力圖((kN)最大彎矩Mmaax=11.153kN·m；最大變形Vmaax=22.539mm；最大支座力Rmmax=10.3778kN；最大應(yīng)力σ=1.1533×106/(8..98×1003)=1228.4466N/mmm2；托梁的抗壓強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大應(yīng)力計計算值1228.4466N/mmm2小于托梁的的抗壓強度設(shè)設(shè)計值2005N/mmm2,滿足要求!托梁的最大撓度VVmax=22.539mmm小于12000/150與與10mmm,滿足要求求!八、立桿的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗算::其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：縱向鋼管的最大支支座反力：N1=0.1157kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1149×3..6=0.6643kNN；N=0..157+00.643==0.8kkN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長細比llo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設(shè)計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；參照《扣件式規(guī)范范》不考慮高高支撐架，按按下式計算lo=k1uhk1--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1..73；上式的計算結(jié)果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.733×1.2=2.3398m；；Lo/i=23997.78/15..9=1151；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.3305；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σσ=799..88/(00.305××424)=6.1185N//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=6..185NN/mm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！2.梁底受力最大大的支撐立桿桿穩(wěn)定性驗算算:其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：梁底支撐最大支座座反力：NN1=10..378kkN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1149×(33.6-0..6)=0..643kkN；N=100.378++0.6433=10.9914kNN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長細比llo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設(shè)計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；參照《扣件式規(guī)范范》不考慮高高支撐架，按按下式計算lo=k1uhk1--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1..73；上式的計算結(jié)果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.733×1.2=2.3398m；；Lo/i=23997.78/15..9=1151；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.3305；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σσ=109113.7988/(0.3305×4224)=84.3994N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=844.394N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！梁模板(>=7000)計算書支撐架的計算依據(jù)據(jù)《建筑施工工承插型盤扣扣式鋼管支架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ2311-2010）、《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》GB550010--2002、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。梁段:KL32aa。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B((m):0..80；梁截截面高度DD(m):00.90；混凝土板厚度(mmm):1880.00；；立桿沿梁跨跨度方向間距距La(m)):1.200；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m)):0.200；立桿步距h(m)):1.200；板底承重重立桿橫向間間距或排距LLb(m)::1.20；；梁支撐架搭設(shè)高度度H(m)：3.60；梁梁兩側(cè)立桿間間距(m):1..20；承重架支撐形式::梁底支撐小小楞平行梁截截面方向；梁底增加承重立桿桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為為Φ48×3；立桿承重連接方式式:可調(diào)托座；；2.荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):0.335；鋼筋自自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)準準值(kN/m2):2.55；新澆混凝凝土側(cè)壓力標(biāo)標(biāo)準值(kN/m2):16..8；傾倒混凝土側(cè)壓力力(kN/m2):2.00；振搗混凝凝土荷載標(biāo)準準值(kN/m2):2.11；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N//mm2)：100000.0；木材抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪強度度設(shè)計值fvv(N/mmm2)：1.7；面板類型：膠合面面板；面板彈彈性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)數(shù)梁底方木截面寬度度b(mm))：40.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：90.0；梁底模板支撐的間間距(mm)：250.00；面板厚度度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)數(shù)次楞間距(mm))：250，主主楞豎向根數(shù)數(shù)：3；主楞間距為：3000mm，300mmm；穿梁螺栓水平間距距(mm)：450；穿梁螺栓直徑(mmm)：M14；主楞龍骨材料：鋼鋼楞；截面類類型為圓鋼管管48×3..0；主楞合并根數(shù)：22；次楞龍骨材料：木木楞，寬度440mm，高高度90mmm；次楞合并根數(shù)：22；二、梁模板荷載標(biāo)標(biāo)準值計算1.梁側(cè)模板荷載載強度驗算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，可按按現(xiàn)場實際值值取，輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.7000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.150。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F；分別計算得500.994kN/m22、16.8000kN//m2，取較小值值16.8000kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。面板計算簡圖(單單位：mm))1.強度計算跨中彎矩計算公式式如下:其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M面板的的最大彎距((N·mm))；σ--面板板的彎曲應(yīng)力力計算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強強度設(shè)計值((N/mm2)；按以下公式計算面面板跨中彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=1.22×1×166.8×0..9=18..14kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q2=1.44×1×2××0.9=22.65kNN/m；q=q1+qq2=188.144++2.6466=200.790kN/m；；計算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=2550mm；面板的最大彎距M=0..125×220.79××2502=1..62×1005N·mm；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=1..62×1005/7..35×1004=2.211N/mm22；面板的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=2.221N/mmm2小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算q作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標(biāo)標(biāo)準值:qq=20.779N/mmm；l計算跨度度(內(nèi)楞間距)::l=250mmm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=100×11.8×1..8×1.88/12=448.6cmm4；面板的最大撓度計計算值:ν=5×220.79××2504/(3844×95000×4.866×105)=00.229mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大撓度計計算值ν=0.2229mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=1mmm，滿足要求求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的二跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度400mm，截面面高度90mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×922×2/6=1088cm3；I=4×933×2/122=4886cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:其中，σ內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計算算值(N/mm2)；M內(nèi)楞的的最大彎距((N·mm))；W內(nèi)楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內(nèi)楞楞的強度設(shè)計計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×166.8×0..9+1.44×2×0..9)×1==20.666kN/m；；內(nèi)楞計算跨度(外外楞間距)::l=300mmm；內(nèi)楞的最大彎距::M=0..096×220.66××300.0002=1.779×1055N·mm；最大支座力:R==1.1×220.6644×0.3==5.6833kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計算值值σ=1..79×1005/1.088×105=1..653NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=17N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力力計算值σ=1..653NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算算跨度(外楞間距)：l=5500mm；；q作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準準值：q=220.66N/mm；；E內(nèi)楞的的彈性模量：：100000N/mmm2；I內(nèi)楞的的截面慣性矩矩：I=4.86××106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ν=0.6677×200.66×55004/(1000×100000×4.886×1066)=00.18mmm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/2550=2mmm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ν=0.188mm小于于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ν]=2mmm，滿足要求求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承承受內(nèi)楞傳遞遞的集中力，取取內(nèi)楞的最大大支座力5..683kNN,按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3..0；外鋼楞截面抵抗矩矩W=8.98ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=21.566cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算算其中σ外楞受受彎應(yīng)力計算算值(N/mm2)M外楞的的最大彎距((N·mm))；W外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強度設(shè)計值值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算算法求得最大大的彎矩為MM=F×a==1.5599kN·mm；其中，F(xiàn)=1/33×q×h==6.2377，h為梁高為0..9m，a為次楞間距距為250mmm；經(jīng)計算得到，外楞楞的受彎應(yīng)力力計算值:σ=1..56×1006/8.988×103=1773.6366N/mmm2；外楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205N//mm2；外楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=1733.636NN/mm2小于外楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求?。?）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈彈性模量：22060000N/mm22；F--作用在外楞楞上的集中力力標(biāo)準值：FF=6.2337kN；l--計算跨度：：l=4500mm；I-外楞的截面慣慣性矩：I==2156000mm4；外楞的最大撓度計計算值:ν=1.615×66237.0000×4550.0033/(1000×2060000.0000×2155600.0000)=00.207mmm；根據(jù)連續(xù)梁計算得得到外楞的最最大撓度為00.207mm外楞的最大容許撓撓度值:[ν]=4450/4000=1.1125mm；；外楞的最大撓度計計算值ν=0.2007mm小小于外楞的最最大容許撓度度值[ν]=1.1125mm，滿滿足要求！五、穿梁螺栓的計計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::14mm；穿梁螺栓有效直徑徑:111.55mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×116.8+11.4×2..1)×0..5×0.2225=22.599kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=2.5999kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=17..85kN，滿滿足要求！六、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8000×18×118/6==4.322×104mm3；I=800××18×188×18/112=33.89×1105mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ梁底模板板的彎曲應(yīng)力力計算值(N/mm2)；M計算的的最大彎矩(kN·mm)；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=2500.00mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷載設(shè)設(shè)計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.800×0.900×0.900=19.883kN/mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.880×0.990=0.330kN/mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：q3:1.4×2..10×0..80×0..90=2..12kN//m；q=q1++q2++q3=119.83++0.30++2.12==22.255kN/m；；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0..10×222.248××0.2522=0.1339kN·mm；σ=0.139××106/4.322×104=3.2119N/mmm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=3.2219N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設(shè)計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標(biāo)準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.50))×0.9000+0.335）×0.800=18..64KN//m；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=2500.00mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2550.00//250==1.0000mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×188.64×22504/(1000×95000×3.899×105)=0.1133mm；；面板的最大撓度計計算值:ν=0.1333mm小于面板的的最大允許撓撓度值:[ν]=250//250=1mmm，滿足要求求！七、梁底支撐木方方的計算1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=((24+1..5)×0..9×0.225=5.7738kNN/m；(2)模板的自重荷荷載(kN/m))：q2=0.35××0.25××(2×0..9+0.88)/0..8=0.2284kNN/m；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準值值與振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活荷荷載標(biāo)準值P1=(22.5+2..1)×0..25=1..15kNN/m；2.木方的傳遞集集中力驗算：：靜荷載設(shè)計值qq=1.2××5.7388+1.2××0.2844=7.2226kN//m；活荷載設(shè)計值PP=1.4××1.1500=1.6110kN//m；荷載設(shè)計值q=7.2226+1..610==8.8336kN//m。本工程梁底支撐采采用方木，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×9×9//6=55.40×1101cm3；I=4×9×9××9/12=2.443×1022cm4；3.支撐方木驗算算：最大彎矩考慮為連連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的彎矩，計算算簡圖及內(nèi)力力、變形圖如如下：彎矩圖(kN·mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的邊支座力NN1=N2==0.4366KN，中中間支座的最最大支座力NN=3.0998KN;;方木最大