吸收塔類型分析

吸收塔類型分析第一頁，共29頁。

脫硫工藝選擇石灰石—石膏濕法煙氣脫硫工藝是目前世界上應(yīng)用最廣泛、技術(shù)最為成熟的脫硫技術(shù)。該工藝采用石灰石作為脫硫吸收劑，石灰石磨制后形成石灰石漿液，利用石灰石漿液吸收煙氣中的SO2。該系統(tǒng)脫硫效率可到達99%以上，是目前國內(nèi)外大型燃煤機組中應(yīng)用最為成熟的煙氣脫硫工藝系統(tǒng)，第二頁，共29頁。不同吸收塔型式特點和比較分析盡管世界上的濕法脫硫工藝多種多樣，但是原理上都是大同小異，差異主要表達在吸收塔各有特點，而其它系統(tǒng)如煙氣系統(tǒng)、吸收劑制備系統(tǒng)、石膏脫水系統(tǒng)、廢水處理系統(tǒng)幾乎沒有差異。目前石灰石—石膏濕法煙氣脫硫的吸收塔型式較多，各個廠家的構(gòu)造和型式各具特點，但無論采用那種型式的吸收塔，其目的均在于有效實現(xiàn)煙氣與吸收劑漿液互相親密接觸，提供盡可能大的氣液有效接觸面積和高強度的界面更新才能，最大限度地減少吸收阻力，增大吸收反響的速率，實現(xiàn)對煙氣中SO2的高吸收效率。經(jīng)過幾十年的開展、完善，目前運行業(yè)績較多的吸收塔類型主要有：噴淋塔〔根據(jù)內(nèi)部構(gòu)造不同可分為噴淋空塔、托盤塔、旋匯耦合塔、漿液分層脈沖懸浮塔、文丘里柵棒塔、液滴流化床塔、內(nèi)部隔板塔等〕、填料塔、液注塔、鼓泡塔和雙回路循環(huán)塔等。填料塔由于易結(jié)垢堵塞、清理困難，填料損耗大，壓損大、維修交換困難，目前該塔型已經(jīng)逐漸淘汰。鼓泡塔由于阻力較大、增壓風機壓力和功率過于龐大，塔內(nèi)構(gòu)造復雜、塔內(nèi)件易結(jié)垢，結(jié)垢后清理困難，近年來的應(yīng)用受到一定的局限。第三頁，共29頁。填料塔構(gòu)造圖鼓泡塔內(nèi)反響原理第四頁，共29頁。1.噴淋空塔

噴淋塔一般為空塔。煙氣自下而上運動，吸收劑漿液那么由塔頂?shù)膰娋壮世葼畲怪毕蛳聡姙⒒蚺c程度面呈一定角度向下噴灑。吸收塔內(nèi)漿液噴咀分層布置，噴淋方向可以是自上而下的直噴式或斜噴，也可以采取自下而上的噴淋或組合式噴淋，如圖1-1噴淋〔噴霧〕吸收塔示意圖和圖1-2噴淋〔噴霧〕吸收塔噴淋層示意圖所示。噴淋塔中的煙氣和吸收劑漿液兩相接觸面積與噴淋密度成正比，選擇適宜的噴淋密度，可以使氣液充分接觸，完成SO2吸收過程第五頁，共29頁。噴淋塔示意圖噴淋塔的特點是構(gòu)造簡單，造價較低，壓降小，煙氣流速較大，吸收效率較高，缺點是煙氣分布欠均勻，液氣比〔L/G〕較大。1-11-2第六頁，共29頁。2.托盤塔工藝原理應(yīng)用此技術(shù)的是美國巴威公司，在噴淋空塔的根底上，設(shè)置一層塔板，塔板位于吸收塔漿液噴咀下部，塔板上按照一定的開孔率布滿小孔，吸收劑漿液在塔板上形成一定厚度的液層，因此稱塔板為多孔托盤。煙氣從吸收塔底部進入，氣液兩相逆相通過托盤上的小孔，煙氣在托盤上被分散成小股氣流〔托盤實際上是布風裝置〕、均勻分布到整個吸收塔截面、氣流在液層中鼓泡，流體劇烈湍動，形成氣液接觸界面，液體那么直接由小孔下落，在此過程中完成SO2的吸收過程。托盤上的液層高度靠煙氣托住。如圖2-3托盤吸收塔示意圖和圖2-4托盤示意圖。托盤塔的特點是液氣比較低，吸收塔的脫硫效率高，操作性能好，構(gòu)造比較復雜，處理才能大，吸收塔內(nèi)部外表及托盤無結(jié)垢、堵塞問題,托盤可同時用作維修噴咀的平臺。缺點是阻力較大、抗腐蝕、磨蝕的要求較高。第七頁，共29頁。托盤吸收塔示意圖托盤示意圖2-32-4第八頁，共29頁。技術(shù)特點a)氣流均布煙氣由吸收塔入口進入后，能否均勻的通過吸收塔各層截面對吸收塔的脫硫效率影響非常關(guān)鍵。特別在高硫煤高脫硫效率的煙氣脫硫工程中，部分細微的均布不好，都將導致脫硫效率的明顯下降。在吸收塔煙氣均布上也有比較多的方式，比方設(shè)置導流板等，從效果來看，巴威公司的技術(shù)專利產(chǎn)品－合金托盤的作用更加明顯。煙氣由吸收塔入口進入，形成一個渦流區(qū)。煙氣由下至上通過合金托盤后流速降低，并均勻通過吸收塔噴淋區(qū)煙氣通過吸收塔截面示意圖2-5第九頁，共29頁。從圖2-5可以看出，設(shè)置托盤后，進入吸收塔的氣體流速得到了很好的均布作用，大部分氣體流速處在平均流速范圍內(nèi)；而沒有托盤時，氣體的流速分布比例分布范圍較寬。圖2-6是無托盤和有托盤的氣體流速分布圖無托盤

有托盤煙氣在吸收塔內(nèi)的流速分布圖吸收塔內(nèi)設(shè)置托盤，其效果相當與增加了一層噴淋層，進步噴淋密度。為了防止煙氣偏流，無托盤的吸收塔在噴淋層噴嘴的設(shè)計上需充分考慮煙氣在吸收塔內(nèi)流速不均勻性所帶來的影響，因煙氣在塔內(nèi)同一截面內(nèi)流速是不均勻的〔如圖2-6所示〕，有的區(qū)域流速高，有的區(qū)域流速低，在氣體流速高的區(qū)域，需多布置噴嘴，氣體流速低的區(qū)域需減少噴嘴的布置，因此，無托盤的吸收塔在吸收塔設(shè)計方面，需建立完善氣體流動模型來優(yōu)化噴嘴的布置，以使煙氣在吸收塔內(nèi)流速均勻。2-6第十頁，共29頁。b〕延長反響時間、降低裝置消耗托盤的設(shè)置可以進步吸收劑利用率；由于托盤可保持一定高度液膜，增加了煙氣在吸收塔中的停留時間。當氣體通過時，氣液接觸，可以起到充分吸收氣體中部分污染成分的作用，從而有效降低液氣比，進步了吸收劑的利用率，從而降低了循環(huán)漿液泵的流量和功耗。此外，設(shè)置托盤不僅進步了漿液對SO2的吸收效率，托盤處所持有的液膜還可起到一定的緩沖作用，當煙氣負荷有所變化時，使吸收塔的操作平穩(wěn)，不會因為鍋爐運行的波動而引起SO2脫除率的波動，為穩(wěn)定的脫硫效率提供了可靠的保證。c〕托盤可以進步石灰石的溶解量，增強SO2的吸收在吸收區(qū)域內(nèi)溶解的石灰石量取決于漿液在吸收區(qū)域內(nèi)滯留的時間。假如使用托盤，那么這種滯留時間會更長一些。漿液滯留時間取決于托盤上的壓差。因此，通過改進的或除L/G以外的更有效的接觸，以及通過在吸收區(qū)域內(nèi)提供更高的溶解堿度，可以使托盤進步SO2的去除率。對于中硫至高硫煤的脫硫率達98%的雙托盤吸收塔的漿液滯留——托盤上的漿液滯留——時間大約為秒。托盤上漿液的PH比反響池內(nèi)的pH低。假如反響池內(nèi)的pH為，那么托盤上漿液的pH將約為。石灰石的溶解速率與漿液內(nèi)水合氫離子的濃度[H+]成正比。pH為條件下的[H+]是pH為條件下[H+]的31倍。因此，托盤上石灰石的溶解速率比反響池內(nèi)石灰石的溶解速率快31倍。在托盤上滯留秒相當于在反響池內(nèi)滯留分鐘。d)檢修方便托盤的設(shè)置可使吸收塔運行維護方便。在塔內(nèi)件進展檢修時，不需將塔內(nèi)漿液全部排空，然后在塔內(nèi)搭建臨時檢修平臺，運行維護人員可直接站在合金托盤上就可對塔內(nèi)部件進展維護和更換，減少運行時維護的時間。e)降低液氣比降低電耗近年來，國內(nèi)高硫煤高脫硫效率的煙氣脫硫的工程越來越多,如何在保證脫硫效率在到達環(huán)保要求的情況下，節(jié)約電廠運行本錢，進步電廠經(jīng)濟效益的議題變得越來越重要。在與技術(shù)支持方巴威公司的合作中，對無托盤吸收塔的脫硫技術(shù)也進展了許多的研發(fā)工作，研究說明，是否設(shè)置托盤對吸收塔運行的關(guān)鍵數(shù)據(jù)之一、液氣比的影響非常大帶托盤不帶托盤備注含硫量（％）L/G(L/Nm3)L/G(L/Nm3)SO2排放濃度小于200mg/Nm331419～2141727～304.5－519～2230～35設(shè)置托盤與液氣比的關(guān)系比照結(jié)果托盤與液氣比的關(guān)系比照結(jié)果第十一頁，共29頁。3.旋匯耦合塔國電清新的“單塔一體化脫硫除塵深度凈化技術(shù)〔SPC-3D〕〞是近期推出的實現(xiàn)脫硫除塵超凈排放的專利技術(shù)，SPC超凈脫硫除塵一體化技術(shù)由旋匯耦合脫硫技術(shù)、高效噴淋技術(shù)和管束式除塵裝置三部分組成旋匯耦合脫硫技術(shù)從引風機引來的煙氣進入吸收塔后，首先進入旋匯偶合區(qū)，通過旋流和匯流的耦合，在湍流空間內(nèi)造成一個旋轉(zhuǎn)、翻覆、湍流度很大的有效氣液傳質(zhì)體系。在完成第一階段脫硫的同時，煙氣溫度迅速下降；在旋匯耦合裝置和噴淋層之間，煙氣的均氣效果明顯增強；煙氣在旋匯耦合裝置反響中，由于形成的亞硫酸鈣在不飽和狀態(tài)下匯入漿液，防止了旋匯耦合裝置結(jié)垢的形成。第二階段進入吸收區(qū)，經(jīng)過旋匯耦合區(qū)一級脫硫的煙氣繼續(xù)上升進入二級脫硫區(qū)，來自吸收塔上部兩層噴淋聯(lián)管的霧化漿液在塔中均勻噴淋，與均勻上升的煙氣繼續(xù)反響。凈化煙氣經(jīng)除霧后排放。該技術(shù)脫硫效率到達95%以上。第十二頁，共29頁?！?〕旋匯耦合脫硫技術(shù)旋匯耦合專利技術(shù)是將進塔煙氣由層流變成湍流狀態(tài)，大大增加了氣體的漩流速度，與同類脫硫技術(shù)相比，具有如下特點：1)傳質(zhì)效率高煙氣通過旋匯耦合器時，煙氣形成假設(shè)干進步氣液傳質(zhì)效率的目的，空塔脫硫煙氣不具備吸收塔內(nèi)煙氣形成湍流的特點。因此個湍流個體，單個湍流個體產(chǎn)生氣液旋轉(zhuǎn)翻覆湍流空間，增強氣液固三相充分接觸、該技術(shù)具有脫硫效率、除塵效率高的突出特點。2)均氣效果好吸收塔內(nèi)氣體分布不均勻，是造成脫硫效率低和運行本錢高的重要原因，安裝旋匯耦合器的脫硫塔，均氣效果比一般空塔進步15%-30%，煙氣均布優(yōu)異性能確定本技術(shù)液氣比較普通石灰石-石膏濕法空塔脫硫裝置低，可在相對經(jīng)濟、穩(wěn)定的狀態(tài)下運行。3)降溫速度快從旋匯耦合器端面進入的煙氣,通過旋匯和匯流的耦合,旋轉(zhuǎn)、翻覆形成湍流很大的氣液傳質(zhì)體系，煙氣溫度迅速下降，有利于塔內(nèi)氣液充分反響，各種運行參數(shù)趨于最正確狀態(tài)。4)系統(tǒng)能耗低采用了旋匯耦合裝置的吸收塔脫硫效率高，液氣比小，溶液循環(huán)量小,比普通空塔脫硫技術(shù)節(jié)約電能10-15%。5〕適應(yīng)范圍寬—不同工藝：由于降溫速度快，有效的保護了脫硫塔內(nèi)壁防腐層，進步了脫硫系統(tǒng)平安性。－不同工況：較好的均氣效果，受氣量大小影響較小，系統(tǒng)穩(wěn)定性強。－不同煤種：脫硫效率高，受進塔氣二氧化硫含量變化影響小，煤種范圍寬。－原料的不同粒徑：石灰石粒度200目—325目均可SPC超凈脫硫除塵一體化技術(shù)示意圖第十三頁，共29頁?！?〕管束式除塵裝置管束式除塵裝置為新近研發(fā)的專利技術(shù)，可替代傳統(tǒng)除霧器，安裝于吸收塔上部原除霧器位置，實現(xiàn)凈煙氣攜帶液滴和煙塵的脫除凈化。管束式除塵裝置構(gòu)造示意圖管束式除塵裝置的使用環(huán)境是含有大量液滴的～50℃飽和凈煙氣，特點是霧滴量大，霧滴粒徑分布范圍廣，由漿液液滴、凝結(jié)液滴和塵顆粒組成。大量的細小液滴與顆粒在高速運動條件下碰撞機率大幅增加，易于凝聚、聚集成為大顆粒，從而實現(xiàn)從氣相的別離。除塵器筒壁面的液膜會捕悉接觸到其外表的細小液滴，尤其是在增速器和別離器葉片的外表的過厚液膜，會在高速氣流的作用下發(fā)生“散水〞現(xiàn)象，大量的大液滴從葉片外表被拋灑出來，在葉片上部形成了大液滴組成的液滴層，穿過液滴層的細小液滴被捕悉，大液滴變大后跌落回葉片外表，重新變成大液滴，實現(xiàn)對細小霧滴的捕悉。經(jīng)過加速器加速后的氣流高速旋轉(zhuǎn)向上運動，氣流中的細小霧滴、塵顆粒在離心力作用下與氣體別離，向筒體外表方向運動。而高速旋轉(zhuǎn)運動的氣流迫使被截留的液滴在筒體壁面形成一個旋轉(zhuǎn)運動的液膜層。從氣體別離的細小霧滴、微塵顆粒在與液膜層接觸后被捕悉，實現(xiàn)細小霧滴與微塵顆粒從煙氣中的脫除。氣體旋轉(zhuǎn)流速越大，離心別離效果越佳，捕悉液滴量越大，形成的液膜厚度越大，運行阻力越大，越容易發(fā)生二次霧滴的生成；因此采用多級別離器，分別在不同流速下對霧滴進展脫除，保證較低運行阻力下的高效除塵效果。當吸收塔入口煙塵濃度低于50mg/Nm3時，采用“SPC超凈脫硫除塵一體化技術(shù)〞配管束式除塵器，可保證吸收塔出口煙塵濃度低于5mg/Nm3。當吸收塔入口煙塵濃度低于30mg/Nm3時，采用普通噴淋空塔配管束式除塵器，可保證吸收塔出口煙塵濃度低于5mg/Nm3。該技術(shù)目前已有山西大唐國際云崗熱電廠3號機〔300MW機組〕示范改造工程，年9月投運，吸收塔入口煙塵濃度為33，出口煙塵濃度為33，吸收塔和管束式除塵器綜合除塵效率78.81%-85.38%。由于投運時間很短，效果有待進一步考證第十四頁，共29頁。4.漿液分層脈沖懸浮塔氧化空氣石膏排放去噴淋層吸收劑池別離器氧化區(qū)脈沖攪拌漿液分層脈沖懸浮塔的吸收塔反響池示意圖將反響池分為兩個反響區(qū)的優(yōu)點是：反響池上部漿液的pH較低，根據(jù)亞硫酸鹽和亞硫酸之間的平衡關(guān)系，較低的pH值有利于進步氧化效率；由于鼓入氧化空氣，造成石灰石溶解度降低的CO2被強迫從漿液中排除，因此底部參加的石灰石的溶解過程得以優(yōu)化；石膏漿液排出處的石灰石濃度最低而石膏濃度最高，這對于獲得高純度石膏最為有利；底部通過添加新穎的石灰石pH值也隨之上升，進而進步了吸收SO2的才能。為了防止吸收塔反響池漿液中的固體顆粒發(fā)生沉淀，同時提供良好的混合效果，操作中反響池的液體應(yīng)得到充分攪拌。在設(shè)計中，反響池的攪拌是通過“脈沖懸浮〞的方式完成的。利用吸收塔外部的脈沖懸浮泵提供漿液脈沖能量。塔內(nèi)不安裝攪拌器，而是采用了幾根帶有朝向吸收塔底的噴嘴的管子。在運行或是停機后重新投運時，通過脈沖懸浮泵將液體從吸收塔反響池上部抽出，經(jīng)管路重新輸送回反響池內(nèi)。當液體從噴嘴中沖出時就產(chǎn)生了脈沖，依靠該脈沖作用可以攪拌起塔底固體物，進而防止產(chǎn)生沉淀。脈沖懸浮攪拌是比曉夫公司的專利技術(shù)。脈沖懸浮系統(tǒng)的優(yōu)點為：吸收塔反響池內(nèi)沒有機械攪拌器或是其他的轉(zhuǎn)動部件；塔底不會產(chǎn)生沉淀；所需能量顯著低于機械攪拌器，脫硫裝置停運其間無需運行，攪拌效果可以調(diào)節(jié)；進步了脫硫裝置的可用率和操作平安性：可以在吸收塔正常運行期間更換或維修脈沖懸浮泵，無需中斷脫硫過程或是排空吸收塔；參加反響池內(nèi)的新穎石灰石可以得到連續(xù)而均勻的混合，進而有利于降低吸收劑化學計量比。缺點是塔內(nèi)構(gòu)造較復雜，運行控制參數(shù)多。第十五頁，共29頁。5.文丘里柵棒塔文丘里柵棒吸收塔是美國DUCON公司的專利產(chǎn)品。塔內(nèi)布置噴淋層和一組文丘里柵棒層。因此同常規(guī)噴淋塔相比它在吸收塔內(nèi)部增加了一組文丘里柵棒層〔如圖2-10文丘里柵棒塔示意圖〕。文丘里柵棒層由兩層文丘里棒組成，文丘里棒層具有以下特點：優(yōu)化煙氣在塔內(nèi)的氣流分布：由于在噴淋塔下部布置了一組文丘里棒層，使氣流分布更均勻，從而在進氣量不穩(wěn)定的情況下，也能保證穩(wěn)定的脫硫效率。在文丘里棒層外表加快氣液相外表的相對流速，氣液相間形成湍流，加快SO2在液相中的溶解并擴散，進步了傳質(zhì)效果，減輕噴淋吸收區(qū)的脫硫負荷，明顯減小循環(huán)量。由于設(shè)置了文丘里棒層，可以進步脫硫系統(tǒng)的除塵效率。由于文丘里棒層是圓柱形且在塔內(nèi)靠煙氣流速的帶動自行轉(zhuǎn)動，因此較好地解決了結(jié)垢問題，因此文丘里噴淋塔為易堵塞的填料塔和高循環(huán)的噴淋塔提供了最正確平衡設(shè)計。既有噴淋塔低阻的優(yōu)點也有填料塔高效的優(yōu)點。另外在脫硫塔每層噴淋層下部設(shè)置了導流裝置，防止了煙氣短流，進步了煙氣脫硫效率。缺點在于塔內(nèi)構(gòu)造件較多，阻力較大，維護比較費事。文丘里柵棒塔示意圖第十六頁，共29頁。6.液柱塔1工藝原理液柱吸收塔為日本三菱重工開發(fā)的吸收塔型，液柱塔為無填料空塔，吸收劑漿液自塔底向上垂直噴射，形成液柱，故稱液柱塔。煙氣自塔頂或塔底進入吸收塔，氣、液兩相擾動接觸，充分傳質(zhì)，完成SO2的吸收。液柱塔的特點是脫硫效率高，無結(jié)垢堵塞現(xiàn)象，構(gòu)造簡單，維修方便。缺點是循環(huán)泵流量較大。根據(jù)脫硫效率的不同要求，液柱吸收塔有單塔液柱和雙塔液柱〔U型塔〕兩種，脫硫效率要求不太高時〔如不超過95%〕，可以選擇單液柱塔，假如脫硫效率超過95%，可以選擇雙液柱塔液柱吸收塔示意圖第十七頁，共29頁。對于雙塔式液柱塔，煙氣自上而下通過雙液柱塔的逆流段，與向上均勻噴射呈柱狀的石灰石漿液逆向進展氣液兩相接觸傳質(zhì)，并與噴射后淋落的高密度細微液滴同向降落，繼續(xù)進展傳質(zhì)和化學反響。在反響池上部空間，煙氣經(jīng)90°折轉(zhuǎn)，自下而上通過雙液柱塔的順流段，與向上噴射的液柱及向下淋落的微細液滴又一次進展氣液兩相高效接觸，完成第二次脫硫過程。液柱塔的漿液因為在上升及自然下落時的液體碰撞形成了高密度的吸收液層，氣液接觸面積大，此外吸收液在逆流段和順流段上升與落下時4次反復與煙氣接觸進展反響，傳質(zhì)過程長，吸收充分，因此脫硫效率可以到達很高，同時除塵效果也相對較好。液柱塔的雙倍接觸吸收反響過程，如以下圖液柱塔特點示意圖第十八頁，共29頁。2技術(shù)特點(1)液柱式吸收塔具有高效和構(gòu)造簡單的特點，從構(gòu)造上解決了結(jié)垢和堵塞的問題。在液柱塔內(nèi)，由于細小下落的液滴與上升的液滴的碰撞形成高密集液滴層，進步煙氣與吸收液的混合，使氣－液高效接觸，加速SO2的吸收反響。液柱塔采用低背壓噴嘴，反響池濃度為20％～30％的石灰石漿液。(2)降低吸收塔高度液柱塔高度低于常規(guī)的噴淋空塔，因母管和噴嘴布置在低位，塔的總高可減少。(3)靈敏的氣-液接觸面液柱的形式使向下落的細小液滴和向上噴射的液滴互相碰撞，有效的增加氣-液接觸面，進步二氧化硫的去除率。另外，根據(jù)燃煤含硫量的不同，可以選擇不同的噴嘴布置方式。(4)維修率低，檢修方便與精細設(shè)計的高壓噴嘴不同，吸收劑的分配系統(tǒng)低磨損、低腐蝕設(shè)計，沒有如噴霧裝置和多孔板等，因此維修率低。采用大口徑非加壓噴嘴，針對循環(huán)泵而言，由于其液柱塔的噴漿管設(shè)置在吸收塔的下部，與設(shè)置在吸收塔頂部的噴淋塔相比，循環(huán)泵的揚程可大大降低，因此循環(huán)泵的磨損環(huán)境也得到很大的改善。采用母管制，噴嘴垂直向上安裝，無須調(diào)整角度，安裝、檢修方便?！?〕能耗與其它塔型相當?shù)臀徊贾脟娮欤档脱h(huán)泵的壓頭，但因液氣比較大，漿液循環(huán)量較多，根據(jù)其他工程的類比情況，液柱塔能耗與其他塔型根本相當。第十九頁，共29頁。7.雙回路循環(huán)塔1工藝原理雙回路循環(huán)塔最早由美國ResearchCottrel公司研發(fā)，1973年12月在美國亞利桑那的1臺115MW燃煤機組上得到應(yīng)用，此后經(jīng)過不斷改進，目前已經(jīng)開展為第三代技術(shù)，主要使用于處理極高含硫量和極高脫硫效率要求的電廠；該專利技術(shù)于80年代轉(zhuǎn)讓給德國諾爾—克爾茨〔Noell-KRC〕能源環(huán)保公司，諾爾公司后又被德國FBE公司收購，技術(shù)屬FBE公司所有，F(xiàn)BE公司是國內(nèi)國電龍源公司的脫硫技術(shù)支持方，因此，國內(nèi)目前只有龍源公司擁有此項技術(shù)。雙回路循環(huán)吸收塔的特點是石灰石利用效率高，反響處于最正確pH值要求，所以效率很高，抗負荷變化才能強，副產(chǎn)品石膏品位極高，能耗相對較低。缺點是系統(tǒng)復雜，運行控制要求高，需要兩個漿液池，占地面積大。雙回路循環(huán)塔的本質(zhì)是將噴淋空塔中的SO2吸收氧化過程劃分成兩個階段，采用兩級吸收氧化串聯(lián)使用，兩級循環(huán)分別設(shè)有獨立的循環(huán)漿池和噴淋層，根據(jù)不同的控制參數(shù)和功能，每個循環(huán)階段具有不同的運行參數(shù)，兩個階段各自形成一個回路循環(huán)雙回路循環(huán)吸收塔流程圖第二十頁，共29頁。第一階段〔下環(huán)回路〕起預(yù)吸收作用，去除粉塵，HCl和HF，部分去除SO2，使第二階段不需面對HC1，HF和粉塵對吸收過程的有害效應(yīng)。第一階段回路中，循環(huán)漿液PH值控制在～，最正確PH值控制在左右。第一階段的脫硫效率根據(jù)入口煙氣SO2濃度可控制在30%～90%。下環(huán)的主要功能是保證充分的亞硫酸鈣氧化效果和充足的石膏結(jié)晶時間；在酸性環(huán)境下pH值為時，氧化效率最高，同時可以大大進步石膏品質(zhì)，進步石膏脫水率，據(jù)國外資料顯示，采用雙循環(huán)系統(tǒng)后石膏含水率最大可以從10%降低到6%左右。下環(huán)回路中主要反響如下：2SO2+CaCO3/CaSO3·1/2H2O+O2+7/2H2O→2CaSO4·2H2O+CO2+SO2SO2+CaSO3·1/2H2O+1/2H2O→Ca(HSO3)2第二階段〔上環(huán)回路〕實現(xiàn)SO2吸收，效率高，石灰石相對過量，可以應(yīng)付負荷的變化，保證脫硫效率。第二階段回路中主要發(fā)生CaCO3吸收SO2的反響，為優(yōu)化吸收反響，pH值應(yīng)控制在較高的程度，一般在～，最正確pH值控制在6左右。石灰石漿液從上環(huán)循環(huán)泵打入吸收塔，吸收SO2后通過塔內(nèi)集液斗又返回吸收段加料罐循環(huán)，吸收段加料罐中的漿液自流進入吸收塔下部反響漿池，通過下環(huán)循環(huán)泵打入吸收塔對煙氣進展預(yù)吸收，再進入反響漿池循環(huán)。上環(huán)回路中中主要反響如下：SO2+2CaCO3+1/2H2O→CaCO3/CaSO3·1/2H2O+CO2SO2+2CaCO3+3/2H2O→Ca(HCO3)2+CaSO3·1/2H2O雙回路循環(huán)吸收塔示意圖凈煙氣原煙氣塔內(nèi)循環(huán)箱雙回路循環(huán)箱一級噴淋二級噴淋氧化風機一級循環(huán)泵二級循環(huán)泵第二十一頁，共29頁。2技術(shù)特點雙回路循環(huán)塔具有如下特點：〔1〕該塔的設(shè)計根據(jù)為亞硫酸鈣的氧化跟二氧化硫的吸收是一個矛盾的過程，其所需的pH環(huán)境不同，亞硫酸鈣的氧化需要較低的pH值，當pH值約為4時，其效果到達最正確，當pH值約為6時，亞硫酸鈣的氧化速率大大下降；二氧化硫的吸收環(huán)境需要高的pH值，當pH值約為6時，其吸收效果到達最正確，當pH值約為4時，二氧化硫的吸收幾乎不能進展。傳統(tǒng)的單塔對兩者進展了折中，但雙回路循環(huán)塔將吸收塔通過集液斗分為兩部分上循環(huán)回路和下循環(huán)回路，解決了這個矛盾?！?〕漿液性質(zhì)分開后，可以滿足不同的吸收、氧化和結(jié)晶工藝階段對不同漿液性質(zhì)的要求，更加精細地控制了工藝反響過程，使每個階段的反響均處于最正確反響條件下，因此，該塔型特別適用于高含硫量的工程或者對脫硫效率要求特別高〔98%以上〕的工程?！?〕因為兩個循環(huán)過程的控制是獨立的，防止了各個參數(shù)之間的互相制約，可以使反響過程更加優(yōu)化，該塔型可以較快地適應(yīng)煤種變化和負荷變化，對SO2含量的小幅變化和短時大幅變化敏感性不大，同時保證較高的脫硫效率?！?〕每個階段都設(shè)置了獨立的漿液池〔罐〕，可以使吸收劑充分溶解、石膏充分結(jié)晶，進步氧化效率，進步石膏的品質(zhì)?！?〕一級循環(huán)〔下環(huán)〕中可以去除煙氣中易于去除的雜質(zhì)，包括部分的SO2、灰塵、HCL、HF，那么雜質(zhì)對二級循環(huán)的反響影響將大大降低，可以進步二級循環(huán)效率?！?〕石灰石在工藝中的流向為先進入二級循環(huán)(上環(huán))再進入一級循環(huán)(下環(huán))，兩級工藝延長了石灰石的停留時間，特別是在一級循環(huán)中pH值很低，實現(xiàn)了顆粒的快速溶解，進步石灰石的利用率?！?〕集液斗有導流板，導流板的設(shè)計使得塔內(nèi)氣流分布均勻，氣液接觸良好，減少了死角和渦流現(xiàn)象，進步了塔的空間利用率?！?〕雙回路循環(huán)塔要增加加料罐、集液斗和導流板以及相應(yīng)的機械、測量和控制設(shè)備，設(shè)備數(shù)量增加，占地較大；上環(huán)和下環(huán)回路會存在一定的互相影響，控制的參數(shù)比較多〔液位、pH值、密度等等〕，需要協(xié)調(diào)運行才可以獲得滿意的結(jié)果，增加運行操作的復雜性。第二十二頁，共29頁。8.串聯(lián)塔為了到達高的脫硫效率，將2個吸收塔串聯(lián)起來，通過2級吸收塔的綜合脫硫，最終脫硫效率可以到達99%以上。嚴格來講，可以將上述的任何同一類型吸收塔進展串聯(lián)，也可以將不同類型的吸收塔進展串聯(lián)，但在實際應(yīng)用上，從設(shè)計、供貨、運行、備品備件等方面綜合考慮，大多數(shù)串聯(lián)吸收塔均使用同一類型的吸收塔，而且在工程理論中，也常用構(gòu)造最為簡單的噴淋空塔，但也有一些改造工程會采取利用原有吸收塔，新建1座其他型式的吸收塔，出現(xiàn)串聯(lián)不同的吸收塔型式的情況。串聯(lián)雙塔的特點是每一級吸收塔的本體工藝都比較成熟，塔型構(gòu)造較為簡單，脫硫效率要求不是特別高，假設(shè)每一級均只有90%的脫硫效率，2級綜合脫硫效率就可以到達99%，但2級串聯(lián)塔系統(tǒng)復雜、設(shè)備增加很多，控制要求很高，占地面積大、煙氣阻力高，投資高，而且2級吸收塔實現(xiàn)程度衡相比照較困難。目前國內(nèi)實際投運的串聯(lián)雙塔業(yè)績也僅限于脫硫增容改造工程。為進步原有脫硫裝置的脫硫效率，減少拆遷工作量，縮短改造工期，保存原有吸收塔，新建一個串聯(lián)吸收塔；新建工程目前沒有投運業(yè)績，有個別電廠處于設(shè)計階段。9.其它塔型針對高脫硫效率的要求，目前一些脫硫公司也相繼開發(fā)了一些新的吸收塔類型，如雙循環(huán)U型塔，順流塔采用液柱噴淋，逆流塔采用噴嘴噴淋，具有兩個獨立的漿液循環(huán)回路和兩個獨立的反響漿池，將現(xiàn)有的成熟的液柱塔技術(shù)和噴淋空塔技術(shù)整合在U型塔上使用，充分利用了噴淋塔和液柱塔脫硫工藝優(yōu)點，綜合脫硫效率可達98.5%以上。該塔型已有習水二郎電廠2×660MW機組設(shè)計方案，設(shè)計脫硫效率98.3%，入口SO2濃度9762mg/Nm3，出口濃度200mg/Nm3。第二十三頁，共29頁。小節(jié)綜上所述，目前，大容量煙氣脫硫吸收塔的開展方向是噴淋空塔，為了抑制傳統(tǒng)塔型的缺點，各公司在此根底上作了許多改進和完善工作，如在噴嘴材料選擇，噴嘴型式和布置方式上的變化；在煙氣入口裝設(shè)導流措施和塔內(nèi)設(shè)置煙氣均布設(shè)施等，使煙氣分布均勻；吸收塔下反響池采用空氣攪拌方式或用循環(huán)攪拌泵代替攪拌器；在塔體上部裝設(shè)豎向隔板，延長煙氣在吸收塔內(nèi)停留時間，以利水份去除等等。這些改進使噴淋空塔技術(shù)日臻完善，更加增強了競爭力，增強了適應(yīng)大容量〔最大到達1300MW〕煙氣脫硫要求的才能，也同時使其可以成為脫硫吸收塔的主要塔型。對于大容量高效率的脫硫裝置來說，要求吸收塔技術(shù)成熟，造價低，運行可靠，脫硫效率高，能耗小，操作簡單，維修方便等，噴淋空塔和其內(nèi)部帶氣液均布裝置的噴淋塔、液柱塔、雙回路循環(huán)塔等可以很好地適應(yīng)這些要求，而且國際上此類吸收塔的運行業(yè)績也比較多，完全可以適應(yīng)大容量高效率機組煙氣脫硫的各項要求。第二十四頁，共29頁。影響脫硫效率的主要因素分析1.脫硫效率要求本期工程鍋爐煙氣排放標準在執(zhí)行超凈排放標準，即煙塵排放濃度5mg/Nm3、二氧化硫排放濃度35mg/Nm3、氮氧化物排放濃度50mg/Nm3的根底上，要求滿足京能集團提出的煙塵排放濃度≤3，SO2排放濃度≤3，NOx排放濃度≤25mg/Nm3排放標準。從設(shè)計方面考慮，與脫硫效率有關(guān)的因素主要有以下幾個方面：〔1〕鈣硫比在保持液氣比一定的情況下，鈣硫比增大即進步吸收塔內(nèi)的新穎石灰石漿液的注入量，使吸收塔內(nèi)的pH值升高，理論上可以增大反響中和的速度，使SO2的吸收量增大從而進步脫硫效率。但在實際運行的控制過程中，石灰石的溶解度一般較低，假如石灰石的供給量增加太多，將會引起石灰石過飽和凝聚，最終是過多的石灰石導致實際參與反響的外表積減少，反而是引起脫硫效率的降低。從另一個角度看，石灰石的過量參加使石灰石的利用率降低，增加了脫硫的運行本錢，也使石膏的品質(zhì)降低〔石膏里的石灰石的含量增加〕。所以在設(shè)計和實際運行的控制過程中，不能單單依靠以進步鈣硫比來進步脫硫效率，投加石灰石的原那么是必須保證吸收塔的pH值控制在設(shè)計的范圍之內(nèi)〔如～〕，在這個條件下進展適當?shù)恼{(diào)節(jié)。因此，在脫硫塔設(shè)計時，一般不太考慮單純進步鈣硫比數(shù)據(jù)，但在運行過程中作為一種短期的調(diào)節(jié)手段是可以采用的?！?〕液氣比液氣比是指流經(jīng)吸收塔單位體積煙氣量相對應(yīng)的漿液量，通常以洗滌1m3標態(tài)濕煙氣所需的循環(huán)漿液升數(shù)來表示，單位為：L/Nm3。液氣比反映了吸收過程的推動力和吸收速率的大小，直接影響脫硫效率，進步液氣比是進步脫硫效率的一個重要的手段。但是當液氣比超過一定值后，脫硫效率的進步變得非常緩慢，而設(shè)備投資和運行費用卻增高很快〔進步液氣比，設(shè)備尺寸增大，循環(huán)泵循環(huán)量增加，能耗增加〕，所以進步液氣比有一定的范圍限制，根據(jù)不同脫硫技術(shù)專利方的研究，大部分控制在不超過20L/Nm3～25L/Nm3，對應(yīng)的脫硫效率一般可以到達98%以上。〔3〕煙氣與吸收劑接觸時間煙氣自下而上流動，與噴淋而下的石灰石漿液霧滴接觸反響，接觸時間越長，反響進展得越完全，越有利于進步脫硫效率，在噴淋層和塔高確定的情況下，適當降低塔內(nèi)的煙氣流速，可以增加接觸反響的時間，對于脫硫效率較高的吸收塔，一般均推薦采用較低的流速〔小于4m/s〕,日本有報道1000MW機組，單臺噴淋空塔最大脫硫效率98.4%，塔內(nèi)煙氣流速約?！?〕噴淋層和噴嘴選擇多層噴淋，也可以有效增大接觸面積，并在一樣脫硫效率的條件下，可以適當降低液氣比。下表為美國某公司關(guān)于噴淋層和液氣比的關(guān)系表第二十五頁，共29頁。噴淋層數(shù)液氣比（L/Nm3）備注114.30300MW機組，脫硫效率控制在90%210.9139.2948.2757.57噴淋層和液氣比的關(guān)系從上表可以看出,在保證脫硫效率根本不變的條件下，當噴淋層為1層時,液氣比非常大,這也是各脫硫工程沒有選擇1層噴淋層的主要原因，隨著噴淋層數(shù)的增加,液氣比逐漸減小,當采用5層噴淋時，液氣比幾乎降低到1層噴淋的一半，但是隨著噴淋層數(shù)的增加，液氣比減小的幅度越來越小，因此，目前投運的高脫硫效率工程中最大噴淋層數(shù)一般為6層，噴淋層間距約為2米。另外，噴嘴的霧化效果影響與SO2接觸面積的大小，從而影響脫硫效率，霧化粒徑的大小一般要求為1300～3000微米。在脫硫效率要求高的情況下，選用上下雙向的螺旋噴嘴，最大程度地增加漿液與煙氣的接觸，增加噴嘴的覆蓋面積。〔5〕反響池參數(shù)控制亞硫酸鈣的氧化需要較低的pH值，當pH值約為4時，其效果到達最正確，當pH值約為6時，亞硫酸鈣的氧化速率大大下降；二氧化硫的吸收環(huán)境需要高的pH值，當pH值約為6時，其吸收效果到達最正確，當pH值約為4時，二氧化硫的吸收幾乎不能進展，因此，反響池的pH值應(yīng)控制在一個平衡合理的范圍之內(nèi)，即保證二氧化硫的吸收，也要保證將CaSO3曝氣完全反響生成顆粒均勻、純度較高的石膏〔CaSO4·2H2O〕，目前pH值一般控制在～之間。另外，漿液循環(huán)停留時間〔漿液池的總量與循環(huán)泵的總流量之比〕一般要求不低于4分鐘。〔6〕投加脫硫添加劑由于石灰石在水中的溶解度較小，在吸收塔中大量的石灰石是以微小顆粒狀存在的，經(jīng)研究發(fā)現(xiàn)，在這些微球外表，存在著較大的氣膜和液膜的雙膜阻力，嚴重影響了液體中SO2的傳質(zhì)，采用針對石灰石的活性劑和復合多元酸來減弱和消除雙膜效應(yīng)，同時配合助溶劑來加快石灰石的溶解速度，可大大進步脫硫反響速度。添加劑的主要成份有復合多元酸、活性劑、助溶劑等，主要有效成份為復合多元酸〔丁二酸、戊二酸和己二酸等〕。西安熱工研究院在這方面作了大量研究，并研制了對應(yīng)的脫硫添加劑。為了理解脫硫添加劑對石灰石活性的影響作用，西安熱工研究院進展了使用脫硫添加劑和未使用脫硫添加劑的石灰石活性比照試驗。第二十六頁，共29頁。工

況無添加劑加入脫硫添加劑后石灰石溶解20%所需時間（分鐘）4.23.2石灰石溶解30%所需時間（分鐘）8.76.6石灰石溶解40%所需時間（分鐘）17.110.5石灰石溶解50%所需時間（分鐘）32.314.9石灰石溶解60%所需時間（分鐘）56.420.6石灰石溶解70%所需時間（分鐘）94.028.6石灰石溶解80%所需時間（分鐘）/42.3石灰石溶解速率比照表從表中可以看出，未使用脫硫添加劑時石灰石樣品的半消溶時間為分鐘，參加脫硫添加劑后石灰石樣品的半消溶時間為分鐘，縮短石灰石的半消溶時間約54%，石灰石活性得以大幅提升。從使用西安熱工研究院脫硫添加劑的50余套脫硫裝置的效果來看，使用脫硫添加劑可以到達如下的效果：1)進步脫硫效率一般情況下脫硫添加劑可在系統(tǒng)