船廠區(qū)域2E3-1下沉式廣場項目

目 幕墻分類計 第一 設計說 工程概 設計依 材料物理特性及力學性 控制指 第二 1#南側防火幕墻系統(tǒng)計 荷載計 夾膠玻璃及其連接計 中空玻璃及其連接計 橫梁及其連接計 立柱及其連接計 第三 1#東側防火幕墻系統(tǒng)計 立柱及其連接計 第四 1#西側標準剖面B1/B0層計 荷載計 中空玻璃面板計 夾膠玻 橫梁及其連接計 B1層立柱計 B0層立柱計 第五 陶板幕墻系 荷載計 陶板計 陶板連 橫梁校 簡支立柱校 雙跨立柱校 轉接校 后置錨栓校 第六 點支承幕墻系 荷載計 夾膠玻璃面板計 埋件校 第七 鋁板幕墻系 荷載計 面板校 橫梁校 立柱校 轉接校 后置錨栓校 第八 格柵系統(tǒng)計 荷載計 立柱校 連接計 轉接校 后置錨栓校 幕墻分類計算第一 設計說工程概況幕墻基本風壓：0.55kpa（50年重現(xiàn)期幕墻基本雪壓：0.20kpa（50年重現(xiàn)期地面粗糙度：C水平影響系數(shù)最大值：0.08（按標準反應譜法） 設計依據(jù) GB50009- GB50017- GB50011- GB50429- GB/T21086- GB50010- GB50018- 《市建筑幕墻工程技術規(guī)范 材料物理特性及力學性能序10.8～1.00×10-232.35×10-41.2×10-5-1.8×10-60.8×10-控制指標幕墻變形性能短邊距跨距--長孔邊距--跨距-上表除*來自《建筑幕墻工程技術說明書》外，其余均來自《建筑幕墻》 板跨距內的最大撓度不應超過跨距的1/500，且不應超過3mm。材料的強度設計值玻璃的強度設計值厚度鋁合金型材的強度設計值壁厚上表數(shù)據(jù)均來自《鋁合金結構設計規(guī)范》GB50429-厚度或直徑厚度或直徑上表數(shù)據(jù)均來自《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-上表數(shù)據(jù)均來自《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-根據(jù)《市建筑幕墻工程技術規(guī)范》DGJ08-56-2012，316和304不銹鋼的抗拉強度、抗剪強度、和承壓強度分別為178N/mm2、104N/mm2、246N/mm2。螺栓的連接強度設計值A2-A2-鋼4.6、4.8上表數(shù)據(jù)均來自《鋁合金結構設計規(guī)范》GB50429-對接焊縫（三級對接焊縫（三級E43E50上表數(shù)據(jù)均來自《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-對接焊縫（三級E43E50上表數(shù)據(jù)均來自《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-根據(jù)《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003，硅酮結構密封膠的強度設計值為：與相接觸材料相容性試驗報告，并應有保險年限的質量。根據(jù)《金屬與石材幕墻工程技術規(guī)范》JGJ133-2001，花崗石板材的彎曲強度不小于8.0N/mm2。第二 1#南側防火幕墻系統(tǒng)計面材配置：8+1.52PVB+6mm夾膠鋼化玻璃；8+12A+6mm荷載計算風荷根據(jù)《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102－20035.3.2有，玻璃幕墻的風荷載標準值應按下式計算，且不應小于1.0kN/m2，轉角不應小于1.5kN/m2： 中Wk──風荷載標準值值得βgz=2.05；規(guī)定有：風荷載局部體型系數(shù)取-1.4×1.2=1.68/+1.0×1.2=1.2，考慮±0.2內壓，計算時不考慮折減，計算取值μs1=-1.88/+1.4；μz──風壓高度變化系數(shù)，根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009－20128.2查表有：本工程粗糙度為C類，其風壓高度變化系數(shù)μz=0.65；βgz=2.05，μs1=-Wk-=-于1.5kN/m2，故?。篧k-=-自重荷載中空/夾膠玻璃自重：η1=25.6×0.014=0.3584kN/m夾膠玻璃及其連接計算夾膠玻璃計算Wk1=Wk-t13/（t13+t23）=1.055Wk2=Wk-t23/（t13+t23）=0.445水平作用標準值：水平作用標準值按玻璃自重進行分配：qEk1=βE·αmax·ηt1=5×0.08×0.2048=0.082kN/m2水平組合荷載標準值：q=Wk-=1.512度：te=（t3+t3）1/3=9mm12等效厚度為9mm的玻璃面板剛度為： 等效厚度為9mm ——σ1=6mq1a2η/t12=30.3Mpa≤84Mpa，玻璃強度——σ2=6mq2a2η/t22=22.3Mpa≤84Mpa，玻璃強度——m=0.113q1=0.000662N/mm2a=1400mmη=0.923t2=6mm連接計算結構膠厚ts=10mm，寬Cs=15mm，玻璃面板高hg=3650mm，短邊幕墻玻璃相對于鋁合金框的位移us=θhg=4.5625mmts=10mmus/[δ(δ+2)]1/2=8.85mm —— 第水平荷載標準值：qEk=5×0.08×0.3584=0.14336kN/m水平組合荷載設計值：q=1.4Wk-sq1. —— 第

33重力作用偏心距e=30.85mm，偏心彎矩M=Pse=33873.3N.mm左分格B1=1400mm，右分格B2=1400mm，玻璃高度H1=3650mm，q=2.2kN/m2壓塊@300mm3650mm的面材上壓塊數(shù)量為3650/300=12個左玻璃傳遞給單個壓塊的水平力F1=qH1B1/2/12=468N壓塊固定機制釘（M5，A2-M5機制釘有效受拉截面積：As=14.2mm2機制釘拉應力：σ=F/As=936/14.2=66Mpa≤280Mpa，滿足要中空玻璃及其連接計算中空玻璃計算Wk1=1.05Wk-t13/（t13+t23）=1.16kN/m2Wk2=Wk-t23/（t13+t23）=0.445水平作用標準值：水平作用標準值按玻璃自重進行分配：qEk1=βE·αmax·ηt1=5×0.08×0.2048=0.082kN/m2水平組合荷載標準值：q=Wk-=1.5等效厚度為8.546mm的玻璃面板剛度為：D=Ete3/1（1-υ2= E7200/m2te8.46mυ02等效厚度為8.546mm的玻璃面板撓度為：——σ1=6mq1a2η/t12=30.3Mpa≤84Mpa，玻璃強度——σ2=6mq2a2η/t22=20.9Mpa≤84Mpa，玻璃強度——連接計算2水平組合荷載設計值：q=1.4Wk-2壓板通長，截面厚2mm，豎直線荷載qH=q×B/2=2.2×1.4/2=1.54kN/m，偏心e=33.4mm，截面拉應力σ=qHe/（22/6）=77.2Mpa≤215Mpa，滿足要求。豎向壓板固定螺栓校核（材質A2-M5螺栓有效受拉截面積：As=14.2mm2螺栓拉應力：σ=N/As=65.1Mpa≤280Mpa，滿足橫梁及其連接計算B=1400mmH1=1500mmH2=2500mm。水平荷載標準值：qEk=5×0.08×0.6=0.24kN/m2風荷載標準值：Wk-水平組合荷載標準值：q1=1.0Wk-水平組合荷載設計值：q2=1.4Wk-橫梁計算44σ=My/γWy+Mx/γWx=0.526E6/1.05/44603+0.2646E6/1.05/38771=17.7Mpa≤215Mpa，水平方向撓度（式中a=B/4）：c).豎直方向撓度（式中a=B/4）：連接計算重力作用橫梁通過2顆M6（A2-70）螺栓組與立柱連接，抗剪截面豎直偏心扭矩：T=Vze=83810.16N.mm，抵抗力l=30mm扭單顆螺栓剪應力：τ=V/Ase=3366/28.3=119Mpa≤265Mpa，滿足要立柱及其連接計算 700 700荷載計算水平荷載標準值：qEk=5×0.08×0.06=0.24kN/m2荷載標準值：qE=，取荷載組合1.0qW+1.0qG+1.0W--1.0qW+1.0qG+1.0W-1.4qW+0.65qE+1.2qG+1.4W--1.4qW+0.65qE+1.2qG+1.4W-立柱計算5 X軸的慣性距5 Y軸的慣性距 型材X軸上抗彎距 X軸下抗彎距 型材Y軸左抗彎距 Y軸右抗彎距 型材Y軸的面積矩

型材面積 55 1 1

建立SAP2000模型并

防火幕墻龍骨最大變形：df=16.8mm≤5900/250=23.6mm， df≤30mm，滿足要求σ=MWx+= 1.57549 220.149.2pa215pa，滿足要求。 /2252.8=142.9Mpa≤215Mpa，滿足要求。穩(wěn)定性計算夾膠幕墻龍骨連接計算立柱通2M12（A2-70）螺栓與轉接件連接，抗剪截xz剪力合力：V=sqrt（V2+V2）=28kNxz單顆螺栓剪應力：τ=V/4Ase=28000/4/113=62Mpa≤265Mpa，滿足要 截面剪應力：τ=V/2A=11880/2/1200=4.95Mpa≤125Mpa，滿足要 fff=sqrt｛（52.4/1.22）2+5.982｝=43.4Mpa≤ff預埋件校核：

——GB50017-2003中第 ASaaf0.8af1.3aafrv b rbN 0.8a

0.4afb rb 中ar──鋼筋層數(shù)影響系數(shù)，兩層取1.0，三層取av──錨筋受剪承載力系數(shù)，av=（4-0.08d）×（fc/fy）1/2，當大于0.7時，fc──混凝土抗壓強度設計值，C35凝土 論筋端部采用機械錨固，錨固長度折減系數(shù)為0.6)：l fyf ft 中ξa──錨固長度修正系數(shù)，取0.6；ξ──抗震修正系數(shù)，取1.1；t─混凝土抗拉強度設計值(Pa)，按《混凝土結構設計規(guī)范》50106060 論防火幕墻龍骨連接計算立柱通2M12（A2-70）螺栓與轉接件連接，抗剪截xz剪力合力：V=sqrt（V2+Vxz單顆螺栓剪應力：τ=V/4Ase=8700/4/113=19.2Mpa≤265Mpa，滿足要8型材X軸主慣性X軸的慣型材Y軸主慣性Y軸的慣型材X軸上抗彎X軸下抗型材Y軸左抗彎Y軸右抗型材X軸的面積型材Y軸的面積型材 型材X軸主慣性距型材X軸主慣性距X軸的慣性距型材Y軸主慣性距Y軸的慣性距型材X軸上抗彎距X軸下抗彎距型材Y軸左抗彎距Y軸右抗彎距型材X軸的面積矩型材Y軸的面積矩型材面積 fff=sqrt｛（6.5/1.22）2+2.12｝=5.72Mpa≤ff——GB50017-2003中第 V aa

0.8a1.3aarv b rb AS0.8af0.4aafb rb 中ar──鋼筋層數(shù)影響系數(shù)，兩層取1.0，三層取av──錨筋受剪承載力系數(shù)，av=（4-0.08d）×（fc/fy）1/2，當大于0.7時，fc──混凝土抗壓強度設計值，C35凝土fc=16.7N/mm2； 論筋端部采用機械錨固，錨固長度折減系數(shù)為0.6)：l fyf ft 中l(wèi)a──受拉錨筋的錨固長度ξa──錨固長度修正系數(shù)，取t─混凝土抗拉強度設計值(Pa)，按《混凝土結構設計規(guī)范》50106060 論第三 1#東側防火幕墻系統(tǒng)計面材配置：8+1.52PVB+6mm夾膠鋼化玻璃；8+12A+6mm立柱及其連接計算建立SAP2000模型并施加荷載防火幕墻龍骨最大變形：df=11.8mm≤5900/250=23.6mm， df≤30mm，滿足要求 /2252.8=150.7Mpa≤215Mpa，滿足要穩(wěn)定性計算夾膠幕墻龍骨連接計算防火幕墻龍骨連接計算立柱通2M12（A2-70）螺栓與轉接件連接，抗剪截xz剪力合力：V=sqrt（V2+V2）=7.6kNxz單顆螺栓剪應力：τ=V/4Ase=7600/4/113=16.8Mpa≤265Mpa，滿足要 fff｛（28.2/1.22）2+2.842｝=23.3Mpa≤ff預埋件校核：

——GB50017-2003中第 ASaaf0.8af1.3aafrv b rbN 0.8a

0.4afb rb 中ar──鋼筋層數(shù)影響系數(shù)，兩層取1.0，三層取av──錨筋受剪承載力系數(shù)，av=（4-0.08d）×（fc/fy）1/2，當大于0.7時，fc──混凝土抗壓強度設計值，C35凝土 論筋端部采用機械錨固，錨固長度折減系數(shù)為0.6)：l fyf ft 中ξa──錨固長度修正系數(shù)，取0.6；ξ──抗震修正系數(shù)，取1.1；t─混凝土抗拉強度設計值(Pa)，按《混凝土結構設計規(guī)范》50106060 論第四 1#西側標準剖面B1/B0層計本部分最大計算標高：1.0m橫向分格：1400計算校核時選取最部位在工況下進行校核荷載計算風荷載計算有，玻璃幕墻的風荷載標準值應按下式計算，且大面不應小于1.0kN/m2，轉角不應小于Wkgzslz參數(shù)取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2， sl1.41.20.2=k計算結果：Wk1.026kN/m2 1.378kN/k取風荷載：k 1.026kN/m2，Wk1.5kN取風荷載：k自重荷載計算Gk121玻璃面板：25.60.0140.35kN13（取最重玻璃板塊計算）附件自重：0.2kN/3水平荷載計垂直于板塊的水平荷載標準值為qEkE Gk/A50.080.650.26kN/荷載組合水平方向荷載組合設計S11.4Wk豎直方向荷載設計值：S2 0.66S3中空玻璃面板計算大分格為1400×3050mm（標準位置）。荷載計算風荷載標準值：Wk1.5kNm2（取最大負風壓下校核水 荷載標準值：qEk50.0825.60.0140.14kN/剛度校核時中6.1玻璃結構設計的規(guī)定得到玻璃等效厚度如下：t0.953t3t38.55mm（中空玻璃 強度校核時強度校核時取單片玻璃分別進行計算根據(jù) 中6.1玻璃結構設計的規(guī)定得到荷載分配如下：8mm玻璃：Wk11.1Wt3t3t31.16kNk Ek qt3/t3t3 Ek SH11.4Wk10.65qEk11.68kNm2（荷載組合設計值k內片6mm玻璃 Wt3/t3t30.45kN/kk qEk2qt3/t3t30.06kN/Ek SH31.4Wk20.65qEk20.66kNm2（荷載組合設計值玻璃剛度計算ED121e2E72000Nmm2，等效厚度t8.55mm，玻璃泊松比D .25Nwd 撓度系數(shù)0.0140wk1.5kN玻璃短邊邊長a1400mm，面板剛度D .25N15，查表得到df19.39mma/60 論：8+12A+6mm玻璃面板剛度滿足要求玻璃強度計算外片8mm玻璃強度計 max

tHt21彎矩系數(shù)m0.1296SH11.68kN玻璃短邊邊長a1400mm，面板厚度t121.86，查表得到

36.46N/mm2

56N/內片6mm玻璃強度計

tHt22彎矩系數(shù)m0.1296SH20.66kN玻璃短邊邊長a1400mm，面板厚度t121.3，查表得到

25N/mm2

56N/ 論：8+12A+6mm中空半鋼化玻璃面板強度滿足要求玻璃合片結構膠校核

t t3t

1.05kN/外片承受的水平荷載：qEk50.0825.68/10000.123kN/

1.4Wk10.65qEk1.704kN/ cs1S1a/2000參數(shù)：荷載組合設計值S11.704kN/m2，短邊邊長a1400mm，f0.2N1cs15.97mm<實際粘結寬度=10mmst ss式ts2──硅酮結構密封膠的最小粘接厚度 ──玻璃在主體結構側移產生的相對位移影響下相對于鋁框的位移──風荷載標準值作用下主體結構的樓層彈性層間位移角限值hg──玻璃面板高度──0.14N/mm2時的伸參數(shù)取值：1800hg3050mm計算結果ts7.397mm實際硅酮結構密封膠粘結寬度為10mm，粘接厚度為12mm，滿足要求。夾膠玻璃承，最大分格為3650×1400mm。荷載計算風荷載標準值：Wk1.5kNm2（取最大負風壓下校核水平荷載標準值：qEk50.0825.60.0140.14kN/剛度校核3t33t3 強度校核時取單片玻璃分別進行計算根據(jù) 中6.1玻璃結構設計的規(guī)定得到荷載分配如下：外片8mm玻璃 Wt3/t31.05kN/ k Ek qEk1qt3/t30.08kNEk SH11.4Wk10.65qEk11.53kNm2（荷載組合設計值中間6mm玻璃 Wt3/t30.45kN/k k Ek qEk2qt3/t30.06kNEk SH21.4Wk20.65qEk20.66kNm2（荷載組合設計值玻璃強度計算外片8mm玻璃強度計 max

tHt21彎矩系數(shù)m0.1287，水平荷載組合設計值SH11.53kN玻璃短邊邊長a1400mm，面板厚度t119.93，查表得到

33.29N/mm2fa56N/內片6mm玻璃強度計

tHt22彎矩系數(shù)m0.1287，水平荷載組合設計值SH20.66kN玻璃短邊邊長a1400mm，面板厚度t227.3，查表得到

24.83N/mm2fa56N/參見B1層圖紙橫梁跨度B=1400mm，上分格H1=1500mm，下分格H2=2500mm。水平荷載標準值：qEk=5×0.08×0.55=0.22kN/m2風荷載標準值：Wk-水平組合荷載標準值：q1=1.0Wk-水平組合荷載設計值：q2=1.4Wk-橫梁計算橫梁雙向受彎：Myu=qu2×B2/12=0.256kN.m，σ=My/γWy+Mx/γWx=0.513E6/1.05/50707+0.243E6/1.05/40383=15.29Mpa≤215Mpa，水平方向撓度（式中a=B/4）：c).豎直方向撓度（式中a=B/4）：連接計算橫梁通過2顆M6（A2-70）螺栓組與立柱連接，抗剪截面螺栓組所受豎直剪力：Vz=qc=0.693kN，偏心e=89mm單顆螺栓剪應力：τ=V/Ase=1833/28.3=64.78Mpa≤265Mpa，滿足要扭矩T=61677N.mm，a=80mm，b=120mm，δ1=δ2=δ=4mmB1層立柱計立柱跨度：H=6325荷載寬度分格：B=1400型材截面立柱型材，材質 荷載計算風荷載標準值（取負風壓下進行校核）：Wk1.5kNm水 荷載標準值：qEk0.26kN/m2Gk0.55kNm取公型材進行校核，由此得到（其中B=1400mm）：風荷載標準值線荷載：Wk1WkB2.1kN/水平荷載標準值線荷載：qEk1qEkB0.31kN/強度荷載組合：ULS1.2Gk1.4Wk立柱校核 df,mix22.958mm6250/250, NM33M22111.43MPaf 支座反力Rx=5.14kN，4.5連接校立柱通2M12（A2-70）螺栓與轉接件連接，抗剪截xz剪力合力：V=sqrt（V2+V2）=7.623kNxz單顆螺栓剪應力：τ=V/4Ase=76230/4/113=16.87Mpa≤265Mpa，滿足要求 N=Rx=5.14kN，V=== sqrt｛（σf/βf）2+τ2｝=sqrt｛（24.08/1.22）2+1.522｝=19.8Mpa≤f ——GB50017-2003中第預埋件校核： ASaaf0.8af1.3aafrv b rbA 0.4aafz 0.8ab rb 中ar──鋼筋層數(shù)影響系數(shù)，兩層取1.0，三層取0.9，四層取av──錨筋受剪承載力系數(shù)，av=（4-0.08d）×（fc/fy）1/2，當大于0.7時，fc──混凝土抗壓強度設計值，C30凝土fc=14.3mm2； 論筋端部采用機械錨固，錨固長度折減系數(shù)為0.6)：l fyf ft 中ξa──錨固長度修正系數(shù)，取0.6；ξ──抗震修正系數(shù)，取1.1；t─混凝土抗拉強度設計值(Pa)，按《混凝土結構設計規(guī)范》50106060 論B0層立柱計立柱跨度：H=6325荷載寬度分格：B=1400型材截面立柱型材，材質 荷載計算風荷載標準值（取負風壓下進行校核）：Wk1.5kNm水 荷載標準值：qEk0.26kN/m2Gk0.55kNm取公型材進行校核，由此得到（其中B=1400mm）：風荷載標準值線荷載：Wk1WkB2.1kN/水平荷載標準值線荷載：qEk1qEkB0.31kN/強度荷載組合：ULS1.2Gk1.4Wk立柱校核立柱FG120*80*4內轉接龍骨FG200*120*8內力FG120*80*4在剛度工況下最大撓度為 df,mix1.02mm2140/125, 立柱FG120*80*4最大拉應力為 NM33M2238.49MPaf 轉接龍骨FG200*120*8在剛度工況下最大撓度為df,mix0.0102mm650/125, 轉接龍骨FG200*120*8最大拉應力為 NM33M2238.49MPaf 結論：龍骨剛度及強度均滿足要求。支座反力連接校核立柱通2M12（A2-70）螺栓與轉接件連接，抗剪截螺栓所受剪力：Vx5.51kN，Vzxz剪力合力：V=sqrt（V2+Vxz單顆螺栓剪應力：τ=V/4Ase=5510/4/113=12.19Mpa≤265Mpa，滿足要轉接件為FG120*80*4槽鋼：N=4.75kN，V= ==M=角焊縫拉應力：σf=M/Wf=ff｛（10.55/1.22）2+2.142｝=8.91Mpa≤ff——GB50017-2003中第 ASaaf0.8af1.3aafrv b rbA 0.4aafz 0.8ab rb 中ar──鋼筋層數(shù)影響系數(shù)，兩層取1.0，三層取0.9，四層取av──錨筋受剪承載力系數(shù)，av=（4-0.08d）×（fc/fy）1/2，當大于0.7時，fc──混凝土抗壓強度設計值，C30凝土fc=14.3mm2； 論筋端部采用機械錨固，錨固長度折減系數(shù)為0.6)：l fyf ft 中l(wèi)a──受拉錨筋的錨固長度ξa──錨固長度修正系數(shù)，取t─混凝土抗拉強度設計值(Pa)，按《混凝土結構設計規(guī)范》50106060 論第五 陶板幕墻系最大計算標高：5.9m立柱跨度：6900mm橫向分格：892mm截面：J80×60×4mm立柱跨度：6900mm（雙跨梁計算校核時選取最部位在工況下進行校核荷載計算風荷載計算有，玻璃幕墻的風荷載標準值應按下式計算，且大面不應小于1.0kN/m2，轉角不應小于Wkgzslz參數(shù)取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2， sl1.41.20.2=計算結果：Wk1.03kN/m2 1.38kN/k計算取值：Wk1.03kN/m2 1.5kN/k自重荷載計算陶板面

0.48kN/

Gk12（30mm陶板自重，根據(jù)廠家數(shù)據(jù)2附件自重：0.2kN2水平荷載計垂直于板塊的水平荷載標準值為 Gk/A50.080.680.272kN 荷載組合水平方向荷載組合設計S11.4Wk豎直方向荷載設計值：S2 S3陶板計算面板：30mm線膨脹系數(shù)：0.70×10-荷載計算風荷載標準值（取負風壓下進行校核）：Wk-1.5kN/水 荷載標準值：qEk50.080.48=0.192kN/m2k強度校核設計值：ULS 0.65qEk2.23kN/k2.2建模計算陶板尺寸：574×1250pf2.80N/p根據(jù)《市建筑幕墻工程技術規(guī)范》3.2.13條規(guī)定，陶板抗彎強度設計值

/24N/mm2 陶板連接FH312N（左上），F(xiàn)H488N（右上FH312NFV161N（左下），F(xiàn)H488NFV352N（右下鋁合金轉接件校核FH976NFV352N（上下疊加FH488N（單處水平力截面積：A16.5466mm2抵抗矩：W16.542/6剪應力 F/A/27.4N/mm2115N/ 正應力 F/AF15.5/W/288.7N/mm2200N/ 截面積：A604240mm2抵抗矩：W6042/6剪應力 F/A4.1N/mm2115N/ 正應力 F31F29/WF/A126.8N/mm2200N/ 固定螺栓校核NFFH46Fv29/2 NvFV/2不銹鋼螺栓承載t力如e下：抗拉設計值NbA2805628N NbA2456923N 自攻螺釘校核FH976N，F(xiàn)V352NNt

/2FH21FV39NvFV/2自攻螺釘承載力t如下e：抗拉設計值：NbA1782031N NbA1041881N 橫梁校核龍骨截面：50×50×4mm矩形龍骨跨度：892mm上板塊分格：1250下板塊分格：1250荷載計算風荷載標準值：Wk1.5kNm2（取負風壓計算水平荷載標準值：qEk50.080.680.272kN/F1.0W1.5kN F1.0G0.68kN 水平荷載組合設計值：F1.4W 2.28kN/ F1.2G0.816kN qhFhH1.875NmmqvFvH0.85NqHFHH2.85NmmqVFVH1.02N橫梁截面材 ：剛度及強度校核剛度校核5qdf,maxxE206000Nmm2Ldf,max0.14mmL500,3mmmin5qdf,maxyE206000Nmm2a225mmL結果df,max0.32mmL250強度校核 My 參數(shù)MyqHL2/8283455Nmm，WyMqL2/8101447Nmm，W 結果：max40.6MPafs立柱跨度：6900mm荷載分格：892mm荷載計算風荷載標準值：Wk1.5kNm2（取負風壓計算）Gk0.68kN/m2水 荷載標準值：qEk0.272kN/F1.0W1.5kN F1.0G0.68kN 水平荷載組合設計值：F1.4W 2.28kN/ F1.2G0.82kN qh1.34Nmmqv0.61NqH2.04NmmqV1.2qv0.73N龍骨截面材 ：剛度及強度校核df,mix24.73mm6900/250 qVM130.2MPa

支點反力截面：80×60×4立柱跨度：6900荷載分格：1020mm（主方向）、365mm（次方向荷載計算風荷載標準值：Wk1.5kNm2（取負風壓計算）Gk0.68kN/m2水 荷載標準值：qEk0.272kN/F1.0W1.5kN F1.0G0.68kN 水平荷載組合設計值：F1.4W 2.28kN/ F1.2G0.82kN qh1.53Nmmqc0.55Nmmqv0.94NqH2.33NmmqC0.79NmmqV1.13N龍骨截面材 ：剛度及強度校核df,mix4.81mm330625013.23mm（主方向df,mix2.73mm330625013.23mm（次方向

qVM

192.8MPa

支點反力FH9173NFC3250N轉接校核螺栓校核根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》 中7.2可得螺栓抗剪校核計算式Q2 Q2 v式

nnA 1 Q1──螺栓承受的水平方向Q2──螺栓承受的豎直方向的剪nv──單個螺栓受剪面（單剪為1，雙剪為2）nvfv──螺栓抗剪設fv245MPa。Q12168N，A113.0426.92 核 論：螺栓抗剪強度滿足要求式──豎型材擠壓應力

QQ──螺栓承受的最大Qd──b──f──型材（Q235）f325Q12168N，d12mm，b6 核 論：型材抗擠壓強度滿足要求轉接鋼件校8mm厚轉接鋼件截面高度：100mm

6214N，F(xiàn)C2201N，F(xiàn)V7797NFH9173N，F(xiàn)C3250N單側截面參數(shù)截面抗彎抵抗矩：W113333.33mm3，W2maxV/2A5.1MPafsmaxFH1/2AM/2W124.4MPafsmaxV/2A2.1MPafsmaxFH1/2/AM/2/W144.4MPafs后置錨栓校核水平力：FH6.22kN豎向荷載e6625M1FC0.0910.20kNM2FV0.0910.71kN

公司設計者公司設計者地址頁碼項目子項目名稱及代碼日期PAGE4|設計者注釋1輸入數(shù)據(jù)錨栓類型和型號 HSAM12有效埋置深度 h=50mm,h=64材質認證編號 ETA有效期 2012/7/19|驗證 設計方法ETAGNo.001附錄懸臂安裝 e=0mm(無懸臂);t=8錨板 lxlxt=250mmx250mmx8mm;(錨板推薦厚度:不做計算型鋼型式 空心圓鋼;（LxWxT）=100mmx100mmx6基材 非裂縫混凝土,C30/37,f=37.00N/mm;h=1000鋼筋 無鋼筋或鋼筋間距>=150mm(任意?)或間距>=100mm(?<=10無縱向邊緣鋼根據(jù)ETAG001錄C，5.2.2.6，鋼筋用于控制基材中劈裂的形[mm&[kN2荷載組合計荷錨栓反作用力拉力（＋拉力，－壓力錨 拉 剪力作 x軸方向的剪力y軸方向的剪 12x3拉4最大混凝土抗壓應變0.06最大混凝土抗壓強度1.70（x/y）=（-40/-7）組合拉力9.150（x/y）=（117/47）組合壓力2.930123拉力荷載（ETAG，附錄C荷載承載力利用狀鋼材破壞 拔出破壞 確混凝土錐體破壞 確劈裂破壞 *最不相關的錨 **群錨(錨栓受拉3.1鋼材N NN 3.2混凝土錐體破壞A A

ec1Nec1ec2Nec2 s re7 N0NRk

NRd

壓壓 4力荷載（ETAG，附錄C，荷載承載力利用率狀鋼材破壞（無力臂作用9確鋼材破壞（帶力臂作用撬起破壞8確軸向混凝土邊緣破壞*最不相關的錨 **群錨(相應錨栓4.1鋼材破壞（無力臂作用VVV4.2撬起

A

k-ec1Vec1ec2Vec2sNRk0VRd,c10VSd5力和剪力復合作利用率狀確 +<= 6位移（最不利錨栓短期荷==2.8801.501===0.1020.1890.214長期荷=2.880=0.237=1.501==0.2880.373注釋：拉力作用下的位移值適合于按一半安裝扭矩要求的混凝土錨固！非裂錨栓位移允許值取決于施工對象，須由設計師做出判斷！7錨板假設具有足夠的剛度，錨栓承受荷載時錨板不產生變形依據(jù)ETAG節(jié)7，需要校驗錨栓荷載傳遞到基材錨固設計只適合錨板的孔徑尺寸不大于ETAG001附錄C表格4.1的要求范圍！對于大直徑的設計，請參考ETAG001附錄C的章節(jié)Theaccessorylistinthisreportisfortheinformationoftheuseronly.Inanycase,theinstructionsforuseprovidedwiththeproducthavetobefollowedtoensureaproperinstallation.錨固滿足設計要求8裝數(shù)錨板，鋼材型鋼型式:空心圓鋼;100x100x6x6

錨栓類型和型號HSAM12安裝扭矩:0.050被固定物鉆孔直徑:d=14 基材孔徑:12錨板厚度（輸入）:8 基材鉆孔深度:72錨板推薦厚度:不做計 基材最小厚度:100清孔照安裝指引要求手動清8.1需附屬鉆清安合適電合適尺寸的鉆手動吹扭力桿配合電動扳手或手動錘y3412錨栓布置錨xyc-c-123 第六 點支承幕墻系玻璃面板最大分格：2875×1250mm荷載計算風荷載計算有，玻璃幕墻的風荷載標準值應按下式計算，且大面不應小于1.0kN/m2，轉角不應小于Wkgzslz參數(shù)取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2， sl1.41.20.2=計算結果：Wk1.03kN/m2 1.38kN/k計算取值：Wk1.03kN/m2 1.5kN/k自重荷載計算Gk12陶板面

25.60.0270.69kN/

（30mm陶板自重，根據(jù)廠家數(shù)據(jù)2附件自重：0.1kN/2水平荷載計垂直于板塊的水平荷載標準值為qEkEmaxGk/A50.080.790.32kN/荷載組合水平方向荷載組合設計S11.4Wk豎直方向荷載設計值：S2 S3夾膠玻璃面板計算最大分格：2875mm×1250mm強度限值：48.0荷載計算風荷載標準值：Wk1.5kNm2（取最大負風壓下校核水 荷載標準值：qEk50.0825.60.0270.28kN/剛度校核時3t33t3 te 17.22mm（夾膠玻璃強度校核時強度校核時取單片玻璃分別進行計算根據(jù) 中6.1玻璃結構設計的規(guī)定得到荷載分配如下：k qEk1qt3t3t30.15kNm2（夾膠玻璃Ek SH11.4Wk10.65qEk11.49kNm2（荷載組合設計值k Wt3/t3t30.51kN/kk qEk2qt3t3t30.12kNm2（夾膠玻璃Ek SH31.4Wk20.65qEk20.79kNm2（荷載組合設計值剛度校核ED121e2E72000Nmm2，等效厚度te17.22mm，玻璃泊松比D Nwd 撓度系數(shù)0.0138，風荷載標準值wk1.5kN玻璃短邊邊長a1250mm，面板剛度D N0.58，查表得到計算結df,max1.59mmLab60強度校核外片15mm玻璃強度計算

t Ht1彎矩系數(shù)m0.1293SH10.99kN玻璃短邊邊長a1250mm，面板厚度t11.0，查表得到

8.02N/mm2f

48N/內片6mm玻璃強度計

tHt22彎矩系數(shù)m0.1293SH20.79kN玻璃短邊邊長a1250mm，面板厚度t21.0，查表得到

6.66N/mm2

56N/ 論：半鋼化玻璃面板強度滿足要求埋件校核

1.4Wk0.65qEkBH彎矩MFVe626010N公司設計者公司設計者地址頁碼項目子項目名稱及代碼日期PAGE4|設計者輸入數(shù)據(jù)錨栓類型和型號 HSAM12有效埋置深度 h=50mm,h=64材質認證編號 ETA有效期 2012/7/19|驗證 設計方法ETAGNo.001附錄懸臂安裝 e=0mm(無懸臂);t=8錨板 lxlxt=250mmx250mmx8mm;(錨板推薦厚度:不做計算型鋼型式 空心圓鋼;（LxWxT）=100mmx100mmx6基材 非裂縫混凝土,C30/37,f=37.00N/mm;h=1000鋼筋 無鋼筋或鋼筋間距>=150mm(任意?)或間距>=100mm(?<=10無縱向邊緣鋼根據(jù)ETAG001錄C，5.2.2.6，鋼筋用于控制基材中劈裂的形[mm&[kN3y3y4拉x壓12荷載組合計荷錨栓反作用力拉力（＋拉力，－壓力錨 拉 剪力作 x軸方向的剪力y軸方向的剪1234最大混凝土抗壓強度0.030.94（x/y）=（-39/0）組合拉力10.236（x/y）=（119/0）組合壓力1.93633力荷載（ETAG，附錄C荷載承載力利用率狀鋼材破壞 確拔出破壞 混凝土錐體破壞 確劈裂破壞 *最不相關的錨 **群錨(錨栓受拉3.1N NN 3.2混凝土錐體破 A ec1Nec1ec2Nec2sre0 N

Rk Rd 4力荷載（ETAG，附錄C，荷載承載力利用率狀鋼材破壞（無力臂作用4確鋼材破壞（帶力臂作用撬起破壞3確軸向混凝土邊緣破壞*最不相關的錨 **群錨(相應錨栓4.1鋼材破壞（無力臂作用VVV4.2撬起

A

k-ec1Vec1ec2Vec2sNRk0VRd,c10VSd5力和剪力復合作利用率狀確 +<= 6位移（最不利錨栓短期荷==3.0310.552===0.1070.0690.128長期荷=3.031=0.250=0.552==0.1060.271注釋：拉力作用下的位移值適合于按一半安裝扭矩要求的混凝土錨固！非裂錨栓位移允許值取決于施工對象，須由設計師做出判斷！7錨板假設具有足夠的剛度，錨栓承受荷載時錨板不產生變形依據(jù)ETAG節(jié)7，需要校驗錨栓荷載傳遞到基材錨固設計只適合錨板的孔徑尺寸不大于ETAG001附錄C表格4.1的要求范圍！對于大直徑的設計，請參考ETAG001附錄C的章節(jié)Theaccessorylistinthisreportisfortheinformationoftheuseronly.Inanycase,theinstructionsforuseprovidedwiththeproducthavetobefollowedtoensureaproperinstallation.錨固滿足設計要求8裝數(shù)錨板，鋼材型鋼型式:空心圓鋼;100x100x6x6

錨栓類型和型號HSAM12安裝扭矩:0.050被固定物鉆孔直徑:d=14 基材孔徑:12錨板厚度（輸入）:8 基材鉆孔深度:72錨板推薦厚度:不做計 基材最小厚度:100清孔照安裝指引要求手動清8.1需附屬鉆清安合適電合適尺寸的鉆手動吹扭力桿配合電動扳手或手動錘y3412錨栓布置錨xyc-c-123 第七 鋁板幕墻系計算參考：-2.3m面板用材：3mm豎型材：100×50×4mm矩形橫型材：EA50×5mm角鋼計算時取最位置在最不利荷載組合下進行校核荷載計算風荷載計算有，玻璃幕墻的風荷載標準值應按下式計算，且大面不應小于1.0kN/m2，轉角不應小于Wkgzslz參數(shù)取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2， sl1.41.20.2=計算結果：Wk1.03kN/m2 1.38kN/k計算取值：Wk1.03kN/m2 1.5kN/k自重荷載計算Gk121陶板面板：0.081kN/12附件自重：0.3kN2

（3mm鋁板水平荷載計

Gk/A50.080.3810.152kN/荷載組合水平方向荷載組合設計S11.4Wk豎直方向荷載設計值：S2 S3面板校核鋁板規(guī)格：3mm最大分格：950×2500荷載計算風荷載標準值：Wk1.5kNm2，Wk1.0kNm2水平荷載標準值：qEk50.080.0810.04kN/ULS11.4Wk0.65qEk2.13kN/ULS21.4Wk0.65qEk1.426kN/SLS11.0Wk1.5kN/SLS21.0Wk1.0kN/抗拉強度：93MPa（采用非線性大變形分析df,max5.6mmL/120,6minmax16.5MPafa橫梁校核龍骨截面：EA50×50×4mm角鋼龍骨跨度：950mm上板塊分格：1500下板塊分格：2500荷載計算風荷載標準值：Wk1.5kNm2（取負風壓計算水平荷載標準值：qEk50.080.080.04kN/FV1.2GkH0.15kN橫梁截面材 ：剛度及強度校核剛度校核Fdf,max E206000Nmm2L結果：df,max0.04mmL/500, dFd yf yE206000Nmm2L結果df,max0.42mmL250強度校核 My MFL212151921Nmm，W yMFL2/811281Nmm，W 結果：max52.1MPafs立柱校核截面：140×80×4跨度：5875荷載分布：4050分格：925荷載計算風荷載標準值：Wk1.5kNm2（取負風壓計算）Gk0.381kNm2水平荷載標準值：qEk50.080.3810.153kN/F1.0W1.5kN F1.0G0.381kN 水平荷載組合設計值：F1.4W 2.2kN/ F1.2G0.46kN qhFhB1.39NmmqvFvB0.36NqHFHB2.04NmmqVFVB0.43N龍骨截面材 ：剛度及強度校核df,mix18.0mm5875/250 qVM118.1MPa

轉接校核螺栓校核根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》 中7.2可得螺栓抗剪校核計算式Q2 Q2 v式

nnA 1 Q1──螺栓承受的水平方向Q2──螺栓承受的豎直方向的剪nv──單個螺栓受剪面（單剪為1，雙剪為2）nvfv──fv245MPa。Q5414N，A113.0412.0 核 論：螺栓抗剪強度滿足要求式

Q──豎型材擠壓應力Q──螺栓承受的最大的Q5414d──b──f──型材（Q235）f325Q5414N，d12mm，b4 核 論：型材抗擠壓強度滿足要求轉接鋼件校核8mm厚轉接鋼件截面高度：100mm單側截面參數(shù)：截面抗彎抵抗矩：W113333.33mm3，W2水平力FH1側向力FH2maxV/2A1.1MPafsmaxFH1/2AM/2W7.8MPafs后置錨栓校核水平力：FH2.85kN豎向荷載e6625

公司設計者公司設計者地址頁碼項目子項目名稱及代碼日期PAGE4|設計者輸入數(shù)據(jù)錨栓類型和型號 HSAM12有效埋置深度 h=50mm,h=64材質認證編號 ETA有效期 2012/7/19|驗證 設計方法ETAGNo.001附錄懸臂安裝 e=0mm(無懸臂);t=8錨板 lxlxt=250mmx250mmx8mm;(錨板推薦厚度:不做計算型鋼型式 空心圓鋼;（LxWxT）=100mmx100mmx6基材 非裂縫混凝土,C30/37,f=37.00N/mm;h=1000鋼筋 無鋼筋或鋼筋間距>=150mm(任意?)或間距>=100mm(?<=10無縱向邊緣鋼根據(jù)ETAG001錄C，5.2.2.6，鋼筋用于控制基材中劈裂的形[mm&[kN3y3y4拉x12荷載組合計荷錨栓反作用力拉力（＋拉力，－壓力錨 拉 剪力作 x軸方向的剪力y軸方向的剪1234最大混凝土抗壓強度0.010.21（x/y）=（-38/0）組合拉力3.184（x/y）=（121/0）組合壓力0.33433力荷載（ETAG，附錄C荷載承載力利用率狀鋼材破壞 5確拔出破壞 混凝土錐體破壞 9確劈裂破壞 *最不相關的錨 **群錨(錨栓受拉3.1N NN 3.2混凝土錐體破 A ec1Nec1ec2Nec2sre0 N

Rk Rd 4力荷載（ETAG，附錄C，荷載承載力利用率狀鋼材破壞（無力臂作用2確鋼材破壞（帶力臂作用撬起破壞2確軸向混凝土邊緣破壞*最不相關的錨 **群錨(相應錨栓4.1鋼材破壞（無力臂作用VVV4.2撬起

A

k-ec1Vec1ec2Vec2sNRk0VRd,c10VSd5力和剪力復合作利用率狀3確 +<= 6位移（最不利錨栓短期荷==0.9300.322===0.0330.0410.052長期荷=0.930=0.077=0.322==0.0620.098注釋：拉力作用下的位移值適合于按一半安裝扭矩要求的混凝土錨固！非裂錨栓位移允許值取決于施工對象，須由設計師做出判斷！7錨板假設具有足夠的剛度，錨栓承受荷載時錨板不產生變形依據(jù)ETAG節(jié)7，需要校驗錨栓荷載傳遞到基材錨固設計只適合錨板的孔徑尺寸不大于ETAG001附錄C表格4.1的要求范圍！對于大直徑的設計，請參考ETAG001附錄C的章節(jié)Theaccessorylistinthisreportisfortheinformationoftheuseronly.Inanycase,theinstructionsforuseprovidedwiththeproducthavetobefollowedtoensureaproperinstallation.錨固滿足設計要求8裝數(shù)錨板，鋼材型鋼型式:空心圓鋼;100x100x6x6

錨栓類型和型號HSAM12安裝扭矩:0.050被固定物鉆孔直徑:d=14 基材孔徑:12錨板厚度（輸入）:8 基材鉆孔深度:72錨板推薦厚度:不做計 基材最小厚度:100清孔照安裝指引要求手動清8.1需附屬鉆清安合適電合適尺寸的鉆手動吹扭力桿配合電動扳手或手動錘y3412錨栓布置錨xyc-c-123 第八 格柵系統(tǒng)計計算參考：0.9m豎型材：120×60×4mm矩形分格：1550mm計算時取最位置在最不利荷載組合下進行校核荷載計算風荷載計算有，玻璃幕墻的風荷載標準值應按下式計算，且大面不應小于1.0kN/m2，轉角不應小于Wkgzslz參數(shù)取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2， sl1.41.20.2=計算結果：Wk1.03kN/m2 1.38kN/k計算取值：Wk1.03kN/m2 1.5kN/k自重荷載計算Gk121陶板面板：0.0050.040.125kN/12附件自重：0.3kN2水平荷載計 Gk/A50.080.3250.13kN 荷載組合水平方向荷載組合設計S11.4WkS2S3立柱校核截面：120×60×4跨度：7800分格：1550荷載計算風荷載標準值：Wk1.5kNm2（取負風壓計算Gk0.325kNm2水 荷載標準值：qEk50.080.3250.13kN/F1.0W1.5kN F1.0G0.325kN 水平荷載組合設計值：F1.4W 2.19kN/ F1.2G0.39kN qhFhB300.70Nmm（格柵部分qhFhB2.33N/（格柵+背襯板部分）qvFvB/qHFHB301.02Nmm（格柵部分）qHFHB3.40N/mm（格柵+背襯板部分）qVFVB0.61