第四章金屬的斷裂韌度20151110

第四章金屬的斷裂韌度

第一節(jié)斷裂力學概述

FractureMechanics一、構(gòu)件強度設(shè)計的思路

材料力學設(shè)計思路

零件所受到的載荷工作應(yīng)力修正零件本身形狀尺寸零部件實際斷裂過程材料本身的內(nèi)部缺陷和加工或服役過程中形成的微小裂紋的存在裂紋附近產(chǎn)生應(yīng)力集中和復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)造成構(gòu)件在按材料力學設(shè)計的許用應(yīng)力以下的破壞即所謂“低應(yīng)力脆斷問題”防斷裂設(shè)計的提出

隨著科技的發(fā)展，人類為了發(fā)展生產(chǎn)，保障人身安全，防止災(zāi)難性斷裂事故的發(fā)生，作了不懈的努力。早在50年代，人們發(fā)現(xiàn)一些按古典強度理論和常規(guī)設(shè)計方法設(shè)計、制造并經(jīng)嚴格檢驗合格的產(chǎn)品，卻發(fā)生了斷裂、爆炸等事故，引起震驚。經(jīng)研究，發(fā)現(xiàn)這些事故多數(shù)與結(jié)構(gòu)中存在缺陷或裂紋有關(guān)。基于這個事實，發(fā)展起一門新的學科——斷裂力學，它是以變形體力學為基礎(chǔ)，研究含缺陷（或裂紋）材料和結(jié)構(gòu)的抗斷裂性能，以及在各種工作環(huán)境下研究裂紋的擴展、失穩(wěn)和止裂規(guī)律的一門學科。

二、斷裂力學概觀

OverviewofFractureMechanics

我們分析前面拉伸過程中的斷裂、缺口拉伸過程中的斷裂可以看到，由于局部應(yīng)力狀態(tài)的變化，導(dǎo)致應(yīng)力狀態(tài)軟性系數(shù)下降（材料脆性增加），最終導(dǎo)致斷裂的發(fā)生（裂紋迅速擴大的過程）。脆性斷裂和韌性斷裂根據(jù)斷裂前金屬材料產(chǎn)生塑性變形量的大小，可分為脆性斷裂和韌性斷裂（1）脆性斷裂：斷裂前沒有明顯的塑性變形，斷口平齊，呈光亮的結(jié)晶狀。（2）韌性斷裂：斷裂前產(chǎn)生較大的塑性變形，斷口呈暗灰色的纖維狀。

區(qū)別：裂紋擴散過程不同脆性斷裂與韌性斷裂比較脆斷與韌斷裂紋尺寸-應(yīng)力圖

裂紋突然擴展裂紋逐步擴展正斷和切斷根據(jù)斷裂面的取向可分為正斷和切斷正斷：斷口的宏觀斷裂面與最大正應(yīng)力方向垂直，一般為脆斷，也可能韌斷。切斷：斷口的宏觀斷裂面與最大正應(yīng)力方向呈45°，為韌斷。穿晶斷裂和晶間斷裂裂紋擴散的途徑可分為穿晶斷裂和晶間斷裂穿晶斷裂：裂紋穿過晶粒內(nèi)部，韌斷也可為脆斷。晶間斷裂：裂紋穿越晶粒本身，脆斷。

根據(jù)裂紋擴展前，裂紋的根部（裂紋端部）是否有塑性變形，斷裂力學可以劃分為下列兩種模型：（1）線性（線彈性）斷裂力學：

LinearElasticFractureMechanics（教材中的第一節(jié)內(nèi)容）

（2）非線性斷裂力學：

NonlinearFractureMechanics（教材中的第五節(jié)內(nèi)容）1.線性（線彈性）斷裂力學Griffith理論（格雷菲斯理論）：1920年以玻璃（glass）為研究對象提出TheoryofBrittleFracture（脆性破壞理論），首次用復(fù)變函數(shù)理論系統(tǒng)研究了理想脆性材料中裂紋擴展（crackpropagation）行為；Irwin和Orowan：1948年在Griffith理論基礎(chǔ)上，允許裂紋根部（cracktip）部分微小塑性變形區(qū)域存在，提出了修正的BrittleFracture，可以應(yīng)用于鋼材（高碳鋼或高強度合金鋼），以上理論統(tǒng)稱為線性斷裂力學。斷裂力學特性參數(shù)

（應(yīng)力場強度因子）和（斷裂韌度）：描述裂紋擴展條件（裂紋擴展能量釋放率）和（斷裂韌度）：描述裂紋擴展條件Griffith-Irwin-Orowan的研究，為線性斷裂力學的發(fā)展奠定了堅實的基礎(chǔ)，現(xiàn)在防止結(jié)構(gòu)斷裂的工學手段即是線性斷裂力學（相當于彈性力學）第二節(jié)線(彈)性斷裂力學與斷裂韌度在線彈性斷裂力學中討論問題時，假設(shè)在裂紋擴展時（失穩(wěn)擴展時），裂紋根部（或尖端）總處于彈性狀態(tài)或只允許少許塑性變形區(qū)域存在。推導(dǎo)裂紋擴展條件（失穩(wěn)條件）的方法：（1）應(yīng)力場強度斷裂的判據(jù)（應(yīng)力場強度因子）（2）系統(tǒng)的能量轉(zhuǎn)化斷裂的判據(jù)（能量釋放率）一、裂紋擴展的基本形式

CrackPropagationModes

根據(jù)裂紋擴展面與外加應(yīng)力的取向關(guān)系，裂紋擴展有三種基本形式裂紋擴展基本形式第一類裂紋第二類裂紋第三類裂紋二、應(yīng)力場強度因子和斷裂韌度

對于Ⅰ型裂紋，在受到拉伸或者彎曲時，裂紋尖端部附近將出現(xiàn)平面應(yīng)力狀態(tài)（對應(yīng)于薄板）或三向應(yīng)力狀態(tài)（對應(yīng)于厚板）；（參考第二章缺口試樣的拉伸部分）（一）裂紋尖端應(yīng)力場分析

（彈性、不存在塑性區(qū)）

圓孔或橢圓孔附近的應(yīng)力分布情況

（1）出發(fā)點材料中已存在裂紋；局部應(yīng)力集中；裂紋擴展（增加新的表面），應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系符合線彈性虎克定律。（2）格雷菲斯模型無限寬薄板，僅施加一拉應(yīng)力（平面應(yīng)力）板內(nèi)有一長度為2a，并垂直于應(yīng)力的裂紋

平面應(yīng)力狀態(tài)（薄板缺口拉伸）平面應(yīng)變狀態(tài)（厚板缺口拉伸）裂紋尖端附近應(yīng)力場應(yīng)力分量描述（張開型裂紋，Ⅰ型裂紋）假設(shè)

FractureToughness應(yīng)力場強度因子應(yīng)力分量描述時，在裂紋延長線上的應(yīng)力分布

拉應(yīng)力分量最大，裂紋最容易沿著x軸方向擴展

對應(yīng)于三種不同的裂紋，裂紋尖端部應(yīng)力分布

平面應(yīng)力狀態(tài)下的表達式第一類裂紋第二類裂紋第三類裂紋應(yīng)力場強度因子對應(yīng)于Ⅰ型裂紋，稱之為應(yīng)力場強度因子，單位或者是一般形式：（教材中）或者

Y：裂紋形狀系數(shù)（1~2），取決于裂紋和試樣的形狀和尺寸，表4-1中Y=f(a/b)；：與裂紋形狀、試樣的尺寸和應(yīng)力場分布有關(guān)，通常用來判斷裂紋能否擴展（失穩(wěn)）的判據(jù)；注意與應(yīng)力集中系數(shù)的區(qū)別：無量綱與材料無關(guān)，只取決于裂紋的尺寸斷裂韌度（Toughness）和斷裂判據(jù)對于任何含有裂紋的構(gòu)件：應(yīng)力值、裂紋長度增加或同時增加，都將導(dǎo)致增加。當達到某一個極限值時，裂紋將出現(xiàn)失穩(wěn)擴展（脆性材料為突然擴展、韌性材料為緩慢擴展），造成材料或零部件的斷裂。因此，可以作為判斷材料是否達到破壞極限的判據(jù)，即裂紋失穩(wěn)條件為：或者當零部件中存在裂紋，但是沒有達到或接近極限值時，裂紋不會突然擴展造成破壞事故；反之，如果達到或接近極限值時，就會引發(fā)破壞性事故。材料的越高，抗裂紋擴展的能力就越強。當K1達到臨界值K1C時，零件內(nèi)裂紋將發(fā)生失穩(wěn)擴展而出現(xiàn)低應(yīng)力脆性斷裂，而K1＜K1C時，零件安全可靠（破損安全）

和是兩個不同的概念，類似于應(yīng)力和屈服強度同樣，對于其他類型的裂紋，也存在對應(yīng)的關(guān)系。（二）、裂紋尖端應(yīng)力場分析

（存在微小塑性區(qū)）

裂紋尖端處應(yīng)力分布：

裂尖處沒有小規(guī)模塑性區(qū)出現(xiàn)兩種屈服條件VonMisesCriterionorMaximumDistortion-EnergyCriterion

這里為單軸拉伸時的材料的屈服強度TrescaCriterionorMaximumShear-StressCriterion

這里為單軸拉伸時的材料的屈服強度裂紋尖端處存在微小塑性區(qū)時的應(yīng)力分布關(guān)系根據(jù)彈性理論計算出裂紋尖端應(yīng)力分布Eq.(4-1)根據(jù)一般應(yīng)力狀態(tài)與主應(yīng)力狀態(tài)間的換算關(guān)系計算出裂紋尖端處主應(yīng)力Eq.(4-8)平面應(yīng)力與平面應(yīng)變條件下裂紋尖端處屈服區(qū)形狀曲線方程Eq(4-9)VonMisesCriterion裂尖附近塑性區(qū)的形狀和尺寸

平面應(yīng)變狀態(tài)塑性區(qū)域（?。?/p>

應(yīng)力狀態(tài)硬

平面應(yīng)力狀態(tài)塑性區(qū)域（大）

應(yīng)力狀態(tài)軟

分析平板穿透裂紋尖端處沿板厚度方向

表面和中心部位的塑性區(qū)域形狀（啞鈴形狀）

裂紋尖端處的應(yīng)力松弛現(xiàn)象

由Eq.(4-1)可以看出過程中，B點處開始，而在屈服區(qū)內(nèi)，最大主應(yīng)力恒等于有效屈服應(yīng)力，也就是將原來AB以上的應(yīng)力峰削平（應(yīng)力松弛），多余出來的應(yīng)力就要轉(zhuǎn)移到屈服區(qū)周圍的，從而使這些區(qū)域內(nèi)應(yīng)力值升高。若這些區(qū)域中升高后的應(yīng)力高于有效屈服應(yīng)力時，也會造成屈服區(qū)，這樣就造成了屈服區(qū)的擴大。

裂紋尖端處的應(yīng)力松弛區(qū)域的計算

結(jié)果：無論平面應(yīng)力狀態(tài)還是平面應(yīng)變狀態(tài)

裂紋尖端塑性區(qū)寬度計算公式比較有效裂紋模型及的修正（彈性等效）上面對存在的微小塑性區(qū)進行了修正，同樣，由于塑性區(qū)的存在影響了應(yīng)力分布情況，應(yīng)力場強度因子也必須進行修正。對于Ⅰ型裂紋，只要塑性區(qū)足夠?。ㄖ劣谛〉绞裁闯潭?，將在下一節(jié)中進行討論），就可以認為，塑性區(qū)外彈性區(qū)的應(yīng)力場強度——應(yīng)力場強度因子，仍舊是裂紋擴展與否的控制參量（即只要是小范圍屈服，線彈性斷裂力學的分析仍然有效，只是對有一個修正的問題）。有效裂紋模型及的修正有了塑性區(qū)，裂紋體的剛度將要下降，可以等效看作裂紋的長度有所增加，即等效裂紋長度為，裂紋尖端相當于由原來的點向前移動到點，，這就是等效裂紋模型。根據(jù)圖4-6具體方法如下大件表面橢圓形裂紋Eq.(4-18)薄板平面應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)力場強度因子厚板平面應(yīng)變狀態(tài)應(yīng)力場強度因子無限大平板中心穿透裂紋Eq.(4-17)薄板平面應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)力場強度因子厚板平面應(yīng)變狀態(tài)應(yīng)力場強度因子注意如下在計算應(yīng)力場強度因子K1時，若越接近于0，則修正系數(shù)接近于1，不存在塑性區(qū)的影響問題。即，這時的實際應(yīng)力遠遠小于屈服應(yīng)力，可以不考慮塑性區(qū)的影響；若越大,并接近于1，則塑性區(qū)的影響最大，其修正值也越大。一般，時，就必須考慮修正。小范圍屈服對塑性尺寸的限制

工程上可以接受的誤差為，因此通取塑性區(qū)范圍（非常重要）無限大平板試樣要求平面應(yīng)力狀態(tài)：平面應(yīng)變狀態(tài)：三點彎曲（TPB）和緊湊式拉伸（CT）試樣：三、裂紋擴展能量釋放率及斷裂韌度裂紋擴展過程中的能量平衡關(guān)系絕熱條件下設(shè)等式左為裂紋擴展動力U，系統(tǒng)勢能裂紋擴展阻力物理意義：彈性體應(yīng)變能↓

外力對彈性體做功↑提供裂紋擴展所需能量裂紋擴展能量釋放率恒位移與恒載荷下的Eq.(4-25)平面應(yīng)力與平面應(yīng)變狀態(tài)下的Eq.(4-26)恒位移，裂紋長度2a，B=1時失穩(wěn)條件：第三節(jié)彈塑性條件下的金屬斷裂韌度的基本概念

（非線性斷裂力學NonlinearFractureMechanics）彈塑性斷裂力學常用的研究方法有J積分法和COD法。前者是由裂紋擴展能量釋放率G延伸而來的能量判據(jù)；后者是由應(yīng)力場強度因子K延伸而來的判據(jù)。我們這里主要介紹以上兩種判斷方法，測試方法可以查閱《GB/T2308-1991金屬材料延性斷裂韌度試驗方法》和《GB/T2358-1994金屬材料裂紋尖端張開位移試驗方法》。一、必要性J.R.Rice：1968年提出的J積分理論（與線彈性斷裂力學中裂紋擴展能量釋放率相當?shù)牧浚┣懊嫖覀冎饕槍€性斷裂力學進行了詳細的闡述（主要適用于裂紋尖端處沒有塑性變形區(qū)域或者僅有微小塑性變形區(qū)域，在室溫條件下主要針對高碳鋼和脆性材料）。如果裂紋尖端處存在大范圍的塑性變形區(qū)域（導(dǎo)致），則上述方法將不再適用（主要針對中、低強度的結(jié)構(gòu)用鋼），（4-11）（考慮小范圍塑性區(qū)應(yīng)力松弛后）通過對中、低強度的結(jié)構(gòu)用鋼小尺寸試樣彈塑性斷裂韌度的分析，可以換算成大尺寸試樣的值，不必采用大尺寸試樣直接進行試驗。二、J積分（JIntegral）及斷裂韌度J積分（JIntegral）由于是J.R.Rice提出的，故稱之為J積分，它實際上是一種在裂紋附近圍繞裂紋的線積分（LineIntegral），當該積分值J達到某一個臨界值時，裂紋將開始失穩(wěn)擴展。在彈性狀態(tài)下，所包圍體積的系統(tǒng)勢能等于彈性應(yīng)變能與外力功之差（厚度B=1），（參考前面裂紋擴展能量釋放率的定義）（裂紋擴展阻力）所包圍的體積的彈性應(yīng)變能（單位厚度的體積）（彈性應(yīng)變能密度）所包圍的體積外側(cè)應(yīng)力對所包圍體積所作的功

積分（JIntegral）的定義（4-37）在線彈性條件下，（針對I形裂紋），Rice證明，在小應(yīng)變（注意與裂紋尖端微小塑性區(qū)的區(qū)別）的情況下，J積分與路徑無關(guān)（被積函數(shù)為勢函數(shù)），即的守恒性，其計算方法如下：裂紋開始擴展條件裂紋開始擴展條件（注意：為裂紋失穩(wěn)擴展的條件，兩者意義不同）

三裂紋尖端張開位移及斷裂韌度中、低強度鋼機件，由于材料低，裂紋尖端塑性應(yīng)變區(qū)很大，甚至達到全面屈服以后才斷裂。對于這種情況，引入裂紋尖端張開位移的概念進行衡量比較準確。設(shè)一中、低強度鋼無限大板中有I型穿透裂紋，在平均應(yīng)力作用下裂紋兩端出現(xiàn)塑性區(qū)，裂紋尖端因塑性鈍化不增加其長度2a，但是卻沿Y方向張開（張開位移：COD,CrackOpeningDisplacement）帶狀屈服模型

（D-M模型：Dugdale）對于大規(guī)模屈服區(qū)存在的情形

（4-40）（4-41）

裂紋開始擴展時的臨界值，或材料阻止裂紋擴展的能力。Eq.(4-40)展開以后，可以得到裂紋尖端小范圍屈服（）條件下的

（4-43）

（4-44）

同時，可以得到小范圍屈服條件下（平面應(yīng)力狀態(tài)）（4-45）

（平面應(yīng)變狀態(tài)）（4-46）第四節(jié)斷裂韌度的測試實驗標準、試樣的形狀、尺寸及制備所用標準：（1）GB4161-84《金屬材料平面應(yīng)變斷裂韌度試驗方法》，適用于厚度≥1.6mm帶材疲勞裂紋的三點彎曲、緊湊拉伸、C型拉伸和圓形緊湊拉伸試樣，測定金屬材料的平面應(yīng)變斷裂韌度。當試驗無效時，還可按本方法規(guī)定測定試樣強度比；（2）GB7732-87《金屬板材表面裂紋斷裂韌度試驗方法》，適用于具有半橢圓表面裂紋的矩形截面拉伸試樣，在室溫（15-35℃）和大氣環(huán)境下測定金屬板材標面裂紋斷裂韌度；（3）GB/T2038-1991《利用阻力曲線確定金屬材料延性斷裂韌度的試驗方法》，適用于帶有疲勞預(yù)制裂紋的小試樣，利用阻力曲線確定金屬材料延性斷裂韌度，用于評定材料的斷裂韌度；（4）GB/T2358-1994《裂紋張開位移（COD）試驗方法》，適用于帶有疲勞預(yù)制裂紋的三點彎曲試樣，對于鋼材進行室溫及低溫裂紋張開位移（COD）試驗，主要用于線彈性斷裂力學失效的延性斷裂情況；（5）國外標準：美國ASTME399/英國BS5447（平面應(yīng)變狀態(tài)斷裂韌度試驗）；英國BS5762（CTOD(COD)試驗）；美國ASTME561（裂紋擴展阻力曲線，曲線試驗），美國ASTME338（薄板試驗片）/ASTME602（圓柱形試驗片）（缺口拉伸試驗）。試樣的形狀、尺寸及制備國家標準種規(guī)定了四種試樣：標準三點彎曲試樣、緊湊拉伸試樣、C型拉伸試樣和圓形緊湊拉伸試樣。常用的三點彎曲和緊湊拉伸兩種試樣如下圖4-7：為了保證裂紋尖端附近小規(guī)模屈服，尺寸規(guī)定如下，在確定試樣尺寸時，應(yīng)該首先知道材料的屈服強度和的估算值，才能定出試樣的最小厚度B，然后再按上圖確定寬度W和長度L，如果值無法估算，可以根據(jù)材料的（表4-3）進行確定二、測試方法三點彎曲試驗和緊湊拉伸試驗如下圖所示三點彎曲測量曲線：

（載荷F—裂紋張開位移V曲線的三種類型）

斜率減少5%，裂紋擴展2%時載荷值FQ條件裂紋失穩(wěn)擴展載荷Ⅰ：材料韌性較好或者試樣較薄時（不能保證小范圍屈服），由于裂紋尖端處產(chǎn)生或大或小的塑性區(qū)以及這個區(qū)域變形強化，使得裂紋擴展要經(jīng)歷一個載荷上升過程，所以，這種情況下的最后失穩(wěn)斷裂的最大載荷已經(jīng)不能代表裂紋開始擴展的臨界載荷。這時只能仿照拉伸試樣中規(guī)定的方法，即在中規(guī)定：把裂紋擴展量（包括裂紋的真實擴展和由裂紋尖端產(chǎn)生的塑性區(qū)所造成的等效擴展在內(nèi)）達到裂紋原始長度a的2%（即）時的載荷作為條件臨界載荷；Ⅱ：當材料韌性和尺寸居中時，有一個類似于屈服平臺的臺階，同樣，越過這個平臺載荷有一個上升段，這時開始屈服的點作為條件臨界載荷；Ⅲ：材料很脆或者尺寸很大（裂紋前端處于平面應(yīng)變的強約束狀態(tài)），則裂紋一開始擴展即呈失穩(wěn)態(tài)而很快導(dǎo)致試樣斷裂，這時最大裂紋載荷既是裂紋開始擴展的臨界載荷；三、試驗結(jié)果的處理三點彎曲的實驗結(jié)果通過Eq.(4-30)進行計算（有效性判據(jù)）

Eq.(4-30)斷裂韌度有效性判斷

（1）厚度判據(jù)：（2）載荷比判據(jù)：這樣，否則，應(yīng)該加大試樣的尺寸重做試驗，新試樣尺寸至少應(yīng)為原試樣的1.5倍，直到滿足上述條件。幾種金屬材料在室溫下的值第五節(jié)影響斷裂韌度的因素一、斷裂韌度與常規(guī)力學性能指標之間的關(guān)系（一）、斷裂韌度與強度、塑性之間的關(guān)系1、裂紋跨越第二相的斷裂（僅適用于彈性體）

E：材料楊氏模量，

n：應(yīng)變硬化指數(shù)，：結(jié)構(gòu)參量；裂紋跨越第二相的斷裂（僅適用于彈性體）

2、解理斷裂（脆性斷裂）：

Ritchie等（高含氮量低碳鋼、穿晶解理斷裂）(4-32)——解理斷裂應(yīng)力；——屈服斷裂應(yīng)力；——應(yīng)變硬化指數(shù)；——特征距離，對于低碳鋼為2~3個晶粒尺寸。3、韌性斷裂——拉伸彈性模量；——屈服強度；——臨界斷裂應(yīng)變；——特征距離，第二相質(zhì)點間的平均距離。（4-33）

（二）斷裂韌度與沖擊吸收功之間的關(guān)系

只有在和的溫度范圍內(nèi)，兩條曲線平行時才能建立兩者的相對關(guān)系。Eq.(4-34)S.T.RolfeRelation（英制單位）二、影響斷裂韌度的因素（一）材料成分、組織對的影響為材料自身的力學性能指標，只取決于材料本身，主要有以下一些因素：

1、化學成分的影響：細化晶粒的合金元素因提高材料的強度和塑性，可以使提高；強烈固溶強化的合金元素因降低塑性而使降低；形成金屬化合物并呈第二相析出的合金元素，因降低塑性有利于裂紋的擴展，也使降低。2、基體相結(jié)構(gòu)和晶粒大小的影響

從滑移塑性變形和解理斷裂的角度考察，面心立方結(jié)構(gòu)由于易產(chǎn)生滑移塑性變形而不產(chǎn)生解理斷裂，因此提高。因此，奧氏體鋼的較鐵素體鋼、馬氏體鋼高。如果奧氏體在裂紋尖端應(yīng)力場作用下發(fā)生馬氏體相變，則因為消耗附加能量會使進一步提高。另外，基體晶粒越細則越高（但是也不是絕對的）。3、雜質(zhì)及第二相的影響

鋼中的非金屬夾雜物和第二相如果為脆性，則會在應(yīng)力的作用下造成相界面的開裂形成裂紋，造成下降；第二相的形狀也有影響，例如球狀碳化物比板條狀和網(wǎng)狀碳化物造成的下降要小一些（如鑄鐵）。4、顯微組織的影響（1）板條馬氏體是位錯型亞結(jié)構(gòu)，具有較高的強度和塑性，裂紋擴展阻力較大，呈韌性斷裂，較高；（2）針狀馬氏體是孿晶亞結(jié)構(gòu)，硬而脆，裂紋擴展阻力小，呈準解理或解理斷裂，很低；（3）回火索氏體的基體具有較高的塑性，第二相是粒狀碳化物，分布間距較大，裂紋擴展阻力較大，因而較高；（4）回火馬氏體基體塑性差，第二相質(zhì)點小且彌散分布，裂紋擴展阻力較小，因而較低；（5）回火托氏體的居于上述（3）和（4）之間；（6）亞共析鋼中，無碳貝氏體常因熱加工工藝不當而形成魏氏體組織，使得下降；（7）上貝氏體鋼因在鐵素體片層間分布有斷續(xù)碳化物，裂紋擴展阻力較小，較低；（8）下貝氏體因在過飽和鐵素體中分布有彌散細小的碳化物，裂紋擴展阻力增大，與板條馬氏體相似，