污水處理設計計算

第三章污水處理廠工藝設計及計算.1。1設計說明柵條的斷面主要依據(jù)過柵流速確定，過柵流速一般為0。6~1.0m/s，槽內(nèi)流速0。5m/s左右.假設流速過大,不僅過柵水頭損失增加，還可能將已截留在柵上的柵渣沖過格柵，假設流速過小，柵槽內(nèi)將發(fā)生沉淀。此外，在選擇格柵斷面尺寸時,應留意設計過流力量只為格80%，以留有余地。格柵柵條間隙擬定為25。00mm。1。2 設計流量：a。日平均流量Qd=45000m3/d≈1875m3/h=0.52m3/s=520L/s1。4b。最大日流量zdzd

=1.4×1875m3/h=2625m3/h=0。73m3/s1。3 設計參數(shù)：柵條凈間隙為b=25。0mm 柵前流速ν1=0.7m/s過柵流速0.6m/s 柵前局部長度：0。5m格柵傾角δ=60° 單位柵渣量:ω1=0。05m3柵渣/103m3污水1.4 設計計算：1。4。1確定柵前水深依據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得:所以柵前槽寬約0。66m。柵前水深h≈0.33m1。4。2格柵計算max說明：Q —最大設計流量,m3/s；α—格柵傾角，度〔°)；maxh-柵前水深，m； ν-污水的過柵流速，m/s.柵條間隙數(shù)(n〕為=柵槽有效寬度〔〕設計承受10S=0。01m。=1.04(m〕通過格柵的水頭損失h2h0-計算水頭損失； g—重力加速度；K-格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3;ξ—阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何外形有關，對于圓形斷面，所以：柵后槽總高度HH=h+h1+h2=0.33+0。3+0。025=0.655〔m〕 (h1—柵前渠超高，一般取0。3m)柵槽總長度L＝0.3+0。33＝0。63L—進水渠長，m； L—柵槽與出水渠連接處漸窄局部長度,m;1 2B1-進水渠寬,； α1—進水漸寬局部的開放角，一般取20°。圖一 格柵簡圖1。4。3柵渣量計算對于柵條間距b=25.0mm的中格柵,對于城市污水，每單位體積污水爛截污物為W1=0.05m3/103m3，每日柵渣量為=0.4m3/d攔截污物量大于0.3m3/d,宜承受機械清渣.二、沉砂池承受平流式沉砂池設計參數(shù)Q=301L/s〔202312格)v=0.25m/s水力停留時間：t=30s設計計算沉砂池長度:L=vt=0.25×30=7.5m〔2)水流斷面積：A=Q/v=0.301/0.25=1.204m2〔3)池總寬度:n=2b=1.2m〉0。6mB=2b=2。4m有效水深：h2=A/B=1。204/2.4=0.5m 〔介于0.25～1m之間〕T=2d,2天，則每個沉砂斗容積,兩格共有四個沉砂斗〕X1:3m3/105m3，1。5〔6)沉砂斗各局部尺寸及容積：60hd=0.5m，則沉砂斗上口寬：沉砂斗容積：〔略大于V1=0.26m3，符合要求〕0.06，坡向沉砂斗長度為則沉泥區(qū)高度為h3=hd+0。06L2=0。5+0。06×2。65=0。659mHh1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.66=1.46m進水漸寬局部長度:出水漸窄局部長度:L3=L1=1。43m:最小流量即平均日流量Q =Q/K=301/1.5=200。7L/s平均日min則v =Q /A=0.2023/1。204=0。17>0。15m/s，符合要求min平均日計算草圖如下：3。1承受中心進水輻流式沉淀池：圖四 沉淀池簡圖3。2設計參數(shù)：沉淀池個數(shù)n=2;水力外表負荷q”=13/(2h；出水堰負荷1.7L·m(14。沉淀時間T=2h；污泥斗下半徑r2=1m，上半徑r1=2m；剩余污泥含水率P1=99。2%。1設計計算：3。2.1.1池外表積3.2.1.2單池面積〔530〕3。2。1。3池直徑〔530m〕。4沉淀局部有效水深(h2)混合液在分別區(qū)泥水分別，該區(qū)存在絮凝和沉淀兩個過程，分別區(qū)的沉淀過程會受進水的紊流影響，取3。2.1.5沉淀池局部有效容積3.2。1。6沉淀池坡底落差〔取池底坡度i=0。05〕。1.7沉淀池周邊〔有效)水深。8污泥斗容積池底可儲存污泥的體積為：3.2。1。9沉淀池總高度H=0。47+4+1。73=6。2m進水系統(tǒng)計算3.3.1521m3/h(0。145m3/s〕進水管設計流量：0.145×〔1+R〕=0。145×1.5=0。218m3/s管徑D1=500mm，3。3.2進水豎井1。2m，0.30×1.2m26出水口流速333紊流筒計算 圖六 進水豎井示意圖筒中流速紊流筒過流面積 紊流筒直徑3。43。4。1環(huán)形集水槽內(nèi)流量=0.145m3/s3。4.2環(huán)形集水槽設計承受單側集水環(huán)形集水槽計算.設槽中流速v=0。5m/s0.4m，集水槽總高度為0.4+0。4〔超高)=0。8m,90°三角堰。3。4.3出水溢流堰的設計〔承受出水三角堰90°)3。4。3。1堰上水頭〔即三角口底部至上游水面的高度〕H1=0。04m3.4.3。2q13.4.3。3n13。4。3。4圖七 溢流堰簡圖六、氧化溝1.設計參數(shù)擬用卡羅塞(Carrousel〕氧化溝,BOD5COD之外,還具備硝化和肯定低于排放標準.20232座，按最大日平均時流量設計，每座氧化溝設計流量為?？偽勰帻g:20dMLSS=2700DO＝2mg/L。6mgO2/mgNH3—N2。6mgO2/NO3—N復原α＝0。9 β＝0。98其他參數(shù)：a=。6kgVSS/kgBO5 b=。07d1脫氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·dK1=0。23d—1 Ko2=1.3mg/LPH≥7.2)：1mg堿度/mgNH3-N3。0mg堿度/mgNO3—N復原硝化安全系數(shù)：2.5:1.082.設計計算(1〕堿度平衡計算：0。23×5)=6。4mg/L2〕20d，則日產(chǎn)泥量為：kg/d中用于合成局部為：0。124550.8=68.30kg/d即：TKNmg/L用于合成。NH3—N=34—6.83-2=25。17mg/L3〕堿度平衡計算0。1mg/L/1mgBOD5，且設進水中堿度為250mg/L，剩余堿度=250—7。1×25.17+3.0×14.17+0.1×〔190－6。4〕=132。16mg/LCaCO3計，此值可使PH≥7.2mg/L硝化速率為=0。204d-1故泥齡:d承受安全系數(shù)為2.5，故設計污泥齡為:2.54。9=12.5d原假定污泥齡為20d，則硝化速率為：d—1單位基質(zhì)利用率：kg/kgMLVSS。dMLVSS=f×MLSS=0.753600=2700mg/L所需的MLVSS總量=硝化容積:m3水力停留時間：h反硝化區(qū)容積:12℃時,反硝化速率為：=0.017kgNO3—N/kgMLVSS。dNO3-N的總量=kg/d脫氮所需池容：m3水力停留時間：h總水力停留時間:h總容積：m3氧化溝的尺寸:3.5m7m，則氧化溝總長：.其中好氧段長度為，缺氧段長度為。彎道處長度：則單個直道長：(59m)=59+7+14=80m，總池寬=74=28m(未計池壁厚。校核實際污泥負荷需氧量計算：承受如下閱歷公式計算：第三項為硝化污泥需氧量,第四項為反硝化污泥需氧量。mg/L

閱歷系數(shù)：A=0。5 B=0。1需要硝化的氧量：=25.171000013=251.7kg/dR=0。510000(0.19—0.0064〕+0。14071.92.7+4。6251.7-2.6141.7=2806。81kg/d=116。95kg/hα=0.8，β=0。9，氧的飽和度=7.63mg/L，=9。17承受外表機械曝氣時，20℃時脫氧清水的充氧量為：DY325型倒傘型葉輪外表曝氣機,Ф＝3。5m，電機功率N=55kW,125kgO2/h,每座氧化溝所需數(shù)量為n,則n=2臺回流污泥量：。6g/L10g/L.則：〔50％～100％,60％〕Q。(8)剩余污泥量：10g/L，則每個氧化溝產(chǎn)泥量為:〔9〕氧化溝計算草草圖如下：七、二沉池該沉淀池承受中心進水，周邊出水的幅流式沉淀池,承受刮泥機。設計參數(shù)設計進水量：Q=10000m3/d〔每組)qb1。0—1.5m3/m2.h,q=1.0m3/m2.h固體負荷:qs=140kg/m2。d水力停留時間〔沉淀時間)：T=2。5h1。5—2。9L/s。m2。0L/(s.m)設計計算按外表負荷算:m2(2〕沉淀池直徑:有效水深為 。02。5=2。5m〈4m〔6～12〕(3〕貯泥斗容積：Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積：則污泥區(qū)高度為〔4)二沉池總高度:h3=0。4mh4=0.3m則池邊總高度為h=h1+h2+h3+h4=2.5+1.7+0.4+0.3=4.9m則池中心總深度為H=h+h5=4.9+0。53=5。43m徑深比堰負荷以上各項均符合要求輻流式二沉池計算草圖如下：八、接觸消毒池與加氯間1．設計參數(shù)設計流量：Q′=20230m3/d=231。5L/s〔設一座)水力停留時間：T=0.5h=30min：ρ＝4。0mg/L平均水深:h=2。0m：b=3。5m2．設計計算接觸池容積：V=Q′T=231。510-33060=417m