某高層建筑木模板滿堂腳手架施工方案

模板施工方案一、模板安裝（一）工程概況（略），總建筑面積28150m2，共24層，其中地下室2層，地上22層。結構為鋼筋砼框架剪力墻結構，基礎為鋼筋砼筏形基礎。本工程采用15mm厚木模板，50×85的木方加固及φ48×3.5鋼管作支撐。（二）施工準備1、人員準備:現(xiàn)場配備施工員1人、質安員1人、放線測量工1人、木工40人、其他人員5人。2、機具準備木工刨床、木工園鋸機、電焊機、電鉆、手鋸、手錘、扳手、線錘等。3、材料準備木模板（1220×2440，912×1830）、木枋（50×85）、鋼管（48×3.5）、扣件、鐵絲、元釘、對拉螺栓、山型卡等。（三）模板施工的一般要求模板安裝的一般要求：

（1）安裝模板時，高度在2M及其以上時，應遵守高處作業(yè)安全技術規(guī)范的有關規(guī)定。

（2）具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆搗砼的重量和側壓力及施工中所產生的荷載。

（3）構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和砼的澆筑及養(yǎng)護等工藝要求。

（4）模板接縫應嚴密，不得漏漿。

（5）遇有惡劣天氣，如降雨、大霧及六級以上大風時，應停止露天的高處作業(yè)。雨停止后，應及時清除模架及地面上的積水。

（6）樓層高度超過4米及其以上的建筑物安裝模板時，外腳手架應隨同搭設，并滿鋪腳踏板、張掛安全網和防護欄桿。在臨街及交通要道地區(qū)，應設警示牌，并設專人監(jiān)護，嚴防傷及行人。

（7）施工人員上下班應走安全通道，嚴禁攀登模板、支撐桿件等上下，也不得在墻頂獨立梁或在其模板上行走。

（8）模板的預留孔洞等處，應加蓋或設防護欄桿，防止操作人員或物體墜落傷人。

（9）不得將模板或支承件支搭在門框上，也不得腳手板支搭在模板或支承件上，應將模板及支承件與腳手架分開。

（10）在高處支模時，腳手架或工作臺上臨時堆放的模板不宜超過三層，所堆放和施工操作人員的總荷載，不得超過腳手架或工作臺的規(guī)定荷載值。

（四）模板安裝1、基礎模板施工方法（1）模板支設：模板采用15mm厚木模板，采用48×3.5鋼管腳手作為穩(wěn)固結構。如下圖示：（2）因筏板基礎為大體積砼，模板側壓力較大，需重點考慮其整體穩(wěn)定性及抗變形能力。根據p=Υ·h，得1.4厚筏板最底部壓力為35KN/m2，2/3深度處約為24KN/m2，1/3深度處約為12KN/m2。在支設時，內楞采用50×85的木方，間距為250；外楞采用48×3.5鋼管，間距為610。因位置較底，可只根據以往經驗認為滿足要求。2、梁模板施工方法（1）側模支設：a.斷面高度1450mm模板采用15mm厚木模板。內龍骨間距不大于250mm，內龍骨采用50×85mm木方。外龍骨間距610mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。對拉螺栓布置3道，在斷面內間距為200+500+500mm，沿跨度方向間距610mm，直徑14mm。b.斷面高度大于1200，小于1450時，按1450情況考慮c.斷面高度1200mm，兩側樓板高度150mm。模板采用15mm厚木模板。內龍骨間距不大于250mm，內龍骨采用50×85mm木方。外龍骨間距610mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。對拉螺栓布置2道，在斷面內間距為200+600mm，沿跨度方向間距610mm，直徑14mm。d.斷面高度小于1200時按1200情況考慮。（2）梁底支撐：a.最大框架梁基本尺寸為：截面B×D=550mm×1450mm，梁底支撐立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)=0.50米，梁底兩側支撐立桿之間間距l(xiāng)=0.80米（可根據實際梁寬進行調整），步距h=1.50米；梁底中間增加1道承重立桿；梁底橫竿間距0.5米。b.當梁截面大小比a情況，差別不大時，仍按a情況考慮c.當梁截面差別較大時，可適當放大立竿間距（3）在復核梁底標高、效正軸線無誤后，搭設和調平模板支架（包括水平拉桿和剪刀撐），安放木楞，再在橫楞上鋪放梁底板，拉線找直，并用鐵釘與木楞固定。在綁扎鋼筋后，安裝并固定兩側模板。（4）按設計要求現(xiàn)澆梁跨度大于或等于4m時，按2.5‰起拱。（5）安裝獨立梁模板應設操作平層或搭設腳手架，嚴禁操作人員在獨立梁底?；蛑ＶЪ苌喜僮骰蛏舷峦ㄐ?。

（6）樓上下層模板的支柱，應安裝在同一垂直中心線上，在已拆模板的樓面上支模時，必須驗算該樓層結構的負荷能力。

（7）模板的主柱應選用整料，若不能滿足要求時，支柱的接頭不宜超過2個（包括2個），對接的支撐要用三面固定。3、樓板模板的施工方法（1）樓板模板支設：15厚的木模板50×85的木方內楞，間距取40048×3.5鋼管外楞，根據立竿間距確定滿堂腳手架作支撐，滿堂腳手架的立竿橫距、縱距統(tǒng)一取0.8m，步柱h取1.5m。相關模板、木方、鋼管、扣件抗滑等驗算見設計計算書。樓板模板的支設圖4、柱模板施工方法（1）模板支設：a.柱模板的截面寬度B=1000mm，B方向對拉螺栓4道，柱模板的截面高度H=1000mm，H方向對拉螺栓4道，柱模板的計算高度L=3600mm，柱箍間距計算跨度d=400mm。柱箍采用雙鋼管48mm×3.5mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度85mm。B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。b.柱截面寬度和高度小于1000mm時，模板側壓力按1000mm情況考慮c.柱模板的截面寬度B=700mm，B方向對拉螺栓4道，柱模板的截面高度H=700mm，H方向對拉螺栓4道，柱模板的計算高度L=3600mm，柱箍間距計算跨度d=610mm。柱箍采用雙鋼管48mm×3.5mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度85mm。B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。d.柱截面寬度和高度小于700mm時，模板側壓力按700mm情況考慮（2）柱模板高度L〉3600時，模板的支設仍按（1）考慮?？紤]模板的側壓力會增大，柱砼采取分層澆筑。（3）當柱模板的支設采用單塊就位組拼的方法。先將柱子第一節(jié)四面的模板安裝就位用連接角組拼好，校正好對角線，并用柱箍固定，然后用同樣的辦法組拼第二節(jié)模板，直到柱全高。（4）成排柱子支模前，先在底部彈出通線，將柱子位置兜方找中。（5）柱子支模前必須先校正鋼筋位置。（6）柱子底部可做小方盤模板，或以鋼筋角鋼焊成柱斷面外包框，保證底部位置正確。如下圖。（7）成排柱子支撐時，先立兩端柱模，校正與復核位置無誤后，頂部拉通長線，再立中間各根柱模（8）為確保柱子模板不跑位，用滿堂腳手架做支撐。（9）柱模在安裝時，應注意以下事項：a.保證柱模的長度符合模數，不符合的部位要放到節(jié)點部位處理；或以梁底標高為準，由上往下配模，不符合模數部分放到根部處理；高度在4m及4m以上時應四面支撐。當柱高超過6m時，不宜單根柱支撐，宜幾根柱同時支撐連成構架；b.柱模要用水泥沙漿堵嚴，防止跑漿；柱模的澆注口和請掃口，在配模時一并考慮留出；c.梁、柱模板在分兩次支設時在柱子砼達到拆模強度時，最上一段柱模板先不拆，以便與墚模板連接；5、剪力墻模板施工方法（1）支設方法：計算斷面寬度300mm，高度3600mm，兩側樓板高度150mm。模板面板采用15mm厚木模板。內龍骨間距250mm，內龍骨采用50×85mm木方。外龍骨間距460mm，采用雙鋼管48mm×3.5mm。對拉螺栓布置8道，在斷面內豎直間距200+450+450+450+450+450+450+450mm，斷面跨度方向間距460mm，直徑14mm。（2）截面高度大于3600mm時，模板支設情況仍按（1）考慮。在澆筑砼時采取保護措施。（3）按位置線安裝好門洞口模板。（4）墻模板拼裝平整，符合質量檢驗評定標準。（5）墻身中間根據模板設計配制14的對拉螺栓，組裝模板時使兩側穿孔的模板對稱放置，以使穿墻螺栓與墻模保持垂直。（6）模板面涂刷隔離劑。6、樓梯模板施工方法樓梯模板采用δ＝15mm厚木模板支模。施工前根據實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模、安裝外幫側模和踏步模板。二、模板的拆除模板拆除時，砼的強度必須達到一定的要求，如砼沒達到規(guī)定的強度要提前拆模時，必須經過計算（多留砼試塊，拆模前砼試塊經試壓）確認其強度能夠拆模，才能拆除。

1、拆模的順序和方法，應按照模板支撐設計書的規(guī)定進行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除。

2、基礎模板拆除

（1）拆模板時應將拆下的木楞，模板等，進行定點堆放。

（2）拆除的模料上鐵釘應及時撥干凈，以防扎傷人員。

3、現(xiàn)澆梁、樓板模板拆除

（1）現(xiàn)澆樓板或框架結構的模板拆除順序：柱箍→柱側?！啄！虐逯С袠嫾豪悖桨迥！簜饶！旱字蜗到y(tǒng)→梁底模。

（2）拆除模板時，要站在安全的地方。

（3）拆除模板時，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸，對拆下的大塊木模板要有人接應拿穩(wěn)，應妥善傳遞放至地面，嚴禁拋擲。

（4）拆下的支架，模板應及時撥釘，按規(guī)格堆放整齊，工程完成（模板工程）應用吊蘭降落（嚴禁模料從高處拋擲），到指定地點堆放，并安排車運到公司倉庫存放。

（5）拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。

（6）對活動部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將動部分固定牢靠，以免發(fā)生事故。

（7）水平拉撐，應首先拆除上拉撐，最后拆除后一道水平拉撐。

4、現(xiàn)澆柱子、剪力墻模板拆除

（1）拆除要從上到下，模板及支撐不得向地面拋擲。

（2）應輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，并應隨拆隨按指定地點堆放。

5、多層樓板模板支柱的拆除，當上層樓正灌筑砼時，下層樓板的支柱不得拆除，待砼澆筑完畢7天后進行拆除下層樓板支柱（但砼強度必須達到設計要求）。

6、拆除完的模板嚴禁堆入在外腳手架上。三、質量保證措施1、梁、板模板：梁、板底不平、下?lián)?；梁側模板不平直；梁上下口漲模：防治的方法是，梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統(tǒng)有足夠的強度和剛度。作業(yè)中應認真執(zhí)行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。梁、板模板應按設計或規(guī)范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。2、柱模板：（1）漲模、斷面尺寸不準：防治的方法是，根據柱高和斷面尺寸設計核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和增加堅向加固木方，以保證柱模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側壓力。施工應認真按設計要求作業(yè)。（2）柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐（或拉錨），吊線找垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等，即使柱模不扭向。（3）軸線位移，一排柱不在同一直線上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模項技通線，再支中間各柱模板。柱距不大時，通排支設水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。3.墻模板：（1）墻體厚薄不一，平整度差：防治方法是模板設計應有足夠的強度和剛度，龍骨的尺寸和間距、穿墻螺栓間距、墻體的支撐方法等在作業(yè)中要認真執(zhí)行。（2）墻體爛根，模板接縫處跑漿；防治方法是，模板根部砂漿找平塞嚴，模板間卡固措施牢靠。（3）門窗洞口混凝土變形：產生的原因是，門窗模板與墻模或墻體鋼筋固定不牢，門窗模板內支撐不足或失效。4.模板在使用過程中應加強管理：模板在使用過程中應加強管理。支、拆模及運輸時應輕搬輕放，發(fā)現(xiàn)有損壞及變形時，應及時修理。模板應分類、分規(guī)格碼放，對于木模板的側面、切割面、孔壁應用封邊膝封閉，以最大限度地增加周轉次數。5.技術措施:（1）模板表面如有孔洞、毛邊、不平直處，用塑料膠帶紙封貼堵縫。（2）當梁跨度大于4.0米時，梁中間應起拱，起拱高度為2.5‰。（3）所有模板每次周轉均應均勻涂刷隔離劑，便于模板拆除，不破壞混凝土成品。（4）懸挑構件在2米以內必須在強度達到85%以后，方可拆除支撐構件，懸挑超過2米的構件，必須在其強度達到100%后方可拆除。四、安全保證措施1、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2、工地倉庫根據材料分別設置物資倉庫、易燃易爆材料專庫及有毒材料專庫。保證倉庫的干燥通風，重點防止倉庫內材料自燃與電氣起火。倉庫內嚴禁明火與吸煙，并設置禁令標牌；按要求配置滅火器，定時檢驗、換藥。3、工地吸煙處：項目部在施工場所禁止肖煙，在建筑物內樓梯附近每三層設置吸煙處，并配置煙灰盆，防止煙蒂亂扔布失火。在吸煙處設置木椅以方便職工的稍微歇息。4、安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有工頭的安全措施。6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業(yè)，雪雨后應先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進行工作。7、二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝拆時，上下應有人接應。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。10、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空。11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。12、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落。13、高空作業(yè)要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋作業(yè)。14、裝拆模板時，作業(yè)人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安人意識。15、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下模板要及時清理，堆放整齊。16、拆除平臺底模時，不得一次將頂撐全部拆除，應分批拆下頂撐，然后按順序拆下擱柵、底模，以免發(fā)生模板在自重荷載下一次性大面積脫落。17、在模板垂直運輸時，吊點必須符合扎重要求，以防墜落。模板頂撐排列必須符合施工荷載要求，尤其遇地下室吊裝，地下室頂模板、支撐還另需考慮大型機械行瞳因素，每平方米支撐數，必須根據載荷要求。拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板作腳手板。腳手板擱必須牢固平整，不得有空心板，以防踏空。砼板上的預留孔，應在施工組織設計時就作好技術交底（預設鋼筋網架）。五、環(huán)境保證措施建筑工程施工中存在的主要影響環(huán)境的因素有：噪聲污染、粉塵污染、以及施工中所產生的固體垃圾對環(huán)境造成的污染等方面。同時，結合本工程位于市區(qū)這一現(xiàn)實情況，在本工程的施工中，我們擬從以下幾個方面入手，作好環(huán)境保護工作。（一）建立培訓協(xié)調機制：1．在本工程施工過程中，嚴格按照我公司環(huán)境管理程序進行施工，嚴格控制各種環(huán)境因素對周邊環(huán)境造成的不利影響。2．項目部成立環(huán)境管理工作小組，建立從組織→實施→檢查記錄→整改的環(huán)保工作保證體系；配合業(yè)主設立居民來訪接待處，積極和附近居民建立協(xié)調互助關系。定期對附近的居民進行互訪，及時了解情況，達成諒解。（二）減少、降低噪聲污染措施：貫徹執(zhí)行國家有關部門關于加強施工現(xiàn)場及噪聲擾民管理的有關規(guī)定，特別做到：1．人為的噪聲控制措施：盡量減少人為的大聲喧嘩，增強全體施工人員防噪音擾民的自覺意識。2．合理安排布置加工機械的位置，使其盡量遠離學習、生活區(qū)，盡量降低噪聲對周圍環(huán)境的不利影響。3．施工現(xiàn)場的強噪音機械如：電鋸、電刨、砂輪機等，在施工現(xiàn)場盡量安排在白天施工，不致影響學生與居民的休息時間。4．加強技術裝備投入，采用先進的施工設備，降低機械噪聲，減少噪音擾民。（三）減少固體垃圾污染措施：加強技術管理，精打細算，準確提制材料需用計劃；加強材料質量檢查，采購高質量材料，從而有效利用材料，減少施工中廢料產生量，從而減少固體廢物量，減輕對環(huán)境的污染。六、模板受力驗算（一）墻模板計算書1、墻模板基本參數計算斷面寬度300mm，高度3600mm，兩側樓板高度150mm。模板面板采用木模模板。內龍骨間距2500mm，內龍龍骨采用500×85mm木方方，外龍骨采采用雙鋼管448mm×3.5mmm。對拉螺栓布置8道道，在斷面內內水平間距2200+4550+4500+450++450+4450+4550+4500mm，斷面面跨度方向間間距460mmm，直徑14mmm。模板組裝示意圖2、墻模板荷載標準準值計算強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載設設計值；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側壓力產生生荷載標準值值。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時間，為00時(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.0000h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取1.8000m/h；H——混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取33.600mm；1——外加劑影響修正系系數，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數，取取1.1500。根據公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=448.8700kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=448.8800kN/m22倒混凝土時產生的的荷載標準值值F2=4.0000kN/m22。3、墻模板面板的計計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。面板的計算寬度取取3.40mm。荷載計算值q=1.22×48.8880×3.4000+1.4××4.0000×3.4000=218..470kNN/m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=340..00×1.50×1.50//6=1127.500cm3；II=3440.00××1.50×1.50×1.50//12=95.633cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左左到右各支座座力分別為N1=21.847kkNN22=60.0079kNN33=60.0079kNN44=21.8847kN最大彎矩最大變形V==1.0mmm(1)抗彎彎強度計算經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==1.3665×1000×1000//1275000=10..706N//mm2面板的抗彎強度設設計值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]截面抗剪強度計算算值T=33×327700.0/(22×3400..000×15.0000)=0..964N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.400N/mm22抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算面板最大撓度計算算值v==1.0008mm面板的最大撓度大大于250..0/2500,認為滿足要求求!4、墻模板內龍骨的的計算內龍骨直接承受模模板傳遞的荷荷載，通常按按照均布荷載載連續(xù)梁計算算。內龍骨均布荷載按按照面板最大大支座力除以以面板計算寬寬度得到。q=60.0779/3.4400=177.670kkN/m內龍骨按照均布荷荷載下多跨連連續(xù)梁計算。內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖(kkN.m)內龍骨變形圖(mmm)內龍骨剪力圖(kkN)經過計算得到最大大彎矩經過計算得到最大大支座F==8.7002kN經過計算得到最大大變形V==0.2mmm內龍骨的截面力學學參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)內龍骨抗彎強強度計算抗彎計算強度ff=0.3554×106/602008.3=55.88N//mm2內龍骨的抗彎計算算強度小于113.0N//mm2,滿足要求!(2)內龍龍骨抗剪計算算[可以不計計算]截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×4567//(2×50×85)=11.612NN/mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.600N/mm22內龍骨的抗剪強度度計算不滿足足要求!(3)內龍龍骨撓度計算算最大變形v==0.2mmm內龍骨的最大撓度度小于4500.0/2550,滿足要要求!5、墻模板外龍骨的的計算外龍骨承受內龍骨骨傳遞的荷載載，按照集中中荷載下連續(xù)續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.2218mm最大支座力Qmmax=177.684kkN抗彎計算強度ff=0.8225×106/101660000..0=81..20N/mmm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于4660.0/1150與10mm,,滿足要求!6、對拉螺栓的計算算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=17.6884對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!（二）柱模板支撐撐計算書a：1000×10000截面計算1、柱模板基本參數數柱模板的截面寬度度B=10000mm，B方向對拉螺螺栓2道，柱模板的截面高度度H=10000mm，H方向對拉螺螺栓2道，柱模板的計算高度度L=3600mmm，柱箍間距計算跨度度d=400mmm。柱箍采用雙鋼管448mm×3.5mmm。柱模板豎楞截面寬寬度50mmm，高度85mmm。B方向豎楞楞5根，H方向豎楞5根。柱模板支撐計算簡簡圖2、柱模板荷載標準準值計算強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載設設計值；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側壓力產生生荷載標準值值。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時間，為00時(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取60.0000m/h；；H——混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取33.600mm；1——外加劑影響修正系系數，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數，取取1.1500。根據公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=886.3900kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=886.4000kN/m22倒混凝土時產生的的荷載標準值值F2=4.0000kN/m22。3、柱模板面板的計計算面板直接承受模板板傳遞的荷載載，應該按照照均布荷載下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算，計計算如下面板計算簡圖面板的計算寬度取取柱箍間距00.40m。荷載計算值q=1.22×86.4000×0.4000+1.4××4.0000×0.4000=43.7712kN//m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=40.000×1.80×1.80//6=221.60ccm3；II=400.00×1.80×1.80×1.80//12=19.444cm4；(1)抗彎強度計算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗彎彎強度設計值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷載設計值值(kN/m))；經計算得到M=0.1100×(1.2×34.5660+1.44×1.6000)×0.2377×經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.2447×1000×1000//216000=11.4415N/mmm2面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×34.5660+1.44×1.6000)×0.2377=6.2229kN截面抗剪強度度計算值TT=3×6229..0/(2××400.0000×18.0000)=1..298N//mm2截面抗剪強度度設計值[[T]=1..40N/mmm2抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計算算值v==0.6777×34.5660×2384/(1000×6000×1944000)=0..638mmm面板的最大撓度小小于237..5/2500,滿足要求求!4、豎楞木方的計算算豎楞木方直接承受受模板傳遞的的荷載，應該該按照均布荷荷載下的三跨跨連續(xù)梁計算算，計算如下下豎楞木方計算簡圖圖豎楞木方的計算寬寬度取BHH兩方向最最大間距0..237m。荷載計算值q=1.22×86.4000×0.2377+1.4××4.0000×0.2377=25.9954kN//m按照三跨連續(xù)梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==10.3382/0..400=225.9544kN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×25.9554×0.40×最大剪力Q=00.6×0.4000×25.9554=6.2229kN最大支座力N==1.1×0.4000×25.9554=11..420kNN截面力學參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗彎強度計算算抗彎計算強度ff=0.4115×106/602008.3=66.90N//mm2抗彎計算強度小于于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]最大剪力的計算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×6229//(2×50×85)=22.198NN/mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.300N/mm22抗剪強度計算不滿滿足要求!(3)撓度度計算最大變形v==0.6777×21.6228×400.004/(1000×9500..00×25588854.3))=0.1554mm最大撓度小于4000.0/2250,滿足足要求!5、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱柱箍的集中荷荷載P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.2377×0.4000=110.38kkN柱箍按照集中荷載載作用下的連連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.1174mm最大支座力Qmmax=177.009kkN抗彎計算強度ff=0.6552×106/101660000..0=64..17N/mmm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于4448.3/1150與10mm,,滿足要求!6、B方向對拉螺栓的計計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=17.0009對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!7、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱柱箍的集中荷荷載P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.2377×0.4000=110.38kkN柱箍按照集中荷載載作用下的連連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.1174mm最大支座力Qmmax=177.009kkN抗彎計算強度ff=0.6552×106/101660000..0=64..17N/mmm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于4448.3/1150與10mm,,滿足要求!8、H方向對拉螺栓的計計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=17.0009對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!b：700×700截截面計算1、柱模板基本參數數柱模板的截面寬度度B=7000mm，B方向對拉螺螺栓4道，柱模板的截面高度度H=7000mm，H方向對拉螺螺栓4道，柱模板的計算高度度L=3600mmm，柱箍間距計算跨度度d=610mmm。柱箍采用雙鋼管448mm×3.5mmm。柱模板豎楞截面寬寬度50mmm，高度85mmm。B方向豎楞楞5根，H方向豎楞5根。柱模板支撐計算簡簡圖2、柱模板荷載標準準值計算強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載設設計值；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側壓力產生生荷載標準值值。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時間，為00時(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取60.0000m/h；；H——混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取33.600mm；1——外加劑影響修正系系數，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數，取取1.1500。根據公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=886.3900kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=886.4000kN/m22倒混凝土時產生的的荷載標準值值F2=4.0000kN/m22。3、柱模板面板的計計算面板直接承受模板板傳遞的荷載載，應該按照照均布荷載下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算，計計算如下面板計算簡圖面板的計算寬度取取柱箍間距00.61m。荷載計算值q=1.22×86.4000×0.6100+1.4××4.0000×0.6100=66.6661kN//m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=61.000×1.80×1.80//6=332.94ccm3；II=611.00×1.80×1.80×1.80//12=29.655cm4；(1)抗彎強度計算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗彎彎強度設計值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷載設計值值(kN/m))；經計算得到M=0.1100×(1.2×52.7004+1.44×2.4400)×0.1633×經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.1776×1000×1000//329400=5.3444N/mmm2面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×52.7004+1.44×2.4400)×0.1633=6.4999kN截面抗剪強度度計算值TT=3×6499..0/(2××610.0000×18.0000)=0..888N//mm2截面抗剪強度度設計值[[T]=1..40N/mmm2抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計算算值v==0.6777×52.7004×1634/(1000×6000×2964660)=0..140mmm面板的最大撓度小小于162..5/2500,滿足要求求!4、豎楞木方的計算算豎楞木方直接承受受模板傳遞的的荷載，應該該按照均布荷荷載下的三跨跨連續(xù)梁計算算，計算如下下豎楞木方計算簡圖圖豎楞木方的計算寬寬度取BHH兩方向最最大間距0..163m。荷載計算值q=1.22×86.4000×0.1633+1.4××4.0000×0.1633=17.7758kN//m按照三跨連續(xù)梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==10.8832/0..610=117.7588kN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×17.7558×0.61×最大剪力Q=00.6×0.6100×17.7558=6.4499kN最大支座力N==1.1×0.6100×17.7558=11..916kNN截面力學參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗彎強度計算算抗彎計算強度ff=0.6661×106/602008.3=110.98NN/mm2抗彎計算強度小于于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)撓度計算最大變形v==0.6777×14.7998×610.004/(1000×9500..00×25588854.3))=0.5771mm最大撓度小于6110.0/2250,滿足足要求!5、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱柱箍的集中荷荷載P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.1633×0.6110=110.83kkN柱箍按照集中荷載載作用下的連連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.0085mm最大支座力Qmmax=188.487kkN抗彎計算強度ff=0.5117×106/101660000..0=50..89N/mmm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于3448.3/1150與10mm,,滿足要求!6、B方向對拉螺栓的計計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=18.4887(N-[N])/[NN]=(188.487--17.855)/17..850=33.6%，可認為對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!7、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱柱箍的集中荷荷載P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.1633×0.6110=110.83kkN柱箍按照集中荷載載作用下的連連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.0085mm最大支座力Qmmax=188.487kkN抗彎計算強度ff=0.5117×106/101660000..0=50..89N/mmm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于3448.3/1150與10mm,,滿足要求!8、H方向對拉螺栓的計計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=18.4887(N-[N])/[NN]=(188.487--17.855)/17..850=33.6%，可認為對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!（三）梁側模板計計算書a.400×11450截面計算1、梁側模板基本參參數計算斷面寬度4000mm，高高度14500mm，兩側側樓板高度1150mm。模板面板采用木模模板。內龍骨布置7道，內內龍骨采用550×85mm木方方。外龍骨間距6100mm，外龍龍骨采用雙鋼鋼管48mmm×3.5mmm。對拉螺栓布置3道道，在斷面內內水平間距2200+5000+5000mm，斷面面跨度方向間間距610mmm，直徑14mmm。模板組裝示意圖2、梁側模板荷載標標準值計算強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載設設計值；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側壓力產生生荷載標準值值。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時間，為00時(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取11.450mm；1——外加劑影響修正系系數，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數，取取1.1500。根據公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=334.8000kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=335.0000kN/m22倒混凝土時產生的的荷載標準值值F2=4.0000kN/m22。3、梁側模板面板的的計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。面板的計算寬度取取0.61mm。荷載計算值q=1.22×35.0000×0.6100+1.4××4.0000×0.6100=29.0036kN//m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=61.000×1.50×1.50//6=222.88ccm3；II=611.00×1.50×1.50×1.50//12=17.166cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左左到右各支座座力分別為N1=2.385kNNN22=6.8663kNN33=5.8117kNN44=6.1665kNN5=5.817kNNN66=6.8663kNN77=2.3885kN最大彎矩最大變形V==0.3mmm(1)抗彎彎強度計算經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.1333×1000×1000//228755=5.8114N/mmm2面板的抗彎強度設設計值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]截面抗剪強度計算算值T=33×3664..0/(2××610.0000×15.0000)=0..601N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.400N/mm22抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算面板最大撓度計算算值v==0.3441mm面板的最大撓度小小于208..3/2500,滿足要求求!4、梁側模板內龍骨骨的計算內龍骨直接承受模模板傳遞的荷荷載，通常按按照均布荷載載連續(xù)梁計算算。內龍骨均布荷載按按照面板最大大支座力除以以面板計算寬寬度得到。q=6.8633/0.6110=11..252kNN/m按照三跨連續(xù)梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==6.8663/0.6610=111.252kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×11.2552×0.61×最大剪力Q=00.6×0.6100×11.2552=4.1118kN最大支座力N==1.1×0.6100×11.2552=7.5550kN截面力學參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗彎強度計算算抗彎計算強度ff=0.4119×106/602008.3=66.95N//mm2抗彎計算強度小于于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]最大剪力的計算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×4118//(2×50×85)=11.453NN/mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.600N/mm22抗剪強度計算滿足足要求!(3)撓度度計算最大變形v==0.6777×9.3766×610.004/(1000×9000..00×25588854.3))=0.3882mm最大撓度小于6110.0/2250,滿足足要求!5、梁側模板外龍骨骨的計算外龍骨承受內龍骨骨傳遞的荷載載，按照集中中荷載下連續(xù)續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.2210mm最大支座力Qmmax=166.576kkN抗彎計算強度ff=0.7886×106/101660000..0=77..36N/mmm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于5000.0/1150與10mm,,滿足要求!6、對拉螺栓的計算算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=16.5776對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!b.400×12200截面計算1、梁側模板基本參參數計算斷面寬度4000mm，高高度12000mm，兩側側樓板高度1150mm。模板面板采用木模模板。內龍骨布置6道，內內龍骨采用550×85mm木方方。外龍骨間距6100mm，外龍龍骨采用雙鋼鋼管48mmm×3.5mmm。對拉螺栓布置2道道，在斷面內內水平間距2200+6000mm，斷斷面跨度方向向間距6100mm，直徑徑14mm。模板組裝示意圖2、梁側模板荷載標標準值計算強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載設設計值；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側壓力產生生荷載標準值值。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時間，為00時(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取11.450mm；1——外加劑影響修正系系數，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數，取取1.1500。根據公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=334.8000kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=335.0000kN/m22倒混凝土時產生的的荷載標準值值F2=4.0000kN/m22。3、梁側模板面板的的計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。面板的計算寬度取取0.61mm。荷載計算值q=1.22×35.0000×0.6100+1.4××4.0000×0.6100=29.0036kN//m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=61.000×1.50×1.50//6=222.88ccm3；II=611.00×1.50×1.50×1.50//12=17.166cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左左到右各支座座力分別為N1=2.292kNNN22=6.5771kNN33=5.6554kNN44=5.6554kNN5=6.571kNNN66=2.2992kN最大彎矩最大變形V==0.3mmm(1)抗彎彎強度計算經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.1222×1000×1000//228755=5.3333N/mmm2面板的抗彎強度設設計值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]截面抗剪強度計算算值T=33×3514..0/(2××610.0000×15.0000)=0..576N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.400N/mm22抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算面板最大撓度計算算值v==0.2991mm面板的最大撓度小小于200..0/2500,滿足要求求!4、梁側模板內龍骨骨的計算內龍骨直接承受模模板傳遞的荷荷載，通常按按照均布荷載載連續(xù)梁計算算。內龍骨均布荷載按按照面板最大大支座力除以以面板計算寬寬度得到。q=6.5711/0.6110=10..773kNN/m按照三跨連續(xù)梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==6.5771/0.6610=100.773kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×10.7773×0.61×最大剪力Q=00.6×0.6100×10.7773=3.9943kN最大支座力N==1.1×0.6100×10.7773=7.2228kN截面力學參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗彎強度計算算抗彎計算強度ff=0.4001×106/602008.3=66.66N//mm2抗彎計算強度小于于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]最大剪力的計算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×3943//(2×50×85)=11.392NN/mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.600N/mm22抗剪強度計算滿足足要求!(3)撓度度計算最大變形v==0.6777×8.9777×610.004/(1000×9000..00×25588854.3))=0.3665mm最大撓度小于6110.0/2250,滿足足要求!5、梁側模板外龍骨骨的計算外龍骨承受內龍骨骨傳遞的荷載載，按照集中中荷載下連續(xù)續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.4445mm最大支座力Qmmax=155.728kkN抗彎計算強度ff=0.7663×106/101660000..0=75..10N/mmm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于6000.0/1150與10mm,,滿足要求!6、對拉螺栓的計算算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=15.7228對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!（四）：扣件鋼管大梁底模模支架計算計算依據1《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》（JGGJ130--2001）。計算依據2《施工工技術》20002.3..《扣件式鋼鋼管模板高支支撐架設計和和使用安全》(杜榮軍)。模板支架搭設高度度為5.4米，基本尺寸為：梁截截面B×D=5500mm×1200mmm，梁支撐撐立桿的橫距距(跨度方向)l=0.550米，步距距h=1..50米，梁底增加1道承重重立桿。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖計算中考慮梁兩側側部分樓板混混凝土荷載以以集中力方式式向下傳遞。集中力大小為FF=1..2×25.0000×0.2000×0.5000×0.5000=1.5000kN。采用的鋼管類型為為48×3.5。1、模板面板計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續(xù)梁梁計算。作用荷載包括梁與與模板自重荷荷載，施工活活荷載等。1.荷載的的計算：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=255.000××1.2000×0.5000=15.0000kN//m(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq2=0..350×0.5000×(2×1.2000+0.5550)/0..550=00.939kkN/m(3)活荷荷載為施工荷荷載標準值與與振搗混凝土土時產生的荷荷載(kN)：經計算得到，活荷荷載標準值P1=(22.500++4.0000)×0.5500×0.5000=1.7888kN均布荷載q==1.2××15.0000+1.22×0.9399=19.1126kN//m集中荷載P==1.4××1.7888=2.5003kN面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50.000×1.80×1.80//6=227.00ccm3；II=500.00×1.80×1.80×1.80//12=24.300cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左左到右各支座座力分別為N11=1.9772kNN22=9.0777kNN33=1.9772kN最大彎矩最大變形V==0.4mmm(1)抗彎彎強度計算經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.1880×1000×1000//270000=6.6667N/mmm2面板的抗彎強度設設計值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]截面抗剪強度計算算值T=33×3287..0/(2××500.0000×18.0000)=0..548N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.400N/mm22抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算面板最大撓度計算算值v==0.3995mm面板的最大撓度小小于275..0/2500,滿足要求求!2、梁底支撐木方的的計算按照三跨連續(xù)梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==9.0777/0.5500=188.154kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×18.155×0.50×最大剪力Q=00.6×0.5000×18.1554=5.4446kN最大支座力N==1.1×0.5000×18.1554=9.9985kN木方的截面力學參參數為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)木方抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=0.4554×106/602008.3=77.54N//mm2木方的抗彎計算強強度小于133.0N/mmm2,滿足要求!(2)木方撓度度計算最大變形v==0.6777×15.1229×500.004/(1000×9500..00×25588854.3))=0.2663mm木方的最大撓度小小于500..0/2500,滿足要求求!3、梁底支撐鋼管計計算a、梁底支撐橫向鋼鋼管計算橫向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計算。集中荷載P取木方方支撐傳遞力力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.0068mm最大支座力Qmmax=111.646kkN抗彎計算強度ff=0.1991×106/50800.0=377.60N//mm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于4000.0/1150與10mm,,滿足要求!b、梁底支撐縱向鋼鋼管計算梁底支撐縱向鋼管管只起構造作作用，無需要要計算。4、扣件抗滑移的計計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；計算中R取最大支支座反力，RR=11.665kN單扣件抗滑承載力力的設計計算算不滿足要求求,可以考慮采采用雙扣件!!R≤8.0kkN時，可采采用單扣件；；8.0kkN<R112.0kkN時，應采采用雙扣件；；R>12..0kN時，應應采用可調托托座。5、立桿的穩(wěn)定性計計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力N1=11.665kN((已經包括組組合系數1..4)腳手架鋼管的自重重N2=1..2×0.1299×5.3500=0.8229kNN=11..646+00.829==12.4774kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數,由長細比ll0/i查表得得到；i——計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)；i=11.58A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.89W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=55.08——鋼管立桿抗壓強度度計算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)(2)k1——計算長度附附加系數，按按照表1取值為1.1167；u——計算長度系系數，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.700a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.330m；公式(1)的計算算結果：l0=1.1667×1.7000×1.50==2.9766m=29766/15.88=188..345=0..203=12474/((0.2033×489)==125.5596N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計算<<[f],,滿足要求!公式(2)的計算算結果：l0=1.5000+2×0.3000=2.1000m=21000/15..8=1322.911=00.386=12474/((0.3866×489)==66.0112N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計算<<[f],,滿足要求!如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由公式(3)計算l00=k1k2(h+2a))((3)k2——計算長度附附加系數，按按照表2取值為1.0007；公式(3)的計算算結果：l0=1.1667×1.0077×(1.5000+