某高層建筑木模板滿堂腳手架施工方案

模板施工方案一、模板安裝（一）工程概況（略），總建筑面積28150m2，共24層，其中地下室2層，地上22層。結(jié)構(gòu)為鋼筋砼框架剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為鋼筋砼筏形基礎(chǔ)。本工程采用15mm厚木模板，50×85的木方加固及φ48×3.5鋼管作支撐。（二）施工準(zhǔn)備1、人員準(zhǔn)備:現(xiàn)場(chǎng)配備施工員1人、質(zhì)安員1人、放線測(cè)量工1人、木工40人、其他人員5人。2、機(jī)具準(zhǔn)備木工刨床、木工園鋸機(jī)、電焊機(jī)、電鉆、手鋸、手錘、扳手、線錘等。3、材料準(zhǔn)備木模板（1220×2440，912×1830）、木枋（50×85）、鋼管（48×3.5）、扣件、鐵絲、元釘、對(duì)拉螺栓、山型卡等。（三）模板施工的一般要求模板安裝的一般要求：

（1）安裝模板時(shí)，高度在2M及其以上時(shí)，應(yīng)遵守高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。

（2）具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆搗砼的重量和側(cè)壓力及施工中所產(chǎn)生的荷載。

（3）構(gòu)造簡(jiǎn)單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和砼的澆筑及養(yǎng)護(hù)等工藝要求。

（4）模板接縫應(yīng)嚴(yán)密，不得漏漿。

（5）遇有惡劣天氣，如降雨、大霧及六級(jí)以上大風(fēng)時(shí)，應(yīng)停止露天的高處作業(yè)。雨停止后，應(yīng)及時(shí)清除模架及地面上的積水。

（6）樓層高度超過(guò)4米及其以上的建筑物安裝模板時(shí)，外腳手架應(yīng)隨同搭設(shè)，并滿鋪腳踏板、張掛安全網(wǎng)和防護(hù)欄桿。在臨街及交通要道地區(qū)，應(yīng)設(shè)警示牌，并設(shè)專(zhuān)人監(jiān)護(hù)，嚴(yán)防傷及行人。

（7）施工人員上下班應(yīng)走安全通道，嚴(yán)禁攀登模板、支撐桿件等上下，也不得在墻頂獨(dú)立梁或在其模板上行走。

（8）模板的預(yù)留孔洞等處，應(yīng)加蓋或設(shè)防護(hù)欄桿，防止操作人員或物體墜落傷人。

（9）不得將模板或支承件支搭在門(mén)框上，也不得腳手板支搭在模板或支承件上，應(yīng)將模板及支承件與腳手架分開(kāi)。

（10）在高處支模時(shí)，腳手架或工作臺(tái)上臨時(shí)堆放的模板不宜超過(guò)三層，所堆放和施工操作人員的總荷載，不得超過(guò)腳手架或工作臺(tái)的規(guī)定荷載值。

（四）模板安裝1、基礎(chǔ)模板施工方法（1）模板支設(shè)：模板采用15mm厚木模板，采用48×3.5鋼管腳手作為穩(wěn)固結(jié)構(gòu)。如下圖示：（2）因筏板基礎(chǔ)為大體積砼，模板側(cè)壓力較大，需重點(diǎn)考慮其整體穩(wěn)定性及抗變形能力。根據(jù)p=Υ·h，得1.4厚筏板最底部壓力為35KN/m2，2/3深度處約為24KN/m2，1/3深度處約為12KN/m2。在支設(shè)時(shí)，內(nèi)楞采用50×85的木方，間距為250；外楞采用48×3.5鋼管，間距為610。因位置較底，可只根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)認(rèn)為滿足要求。2、梁模板施工方法（1）側(cè)模支設(shè)：a.斷面高度1450mm模板采用15mm厚木模板。內(nèi)龍骨間距不大于250mm，內(nèi)龍骨采用50×85mm木方。外龍骨間距610mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。對(duì)拉螺栓布置3道，在斷面內(nèi)間距為200+500+500mm，沿跨度方向間距610mm，直徑14mm。b.斷面高度大于1200，小于1450時(shí)，按1450情況考慮c.斷面高度1200mm，兩側(cè)樓板高度150mm。模板采用15mm厚木模板。內(nèi)龍骨間距不大于250mm，內(nèi)龍骨采用50×85mm木方。外龍骨間距610mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。對(duì)拉螺栓布置2道，在斷面內(nèi)間距為200+600mm，沿跨度方向間距610mm，直徑14mm。d.斷面高度小于1200時(shí)按1200情況考慮。（2）梁底支撐：a.最大框架梁基本尺寸為：截面B×D=550mm×1450mm，梁底支撐立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)=0.50米，梁底兩側(cè)支撐立桿之間間距l(xiāng)=0.80米（可根據(jù)實(shí)際梁寬進(jìn)行調(diào)整），步距h=1.50米；梁底中間增加1道承重立桿；梁底橫竿間距0.5米。b.當(dāng)梁截面大小比a情況，差別不大時(shí)，仍按a情況考慮c.當(dāng)梁截面差別較大時(shí)，可適當(dāng)放大立竿間距（3）在復(fù)核梁底標(biāo)高、效正軸線無(wú)誤后，搭設(shè)和調(diào)平模板支架（包括水平拉桿和剪刀撐），安放木楞，再在橫楞上鋪放梁底板，拉線找直，并用鐵釘與木楞固定。在綁扎鋼筋后，安裝并固定兩側(cè)模板。（4）按設(shè)計(jì)要求現(xiàn)澆梁跨度大于或等于4m時(shí)，按2.5‰起拱。（5）安裝獨(dú)立梁模板應(yīng)設(shè)操作平層或搭設(shè)腳手架，嚴(yán)禁操作人員在獨(dú)立梁底?；蛑ＶЪ苌喜僮骰蛏舷峦ㄐ?。

（6）樓上下層模板的支柱，應(yīng)安裝在同一垂直中心線上，在已拆模板的樓面上支模時(shí)，必須驗(yàn)算該樓層結(jié)構(gòu)的負(fù)荷能力。

（7）模板的主柱應(yīng)選用整料，若不能滿足要求時(shí)，支柱的接頭不宜超過(guò)2個(gè)（包括2個(gè)），對(duì)接的支撐要用三面固定。3、樓板模板的施工方法（1）樓板模板支設(shè)：15厚的木模板50×85的木方內(nèi)楞，間距取40048×3.5鋼管外楞，根據(jù)立竿間距確定滿堂腳手架作支撐，滿堂腳手架的立竿橫距、縱距統(tǒng)一取0.8m，步柱h取1.5m。相關(guān)模板、木方、鋼管、扣件抗滑等驗(yàn)算見(jiàn)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)。樓板模板的支設(shè)圖4、柱模板施工方法（1）模板支設(shè)：a.柱模板的截面寬度B=1000mm，B方向?qū)菟?道，柱模板的截面高度H=1000mm，H方向?qū)菟?道，柱模板的計(jì)算高度L=3600mm，柱箍間距計(jì)算跨度d=400mm。柱箍采用雙鋼管48mm×3.5mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度85mm。B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。b.柱截面寬度和高度小于1000mm時(shí)，模板側(cè)壓力按1000mm情況考慮c.柱模板的截面寬度B=700mm，B方向?qū)菟?道，柱模板的截面高度H=700mm，H方向?qū)菟?道，柱模板的計(jì)算高度L=3600mm，柱箍間距計(jì)算跨度d=610mm。柱箍采用雙鋼管48mm×3.5mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度85mm。B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。d.柱截面寬度和高度小于700mm時(shí)，模板側(cè)壓力按700mm情況考慮（2）柱模板高度L〉3600時(shí)，模板的支設(shè)仍按（1）考慮。考慮模板的側(cè)壓力會(huì)增大，柱砼采取分層澆筑。（3）當(dāng)柱模板的支設(shè)采用單塊就位組拼的方法。先將柱子第一節(jié)四面的模板安裝就位用連接角組拼好，校正好對(duì)角線，并用柱箍固定，然后用同樣的辦法組拼第二節(jié)模板，直到柱全高。（4）成排柱子支模前，先在底部彈出通線，將柱子位置兜方找中。（5）柱子支模前必須先校正鋼筋位置。（6）柱子底部可做小方盤(pán)模板，或以鋼筋角鋼焊成柱斷面外包框，保證底部位置正確。如下圖。（7）成排柱子支撐時(shí)，先立兩端柱模，校正與復(fù)核位置無(wú)誤后，頂部拉通長(zhǎng)線，再立中間各根柱模（8）為確保柱子模板不跑位，用滿堂腳手架做支撐。（9）柱模在安裝時(shí)，應(yīng)注意以下事項(xiàng)：a.保證柱模的長(zhǎng)度符合模數(shù)，不符合的部位要放到節(jié)點(diǎn)部位處理；或以梁底標(biāo)高為準(zhǔn)，由上往下配模，不符合模數(shù)部分放到根部處理；高度在4m及4m以上時(shí)應(yīng)四面支撐。當(dāng)柱高超過(guò)6m時(shí)，不宜單根柱支撐，宜幾根柱同時(shí)支撐連成構(gòu)架；b.柱模要用水泥沙漿堵嚴(yán)，防止跑漿；柱模的澆注口和請(qǐng)掃口，在配模時(shí)一并考慮留出；c.梁、柱模板在分兩次支設(shè)時(shí)在柱子砼達(dá)到拆模強(qiáng)度時(shí)，最上一段柱模板先不拆，以便與墚模板連接；5、剪力墻模板施工方法（1）支設(shè)方法：計(jì)算斷面寬度300mm，高度3600mm，兩側(cè)樓板高度150mm。模板面板采用15mm厚木模板。內(nèi)龍骨間距250mm，內(nèi)龍骨采用50×85mm木方。外龍骨間距460mm，采用雙鋼管48mm×3.5mm。對(duì)拉螺栓布置8道，在斷面內(nèi)豎直間距200+450+450+450+450+450+450+450mm，斷面跨度方向間距460mm，直徑14mm。（2）截面高度大于3600mm時(shí)，模板支設(shè)情況仍按（1）考慮。在澆筑砼時(shí)采取保護(hù)措施。（3）按位置線安裝好門(mén)洞口模板。（4）墻模板拼裝平整，符合質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)。（5）墻身中間根據(jù)模板設(shè)計(jì)配制14的對(duì)拉螺栓，組裝模板時(shí)使兩側(cè)穿孔的模板對(duì)稱放置，以使穿墻螺栓與墻模保持垂直。（6）模板面涂刷隔離劑。6、樓梯模板施工方法樓梯模板采用δ＝15mm厚木模板支模。施工前根據(jù)實(shí)際層高放樣，先安裝休息平臺(tái)梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設(shè)樓梯底模、安裝外幫側(cè)模和踏步模板。二、模板的拆除模板拆除時(shí)，砼的強(qiáng)度必須達(dá)到一定的要求，如砼沒(méi)達(dá)到規(guī)定的強(qiáng)度要提前拆模時(shí)，必須經(jīng)過(guò)計(jì)算（多留砼試塊，拆模前砼試塊經(jīng)試壓）確認(rèn)其強(qiáng)度能夠拆模，才能拆除。

1、拆模的順序和方法，應(yīng)按照模板支撐設(shè)計(jì)書(shū)的規(guī)定進(jìn)行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴(yán)格遵守從上而下的原則進(jìn)行拆除。

2、基礎(chǔ)模板拆除

（1）拆模板時(shí)應(yīng)將拆下的木楞，模板等，進(jìn)行定點(diǎn)堆放。

（2）拆除的模料上鐵釘應(yīng)及時(shí)撥干凈，以防扎傷人員。

3、現(xiàn)澆梁、樓板模板拆除

（1）現(xiàn)澆樓板或框架結(jié)構(gòu)的模板拆除順序：柱箍→柱側(cè)?！啄！虐逯С袠?gòu)件（梁楞）→平板?！簜?cè)?！旱字蜗到y(tǒng)→梁底模。

（2）拆除模板時(shí)，要站在安全的地方。

（3）拆除模板時(shí)，嚴(yán)禁用撬棍或鐵錘亂砸，對(duì)拆下的大塊木模板要有人接應(yīng)拿穩(wěn)，應(yīng)妥善傳遞放至地面，嚴(yán)禁拋擲。

（4）拆下的支架，模板應(yīng)及時(shí)撥釘，按規(guī)格堆放整齊，工程完成（模板工程）應(yīng)用吊蘭降落（嚴(yán)禁模料從高處拋擲），到指定地點(diǎn)堆放，并安排車(chē)運(yùn)到公司倉(cāng)庫(kù)存放。

（5）拆除跨度較大的梁下支柱時(shí)，應(yīng)先從跨中開(kāi)始，分別向兩端拆除。

（6）對(duì)活動(dòng)部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將動(dòng)部分固定牢靠，以免發(fā)生事故。

（7）水平拉撐，應(yīng)首先拆除上拉撐，最后拆除后一道水平拉撐。

4、現(xiàn)澆柱子、剪力墻模板拆除

（1）拆除要從上到下，模板及支撐不得向地面拋擲。

（2）應(yīng)輕輕撬動(dòng)模板，嚴(yán)禁錘擊，并應(yīng)隨拆隨按指定地點(diǎn)堆放。

5、多層樓板模板支柱的拆除，當(dāng)上層樓正灌筑砼時(shí)，下層樓板的支柱不得拆除，待砼澆筑完畢7天后進(jìn)行拆除下層樓板支柱（但砼強(qiáng)度必須達(dá)到設(shè)計(jì)要求）。

6、拆除完的模板嚴(yán)禁堆入在外腳手架上。三、質(zhì)量保證措施1、梁、板模板：梁、板底不平、下?lián)?；梁?cè)模板不平直；梁上下口漲模：防治的方法是，梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應(yīng)通過(guò)設(shè)計(jì)計(jì)算決定，使模板的支撐系統(tǒng)有足夠的強(qiáng)度和剛度。作業(yè)中應(yīng)認(rèn)真執(zhí)行設(shè)計(jì)要求，以防止混凝土澆筑時(shí)模板變形。梁、板模板應(yīng)按設(shè)計(jì)或規(guī)范起拱。梁模板上下口應(yīng)設(shè)銷(xiāo)口楞，再進(jìn)行側(cè)向支撐，以保證上下口模板不變形。2、柱模板：（1）漲模、斷面尺寸不準(zhǔn)：防治的方法是，根據(jù)柱高和斷面尺寸設(shè)計(jì)核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以及對(duì)大斷面柱使用穿柱螺栓和增加堅(jiān)向加固木方，以保證柱模的強(qiáng)度、剛度足以抵抗混凝土的側(cè)壓力。施工應(yīng)認(rèn)真按設(shè)計(jì)要求作業(yè)。（2）柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐（或拉錨），吊線找垂直時(shí)，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點(diǎn)，使線墜到地面，線墜所示兩點(diǎn)到柱位置線距離均相等，即使柱模不扭向。（3）軸線位移，一排柱不在同一直線上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時(shí)，先立兩端柱模，校正垂直與位置無(wú)誤后，柱模項(xiàng)技通線，再支中間各柱模板。柱距不大時(shí)，通排支設(shè)水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時(shí)，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。3.墻模板：（1）墻體厚薄不一，平整度差：防治方法是模板設(shè)計(jì)應(yīng)有足夠的強(qiáng)度和剛度，龍骨的尺寸和間距、穿墻螺栓間距、墻體的支撐方法等在作業(yè)中要認(rèn)真執(zhí)行。（2）墻體爛根，模板接縫處跑漿；防治方法是，模板根部砂漿找平塞嚴(yán)，模板間卡固措施牢靠。（3）門(mén)窗洞口混凝土變形：產(chǎn)生的原因是，門(mén)窗模板與墻?；驂w鋼筋固定不牢，門(mén)窗模板內(nèi)支撐不足或失效。4.模板在使用過(guò)程中應(yīng)加強(qiáng)管理：模板在使用過(guò)程中應(yīng)加強(qiáng)管理。支、拆模及運(yùn)輸時(shí)應(yīng)輕搬輕放，發(fā)現(xiàn)有損壞及變形時(shí)，應(yīng)及時(shí)修理。模板應(yīng)分類(lèi)、分規(guī)格碼放，對(duì)于木模板的側(cè)面、切割面、孔壁應(yīng)用封邊膝封閉，以最大限度地增加周轉(zhuǎn)次數(shù)。5.技術(shù)措施:（1）模板表面如有孔洞、毛邊、不平直處，用塑料膠帶紙封貼堵縫。（2）當(dāng)梁跨度大于4.0米時(shí)，梁中間應(yīng)起拱，起拱高度為2.5‰。（3）所有模板每次周轉(zhuǎn)均應(yīng)均勻涂刷隔離劑，便于模板拆除，不破壞混凝土成品。（4）懸挑構(gòu)件在2米以內(nèi)必須在強(qiáng)度達(dá)到85%以后，方可拆除支撐構(gòu)件，懸挑超過(guò)2米的構(gòu)件，必須在其強(qiáng)度達(dá)到100%后方可拆除。四、安全保證措施1、進(jìn)入施工現(xiàn)場(chǎng)人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應(yīng)系牢。2、工地倉(cāng)庫(kù)根據(jù)材料分別設(shè)置物資倉(cāng)庫(kù)、易燃易爆材料專(zhuān)庫(kù)及有毒材料專(zhuān)庫(kù)。保證倉(cāng)庫(kù)的干燥通風(fēng)，重點(diǎn)防止倉(cāng)庫(kù)內(nèi)材料自燃與電氣起火。倉(cāng)庫(kù)內(nèi)嚴(yán)禁明火與吸煙，并設(shè)置禁令標(biāo)牌；按要求配置滅火器，定時(shí)檢驗(yàn)、換藥。3、工地吸煙處：項(xiàng)目部在施工場(chǎng)所禁止肖煙，在建筑物內(nèi)樓梯附近每三層設(shè)置吸煙處，并配置煙灰盆，防止煙蒂亂扔布失火。在吸煙處設(shè)置木椅以方便職工的稍微歇息。4、安裝與拆除5m以上的模板，應(yīng)搭腳手架，并設(shè)防護(hù)欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、高空、復(fù)雜結(jié)構(gòu)模板的安裝與拆除，事先應(yīng)有工頭的安全措施。6、遇六級(jí)以上的大風(fēng)時(shí)，應(yīng)暫停室外的高空作業(yè)，雪雨后應(yīng)先清掃施工現(xiàn)場(chǎng)，略干不滑時(shí)再進(jìn)行工作。7、二人抬運(yùn)模板時(shí)要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板，工具應(yīng)用運(yùn)輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝拆時(shí)，上下應(yīng)有人接應(yīng)。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支撐、牽杠等不得搭在門(mén)窗框和腳手架上。10、支模過(guò)程中，如需中途停歇，應(yīng)將支撐、搭頭、柱頭等釘牢。拆模間歇時(shí)，應(yīng)將已活動(dòng)的模板、牽杠、支撐等運(yùn)走或妥善堆放，防止因踏空、扶空。11、模板上有預(yù)留洞者，應(yīng)在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預(yù)留洞，應(yīng)在模板拆除后即將洞口蓋好。12、拆除模板一般用長(zhǎng)撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時(shí)，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺(tái)模板時(shí)，更要注意，拆模人員要站在門(mén)窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落。13、高空作業(yè)要搭設(shè)腳手架或操作臺(tái)，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準(zhǔn)站在大梁底模上行走。操作人員嚴(yán)禁穿硬底鞋作業(yè)。14、裝拆模板時(shí)，作業(yè)人員要站立在安全地點(diǎn)進(jìn)行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動(dòng)避讓吊物，增強(qiáng)自我保護(hù)和相互保護(hù)的安人意識(shí)。15、拆模必須一次性拆清，不得留下無(wú)撐模板。拆下模板要及時(shí)清理，堆放整齊。16、拆除平臺(tái)底模時(shí)，不得一次將頂撐全部拆除，應(yīng)分批拆下頂撐，然后按順序拆下擱柵、底模，以免發(fā)生模板在自重荷載下一次性大面積脫落。17、在模板垂直運(yùn)輸時(shí)，吊點(diǎn)必須符合扎重要求，以防墜落。模板頂撐排列必須符合施工荷載要求，尤其遇地下室吊裝，地下室頂模板、支撐還另需考慮大型機(jī)械行瞳因素，每平方米支撐數(shù)，必須根據(jù)載荷要求。拆模時(shí)，臨時(shí)腳手架必須牢固，不得用拆下的模板作腳手板。腳手板擱必須牢固平整，不得有空心板，以防踏空。砼板上的預(yù)留孔，應(yīng)在施工組織設(shè)計(jì)時(shí)就作好技術(shù)交底（預(yù)設(shè)鋼筋網(wǎng)架）。五、環(huán)境保證措施建筑工程施工中存在的主要影響環(huán)境的因素有：噪聲污染、粉塵污染、以及施工中所產(chǎn)生的固體垃圾對(duì)環(huán)境造成的污染等方面。同時(shí)，結(jié)合本工程位于市區(qū)這一現(xiàn)實(shí)情況，在本工程的施工中，我們擬從以下幾個(gè)方面入手，作好環(huán)境保護(hù)工作。（一）建立培訓(xùn)協(xié)調(diào)機(jī)制：1．在本工程施工過(guò)程中，嚴(yán)格按照我公司環(huán)境管理程序進(jìn)行施工，嚴(yán)格控制各種環(huán)境因素對(duì)周邊環(huán)境造成的不利影響。2．項(xiàng)目部成立環(huán)境管理工作小組，建立從組織→實(shí)施→檢查記錄→整改的環(huán)保工作保證體系；配合業(yè)主設(shè)立居民來(lái)訪接待處，積極和附近居民建立協(xié)調(diào)互助關(guān)系。定期對(duì)附近的居民進(jìn)行互訪，及時(shí)了解情況，達(dá)成諒解。（二）減少、降低噪聲污染措施：貫徹執(zhí)行國(guó)家有關(guān)部門(mén)關(guān)于加強(qiáng)施工現(xiàn)場(chǎng)及噪聲擾民管理的有關(guān)規(guī)定，特別做到：1．人為的噪聲控制措施：盡量減少人為的大聲喧嘩，增強(qiáng)全體施工人員防噪音擾民的自覺(jué)意識(shí)。2．合理安排布置加工機(jī)械的位置，使其盡量遠(yuǎn)離學(xué)習(xí)、生活區(qū)，盡量降低噪聲對(duì)周?chē)h(huán)境的不利影響。3．施工現(xiàn)場(chǎng)的強(qiáng)噪音機(jī)械如：電鋸、電刨、砂輪機(jī)等，在施工現(xiàn)場(chǎng)盡量安排在白天施工，不致影響學(xué)生與居民的休息時(shí)間。4．加強(qiáng)技術(shù)裝備投入，采用先進(jìn)的施工設(shè)備，降低機(jī)械噪聲，減少噪音擾民。（三）減少固體垃圾污染措施：加強(qiáng)技術(shù)管理，精打細(xì)算，準(zhǔn)確提制材料需用計(jì)劃；加強(qiáng)材料質(zhì)量檢查，采購(gòu)高質(zhì)量材料，從而有效利用材料，減少施工中廢料產(chǎn)生量，從而減少固體廢物量，減輕對(duì)環(huán)境的污染。六、模板受力驗(yàn)算（一）墻模板計(jì)算書(shū)1、墻模板基本參數(shù)計(jì)算斷面寬度300mm，高度3600mm，兩側(cè)樓板高度150mm。模板面板采用木模模板。內(nèi)龍骨間距2500mm，內(nèi)龍龍骨采用500×85mm木方方，外龍骨采采用雙鋼管448mm×3.5mmm。對(duì)拉螺栓布置8道道，在斷面內(nèi)內(nèi)水平間距2200+4550+4500+450++450+4450+4550+4500mm，斷面面跨度方向間間距460mmm，直徑14mmm。模板組裝示意圖2、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值；撓度度驗(yàn)算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力產(chǎn)生生荷載標(biāo)準(zhǔn)值值。新澆混凝土側(cè)壓力力計(jì)算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時(shí)間，為00時(shí)(表示無(wú)資料料)取200/((T+15))，取5.0000h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取1.8000m/h；H——混凝土側(cè)壓壓力計(jì)算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取33.600mm；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.1500。根據(jù)公式計(jì)算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=448.8700kN/m22實(shí)際計(jì)算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=448.8800kN/m22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=4.0000kN/m22。3、墻模板面板的計(jì)計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取取3.40mm。荷載計(jì)算值q=1.22×48.8880×3.4000+1.4××4.0000×3.4000=218..470kNN/m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=340..00×1.50×1.50//6=1127.500cm3；II=3440.00××1.50×1.50×1.50//12=95.633cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左左到右各支座座力分別為N1=21.847kkNN22=60.0079kNN33=60.0079kNN44=21.8847kN最大彎矩最大變形V==1.0mmm(1)抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==1.3665×1000×1000//1275000=10..706N//mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×327700.0/(22×3400..000×15.0000)=0..964N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.400N/mm22抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算算值v==1.0008mm面板的最大撓度大大于250..0/2500,認(rèn)為滿足要求求!4、墻模板內(nèi)龍骨的的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模模板傳遞的荷荷載，通常按按照均布荷載載連續(xù)梁計(jì)算算。內(nèi)龍骨均布荷載按按照面板最大大支座力除以以面板計(jì)算寬寬度得到。q=60.0779/3.4400=177.670kkN/m內(nèi)龍骨按照均布荷荷載下多跨連連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kkN.m)內(nèi)龍骨變形圖(mmm)內(nèi)龍骨剪力圖(kkN)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大大彎矩經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大大支座F==8.7002kN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大大變形V==0.2mmm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.3554×106/602008.3=55.88N//mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算算強(qiáng)度小于113.0N//mm2,滿足要求!(2)內(nèi)龍龍骨抗剪計(jì)算算[可以不計(jì)計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×4567//(2×50×85)=11.612NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.600N/mm22內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度度計(jì)算不滿足足要求!(3)內(nèi)龍龍骨撓度計(jì)算算最大變形v==0.2mmm內(nèi)龍骨的最大撓度度小于4500.0/2550,滿足要要求!5、墻模板外龍骨的的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨骨傳遞的荷載載，按照集中中荷載下連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計(jì)算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.2218mm最大支座力Qmmax=177.684kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.8225×106/101660000..0=81..20N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于4660.0/1150與10mm,,滿足要求!6、對(duì)拉螺栓的計(jì)算算計(jì)算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對(duì)拉螺栓所所受的拉力；；A——對(duì)拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對(duì)拉拉螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700N/mm22；對(duì)拉螺栓的直徑((mm):14對(duì)拉螺栓有效直徑徑(mm):12對(duì)拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對(duì)拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=17.6884對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算算滿足要求!!（二）柱模板支撐撐計(jì)算書(shū)a：1000×10000截面計(jì)算1、柱模板基本參數(shù)數(shù)柱模板的截面寬度度B=10000mm，B方向?qū)萋菟?道，柱模板的截面高度度H=10000mm，H方向?qū)萋菟?道，柱模板的計(jì)算高度度L=3600mmm，柱箍間距計(jì)算跨度度d=400mmm。柱箍采用雙鋼管448mm×3.5mmm。柱模板豎楞截面寬寬度50mmm，高度85mmm。B方向豎楞楞5根，H方向豎楞5根。柱模板支撐計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖2、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值；撓度度驗(yàn)算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力產(chǎn)生生荷載標(biāo)準(zhǔn)值值。新澆混凝土側(cè)壓力力計(jì)算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時(shí)間，為00時(shí)(表示無(wú)資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取60.0000m/h；；H——混凝土側(cè)壓壓力計(jì)算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取33.600mm；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.1500。根據(jù)公式計(jì)算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=886.3900kN/m22實(shí)際計(jì)算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=886.4000kN/m22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=4.0000kN/m22。3、柱模板面板的計(jì)計(jì)算面板直接承受模板板傳遞的荷載載，應(yīng)該按照照均布荷載下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，計(jì)計(jì)算如下面板計(jì)算簡(jiǎn)圖面板的計(jì)算寬度取取柱箍間距00.40m。荷載計(jì)算值q=1.22×86.4000×0.4000+1.4××4.0000×0.4000=43.7712kN//m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=40.000×1.80×1.80//6=221.60ccm3；II=400.00×1.80×1.80×1.80//12=19.444cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算值值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值值(kN/m))；經(jīng)計(jì)算得到M=0.1100×(1.2×34.5660+1.44×1.6000)×0.2377×經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.2447×1000×1000//216000=11.4415N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×34.5660+1.44×1.6000)×0.2377=6.2229kN截面抗剪強(qiáng)度度計(jì)算值TT=3×6229..0/(2××400.0000×18.0000)=1..298N//mm2截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[T]=1..40N/mmm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計(jì)算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計(jì)算算值v==0.6777×34.5660×2384/(1000×6000×1944000)=0..638mmm面板的最大撓度小小于237..5/2500,滿足要求求!4、豎楞木方的計(jì)算算豎楞木方直接承受受模板傳遞的的荷載，應(yīng)該該按照均布荷荷載下的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算，計(jì)算如下下豎楞木方計(jì)算簡(jiǎn)圖圖豎楞木方的計(jì)算寬寬度取BHH兩方向最最大間距0..237m。荷載計(jì)算值q=1.22×86.4000×0.2377+1.4××4.0000×0.2377=25.9954kN//m按照三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==10.3382/0..400=225.9544kN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×25.9554×0.40×最大剪力Q=00.6×0.4000×25.9554=6.2229kN最大支座力N==1.1×0.4000×25.9554=11..420kNN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.4115×106/602008.3=66.90N//mm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]最大剪力的計(jì)算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×6229//(2×50×85)=22.198NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.300N/mm22抗剪強(qiáng)度計(jì)算不滿滿足要求!(3)撓度度計(jì)算最大變形v==0.6777×21.6228×400.004/(1000×9500..00×25588854.3))=0.1554mm最大撓度小于4000.0/2250,滿足足要求!5、B方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱柱箍的集中荷荷載P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.2377×0.4000=110.38kkN柱箍按照集中荷載載作用下的連連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方方傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.1174mm最大支座力Qmmax=177.009kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.6552×106/101660000..0=64..17N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于4448.3/1150與10mm,,滿足要求!6、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)計(jì)算計(jì)算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對(duì)拉螺栓所所受的拉力；；A——對(duì)拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對(duì)拉拉螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700N/mm22；對(duì)拉螺栓的直徑((mm):14對(duì)拉螺栓有效直徑徑(mm):12對(duì)拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對(duì)拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=17.0009對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算算滿足要求!!7、H方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱柱箍的集中荷荷載P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.2377×0.4000=110.38kkN柱箍按照集中荷載載作用下的連連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方方傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.1174mm最大支座力Qmmax=177.009kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.6552×106/101660000..0=64..17N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于4448.3/1150與10mm,,滿足要求!8、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)計(jì)算計(jì)算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對(duì)拉螺栓所所受的拉力；；A——對(duì)拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對(duì)拉拉螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700N/mm22；對(duì)拉螺栓的直徑((mm):14對(duì)拉螺栓有效直徑徑(mm):12對(duì)拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對(duì)拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=17.0009對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算算滿足要求!!b：700×700截截面計(jì)算1、柱模板基本參數(shù)數(shù)柱模板的截面寬度度B=7000mm，B方向?qū)萋菟?道，柱模板的截面高度度H=7000mm，H方向?qū)萋菟?道，柱模板的計(jì)算高度度L=3600mmm，柱箍間距計(jì)算跨度度d=610mmm。柱箍采用雙鋼管448mm×3.5mmm。柱模板豎楞截面寬寬度50mmm，高度85mmm。B方向豎楞楞5根，H方向豎楞5根。柱模板支撐計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖2、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值；撓度度驗(yàn)算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力產(chǎn)生生荷載標(biāo)準(zhǔn)值值。新澆混凝土側(cè)壓力力計(jì)算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時(shí)間，為00時(shí)(表示無(wú)資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取60.0000m/h；；H——混凝土側(cè)壓壓力計(jì)算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取33.600mm；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.1500。根據(jù)公式計(jì)算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=886.3900kN/m22實(shí)際計(jì)算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=886.4000kN/m22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=4.0000kN/m22。3、柱模板面板的計(jì)計(jì)算面板直接承受模板板傳遞的荷載載，應(yīng)該按照照均布荷載下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，計(jì)計(jì)算如下面板計(jì)算簡(jiǎn)圖面板的計(jì)算寬度取取柱箍間距00.61m。荷載計(jì)算值q=1.22×86.4000×0.6100+1.4××4.0000×0.6100=66.6661kN//m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=61.000×1.80×1.80//6=332.94ccm3；II=611.00×1.80×1.80×1.80//12=29.655cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算值值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值值(kN/m))；經(jīng)計(jì)算得到M=0.1100×(1.2×52.7004+1.44×2.4400)×0.1633×經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.1776×1000×1000//329400=5.3444N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×52.7004+1.44×2.4400)×0.1633=6.4999kN截面抗剪強(qiáng)度度計(jì)算值TT=3×6499..0/(2××610.0000×18.0000)=0..888N//mm2截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[T]=1..40N/mmm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計(jì)算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計(jì)算算值v==0.6777×52.7004×1634/(1000×6000×2964660)=0..140mmm面板的最大撓度小小于162..5/2500,滿足要求求!4、豎楞木方的計(jì)算算豎楞木方直接承受受模板傳遞的的荷載，應(yīng)該該按照均布荷荷載下的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算，計(jì)算如下下豎楞木方計(jì)算簡(jiǎn)圖圖豎楞木方的計(jì)算寬寬度取BHH兩方向最最大間距0..163m。荷載計(jì)算值q=1.22×86.4000×0.1633+1.4××4.0000×0.1633=17.7758kN//m按照三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==10.8832/0..610=117.7588kN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×17.7558×0.61×最大剪力Q=00.6×0.6100×17.7558=6.4499kN最大支座力N==1.1×0.6100×17.7558=11..916kNN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.6661×106/602008.3=110.98NN/mm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)撓度計(jì)算最大變形v==0.6777×14.7998×610.004/(1000×9500..00×25588854.3))=0.5771mm最大撓度小于6110.0/2250,滿足足要求!5、B方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱柱箍的集中荷荷載P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.1633×0.6110=110.83kkN柱箍按照集中荷載載作用下的連連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方方傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.0085mm最大支座力Qmmax=188.487kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.5117×106/101660000..0=50..89N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于3448.3/1150與10mm,,滿足要求!6、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)計(jì)算計(jì)算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對(duì)拉螺栓所所受的拉力；；A——對(duì)拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對(duì)拉拉螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700N/mm22；對(duì)拉螺栓的直徑((mm):14對(duì)拉螺栓有效直徑徑(mm):12對(duì)拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對(duì)拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=18.4887(N-[N])/[NN]=(188.487--17.855)/17..850=33.6%，可認(rèn)為對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算算滿足要求!!7、H方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱柱箍的集中荷荷載P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.1633×0.6110=110.83kkN柱箍按照集中荷載載作用下的連連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方方傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.0085mm最大支座力Qmmax=188.487kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.5117×106/101660000..0=50..89N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于3448.3/1150與10mm,,滿足要求!8、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)計(jì)算計(jì)算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對(duì)拉螺栓所所受的拉力；；A——對(duì)拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對(duì)拉拉螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700N/mm22；對(duì)拉螺栓的直徑((mm):14對(duì)拉螺栓有效直徑徑(mm):12對(duì)拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對(duì)拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=18.4887(N-[N])/[NN]=(188.487--17.855)/17..850=33.6%，可認(rèn)為對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算算滿足要求!!（三）梁側(cè)模板計(jì)計(jì)算書(shū)a.400×11450截面計(jì)算1、梁側(cè)模板基本參參數(shù)計(jì)算斷面寬度4000mm，高高度14500mm，兩側(cè)側(cè)樓板高度1150mm。模板面板采用木模模板。內(nèi)龍骨布置7道，內(nèi)內(nèi)龍骨采用550×85mm木方方。外龍骨間距6100mm，外龍龍骨采用雙鋼鋼管48mmm×3.5mmm。對(duì)拉螺栓布置3道道，在斷面內(nèi)內(nèi)水平間距2200+5000+5000mm，斷面面跨度方向間間距610mmm，直徑14mmm。模板組裝示意圖2、梁側(cè)模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值；撓度度驗(yàn)算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力產(chǎn)生生荷載標(biāo)準(zhǔn)值值。新澆混凝土側(cè)壓力力計(jì)算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時(shí)間，為00時(shí)(表示無(wú)資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側(cè)壓壓力計(jì)算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取11.450mm；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.1500。根據(jù)公式計(jì)算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=334.8000kN/m22實(shí)際計(jì)算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=335.0000kN/m22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=4.0000kN/m22。3、梁側(cè)模板面板的的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取取0.61mm。荷載計(jì)算值q=1.22×35.0000×0.6100+1.4××4.0000×0.6100=29.0036kN//m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=61.000×1.50×1.50//6=222.88ccm3；II=611.00×1.50×1.50×1.50//12=17.166cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左左到右各支座座力分別為N1=2.385kNNN22=6.8663kNN33=5.8117kNN44=6.1665kNN5=5.817kNNN66=6.8663kNN77=2.3885kN最大彎矩最大變形V==0.3mmm(1)抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.1333×1000×1000//228755=5.8114N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×3664..0/(2××610.0000×15.0000)=0..601N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.400N/mm22抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算算值v==0.3441mm面板的最大撓度小小于208..3/2500,滿足要求求!4、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模模板傳遞的荷荷載，通常按按照均布荷載載連續(xù)梁計(jì)算算。內(nèi)龍骨均布荷載按按照面板最大大支座力除以以面板計(jì)算寬寬度得到。q=6.8633/0.6110=11..252kNN/m按照三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==6.8663/0.6610=111.252kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×11.2552×0.61×最大剪力Q=00.6×0.6100×11.2552=4.1118kN最大支座力N==1.1×0.6100×11.2552=7.5550kN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.4119×106/602008.3=66.95N//mm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]最大剪力的計(jì)算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×4118//(2×50×85)=11.453NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.600N/mm22抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足足要求!(3)撓度度計(jì)算最大變形v==0.6777×9.3766×610.004/(1000×9000..00×25588854.3))=0.3882mm最大撓度小于6110.0/2250,滿足足要求!5、梁側(cè)模板外龍骨骨的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨骨傳遞的荷載載，按照集中中荷載下連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計(jì)算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.2210mm最大支座力Qmmax=166.576kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.7886×106/101660000..0=77..36N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于5000.0/1150與10mm,,滿足要求!6、對(duì)拉螺栓的計(jì)算算計(jì)算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對(duì)拉螺栓所所受的拉力；；A——對(duì)拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對(duì)拉拉螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700N/mm22；對(duì)拉螺栓的直徑((mm):14對(duì)拉螺栓有效直徑徑(mm):12對(duì)拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對(duì)拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=16.5776對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算算滿足要求!!b.400×12200截面計(jì)算1、梁側(cè)模板基本參參數(shù)計(jì)算斷面寬度4000mm，高高度12000mm，兩側(cè)側(cè)樓板高度1150mm。模板面板采用木模模板。內(nèi)龍骨布置6道，內(nèi)內(nèi)龍骨采用550×85mm木方方。外龍骨間距6100mm，外龍龍骨采用雙鋼鋼管48mmm×3.5mmm。對(duì)拉螺栓布置2道道，在斷面內(nèi)內(nèi)水平間距2200+6000mm，斷斷面跨度方向向間距6100mm，直徑徑14mm。模板組裝示意圖2、梁側(cè)模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值；撓度度驗(yàn)算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力產(chǎn)生生荷載標(biāo)準(zhǔn)值值。新澆混凝土側(cè)壓力力計(jì)算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時(shí)間，為00時(shí)(表示無(wú)資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側(cè)壓壓力計(jì)算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取11.450mm；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..200；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.1500。根據(jù)公式計(jì)算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=334.8000kN/m22實(shí)際計(jì)算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=335.0000kN/m22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=4.0000kN/m22。3、梁側(cè)模板面板的的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取取0.61mm。荷載計(jì)算值q=1.22×35.0000×0.6100+1.4××4.0000×0.6100=29.0036kN//m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=61.000×1.50×1.50//6=222.88ccm3；II=611.00×1.50×1.50×1.50//12=17.166cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左左到右各支座座力分別為N1=2.292kNNN22=6.5771kNN33=5.6554kNN44=5.6554kNN5=6.571kNNN66=2.2992kN最大彎矩最大變形V==0.3mmm(1)抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.1222×1000×1000//228755=5.3333N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×3514..0/(2××610.0000×15.0000)=0..576N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.400N/mm22抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算算值v==0.2991mm面板的最大撓度小小于200..0/2500,滿足要求求!4、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模模板傳遞的荷荷載，通常按按照均布荷載載連續(xù)梁計(jì)算算。內(nèi)龍骨均布荷載按按照面板最大大支座力除以以面板計(jì)算寬寬度得到。q=6.5711/0.6110=10..773kNN/m按照三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==6.5771/0.6610=100.773kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×10.7773×0.61×最大剪力Q=00.6×0.6100×10.7773=3.9943kN最大支座力N==1.1×0.6100×10.7773=7.2228kN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.4001×106/602008.3=66.66N//mm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]最大剪力的計(jì)算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×3943//(2×50×85)=11.392NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.600N/mm22抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足足要求!(3)撓度度計(jì)算最大變形v==0.6777×8.9777×610.004/(1000×9000..00×25588854.3))=0.3665mm最大撓度小于6110.0/2250,滿足足要求!5、梁側(cè)模板外龍骨骨的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨骨傳遞的荷載載，按照集中中荷載下連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計(jì)算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.4445mm最大支座力Qmmax=155.728kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.7663×106/101660000..0=75..10N/mmm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于6000.0/1150與10mm,,滿足要求!6、對(duì)拉螺栓的計(jì)算算計(jì)算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對(duì)拉螺栓所所受的拉力；；A——對(duì)拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對(duì)拉拉螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700N/mm22；對(duì)拉螺栓的直徑((mm):14對(duì)拉螺栓有效直徑徑(mm):12對(duì)拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對(duì)拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對(duì)拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=15.7228對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算算滿足要求!!（四）：扣件鋼管大梁底模模支架計(jì)算計(jì)算依據(jù)1《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGGJ130--2001）。計(jì)算依據(jù)2《施工工技術(shù)》20002.3..《扣件式鋼鋼管模板高支支撐架設(shè)計(jì)和和使用安全》(杜榮軍)。模板支架搭設(shè)高度度為5.4米，基本尺寸為：梁截截面B×D=5500mm×1200mmm，梁支撐撐立桿的橫距距(跨度方向)l=0.550米，步距距h=1..50米，梁底增加1道承重重立桿。圖1梁模板支撐撐架立面簡(jiǎn)圖圖計(jì)算中考慮梁兩側(cè)側(cè)部分樓板混混凝土荷載以以集中力方式式向下傳遞。集中力大小為FF=1..2×25.0000×0.2000×0.5000×0.5000=1.5000kN。采用的鋼管類(lèi)型為為48×3.5。1、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續(xù)梁梁計(jì)算。作用荷載包括梁與與模板自重荷荷載，施工活活荷載等。1.荷載的的計(jì)算：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=255.000××1.2000×0.5000=15.0000kN//m(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq2=0..350×0.5000×(2×1.2000+0.5550)/0..550=00.939kkN/m(3)活荷荷載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值與與振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(22.500++4.0000)×0.5500×0.5000=1.7888kN均布荷載q==1.2××15.0000+1.22×0.9399=19.1126kN//m集中荷載P==1.4××1.7888=2.5003kN面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50.000×1.80×1.80//6=227.00ccm3；II=500.00×1.80×1.80×1.80//12=24.300cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左左到右各支座座力分別為N11=1.9772kNN22=9.0777kNN33=1.9772kN最大彎矩最大變形V==0.4mmm(1)抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.1880×1000×1000//270000=6.6667N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×3287..0/(2××500.0000×18.0000)=0..548N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.400N/mm22抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算算值v==0.3995mm面板的最大撓度小小于275..0/2500,滿足要求求!2、梁底支撐木方的的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==9.0777/0.5500=188.154kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×18.155×0.50×最大剪力Q=00.6×0.5000×18.1554=5.4446kN最大支座力N==1.1×0.5000×18.1554=9.9985kN木方的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.4554×106/602008.3=77.54N//mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于133.0N/mmm2,滿足要求!(2)木方撓度度計(jì)算最大變形v==0.6777×15.1229×500.004/(1000×9500..00×25588854.3))=0.2663mm木方的最大撓度小小于500..0/2500,滿足要求求!3、梁底支撐鋼管計(jì)計(jì)算a、梁底支撐橫向鋼鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方方支撐傳遞力力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.0068mm最大支座力Qmmax=111.646kkN抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=0.1991×106/50800.0=377.60N//mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于4000.0/1150與10mm,,滿足要求!b、梁底支撐縱向鋼鋼管計(jì)算梁底支撐縱向鋼管管只起構(gòu)造作作用，無(wú)需要要計(jì)算。4、扣件抗滑移的計(jì)計(jì)算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，RR=11.665kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算不滿足要求求,可以考慮采采用雙扣件!!R≤8.0kkN時(shí)，可采采用單扣件；；8.0kkN<R112.0kkN時(shí)，應(yīng)采采用雙扣件；；R>12..0kN時(shí)，應(yīng)應(yīng)采用可調(diào)托托座。5、立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力N1=11.665kN((已經(jīng)包括組組合系數(shù)1..4)腳手架鋼管的自重重N2=1..2×0.1299×5.3500=0.8229kNN=11..646+00.829==12.4774kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比ll0/i查表得得到；i——計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)；i=11.58A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.89W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=55.08——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度度計(jì)算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計(jì)算長(zhǎng)度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計(jì)算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)(2)k1——計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，按按照表1取值為1.1167；u——計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.700a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度；a=0.330m；公式(1)的計(jì)算算結(jié)果：l0=1.1667×1.7000×1.50==2.9766m=29766/15.88=188..345=0..203=12474/((0.2033×489)==125.5596N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算<<[f],,滿足要求!公式(2)的計(jì)算算結(jié)果：l0=1.5000+2×0.3000=2.1000m=21000/15..8=1322.911=00.386=12474/((0.3866×489)==66.0112N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算<<[f],,滿足要求!如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由公式(3)計(jì)算l00=k1k2(h+2a))((3)k2——計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，按按照表2取值為1.0007；公式(3)的計(jì)算算結(jié)果：l0=1.1667×1.0077×(1.5000+