某高層五星級(jí)酒店高支模施工方案

第一章、工程概況第一節(jié)、工程簡(jiǎn)況本工程設(shè)計(jì)規(guī)模為２７層五星級(jí)酒店，占地面積3364.78M2，建筑面積為51907.68M2。地上45924.0M2,地下為5984.68M2。鋼筋混凝土框架——部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，其中主樓為２７層，群樓為５層，地下室為１層，沖孔灌注樁基礎(chǔ)。本工程需按高支模設(shè)計(jì)考慮的部位有：高支模部位最大梁截面（mmm2）梁截面形式相應(yīng)板厚（mm）層高(m)梁底支撐高度(mm)板底支撐高度(mm)梁分類板分類主樓地下室頂板2004.84.6Ⅰ第二層梁板600×900T形梁1206.05.15.88BⅠ首層大堂600×1000T形梁10010.259.2510.15BⅠ第六層宴會(huì)廳500×15000T形梁1808.87.38.62CⅠ第七層樓板1504.84.65Ⅰ第八層C軸處樓板板450×15000倒L形梁1808.87.38.62CⅠ核心筒部位頂層大大堂1305.14.97Ⅰ本方案主要以最不利的梁板為例子進(jìn)行高支模計(jì)算復(fù)核，其他位置參照?qǐng)?zhí)行。第二節(jié)、支模設(shè)計(jì)一、材料1、模板：梁底、梁側(cè)、板底模板均為18mm厚木膠合板。2、木枋：梁底、梁側(cè)、板底木枋均為80mm×80mm×2000mm廣東松木枋。3、支撐體系：使用規(guī)格為1219（寬）×1930（高）、1219（寬）×914（高）的門(mén)式架及Φ48×3.5鋼管及其配件。加高度為600mm的底座和高度為780mm的頂托，斜拉桿拉結(jié)間距為1829mm。腳手架的材質(zhì)在保證可焊性的條件下，應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）中Q235鋼的規(guī)定，相應(yīng)的扣件也應(yīng)分別為Φ42mm、Φ48mm或Φ42mm/Φ48mm。嚴(yán)禁在鋼管上打孔。4、對(duì)拉螺桿梁側(cè)全部采用φ12對(duì)拉螺桿，材質(zhì)為Q235鋼。二、支頂設(shè)計(jì)1、高度h≤1100、截面S≤400×800的梁均屬A類梁，全部用A類梁支頂方案。（1）門(mén)式腳手架設(shè)計(jì)跨距900mm。（2）上層枋@300mm，底層枋@1200mm。（3）梁高度≤700mm時(shí)，梁側(cè)不設(shè)對(duì)拉螺桿；梁高度700＜h≤1000時(shí)，梁側(cè)居中加一道鋼管壓桿：2Φ48×3.5，壓桿上φ12對(duì)拉螺桿間距@600。2、高度h≤1100，且截面400×800＜S≤600×1000的梁均屬B類梁，全部用B類梁支頂方案。（1）門(mén)式腳手架設(shè)計(jì)跨距900mm。（2）上層枋@225mm，底層枋@1200mm。（3）梁側(cè)支模同A類梁。（4）首層大堂部位采用鋼管支撐：支模情況：上層枋@300mm，底層木枋@900mm，底部φ48鋼管支撐間距900mm×900mm，縱橫水平桿步距1800mm，鋼管與鋼管之間用管扣扣牢。3、高度h≤2000，且截面600×1000＜S≤1100×2000的梁均屬C類梁，全部用C類梁支頂方案。（1）門(mén)式腳手架：雙門(mén)架并排，間距700mm，門(mén)架跨距600mm。（2）上層枋@225mm，底層枋@700mm/500mm。（3）梁高度≤1000mm時(shí)，梁側(cè)支模同A類梁；梁高度1000＜h≤2000時(shí)，梁側(cè)設(shè)80mm×80mm豎木枋，間距300mm；豎枋外加2Φ48×3.5鋼管壓桿，間距600mm，對(duì)拉螺桿φ12，水平間距600mm。4、厚度h≤250的樓板（無(wú)梁部位）為Ⅰ類板，支模設(shè)計(jì)如下：（1）門(mén)架跨距@900mm，間距@1200mm。（2）上層枋@450mm，底層枋@1200mm。（3）首層大堂部位采用鋼管支撐：支模情況：上層枋@450mm，底層木枋@900mm，底部φ48鋼管支撐間距900mm×900mm，縱橫水平桿步距1800mm，鋼管與鋼管之間用管扣扣牢。5、高支模樓板及梁模板均使用18mm厚的夾板,木枋均使用80×80mm廣東松枋。支撐體系用門(mén)式腳手架及其配件；梁下支承桿、水平桿加固桿、剪刀撐、連墻桿等采用Φ48（壁厚3.5）鋼管及其配件。6、嚴(yán)格按照規(guī)范設(shè)置門(mén)架交叉支撐、水平桿加固桿、剪刀撐、連墻桿，防止高支模發(fā)生整體或局部失穩(wěn)。7、其它設(shè)置詳見(jiàn)第二節(jié)“構(gòu)造要求”。第三節(jié)、對(duì)本方案的說(shuō)明一、本方案主要針對(duì)高支模專項(xiàng)進(jìn)行計(jì)算、編制施工方法和安全措施，其它有關(guān)施工工藝、施工方法、安全及質(zhì)量控制和保證措施詳細(xì)見(jiàn)本工程《地下室施工方案》。二、高支模施工時(shí)，除參照本專項(xiàng)方案執(zhí)行外，還應(yīng)參考地下室施工方案和有關(guān)施工及驗(yàn)收規(guī)范并遵守其相關(guān)規(guī)定。三、本工程其余的梁、板支撐方案詳見(jiàn)模板專項(xiàng)施工方案。第二章施工方法第一節(jié)、構(gòu)造要求一、門(mén)架和鋼管1、鋼管管徑Ф48、壁厚3.5mm，門(mén)架采用MF1219標(biāo)準(zhǔn)門(mén)架。二、配件1、門(mén)架的內(nèi)外兩側(cè)均應(yīng)設(shè)置交叉支撐并應(yīng)與門(mén)架立桿上的自錨構(gòu)造連接。2、上下榀門(mén)架的組裝必須設(shè)置連接棒和鎖臂，連接棒直徑應(yīng)小于立桿內(nèi)徑的1～2mm。三、加固件1、豎向剪刀撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）剪刀撐應(yīng)在滿堂腳手架外側(cè)周?chē)蛢?nèi)部每15m間距設(shè)置。（2）剪刀撐斜桿與樓面的傾角為450～600，剪刀撐水平投影寬度為4～8m。（3）必須采用42/48扣件與門(mén)架立桿扣緊。（4）剪刀撐斜桿若用搭接接長(zhǎng)，搭接長(zhǎng)度不宜小于1000mm，搭接處采用三個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件扣緊。2、水平桿加固設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）采用Ф48鋼管作為水平加固桿，并用扣件與門(mén)架立桿扣牢。（2）水平加固桿應(yīng)在滿堂腳手架的周邊頂層、底層及中間每5列、5排通長(zhǎng)連續(xù)設(shè)置，并形成水平閉合圈。（3）于每層架體門(mén)型架橫桿中間，用Ф48鋼管沿梁縱向設(shè)置通長(zhǎng)水平拉桿一道。（4）于梁板下支承桿設(shè)上、中、下水平拉桿。四、連墻桿由于本腳手架為高度≤6m的內(nèi)滿堂架，因此對(duì)連墻的設(shè)計(jì)如下：采用Ф48鋼管水平加固桿（水平加固桿設(shè)置做法見(jiàn)上面“加固件”內(nèi)容）對(duì)四周的剪力墻墻、柱抱、頂，保證架體穩(wěn)定。第二節(jié)、搭設(shè)要求一、不配套的門(mén)架和配件不得混合使用。二、門(mén)架安裝應(yīng)自一端向另一端延伸，并逐層改變搭設(shè)方向，不得相對(duì)進(jìn)行。搭完一步架后，應(yīng)按規(guī)范要求檢查調(diào)整水平垂直度。三、交叉支撐、水平桿、加固桿、剪刀撐、連墻桿應(yīng)隨門(mén)架的安裝及時(shí)設(shè)置。四、門(mén)架與配件的鎖臂、搭鉤必須處于鎖住狀態(tài)。五、連接扣件的螺栓擰緊力矩宜為45～60N.m。六、連接扣件必須與桿件直徑相符，不得混用。七、搭設(shè)完畢后必須經(jīng)過(guò)工地自檢和公司工程技術(shù)部的驗(yàn)收后，方可投入使用。第三節(jié)、混凝土施工一、按總體方案要求安裝鋼筋和對(duì)鋼筋進(jìn)行隱蔽驗(yàn)收。二、混凝土施工時(shí)，注意控制好混凝土的坍落度。三、施工時(shí)應(yīng)盡量小心，減小對(duì)模板支架體系的振動(dòng)。四、安排木工、架子工跟班檢查支架、模板。處理混凝土施工時(shí)可能出現(xiàn)的問(wèn)題。五、混凝土不得堆放過(guò)高及過(guò)分集中，要即時(shí)分開(kāi)。振動(dòng)時(shí)，不得用振棒撬住模板和鋼筋。六、在混凝土澆筑過(guò)程中，施工員隨時(shí)觀測(cè)模板體系變形情況，特別是頂架有無(wú)局部彎曲而造成失穩(wěn)以及木方撓度過(guò)大等異常情況。如果發(fā)生異常，立即指揮樓面工作人員撤離，同時(shí)加強(qiáng)搶修，確保安全。第四節(jié)、高支模拆除一、高支模支撐體系經(jīng)工程技術(shù)負(fù)責(zé)人驗(yàn)證并經(jīng)確認(rèn)不再需要時(shí)，方可拆除。非承重模板（墻、柱、梁側(cè)模）拆除時(shí)，結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度不宜低于1.2Mpa。承重模板（梁、板底模）拆除時(shí)間須混凝試壓報(bào)告合格后，經(jīng)建設(shè)單位、監(jiān)理單位書(shū)面批準(zhǔn)后，方可拆除。二、拆除順序?yàn)楹笾炔?，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度較大的梁底模時(shí)，先應(yīng)從跨中開(kāi)始，分別拆向兩端。拆模時(shí)不要用力過(guò)猛，拆下來(lái)的木料要及時(shí)運(yùn)走、整理，分類堆放整齊。三、拆除前應(yīng)清理腳手架上的材料、工具和雜物。四、拆除時(shí)應(yīng)設(shè)置警戒區(qū)和警戒標(biāo)志，安排專人負(fù)責(zé)警戒。五、同層的構(gòu)配件和加固件應(yīng)按先上后下、先里后外的順序進(jìn)行。六、連墻件、通長(zhǎng)水平桿和剪刀撐等，必須在腳手架拆卸到相關(guān)的門(mén)架時(shí)方可拆除。七、工人須站在臨時(shí)的腳手板上進(jìn)行拆卸作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護(hù)、勞動(dòng)保護(hù)用品。八、拆除過(guò)程中，嚴(yán)禁使用榔頭等硬物擊打，撬挖，拆下的配件應(yīng)放入袋內(nèi)。九、拆除時(shí)應(yīng)設(shè)置警戒區(qū)和警戒標(biāo)志，安排專人負(fù)責(zé)警戒。第三章、質(zhì)量保證措施一、門(mén)式腳手架及其連接鋼管應(yīng)平直，平直度允許偏差為管長(zhǎng)的1/500；嚴(yán)禁使用有硬傷（硬彎、砸扁等）及嚴(yán)重銹蝕的鋼管。二、對(duì)模板、枋木等原材料要求檢查合格后方可使用于高支模工程。對(duì)有腐朽、裂縫、蟲(chóng)眼等的枋木、板材，禁止用于模板工程。三、根據(jù)技術(shù)特點(diǎn)和質(zhì)量要求，詳細(xì)向作業(yè)班組人員作書(shū)面交底，并組織有關(guān)作業(yè)人員學(xué)習(xí)有關(guān)的作業(yè)指導(dǎo)書(shū)和有關(guān)“建設(shè)工程質(zhì)量通病預(yù)防和糾正措施”里的相關(guān)內(nèi)容，安排“樣板”先行，然后再按照其標(biāo)準(zhǔn)要求全面施工。施工過(guò)程由施工員和質(zhì)安員對(duì)其質(zhì)量進(jìn)行全面監(jiān)控。模板安裝完成后，項(xiàng)目經(jīng)理要及時(shí)組織施工員、質(zhì)安員和班組的主要技術(shù)人員進(jìn)行認(rèn)真的檢查驗(yàn)收，并按照有關(guān)的檢評(píng)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。如發(fā)現(xiàn)有不合格的必須返工重做至合格標(biāo)準(zhǔn)為止，絕不允許有不合格品流至下一工序。四、門(mén)架立桿的位置，要求先在驗(yàn)收合格后的基礎(chǔ)上彈出門(mén)架立桿的位置線，保證墊板、底座安放位置準(zhǔn)確。五、連接門(mén)架與配件的鎖臂、搭鉤必須處于鎖住狀態(tài)。六、連墻件、加固桿、剪刀撐必須隨腳手架搭設(shè)同步進(jìn)行。七、嚴(yán)格按設(shè)計(jì)及規(guī)范要求拆除模板。八、模板安裝施工完成后，組織安排模板自檢。尤其對(duì)鋼管支頂?shù)鬃?、托座部位，要?00%檢查。保證每一底座、托座完全傳力到位。九、利用可調(diào)上托可有效地控制和調(diào)整垂直度。利用通線對(duì)全過(guò)程進(jìn)行監(jiān)控，在墻模安裝后全面檢查糾正，在澆注混凝土?xí)r隨時(shí)校正，在澆注過(guò)程中發(fā)現(xiàn)有偏移立即用斜撐鋼管校正。十、模板安裝要保證結(jié)構(gòu)各部分相互位置的準(zhǔn)確，并應(yīng)有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，模板縫嚴(yán)密不得漏漿；避免施工操作支撐系統(tǒng)不合理，因地制宜，合理布局，確保桿件連接松動(dòng)嚴(yán)格符合設(shè)計(jì)要求。在發(fā)現(xiàn)模板及木枋不夠剛度時(shí)增加豎楞及橫楞的使用量，確保剛度。十一、跨度大于4m的板，要求板跨中起拱1/400；跨度L≥4m的支承梁及L≥2m的懸臂梁，跨中應(yīng)起拱L/1000～3/3000。十二、在柱腳及所有施工水平施工縫部位，必須留置清掃孔，清掃孔尺寸不得小于100mm×100mm，在澆注混凝土之前必須用水清洗水平施工縫，避免夾渣現(xiàn)象出現(xiàn)。十三、混凝土澆筑時(shí)，安排個(gè)木工專管模板，檢查變形。十四、嚴(yán)格執(zhí)行管理崗位責(zé)任制，加強(qiáng)質(zhì)量教育，擺正進(jìn)度與質(zhì)量關(guān)系，加強(qiáng)全面管理意識(shí)，確立技術(shù)檔案重要性的認(rèn)識(shí)。第四章、安全保證措施一、支承層的模板要保證支承層混凝土強(qiáng)度達(dá)到75%以上方可拆除；預(yù)應(yīng)力梁板結(jié)構(gòu)需待預(yù)應(yīng)力張拉完畢后，才能拆除下部支撐。二、混凝土施工前，檢查并清理腳手架上的材料、垃圾雜物等，防止施工時(shí)振動(dòng)物體墜落。三、所有作業(yè)人員要求戴安全帽、衣著簡(jiǎn)便，嚴(yán)禁穿拖鞋進(jìn)入施工現(xiàn)場(chǎng)。四、經(jīng)醫(yī)生檢查不適宜高處作業(yè)的人員，不得進(jìn)行高處作業(yè)。五、工作前應(yīng)檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具應(yīng)用繩鏈系掛在身上，釘六、混凝土施工前，檢查并清理腳手架上的材料、垃圾雜物等，防止施工時(shí)振動(dòng)物體墜落。七、模板支架在使用期間，嚴(yán)禁拆除下列桿件：水平桿、掃地桿、連墻件、剪刀撐。八、不得將纜風(fēng)繩、混凝土輸送管等固定在腳手架上。九、高支模板體系嚴(yán)禁懸掛起重設(shè)備。十、六級(jí)及六級(jí)以上大風(fēng)和霧、雨天氣應(yīng)停止腳手架的搭設(shè)和拆除作業(yè)，雨后應(yīng)先清掃施工現(xiàn)場(chǎng)，不滑時(shí)再進(jìn)行工作。十一、現(xiàn)場(chǎng)四周“六口”要封閉，安拆多層建筑外圍模板先搭設(shè)排柵且張掛安全網(wǎng)，防止事故發(fā)生。十二、兩人抬運(yùn)模板時(shí)要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板、工具應(yīng)用運(yùn)輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。模板裝拆時(shí)，上下應(yīng)有人接應(yīng)，嚴(yán)禁高處擲下。高空拆模時(shí)，應(yīng)由專人指揮，并在下面標(biāo)出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍欄，禁止人員進(jìn)入工作區(qū)域。十三、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。十四、支撐、牽杠等不得搭在門(mén)窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、拉桿等應(yīng)設(shè)在1.8m高以上。十五、支模過(guò)程中，如需中途停歇，應(yīng)將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇班前要把一切未釘裝好和未清理的模板堆放好，免留陷阱。十六、模板上有預(yù)留孔洞者，應(yīng)在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預(yù)留洞，應(yīng)在樓板拆除后將洞口蓋好。十七、拆除模板應(yīng)用長(zhǎng)棒，不許人站在正在拆除的模板下，在拆除樓板模板時(shí)，要注意整塊模板掉下。裝拆模板時(shí)，操作人員要站立在安全地點(diǎn)進(jìn)行操作，禁止上下在同一垂直面工作，增強(qiáng)自我保護(hù)的安全意識(shí)。十八、拆模應(yīng)一次拆清；不得留下無(wú)撐模板。拆下的模板要及時(shí)清理并將模板上的釘子拔起，堆放整齊。十九、在機(jī)械垂直運(yùn)輸時(shí)，吊點(diǎn)應(yīng)符合要求，以防墜落傷人。模板頂撐排列應(yīng)符合施工荷載要求，拆模時(shí)，臨時(shí)腳手架應(yīng)牢固，不得用拆下的模板作腳手板。腳手板擱置應(yīng)牢固平整，不得有空頭板，以防踏空墜落。二十、混凝土預(yù)留孔，應(yīng)作好安全技術(shù)交底，以免操作人員從孔中墜落或從孔中吊下物品傷人。二十一、封柱子模板時(shí)，嚴(yán)禁從頂部往下套。二十二、夜間施工要有足夠的照明設(shè)施。二十三、模板支架及模板施工期間，禁止無(wú)關(guān)人員進(jìn)入作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)。二十四、拆除人員進(jìn)入崗位以后，先加固松動(dòng)部位，清除步層內(nèi)存留的材料、物件及垃圾塊，嚴(yán)禁高處拋擲。二十五、施工時(shí)，現(xiàn)場(chǎng)需做到“工完場(chǎng)清”；施工垃圾需定點(diǎn)放置。二十六、所有桿件扣件，在拆除時(shí)應(yīng)分離，不允許桿件上附著扣件輸送地面，或兩桿同時(shí)拆下輸送地面。二十七、輸送至地面的所有桿件、扣件、新舊木枋、模板等物件，應(yīng)分類堆放整理。二十八、支撐按順序依次搭設(shè)，若遇工人下班或、故暫停施工、或突刮大風(fēng)，工人離開(kāi)前，需把已立起但沒(méi)有用水平桿連接起來(lái)的立桿放倒，或把已立起的立桿用水平桿連接起來(lái)，且須保證在連接在一起的門(mén)架橫向不少于2榀、縱向不少于4榀。二十九、首層大堂頂板的高支模為搭設(shè)高度超過(guò)10m的滿堂架，在支架四邊與中間每隔四排支架立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；支架兩端與中間每隔4排立桿從頂層開(kāi)始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。第五章、計(jì)算書(shū)第一節(jié)、計(jì)算依據(jù)本計(jì)算參照《建筑門(mén)式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ128—2000）、《施工結(jié)構(gòu)計(jì)算方法與設(shè)計(jì)手冊(cè)》（中國(guó)建筑工業(yè)出版社）和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ130-2001）。第二節(jié)、梁計(jì)算一、A類梁（截面小于400×800、高度小于1100）計(jì)算以400mm×800mm、250mm×1100mm、300mm×1050mm的普通梁綜合考慮，取較不利荷載計(jì)算，相應(yīng)的板厚為180mm。支模情況：門(mén)架跨距@900mm，上層枋@300mm，底層枋@1200mm，梁高度＞700mm（≤1000）時(shí)，梁側(cè)中部加壓桿2Φ48×3.5鋼管，對(duì)拉螺桿φ12，水平間距600mm。梁高度≤700mm時(shí)，梁側(cè)不設(shè)對(duì)拉螺桿。（一）底模計(jì)算1、荷載250mm×1100mm梁:1）梁自重=25×0.25×1.1=6.9kN/m2）模板自重=0.5×0.25×2=0.25kN/m（梁高相對(duì)較大，乘以放大系數(shù)2）以上（1∽2）小計(jì):6.9+0.25=7.15kN/m；計(jì)算值：q12=1.2×7.15=8.58KN/m活載3）振搗混凝土?xí)r對(duì)對(duì)水平面板產(chǎn)產(chǎn)生的荷載計(jì)計(jì)算值:1.4×2××0.25=0.7kN/m因模板及支撐體系系為臨時(shí)結(jié)構(gòu)構(gòu)，木模板體體荷載系數(shù)可可取0.9。計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖圖(第二支座處處最大負(fù)彎矩矩、第二支座座處最大剪力力)計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖圖(第一跨中處處最大撓度)2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算（以以最不利情況況考慮：250mm×1100mm梁）五跨連續(xù)梁第一跨跨內(nèi)支座負(fù)彎距距最大Mmax=0.1005q12l2+0.1221q2l2=(0.1105×8..58+0..121×00.7)×0.32=0.089KN.mm底模截面尺寸為118×250mm，Wn=（1/6）×250×182=13500mmm3σm=0.9Mmaxx/Wn=0.9××89000//13500=5.99N/mm2<[fm]=15N/mmm23、撓度驗(yàn)算I=1/12bhh3=1/122×0.25×0.01183=1.2155×10-7m4ωmax=0.6444q12l4/100EEI+0.9973q2l4/100EEI=0.334×(0.6644×8..58+0..973×0.7)/(1000×1077×1.2155×10-7)=4.1×10-4m＜[ω]=10/250==0.00112m，符合要求。4、抗剪驗(yàn)算Vmax=0.6606q12l+0.622q2l=(0.6606×8..58+0..62×0..7)×0.3=1.69KNτ=1.5Vmax//bh=1..5×1.69×103/(18××250)=0.56N/mmm2＜fv=1.4N/mm2，符合要求。（二）上層木枋計(jì)算（以以最不利情況況考慮：300mm×1050mmm梁）1、荷載1）梁自重=25××[1.05+((1.2+00.4×2-0.3)×0.22/（2×0.3）]×0.3=12kN/mm2）模板自重=0..5×0.33=0.15kN/mm以上（1∽2）小小計(jì):12+0.15=12.15kN/mm活載3）振搗荷載:2×0.33=0.6kkN/m荷載組合：q=11.2×122.15+1.44×0.6==15.42kNN/m2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=1/88qbl(2-b/l)=0.1255×15.42×0.3×1.2×(22-0.3/1.2)=1.214KKN.m計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖圖木枋載面抵抗矩==bh2/6=0.008×0.082/6=8..53×10-55m3σm=0.9Mmaax/Wn=0.9×1.214/(88.53×10-55)=12.8N/mm2＜[fm]=13N//mm2，符合要求。3、撓度驗(yàn)算木枋彈性模量E==100000N/mm22I=bh3/12=0..08×0.083/12=3..413×110-6m4ωmax=qcl33[(8-44(c/l))2+(c/ll)3]/3844EI=15.42×0.3×1.23×[8-4×(0.3/1.2))2+(0.3/1.2))3]/(3844×107×3.4133×10-6)=4.774×10-3m＜[ω]=1/250==4.8×100-3m，符合要求。4、抗剪驗(yàn)算Vmax=1/22qb=0.5××15.42×0.3=2.313KNτ=3Vmax/2bh==3×2.313×103/2×(80×80)=0..54N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（三）底層枋計(jì)算1、荷載每根枋所受荷載：：P=qb/2=15.42×0.3/2=2..313kN底層枋計(jì)算簡(jiǎn)圖2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎距Mmax=0.3333PL=0.3333×0.9×2.313=0.69kN.mmσm=Mmax/WWn=0.69/8.53×10-55=8.1N/mm2<fm=13NN/mm2,滿足要求。3、撓度驗(yàn)算ωmax=1.4666Pl3/100EI==1.4666×2.313×0.93/(100×107×3.4133×10-6)=7.3×100-4m＜[ω]=1/2550=3.66×10-3m，符合要求。4、抗剪驗(yàn)算τ=3×1.333P/22bh=3×1.3333×2.313×103/(2×80×80)=0.72N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（四）梁側(cè)模板驗(yàn)算1、梁高度h≤7000時(shí)，梁側(cè)不不設(shè)對(duì)拉螺桿桿。（1）荷載新澆筑混凝土側(cè)壓壓力：q61=0.22××240000×200//(30+155)×1.0××1.15××21/2=388165N//m2q62=240000×0.7=16800N//m2取二者中較小值：：q61=16800N//m2有效壓頭高度：hh=F/γ=16800/224000==0.7m振搗混凝土荷載：：Q1=q5×1.4=4000×1.44=56000N/m2新澆筑混凝土側(cè)壓壓力：Q2=q61×1.22=16800×11.2=20160NN/m2荷載合計(jì)Q0=QQ1+Q2=56000+201660=257660N/m2=0.022576N/mm2計(jì)算荷載分布圖：：（2）側(cè)板強(qiáng)度驗(yàn)算模板厚18mm，[fm]=15NN/mm2，fv=1.4N/mm2。q側(cè)=Q0×10000=0.022576×10000=255.76N//mm，q側(cè)1=24000×00.15×1.22=5760N/m=4.32N//mm計(jì)算簡(jiǎn)圖：側(cè)板彎矩（按簡(jiǎn)支支梁計(jì)算）：：取M=0.1255q側(cè)1l2+(q側(cè)-q側(cè)1)l2/(9×331/2)=00.125××4.32×55502+(25.76-4.332)×5502/(9×331/2)=5794011N.mm側(cè)板W側(cè)=1000×1882/6=544000mmm3M10/[fm]=15NN/mm2取V=q側(cè)l/2==25.766×550/2=70084Nτ=1.5V/bh==1.5×7084/((18×1000)==0.59N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，滿足要求。（3）側(cè)板剛度驗(yàn)算（考考慮側(cè)板木枋枋對(duì)側(cè)板剛度度的有利影響響，取側(cè)板計(jì)計(jì)算跨度為500）q側(cè)01=q62××1=16800N//m=16.8N/mm,q側(cè)02=q側(cè)1/11.2=3.6N/mmE=10000N/mm2，I側(cè)=10000×183/12=4886000mm4取ω側(cè)=5q側(cè)02l44/(384EII側(cè))+5(q側(cè)01-q側(cè)02)l4/(768EII側(cè))=5×3.66×5004/(384×110000××4860000)+55×(16..8-3.6)×55004/(768×110000××4860000)=1..7mm＜[ω側(cè)]=500/2500=2mm，滿足要要求。2、梁高度700＜＜h≤1000時(shí)，梁側(cè)居居中加一道鋼鋼管壓桿：2Φ48×3..5，壓桿上φ12對(duì)拉螺桿間間距@600。（1）荷載新澆筑混凝土側(cè)壓壓力：q61=0.22××240000×200//(30+155)×1.0××1.15××21/2=388165N//m2q62=240000×1.0==240000N/m2取二者中較小值：：q61=240000N/m2有效壓頭高度：hh=F/γ=240000/240000=1.00m振搗混凝土荷載：：Q1=q5×1.4=4000×1.44=56000N/m2新澆筑混凝土側(cè)壓壓力：Q2=q61×1.22=240000×1.2==288000N/m2荷載合計(jì)Q0=QQ1+Q2=56000+288000=344400N/mm2=0.03344N/mmm2計(jì)算荷載分布圖：：（2）側(cè)板強(qiáng)度驗(yàn)算模板厚18mm，[fm]=15NN/mm2，fv=1.4N/mm2。q側(cè)=Q0×10000=0.03344×10000=344.4N/mmm，q側(cè)1=24000×（0.15＋0.425）＋5600==194000N/m=19.44N/mm計(jì)算簡(jiǎn)圖：側(cè)板彎矩（按簡(jiǎn)支支梁計(jì)算）：：取M=0.1255q側(cè)1l2+(q側(cè)-q側(cè)1)l2/(9×331/2)=00.125××19.4××4252+(34.4-19..4)×42252/(9×331/2)=66118222N.mm側(cè)板W側(cè)=1000×1882/6=544000mmm3M84.m[fm]=15NN/mm2取V=q側(cè)l/2==34.4××425/22=73100Nτ=1.5V/bh==1.5×7310/((18×1000)==0.61N/mmm2＜fv=1.4N/mmm2，滿足要求。（3）側(cè)板剛度驗(yàn)算q側(cè)01=q62××1=240000N/m=24N//mm,q側(cè)02=q側(cè)1－QQ1=194000－5600==138000N/m=13.88N/mmE=10000N/mm2，I側(cè)=10000×183/12=4886000mm4取ω側(cè)=5q側(cè)02l44/(384EII側(cè))+5(q側(cè)01-q側(cè)02)l4/(768EII側(cè))=5×133.8×4254/(3884×100000×4886000))+5×110.2×44254/(768×110000××4860000)=1.65mm＜[[ω側(cè)]=4255/250==1.7mmm，滿足要求求。（4）壓桿驗(yàn)算q側(cè)≈(34400+36600)×00.425//2=80775N/m==8.0755N/mmq側(cè)=8.075N//mm6006006000壓桿彎矩（按三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算）：Mmax=0.1qq側(cè)l2=0.1××8.0755×60022=2907700N..mm壓桿W=5080mm3M2907000×6m[]NV=0.6ql==0.6×88.075××600=22907Nτ=1.5V/bhh=1.5×2907/((2×489)=4.5N/mmm2＜fv=125N//mm2，滿足要求。壓桿剛度驗(yàn)算E=2.1×1005N/mm2，I側(cè)=1.2119×105mm4ω側(cè)=0.677q側(cè)側(cè)0l4/(100EII側(cè))=0.6777×8.0075×60004/(2×24××2.1×105×1.2119×1055)=0.58mm＜[ω側(cè)]=6000/250==2.4mm，滿足。對(duì)拉螺桿強(qiáng)度驗(yàn)算算N=1.1q側(cè)×6600=1..1×8.0075×6000=53330N選用φ12對(duì)拉螺螺桿，[N]=177640NN＞N=53300N，滿足。（五）門(mén)架計(jì)算1、荷載計(jì)算1）梁板自重（按4400×800梁計(jì)算）：25000×0..4×0.8×0..9+250000×0.22×0.9×(1.6-0..4)=12600N2）木枋、模板自重重：500×22×0.9==900N3）門(mén)架、調(diào)節(jié)架自自重：224×22=448NN4）交叉支撐自重：：40×2==80N5）水平桿自重：338.4×22×0.9==69N恒載（1∽5）小小計(jì)：126000+9000+448++80+699=140997N6）活載：（2000＋1000）×2×0..9=54000N荷載組合：140097×1..2+54000×1.44=244776N=24.4476KN根據(jù)《高層建筑施施工》（同濟(jì)濟(jì)大學(xué)出版社社）中提到東東南大學(xué)的試試驗(yàn)結(jié)果表明明，門(mén)式架單單架承載力和和多架承載力力相近，故可可用單架承載載力估算體系系承載力。根根據(jù)《建筑施施工門(mén)式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》JGJ1228－2000，MF12119門(mén)式架高度H≤45m時(shí)，單架承載載力可取為40.16KN，此數(shù)據(jù)已已考慮穩(wěn)定性性。每榀門(mén)式架所受荷荷載24.4766KN＜40.16KN，承載力滿滿足要求。二、B類梁（門(mén)架支撐）計(jì)算算高度h≤1100，且截面400××800＜S≤600×1000的梁屬B類梁。以400mm×9000mm、400mmm×1000mmm、400mmm×1100mmm、500mm×800mm、500mm×900mm、600mm×900mm、500mm×1000mmm、600mm×1000mmm的普通梁綜綜合考慮，取取較不利荷載載計(jì)算，相應(yīng)應(yīng)的板厚為1120mm。除首層大堂堂部位外，其其余B類梁均采用用門(mén)架支撐。支模情況：門(mén)架跨跨距@900mmm，上層枋@225mmm，底層枋@1200mmm。梁高度700＜h≤1000時(shí)，梁側(cè)居居中加一道鋼鋼管壓桿：2Φ48×3..5，壓桿上φ12對(duì)拉螺桿間間距@600，對(duì)拉螺桿φ12，水平間距距600mm。（一）底模計(jì)算（按最不不利荷載考慮慮：以400mm×1100mm梁計(jì)算算）1、荷載1）梁自重=25××0.4×1.1=11kN/mm2）模板自重=0..5×0.44=0.2kN/m以上（1∽2）小小計(jì):11+0.2=11.2kNN/m活載3）振搗混凝土?xí)r對(duì)對(duì)水平面板產(chǎn)產(chǎn)生的荷載::2×0..4=0.8kN/m恒載計(jì)算值：q11=1.2××11.2＝13.44KNN/m活載計(jì)算值：q22=1.4××0.8＝1.12KNN/m因模板及支撐體系系為臨時(shí)結(jié)構(gòu)構(gòu)，木模板體體系荷載系數(shù)數(shù)可取0.9。計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖圖(第二支座處處最大負(fù)彎矩矩、第二支座座處最大剪力力)計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖圖(第一跨中處處最大撓度)2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算五跨連續(xù)梁第一跨跨內(nèi)支座負(fù)彎距距最大Mmax=0.1005q1l2+0.1221q2l2=(0.1105×13.44+00.121××1.12)××0.22552=0.078KNN.m底模截面尺寸為118×400mm，Wn=（1/6）×400×182=21600mmm3σm=0.9Mmaxx/Wn=0.9××78000//21600==3.25N//mm2<[fm]=15N/mmm23、撓度驗(yàn)算I=(1/12))bh3=(1/12)×0.4×0.01183=1.944×100-7m4ωmax=0.6444q1l4/100EEI+0.9973q2l4/100EEI=0.22254×(0.6644×13.44+00.973×1.12)/(1100×1007×1.944×100-7)=1.28×10-4m＜[ω]=10/250=99×10-4m，符合要求。4、抗剪驗(yàn)算Vmax=0.6606q1l+0.622q2l=(0.6606×13.44+00.62×11.12)××0.2255=1.99KNτ=1.5Vmax//bh=1..5×1.99×103/(18××400)=0.41N/mmm2＜fv=1.4N/mm2，符合要求。（二）上層木枋計(jì)算(按按最不利荷載載考慮：以6600mm×1000mm梁計(jì)算)1、荷載1）梁自重=25××[1.0+(1.2+00.4×2--0.6)××0.12/(2×0.6)]×0.2225=6.41kN/mm2）模板自重=0..5×0.2225=0..11kN//m以上（1∽2）小小計(jì):6.411+0.111=6.522kN/m活載3）振搗荷載:2×0.2225=0..45kN//m荷載組合：q=11.2×6..52+1.44×0.455=8.45kN/mm2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=(1/88)qbl(2-b/l)=0..125×88.45×0.6×1.2×(22-0.6/1.2)=1.14KN.mm計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖圖木枋載面抵抗矩==bh2/6=0.008×0.082/6=8..53×10-55m3σm=0.9Mmaax/Wn=0.9×1.14/(8..53×10-55)=12N/mm2＜[fm]=13NN/mm2，符合要求。3、撓度驗(yàn)算木枋彈性模量E==100000N/mm22I=bh3/12=0..08×0..083/12=3..413×110-6m4ωmax=qcl33[(8-44(c/l))2+(c/ll)3]/3844EI=8..45×0.6×1.23×[8-4×(0.6/1.2))2+(0.6/1.2))3]/(3844×107×3.4133×10-6)=4.76×10-3m＜[ω]=10/2500=4.8×110-3m，符合要求。4、抗剪驗(yàn)算Vmax=1/2qqb=0.5××8.45×0.6=2.535KNτ=3Vmax/2bbh=3×2.535×103/2×(80×80)=0..59N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（三）底層枋計(jì)算1、荷載每根枋所受荷載：：P=qb/2=8.45×0.6/2=2..535kN底層枋計(jì)算簡(jiǎn)圖2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎距Mmax=0.5PPL=0.55×0.9×2.535=1.14kNN.mσm=0.9Mmax//Wn=0.9×1.14/88.53×10-55=12N/mm2<fm=13NN/mm2,滿足要求。3、撓度驗(yàn)算ωmax=19Pll3/384EI==19×2.535×0.93/(384×1007×3.4133×10-6)=2.7×100-3m＜[ω]=10/250=33.6×100-3m，符合要求。4、抗剪驗(yàn)算τ=3×1.5P/2bhh=3×1.5×2.535×103/(2×80×80)=0..89N/mmm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（四）梁側(cè)模板驗(yàn)算計(jì)算過(guò)程同A類梁梁側(cè)模計(jì)算，本本處略。（五）門(mén)架計(jì)算1、荷載計(jì)算(按最最不利荷載考考慮：以600mm×1000mm梁計(jì)算)1）梁板自重：25000×0..6×1.0×0.9+250000×(1.2+00.4×2--0.6)××0.9×0.12/2=15390N2）木枋、模板自重重：500×[0.6+(11.2+0..4×2-00.6)/22]×0.99=585N3）門(mén)架、調(diào)節(jié)架自自重：224×22=448NN4）交叉支撐自重：：40×2==80N5）水平桿自重：338.4×22×0.9==69N恒載（1∽5）小小計(jì)：153990+585+4448+80++69=166572N6）活載：（2000＋1000）×[0.6++(1.2++0.4×22-0.6))/2]×00.9=35510N荷載組合：165572×1..2+35110×1.44=248000N=24.88KN每榀門(mén)式架所受荷荷載24.88KN＜40.16KN，承載力滿滿足要求。（六）下層支承結(jié)結(jié)構(gòu)計(jì)算B類梁對(duì)應(yīng)的下層結(jié)結(jié)構(gòu)一般均在在同一位置有有梁與之相對(duì)對(duì)應(yīng)，現(xiàn)考慮慮最不利情況況，以五層板板中跨度為4m×4m的四邊固固定雙向板計(jì)計(jì)算?？紤]到到樓板在澆筑筑10～15天后拆模板板，樓板混凝土強(qiáng)度按75％計(jì)算。樓板自重：1.22×25×00.15＝4.5KN/m2支架自重及上層荷荷載：24.8//0.9=227.6KNN/m總荷載（化為1mm板帶的均布布荷載）：27.6//1.6+4.5××1=21..8KN/mm樓板抗彎驗(yàn)算：Mmax=0.05513ql22=0.05113×21..8×42＝17.9KNN.mh0=150-(15++10/2)=130mmαs=Mmax/α1bffch02=17.9×106/(1×0..75×199.1×10000×13302)=0.077ξ=1-(1-2ααs)1/2=0.0366<ξb=0.5118γs=1-0.5ξb=1-0..5×0.0366=0.982As=Mmax/γssfyh0=17.9×106/0.9882×360×1330=389mm2實(shí)配雙層雙向110@200，As=393mm2＞389mm2，滿足要求求。樓板抗沖切驗(yàn)算：：F=24.8/22=12.44KNη1=0.4+1.22/βs=0.4++1.2/22=1η2=0.5+αshh0/4um=0.5++20×1330/(4××4×3000)=1.004取η=η1=10.7βhftηηumh0＝0.7×11×0.755×1710×1×0.3×4×0.113=140KKN＞F=12.4KNN，滿足要求求。樓板撓度驗(yàn)算：αEρ=EsAs/Eccbh0=200××393/((32.5××1000××130)==0.0199ρte=As/Atte=3933/(0.55×10000×150))=0.0005σsk=M/ηh00As=17.9×106/（0.87××130×3393）=403ψtk/ρteσssk×2.44/(0.0005×4003)=0..326Bs=ESAsh022/[1.115ψ+0.2++6αEρ/(1+33.5γf’)]=2000×103×393××1302/(1.15×0.3326+0..2+6×00.019))=1.933×1012N.mm2f=5Ml02//48Bs=5×177.9×106×40002/(48××1.93××1012)=15.55mm＜l0/200=20mmm，變形滿滿足要求。三、B類梁（鋼管支撐）計(jì)算算首層大堂部位采用用鋼管支撐。支模情況：為上層層枋@300mmm，底層木枋@900mmm，底部φ48鋼管支撐間間距900mmm×900mmm，縱橫水平平桿步距18800mm，鋼鋼管與鋼管之之間用管扣扣扣牢。（一）底模計(jì)算（按最不不利荷載考慮慮：以400mm×1100mm梁計(jì)算算）1、荷載計(jì)算同上2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算五跨連續(xù)梁內(nèi)支座座負(fù)彎距最大大Mmax=0.1005q1l2+0.1221q2l2=(0.1105×13.44+00.121××1.12)××0.32=0.1399KN.m底模截面尺寸為118×400mm，Wn=（1/6）×400×182=21600mmm3σm=0.9Mmaxx/Wn=0.9××1390000/21600==5.8N/mmm2<[fm]=15N/mmm23、撓度驗(yàn)算I=(1/12))bh3=(1/12)×0.4×0.01183=1.944×100-7m4ωmax=0.6444q1l4/100EEI+0.9973q2l4/100EEI=0.334×(0.6644×13.44+00.973××1.12)/(1100×1007×1.944×100-7)=4.1×100-4m＜[ω]=10/250=12×10-4m，符合要求。4、抗剪驗(yàn)算Vmax=0.6606q1l+0.622q2l=(0.6606×13.44+00.62×11.12)××0.3=2.65KNNτ=1.5Vmax//bh=1..5×2.65×1103/(18××400)=0.55N/mmm2＜fv=1.4N/mm2，符合要求。（二）上層木枋計(jì)算（以以600mmm×1000mmm的梁考慮）1、荷載1）梁自重=25××[1.0+(0.9+00.9×2--0.6)××0.12/(2×0.6)]]×0.3=9.1kN/m2）模板自重=0..5×0.33=0.15kN/m以上（1∽2）小小計(jì):9.1+0.15=9.25kNN/m活載3）振搗荷載:2×0.33=0.6kN/m荷載組合：q=11.2×9..25+1..4×0.66=11.944kN/m2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=(1/88)qcl(22-b/l)=0..125×111.94××0.6×0.9×(22-0.6/0.9)=1.07KN.mm計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖圖木枋載面抵抗矩==bh2/6=0.008×0.082/6=8..53×10-55m3σm=0.9Mmaax/Wn=0.9×1.07/(8..53×10-55)=11.3N/mmm2≤[fm]=13NN/mm2，符合要求。3、撓度驗(yàn)算木枋彈性模量E==100000N/mm22I=bh3/12=0..08×0..083/12=3..413×110-6m4ωmax=qcl33[(8-44(c/l))2+(c/ll)3]/3844EI=11.94×00.6×0.93×[8-4×(0.6/0.9))2+(0.6/0..9)3]/(3844×107×3.4133×10-6)=2.66×10-3m＜[ω]=10/250==3.6×100-3m，符合要求。4、抗剪驗(yàn)算Vmax=1/22qb=0.5×11.94×00.6=3.58KNNτ=3Vmax/2bbh=3×3.58×1103/2×(80×80)=0..84N/mmm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（三）底層枋計(jì)算1、荷載每根枋所受荷載：：P=qb/2=11.94×0.6/22=3.588kN2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎距Mmax=0.3333PL=0.3333×0.9×3.58=1.07kN.mmσm=0.9Mmaax/Wn=0.9×1.07/8.53×10-55=11.3N/mmm2≤fm=13N//mm2,滿足要求。3、撓度驗(yàn)算ωmax=1.4666Pl3/100EI==1.4666×4.1555×0.93/(100×1007×3.4133×10-6)=1.3×100-3m＜[ω]=10/250==3.6×100-3m，符合要求。4、抗剪驗(yàn)算τ=3×1.333P/22bh=3×1.3333×3.58×1103/(2×80×80)=1.1N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（四）鋼管支撐計(jì)算1、荷載計(jì)算1）梁板自重：25000×0..6×1.0×0..9+250000×0.112×0.9×())=167440N2）木枋、模板自重重：500×22×0.9==900N3）鋼管自重：388.4×(00.9×100+10+22×0.9××21/2)=827N4）扣件自重：133.2×100=132NN恒載（1∽4）小小計(jì)：167440+9000+827+1332=185599N6）活載：（2000＋1000）×2×0..9=54000N荷載組合：185999×1.22+54000×1.4==298799N=29.8879KN單立桿所受荷載：：P頂=29.8779/2=14..9KN鋼管的支撐高度按按縱橫水平拉拉桿的步距，同同為18000mm。計(jì)算長(zhǎng)度l0=hh+2a=18000+2×2200=22200mλ=l0/i=22000/15.88=139＜[λ]=2110，長(zhǎng)細(xì)比比符合要求。查得穩(wěn)定系數(shù)φ==0.3533。σ穩(wěn)=P頂/(φA鋼)=14900/((0.3533×489..3)=86.3N//mm2＜[σ鋼]=205N/mmm2，滿足。四、C類梁計(jì)算高度h≤2000，且截面面600×10000＜S≤1100×2000的梁屬C類梁。以500mm×15000mm、450mm×1500mmm、600mm×1200mmm、600mm×1400mmm、600mm×1500mmm、700mm×1200mmm、750mm×1500mmm、800mm×1500mmm、1100mmm×2000mmm的普通梁梁綜合考慮，取取較不利荷載載計(jì)算，相應(yīng)應(yīng)的板厚為1180mm。支模情況：雙門(mén)架架并排，間距距700mm，跨距600mm，上上層枋@300mm，底層枋@700mm/500mmm。梁高度700＜h≤1000時(shí)，梁側(cè)居居中加一道鋼鋼管壓桿：2Φ48×3..5，壓桿上φ12對(duì)拉螺桿間間距@600；梁高度1000＜h≤2000時(shí)，梁側(cè)設(shè)設(shè)80mm×80mm豎木枋，間間距300mm；豎枋外外加2Φ48×3..5鋼管壓桿，間間距600mmm，對(duì)拉螺螺桿φ12，水平間距距600mm。（一）梁底模板（以以1100mmm×2000mmm梁計(jì)算）1、荷載1）梁自重=25××1.1×2=55kN/mm2）模板自重=0..5×1.11=0.55kN/mm以上（1∽2）小小計(jì):55+0.55=55.555kN/mm活載3）振搗混凝土?xí)r對(duì)對(duì)水平面板產(chǎn)產(chǎn)生的荷載::2×1.1=2.2kN//m恒載計(jì)算值：q11=1.2××55.555＝66.666KN/m活載計(jì)算值：q22=1.4××2.2＝3.08KNN/m因模板及支撐體系系為臨時(shí)結(jié)構(gòu)構(gòu)，木模板體體系荷載系數(shù)數(shù)可取0.9。計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖圖(第二支座處處最大負(fù)彎矩矩、第二支座座處最大剪力力)計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖圖(第一跨中處處最大撓度)2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算五跨連續(xù)梁第一跨跨內(nèi)支座負(fù)彎距距最大Mmax=0.1005q1l2+0.1221q2l2=(0.1105×666.66+00.121××3.08)××0.32=0.66KN.mm底模截面尺寸為118×1100mm，Wn=（1/6）×1100×182=59400mmm3σm=0.9Mmaxx/Wn=0.9××660000/599400=10N/mmm2<[fm]=15N/mmm23、撓度驗(yàn)算I=(1/12))bh3=(1/12)×1.1×0..0183=5.3466×10-7m4ωmax=0.6444q1l4/100EEI+0.9973q2l4/100EEI=0.334×(0.6644×666.66+00.973×3.08)/(1100×1007×5.3466×10-7)=7.0×100-4m＜[ω]=10/250=12×10-4m，符合要求。4、抗剪驗(yàn)算Vmax=0.6606q1l+0.622q2l=(0.6606×666.66+00.62×33.08)××0.3=12.7KNNτ=1.5Vmax//bh=1..5×12.7×1103/(18××1100)=0.96N/mmm2＜fv=1.4N/mm2，符合要求。（二）梁底上層枋枋1、荷載模板自重：Q1=q1×0.3==500×00.3=1550N/m新澆筑鋼筋混凝土土自重：Q2=q2×[2.00+(1.8+00.4×2--1.1)××0.18/((2×1.11)]×0.3×1..2=250000×[22.0+(1.8+00.4×2--1.1)××0.18//(2×1..1)]×0.3×1..2=191055N/m振搗混凝土水平荷荷載：Q3=q3×1.1××1.4=22000×11.1×1..4=30880N/m荷載合計(jì)：q橫==Q1+Q2+Q3=1500+191005+3080=22335N/m=22.3355KN/m2、橫枋強(qiáng)度驗(yàn)算橫枋80mm×880mm，[fm]=13N/mm2，雙門(mén)架并列列間距700mm，跨距600mm。計(jì)算簡(jiǎn)圖：上層枋計(jì)算簡(jiǎn)圖木枋承受彎距：（參參考均布荷載載下的簡(jiǎn)支梁）Mmax=0.1225ql2=0.1255×22.3335×0..52=0.7kN.m橫枋W橫=80×802//6=85333mm3橫枋強(qiáng)度σ橫=00.9M橫/W橫=0.9×7000000/855333=7.4N/mm2＜[fm]=13N/mm2，滿足。V=0.5qll=0.5×222.3355×500=5584Nτ=1.5Qmaxx/bh=1..5×5584/((80×800)=1.3N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，滿足要求。3、橫枋剛度驗(yàn)算（參參考局部受均均布荷載的三三等跨連續(xù)梁梁剛度驗(yàn)算）q橫0=Q1+Q2==150+119105==192555N/m=19.2555N/mmE=9000NN/mm2，I橫=80×8803/12=344133333mm4ω橫=0.677ql44/100EEI=0.6677×199.255××5004/(100×90000×344133333)=0.27mm＜[[ω橫]=500/2550=2.0mm，滿足。（三）梁底下層枋枋橫枋80mm×880mm，[fm]=13N/mm2，門(mén)架跨距距600mm。計(jì)算簡(jiǎn)圖：下層枋計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載支座反力：RA=RD=q橫b33(4-b/ll)/(8l2)=22.3335×3003×(4-3000/700)/(8×7002)=549N每根枋所受荷載：：P=ql'/2-549=22.3335×11000/2-5549=11735N=11.735kN2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎距Mmax=0.1775PL=0.1175×0.6×11.735=1.2kN.mσm=0.9Mmax//Wn=0.9×1..2/8.53×10-55=12.7N/mm2<fm=13NN/mm2,滿足要求。3、撓度驗(yàn)算ωmax=1.1446Pl3/100EI==1.1466×11.6533×0.63/(100×107×3.4133×10-6)=88.45×110-4m=0.85mm＜[ω]=10/250=2.4mmm，滿足要求。4、抗剪驗(yàn)算τ=3×0.5P/2bhh=3×0.5×11.735×1003/(2×80×80)=1.38N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（四）梁側(cè)模板高度h≤1000的梁側(cè)模模板計(jì)算詳見(jiàn)見(jiàn)A類梁。1、梁高度10000＜h≤2000時(shí)，梁側(cè)設(shè)設(shè)80mm×80mm豎木枋，間間距300mm；豎枋外外加2Φ48×3..5鋼管壓桿，間間距600mmm。對(duì)拉螺螺桿φ12，水平間距距600mm。（1）荷載新澆筑混凝土側(cè)壓壓力：q61=0.22××240000×200//(30+155)×1.0××1.15××21/2=388165N//m2q62=240000×2.0=48000NN/m2取二者中較小值：：q61=381655N/m2有效壓頭高度：hh=F/γ=381655/240000=1.559m振搗混凝土荷載：：Q1=q5×1.4=4000×1.44=56000N/m2新澆筑混凝土側(cè)壓壓力：Q2=q61×1.22=381655×1.2=457988N/m2荷載合計(jì)Q0=QQ1+Q2=56000+457998=513988N/m2≈0.05144N/mm2計(jì)算荷載分布圖：：（2）側(cè)板強(qiáng)度驗(yàn)算模板厚18mm，[fm]=15NN/mm2。豎枋間距距300mm。q側(cè)=Q0×(20000－180)=0.00514×1820=93.555N/mm計(jì)算簡(jiǎn)圖：q側(cè)=93.555N/mm300300300側(cè)板彎矩（按三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算）：Mmax=0.1qq側(cè)l2=0.1××93.555×3002=8419550N.mm側(cè)板W側(cè)=1820×1882/6=982280mm3M5[fm]/V=0.6ql==0.6×993.55××300=116839Nτ=1.5V/bh==1.5×16839/((1820×18)=0..77N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，滿足要求。（3）側(cè)板剛度驗(yàn)算q側(cè)0=q11=381165=381655N/m=38.1665N/mmE=100000N/mmm2，I側(cè)=1820×1883/12=8884520mm4ω側(cè)=0.677q側(cè)側(cè)0l4/(100EII側(cè))=0.6777×38..165×33004/(100×110000××8845220)=0.24mm＜[[ω側(cè)]=3000/250==1.2mm，滿足。（4）豎枋強(qiáng)度驗(yàn)算q豎=Q0×300==0.05114×3000=15.442N/mm計(jì)算簡(jiǎn)圖：600600600q豎=15.42N/mmm豎枋彎矩（按荷載載最大一跨計(jì)計(jì)算）：M豎=q豎l2/8=15.422×6002/8=6933900N..mm豎枋W豎=80×802//6=853333mmm3豎枋強(qiáng)度σ豎=MM豎/W豎=6939000/853333=8..1N/mm2＜[fm]=13NN/mm2，滿足。V=ql/2=115.42×6000/2=46626Nτ=1.5V/bh==1.5×4626/(80×80)=1.08N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，滿足要求。（5）豎枋剛度驗(yàn)算E=9000NN/mm2，I縱=80×8803/12=344133333mm4ω縱=5ql4/(3384EI縱縱)=5×155.42×60004/(384×99000×334133333)=0.85mm＜[[ω縱]=6000/250==2.4mm，滿足。（6）梁側(cè)壓桿及對(duì)拉拉螺桿強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算對(duì)拉螺桿桿強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)拉螺桿采用φ112，水平間距距600mmm。1）壓桿（2Φ48××3.5鋼管）強(qiáng)度度驗(yàn)算Φ48×3.5鋼管管：A鋼=489..3mm2，W鋼=5080mm3,[σ鋼]=205N//mm2。荷載：P桿=QQ0×300××600=00.0514×3000×600==9252N計(jì)算簡(jiǎn)圖：P桿=9252Na=1503300a=1506600M桿=P桿a==9252×150=13387800N.mmm鋼0/τ=1.5V/A=11.5×9252/2489.33=14.2N/mmm2≤fv=125N//mm2，滿足要求。2）對(duì)拉螺桿強(qiáng)度驗(yàn)算算N=Q0×600××600=00.0514×6000×(600+5000)/2=116962NN選用φ12對(duì)拉螺桿，[N]]=176640N＞N=16.9662N，滿足。（五）門(mén)架計(jì)算1、荷載計(jì)算(按最最不利荷載考考慮：以11100mm×2000mm梁計(jì)算)1）梁板自重：25000×1..1×2.0×0.6+250000×(1.8+0.4××2-1.11)×0.6×0.18/2=350255N2）木枋、模板自重重：500×[1.1+(11.8+0.4××2-1.11)/2]×00.6=555N3）門(mén)架、調(diào)節(jié)架自自重：224×22=448NN4）交叉支撐自重：：40×2==80N5）水平桿自重：338.4×22×0.9==69N恒載（1∽5）小小計(jì)：350225+555+448++80+699=361777N6）活載：（2000＋1000）×[1.1+(11.8+0.4××2-1.11)/2]×00.6=3330N荷載組合：361177×1..2+3330×1..4=480074N=48.0074KN每榀門(mén)式架所受荷荷載48.0074/2==24.0337KN＜40.16KN，承載力滿滿足要求。（六）下層支承結(jié)結(jié)構(gòu)計(jì)算C類梁對(duì)應(yīng)的下層結(jié)結(jié)構(gòu)均在同一一位置有梁與與之相對(duì)應(yīng)，現(xiàn)現(xiàn)考慮最不利利情況，以五五層梁中跨度為155.55m的的兩端固定梁計(jì)算。該梁為為預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)構(gòu)，截面為600×11000。梁自重：1.2××25×0..6×1＝18KN/m支架自重及上層荷荷載：48.0774/0.66=80KNN/m梁受總荷載：188+80=998KN/mm梁抗彎驗(yàn)算：Mmax=ql2//24=98×155.552/24=9887KN.mmh0=1000-(255+70/2)==940mmαs=Mmax/α1bffch02=987×106/(1×119.1×6600×9402)=0.0977ξ=1-(1-2ααs)1/2=0.1<ξb=0.5118γs=1-0.5ξb=1-0..5×0.1=0.95As=Mmax/γssfyh0=987×106/0.95×400××940=27633mm2僅普通鋼筋實(shí)配7725，As=3436mmm2＞2763mmm2，滿足要求求。梁撓度驗(yàn)算：αEρ=EsAs/Eccbh0=200××3436//(32.55×600××940)==0.0377ρte=As/Atte=3436/((0.5×6600×10000)=0..011σsk=M/ηh00As=987×106/（0.87××940×34366）=351ψtk/ρteσssk×2.44/(0.0011×351)=00.696Bs=ESAsh022/[1.115ψ+0.2++6αEρ/(1+33.5γf’)]=2000×103×3436×9402/(1.15×0.6696+0..2+6×00.037)=4.977×1014N.mm2f=5Ml02//48Bs=5×9877×106×155002/(48××4.97×1014)=49.77mm＜l0/200=77..5mm，