幕墻錨栓計(jì)算

甘井子區(qū)華東路130號(hào)及周邊宗地改造項(xiàng)目32#樓幕墻化學(xué)錨栓設(shè)計(jì)計(jì)算書計(jì)算:校核:審核:大連華威高級(jí)建筑師事務(wù)所有限公司

二0—五年四月九日設(shè)計(jì)計(jì)算書一、計(jì)算依據(jù)及說明工程概況說明工程名稱：［工程名稱］工程所在城市:大連市工程所屬建筑物地區(qū)類別:C類工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度:七度工程基本風(fēng)壓:0.65kN/m2工程強(qiáng)度校核處標(biāo)高:10m設(shè)計(jì)依據(jù)序號(hào)標(biāo)準(zhǔn)名稱標(biāo)準(zhǔn)號(hào)1《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50016-20142《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-20133《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范（附條文說明）》GB50367-20134《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125《建筑陶瓷薄板應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ/T172-20126《鋁合金建筑型材隔熱型材》GB/T5237.6-20127《建筑工程用索》JGT330-20118《干掛空心陶瓷板》GB/T27972-20119《緊固件機(jī)械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB3098.1-201010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-201011《吊掛式玻幕墻支承裝置》JG139-201012《點(diǎn)支式玻幕墻支承裝置》JG138-201013《鋁合金門窗工程技術(shù)規(guī)范》JGJ214-201014《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-201015《建筑制圖標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50104-201016《建筑抗震加固技術(shù)規(guī)程》JGJ/T116-200917《建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ113-200918《公共建筑節(jié)能改造技術(shù)規(guī)范》JGJ176-200919《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-200920《陶瓷板》GB/T23266-200921《天然花崗石建筑板材》GB/T18601-200922《鋁型材截面幾何參數(shù)算法及計(jì)算機(jī)程序要求》YS/T437-200923《平板玻璃》GB11614-200924《石材幕墻接縫用密封膠》GB/T23261-200925《夾層玻璃》GB15763.3-200926《浮法玻璃》GB11614.2-200927《搪瓷用冷軋低碳鋼板及鋼帶》GB/T13790-200828《耐候結(jié)構(gòu)鋼》GB/T4171-2008

29《鋁合金建筑型材粉末噴涂型材》GB/T5237.4-200830《鋁合金建筑型材電泳涂漆型材》GB/T5237.3-200831《鋁合金建筑型材陽極氧化、著色型材》GB/T5237.2-200832《鋁合金建筑型材基材》GB/T5237.1-200833《中空玻璃穩(wěn)態(tài)U值（傳熱系數(shù)）的計(jì)算和測定》GB/T22476-200834《塑料門窗工程技術(shù)規(guī)程》JGJ103-200835《建筑玻璃米光頂》JG/T231-200836《建筑門窗玻璃幕墻熱工計(jì)算規(guī)程》JGJ/T151-200837《鋁合金建筑型材氟碳漆噴涂型材》GB/T5237.5-200838《半鋼化玻璃》GB/T17841-200839《中國地震烈度表》GB/T17742-200840《建筑外門窗保溫性能分級(jí)及檢測方法》GB/T8484-200841《熱軋型鋼》GB/T706-200842《冷彎型鋼》GB/T6725-200843《普通裝飾用鋁塑復(fù)板》GB/T22412-200844《小單兀建筑幕墻》JG/T217-200845《建筑物防雷檢測技術(shù)規(guī)范》GB/T21434-200846《鋁合金門窗》GB/T8478-200847《民用建筑能耗數(shù)據(jù)米集標(biāo)準(zhǔn)》JG/T154-200748《不銹鋼棒》GB/T1220-200749《百頁窗用鋁合金帶材》YS/T621-200750《建筑幕墻用瓷板》JG/T217-200751《建筑外窗氣密、水密、抗風(fēng)壓性能現(xiàn)場檢測方法》JGJ/T211-200752《中空玻璃用復(fù)合密封膠條》JC/T1022-200753《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50429-200754《不銹鋼和耐熱鋼牌號(hào)及化學(xué)成份》GB/T20878-200755《建筑用不銹鋼絞線》JG/T200-200756《建筑幕墻》GB/T21086-200757《綠色建筑評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50378-200658《鋁及鋁合金軋制板材》GB/T3880-200659《干掛飾面石材及其金屬掛件》JC830-1~830-2-200560《建筑結(jié)構(gòu)用冷彎矩形鋼管》JG/T178-200561《鋼化玻璃》GB15763.2-200562《建筑隔聲評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50121-200563《建筑用隔熱鋁合金型材穿條式》JG/T175-200564《建筑用硬質(zhì)塑料隔熱條》JG/T174-200565《公共建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50189-200566《混凝土用膨脹型、擴(kuò)孔型建筑錨栓》JG160-200467《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-200368《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-200369《中空玻璃》GB/T11944-200270《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-200171《全玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》DBJ/CT014-200172《建筑幕墻抗震性能振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)方法》GB/T18575-200173《點(diǎn)支式玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》CECS127-200174《混凝土接縫用密封膠》JC/T881-200175《幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-200176《中空玻璃用彈性密封膠》JC/T486-200177《玻璃幕墻工程質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T139-200178《建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法》GB/T18250-200079《緊固件機(jī)械性能螺母粗牙螺紋》GB3098.2-200080《緊固件機(jī)械性能螺母細(xì)牙螺紋》GB3098.4-200081《緊固件機(jī)械性能自攻螺釘》GB3098.5-200082《緊固件機(jī)械性能不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱》GB3098.6-200083《緊固件機(jī)械性能不銹鋼螺母》GB3098.15-200084《建筑用鋁型材、鋁板氟碳涂層》JG/T133-200085《螺紋緊固件應(yīng)力截面積和承載面積》GB/T16823.1-19973.基本計(jì)算公式.場地類別劃分：根據(jù)地面粗糙度，場地可劃分為以下類別：A類近海面，海島，海岸，湖岸及沙漠地區(qū)；B類指田野，鄉(xiāng)村，叢林，丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)；C類指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；［工程名稱］按C類地區(qū)計(jì)算風(fēng)壓.風(fēng)荷載計(jì)算：幕墻屬于薄壁外圍護(hù)構(gòu)件，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20128.1.1-2采用風(fēng)荷載計(jì)算公式：wk=pgzXpslXpzXw0其中：wk---作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)Pgz---瞬時(shí)風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù)，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012條文說明8.6.1取定根據(jù)不同場地類型，按以下公式計(jì)算：8gz=1+2gI10(僉)聳)其中g(shù)為峰值因子取為2.5,I10為10米高名義湍流度,a為地面粗糙度指數(shù)A類場地：I10=0.12,a=0.12B類場地：I10=0.14,a=0.15C類場地：I10=0.23,a=0.22D類場地：I10=0.39,a=0.30Mz---風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012取定，根據(jù)不同場地類型，按以下公式計(jì)算：A類場地：M=1.284x（1-）0.24B類場地：m=1.000x（%）0.30C類場地：M=0.544x（會(huì)）0.44D類場地：M=0.262x（10）0.60本工程屬于C類地區(qū)Msl—風(fēng)荷載體型系數(shù)，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012取定w0---基本風(fēng)壓，按全國基本風(fēng)壓圖，大連市地區(qū)取為0.65kN/m2（3） .地震作用計(jì)算：qEAk=。EXamax*GAk其中：qEAk-—水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值PE---動(dòng)力放大系數(shù)，按5.0取定amax---水平地震影響系數(shù)最大值，按相應(yīng)設(shè)防烈度取定：度（0.05g）：amax=0.04度（0.1g）：amax=0.08度（0.15g）：amax=0.12度（0.2g）：amax=0.16度（0.3g）：amax=0.24度（0.4g）：amax=0.32大連市地區(qū)設(shè)防烈度為七度，根據(jù)本地區(qū)的情況，故取a =0.08maxGAk---幕墻構(gòu)件的自重（N/m2）（4） .荷載組合：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)構(gòu)件受力特點(diǎn)，荷載或作用的情況和產(chǎn)生的應(yīng)力（內(nèi)力）作用方向，選用最不利的組合，荷載和效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值按下式采用：S+vWS+vWS+vWSGGYw*wwYE*EEYT*TT各項(xiàng)分別為永久荷載：重力；可變荷載：風(fēng)荷載、溫度變化；偶然荷載：地震水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=W+0.5X0,，維護(hù)結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)值不考慮地震組合kkEAk水平荷載設(shè)計(jì)值：q=1.4XWk+0.5x1.3xqEAk荷載和作用效應(yīng)組合的分項(xiàng)系數(shù)，按以下規(guī)定采用：對永久荷載采用標(biāo)準(zhǔn)值作為代表值，其分項(xiàng)系數(shù)滿足：當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時(shí)：對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，取1.2；對有永久荷載效應(yīng)控制的組合，取1.35當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時(shí)：一般情況取1.0；可變荷載根據(jù)設(shè)計(jì)要求選代表值，其分項(xiàng)系數(shù)一般情況取1.4二、荷載計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算W:作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)kz:計(jì)算高度10mMz：10m高處風(fēng)壓高度變化系數(shù)(按C類區(qū)計(jì)算)：(GB50009-2012條文說明8.2.1)pz=0.544x(1Z0)0.44=0.544由于0.544<0.65，取M廣0.65110：10米高名義湍流度，對應(yīng)A、B、C、D類地面粗糙度，分別取0.12、0.14、0.23、0.39。(GB50009-2012條文說明8.4.6)Pgz：陣風(fēng)系數(shù)： (GB50009-20128.1.1-2)Pgz=1+2xgx：10X(含)(-a) (GB50009-2012條文說明8.6.1)=1+2x2.5x0.23x(10)(-0.22)=2.15由于2.15>2.05,取Pgz=2.05 (GB50009-2012條文說明8.1.1)Msp1:局部正風(fēng)壓體型系數(shù)Msn1:局部負(fù)風(fēng)壓體型系數(shù)，通過計(jì)算確定Msz：建筑物表面正壓區(qū)體型系數(shù)，按照(GB50009-20128.3.3)取1Msf:建筑物表面負(fù)壓區(qū)體型系數(shù)，按照(GB50009-20128.3.3-2)取-1對于封閉式建筑物，考慮內(nèi)表面壓力，按照(GB50009-20128.3.5)取-0.2或0.2

Av：立柱構(gòu)件從屬面積取2.6475m2A:橫梁構(gòu)件從屬面積取0.6885m2h:維護(hù)構(gòu)件面板的局部體型系數(shù)sas1z=Msz+0.2=1.2s1f=Msf-0.2=-1.2維護(hù)構(gòu)件從屬面積大于或等于25m2的體型系數(shù)計(jì)算M成戶szX0.8+0.2(GB50009-20128.3.4)(GB50009-20128.3.4)=1(GB50009-20128.3.4)Ms25f=MsfX0.8-0.2=-1對于直接承受荷載的面板而言，不需折減有Msaz=1.2Msafi2同樣，取立柱面積對數(shù)線性插值計(jì)算得到M =M+(M X0.8-m )x- +0.2savzszsz sz1.4=1+(0.8-1)x魚弩6+0.2.=1.13959log(A)Msavf=Msf+(MsfX0.8-Msf^Tl^-0.2=-1+((-0.8)-(-1))x0.422836-0.2.=-1.13959按照以上計(jì)算得到對于面板有：Msp1=1.2Msn1=T2對于立柱有:

psvpi=1.13959psvn1=-1.13959對于橫梁有：Pshp1=L2shn1=—1.2shn1=—1.2面板正風(fēng)壓風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下WkpWkp邛gzXPsp1xPzxWQ=2.05x1.2x0.65x0.65=1.03935kN/m2(GB50009—20128.1.1—2)Wkp<3kN/m2,取Wkp=3kN/m2面板負(fù)風(fēng)壓風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下Wkn邛gzXPsn1XPzXW0 (GB50009—20128.1.1—2)=2.05x(—1.2)x0.65x0.65=—1.03935kN/m2Wkn>—3kN/m2,取Wkn=—3kN/m2同樣，立柱正風(fēng)壓風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下Wkvp邛gzXPsvp1XPzXW0 (GB50009—20128.1.1—2)=2.05x1.13959x0.65x0.65=0.987032kN/m2Wkvp<3kN/m2,取Wkvp=3kN/m2立柱負(fù)風(fēng)壓風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下Wkvn邛gzXPsvn1XPzXW0 (GB50009—20128.1.1—2)=—0.987032kN/m2Wkvn>—3kN/m2,取Wkvn=—3kN/m2同樣，橫梁正風(fēng)壓風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下Wkhp邛gzXPshp1XpzXW0 (GB50009—20128.1.1—2)=1.03935kN/m2Wkhp<3kN/m2,取Wkhp=3kN/m2橫梁負(fù)風(fēng)壓風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下Wkhn=pgzXpshn1XpzXWQ (GB50009-20128.1.1-2)=-1.03935kN/m2Wkhn>-3kN/m2,取Wkhn=-3kN/m2風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算W:風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值：kN/m2Yw:風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)：1.4按《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-20035.4.2條規(guī)定采用面板風(fēng)荷載作用計(jì)算Wp=YwxWkp=1.4x3=4.2kN/m2Wn=YwxWkn=1.4x(-3)=-4.2kN/m2立柱風(fēng)荷載作用計(jì)算Wvp=YwxWkvp=1.4x3=4.2kN/m2Wvn=YwxWkvn=1.4x(-3)=-4.2kN/m2橫梁風(fēng)荷載作用計(jì)算Whp=YwxWkhp=1.4x3=4.2kN/m2Whn=YwxWkhn=1.4x(-3)=-4.2kN/m2水平地震作用計(jì)算GAK:面板平米重量取0.3072kN/m2amax:水平地震影響系數(shù)最大值:0.08qEk:分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)qEk邛ExamaxxGAK (JGJ102-20035.3.4)=5x0.08x0.3072=0.12288kN/m2rE:地震作用分項(xiàng)系數(shù)：1.3qEA:分布水平地震作用設(shè)計(jì)值(kN/m2)qEA=rExqEk=1.3x0.12288=0.159744kN/m2荷載組合計(jì)算幕墻承受的荷載作用組合計(jì)算，按照規(guī)范，考慮正風(fēng)壓、地震荷載組合:Szkp=Wkp=3kN/m2Szp=WkpxYw+qEkxYEx^E=3x1.4+0.12288x1.3x0.5=4.27987kN/m2考慮負(fù)風(fēng)壓、地震荷載組合：Szkn=Wkn=-3kN/m2Szn=WknxYw-qEkxYEx^E=-3x1.4-0.12288x1.3x0.5=-4.27987kN/m2綜合以上計(jì)算，取絕對值最大的荷載進(jìn)行強(qiáng)度演算采用面板荷載組合標(biāo)準(zhǔn)值為3kN/m2面板荷載組合設(shè)計(jì)值為4.27987kN/m2立柱承受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3kN/m2橫梁承受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3kN/m2三、化學(xué)錨栓計(jì)算1.錨栓計(jì)算信息描述V:剪力設(shè)計(jì)值：V=1588.5N水平剪力設(shè)計(jì)值Vh=0NN:法向力設(shè)計(jì)值：N=5731.84Ne2:錨栓中心與錨板平面距離：0mmMy:彎矩設(shè)計(jì)值(N.mm):My=Vxe2=1588.5x0=0N.mmT:扭矩設(shè)計(jì)值(N.mm):0N.mm當(dāng)前計(jì)算錨栓類型：化學(xué)錨栓FHB-A10*60/10錨栓材料類型：不銹鋼錨栓-A2-70錨栓直徑：12mm錨栓底板孔徑：13mm錨栓處混凝土開孔直徑：14mm錨栓有效錨固深度：120mm錨栓底部混凝土級(jí)別：混凝土-C25底部混凝土為開裂混凝土底部混凝土基材厚度：400mm混凝土開裂及邊緣配筋情況：1錨栓錨固區(qū)混凝土配筋描述：其它情況2.錨栓承受拉力計(jì)算錨栓布置示意圖如下：I 550 501005。1 550—ITIgo! 2|I??I200I化學(xué)錨栓布置示意圖d:錨栓直徑12mmdf:錨栓底板孔徑13mm在拉力和彎矩共同作用下，錨栓群有兩種可能的受力形式。

首先假定錨栓群繞自身的中心進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)，經(jīng)過分析得到錨栓群形心坐標(biāo)為[100,100],各錨栓到錨栓形心點(diǎn)的Y向距離平方之和為Ey2=10000y坐標(biāo)最高的錨栓為4號(hào)錨栓，該點(diǎn)的y坐標(biāo)為150,該點(diǎn)到形心點(diǎn)的y向距離為y1=150-100=50mmy坐標(biāo)最低的錨栓為1號(hào)錨栓，該點(diǎn)的y坐標(biāo)為50,該點(diǎn)到形心點(diǎn)的y向距離為y2=50-100=-50mm所以錨栓群的最大和最小受力為：NN =-NN =-minnEy25731.84 0x(-50)= +4 10000=1432.96NNN =-NN =-maxn+下Ey25731.84 0x(50)= +4 10000=1432.96N在拉力和各彎矩共同作用下，各錨栓承受的拉力如下表:編號(hào)XYN(G)N(Mv)N(Mv)xCyN(Mh)N(Mh)xCxN(E)15050-01432.9671648--1432.96215050-01432.9671648--1432.9635015001432.96214944--1432.96415015001432.96214944--1432.96E(NXCoord)/EN=(100,100),受拉錨栓形心(100,100)偏心距eNx=0偏心距eNy=1.42109e-014,重力產(chǎn)生的拉力0N所有錨栓承受的拉力總和為5731.84N3.錨栓承受剪力計(jì)算錨栓承受剪力按照破壞模式計(jì)算如下1)錨栓鋼材破壞或混凝土剪撬破壞時(shí)單獨(dú)考慮豎向剪力作用，Vy:1588.5NVx:0Nny:參與豎向剪力V受剪的錨栓數(shù)目為4個(gè)nx:參與水平剪力V受剪的錨栓數(shù)目為4個(gè)VV；y=心 (JGJ145-20135.3.3-2)ny

1588.5=―^一=-397.125NVV；x=— (JGJ145-20135.3.3-1)x0=4=0N所以錨栓群在剪力作用下，錨栓的最大剪力設(shè)計(jì)值為VSmax=V；=397.125N故Wd=VSmax=397.125N群錨總剪力設(shè)計(jì)值為Vgdx=0N,Vgdy=-1588.5N,Vgd=1588.5N2)混凝土邊緣破壞時(shí)根據(jù)邊距分析可知，豎向剪力垂直于基材邊緣，水平剪力平行于基材邊緣按照規(guī)范要求，垂直于基材邊緣時(shí)，按照部分承受剪力設(shè)計(jì)，否則按照全部承受剪力設(shè)定(JGJ145-20135.3.1.2)ny:參與豎向剪力V受剪的錨栓數(shù)目為2個(gè)nx:參與水平剪力V受剪的錨栓數(shù)目為4個(gè)單個(gè)錨栓承受的豎向剪力為VVSyVVSyny1588.521588.52=-794.25NVVV=二Sxnx0=4=0N所以錨栓群在剪力作用下，錨栓的最大剪力設(shè)計(jì)值為VSmax=VSV=794.25N故Vh=V=794.25N群錨總剪力設(shè)計(jì)值為：(將反向剪力不考慮)剪切邊緣為水平下邊時(shí)，相應(yīng)荷載為Vgdx1=0N,V：dy1=-1588.5N,Vgd1=1588.5N錨栓受拉承載力校核校核依據(jù)忠產(chǎn)％ (JGJ145-20136.2.1-5)其中N；:錨栓群中拉力最大的錨栓的拉力設(shè)計(jì)值，根據(jù)上面計(jì)算取1432.96NNRds:錨栓鋼材破壞受拉力設(shè)計(jì)值D:錨栓直徑為12mmAs：錨栓截面面積為84.2965mm2fyk:錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值NRks:錨栓鋼材破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值YRsN:錨栓鋼材破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.3.10采用f=450N/mm2ykNRks=AsXfyk=84.2965x450=37933.4NNN=—^RdsYRs.N37933.4=1.3=29179.5N由于NSd=1432.96NWNRds,所以錨栓鋼材滿足強(qiáng)度要求考慮拉拔安全系數(shù)2,則錨栓拉拔試驗(yàn)強(qiáng)度值最少要求達(dá)到2.86592kN錨栓混凝土錐體受拉破壞承載力校核校核依據(jù)N|d<NRdc (JGJ145-20136.2.1-7)其中Ng』:錨栓群受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值，根據(jù)上面計(jì)算取5731.84NSdNRdc:混凝土錐體破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值錨固區(qū)基材按照開裂混凝土考慮?；炷铃F體受拉破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值NRdc應(yīng)按下列公式計(jì)算：N=Ak^RdcvYRcNAN=N0x—^x,xu xuRkcRkca° sNreNecNcN在上面公式中：NRkc:混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表4.3.9JGJ145-2013］選??；YRcN:混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.3.10JGJ145-2013］采用，取3；NRkc:單錨栓受拉時(shí)，理想混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；對于開裂混凝土,N0=7.0xf °.5Xh1.5 (JGJ145-20136.1.3-3)Rkccu.kef對于不開裂混凝土,N0=9.8xf 0.5Xh1.5 (JGJ145-20136.1.3-4)Rkccu.keffcuk:混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)其在45-60MPa間時(shí)，應(yīng)乘以降低系數(shù)0.95；本處混凝土為混凝土-C25,fcuk取25N/mm2h#：錨栓有效錨固深度，對于膨脹型及擴(kuò)底型錨栓，為膨脹錐體與孔壁最大擠壓點(diǎn)的深度;ef取120mmN0=7.0x3 Xh1.5Rkc可cu.kef=7.0x250.5X1201.5=46008.7NA°n：混凝土破壞錐體投影面面積，按6.1.4［JGJ145-2013］??；Sn：混凝土錐體破壞情況下，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的crN臨界間矩。sN=3xhf=360mmA°n=s寸=129600口口2AcN:混凝土實(shí)際破壞錐體投影面積，按6.1.5JGJ145-2013］取，其中：c1、c2、c3、c4：方向1及2距混凝土邊的邊矩；

s1、s2：豎直方向和水平方向錨栓最大的間距，分別為100mm和100mm；c:無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)情況下混凝土錐體破壞時(shí)的臨界邊矩，取2 =1.5xh=180mm；crN crNefAN=156400mm2具體示意圖如下（受壓錨栓不計(jì)入面積）:混凝土破壞投影面積示意圖（460X340）甲SN：邊矩c對受拉承載力的影響系數(shù)，按MgJ145-2013］采用:0.3x0.3xc/甲sN=0.7+ W1CcrN(JGJ145-20136.1.6)其中c為邊矩，當(dāng)為多個(gè)邊矩時(shí)，取最小值，取為120mm0.3xc甲sN=0.7+ CcrN0.3x120=0.7+ 180=0.9所以?SN取°.9。甲reN:表層混凝土因?yàn)槊芗浣畹膭冸x作用對受拉承載力的 降低影響系數(shù)，按6.1.7［JGJ145-2013］采用，當(dāng)錨固區(qū)鋼筋間距s^150mm或鋼筋直徑dW10mm且s^100mm時(shí)，取1.0;當(dāng)前錨固區(qū)屬于其它類型，需要按照下式計(jì)算reN=°.5+=0.5+120=0.5+120200=1.1>1，取1.0甲ecN：荷載偏心％對受拉承載力的降低影響系數(shù)’按6.1.8：JGJ145-2013］采用;WecN=WecN1X^ecN2<1TOC\o"1-5"\h\z1 1= X 2xe 2xe1+ 1+ScrN ScrN1 1= X 20 201+3601+360=1所以’甲ecN取1把上面所得到的各項(xiàng)代入，得:AN=N0k^xw xw xwRkcRkca°sNreNecN

cN=46008.7X156400129600=46008.7X156400129600x0.9x1x1YRcN=0.7XYRcN=0.7X49970.63=49970.6NNRkcNRd=kx=11659.8N由于Y0XNgd=6305.02WNRdc,所以群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求!混凝土劈裂破壞承載力校核校核依據(jù)N|d<NRdsp (JGJ145-20136.2.1-8)NRdsp:混凝土劈裂破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值混凝土劈裂破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值NRdsp應(yīng)按下列公式計(jì)算：N(JGJ145-20136.2.15-1)N =_Ek^(JGJ145-20136.2.15-1)Rd.spYRspNRk.sp=Wh.spXNRk.cp

(JGJ145-20136.2.15-2)AN =N0 X-^Xu XuXu(JGJ145-20136.1.3)Rk.cpRk.ca° s.Nre.Nec.N(JGJ145-20136.1.3)c.N甲hsp:甲hsp:構(gòu)件厚度h對劈裂承載力的影響系數(shù)，不應(yīng)大于‘2xh' ef(2/3)卜面分項(xiàng)計(jì)算rh）qh.spqh.sp=(2/3)h.Vmrn7『400)=1 I(2/3)"240)=1.40572取1ccrsp：混凝土劈裂破壞的臨界間矩*rsp=2xhef=240mm

(JGJ145-20136.2.14)Scr.sp=2XCcr.sp=480mm

(JGJ145-20136.2.15)A0=s2=230400mm2c.Ncr.spA=197200mm2c.N具體示意圖如下（受壓錨栓不計(jì)入面積）:混凝土破壞投影面積示意圖（580X340）混凝土破壞投影面積示意圖（580X340）0.3xcq =0.7+ c

cr.sp0.3x120=0.7+240=0.85所以?s.N取0.85。甲ec.N=Wec.N1X^ec.N2<11 1= x—2e1+^^ 1s

cr.sp1 1= X 2x0 2x01+480 1+4802eNyscr.sp=1所以’甲ec.N取L把上面所得到的各項(xiàng)代入，得:AN =N0 X-^XuRk.cpRk.ca°c.Ns.NXUre.NXUec.N=46008.7X197200230400X0.85x1x1=33472.1NNRk.sp=Uh.spXNRk.cp=1x33472.1=33472.1NNRdsp=kxYRsp=0.7X33472.13=7810.16N由于YXN^=6305.02<N ,所以混凝土劈裂破壞受拉承載力滿足設(shè)計(jì)要求!0Sd Rd.sp錨栓鋼材受剪破壞校核校核依據(jù)vSdWVRds (JGJ145-20136.2.16-4)其中V：d:錨栓群中剪力最大的錨栓的剪力設(shè)計(jì)值，根據(jù)上面計(jì)算取397.125NvRds:錨栓鋼材破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值A(chǔ)s：錨栓應(yīng)力截面面積為84.2965mm2fyk：錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值VRks:錨栓鋼材破壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值RsV:錨栓鋼材破壞受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.3.10采用實(shí)際選取YRsV=1.3；不考慮杠桿臂的作用有VRks=0.5xAsXfyk=0.5x84.2965x450=18966.7NVv Rks,=RdsYRsV18966.7=1.3=14589.8N由于V"=397.125NWVw,所以錨栓鋼材滿足抗剪強(qiáng)度要求Sd Rds構(gòu)件邊緣受剪混凝土楔形體破壞校核c:錨栓到混凝土邊距，取c=120mmhef:錨栓有效錨固深度為120mmh:混凝土基材厚度為400mm由于cW10hf,cW60d,所以需要效核混凝土承載力根據(jù)上面計(jì)算可知，對于該處混凝土自由邊緣的相應(yīng)剪力為1588.5N,剪力與垂直于構(gòu)件自由邊方向軸線的夾角為0度，剪力合力作用點(diǎn)與受剪錨栓中心偏心距離為0mm,此時(shí)，邊部錨栓到自由邊距離為120mm校核依據(jù)V：dWVRdc (JGJ145-20136.2.16-5)其中V%:錨栓群總剪力設(shè)計(jì)值SdVRdc:混凝土楔形體破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值VVRdc=kx-^ (JGJ145-20136.2.18-1)YRcVA=V0x-^xu XuXuXuXu (JGJ145-20136.2.18-2)RkcRkca° sVhVaVecVreVcV上式中k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表4.3.9(JGJ145-2013)選取;vRkc:構(gòu)件邊緣混凝土破壞時(shí)受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值YRcV:構(gòu)件邊緣混凝土破壞時(shí)受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按4.3.10取用,對于結(jié)構(gòu)構(gòu)件，取2.5vRkc:單根錨筋垂直構(gòu)件邊緣受剪，混凝土理想破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值A(chǔ),:單根錨筋受剪，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面面積Acv:群錨受剪，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面面積.c2一 甲sV:邊距比藥對受剪承載力的降低影響系數(shù)c1甲hv:邊距與厚度比宥對受剪承載力的提高影響系數(shù)甲aV:剪力角度對受剪承載力的影響系數(shù)甲ecV:荷載偏心ev對群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)甲reV:錨區(qū)配筋對受剪承載力的影響系數(shù)，當(dāng)前為1,取1以下分別對各參數(shù)進(jìn)行計(jì)算VRkc=1.35xdVRkc=1.35xd(a)Xhf(P)X^fkXc11.5(JGJ145-20136.2.19)0.1x0.5/120)=0.以［面)°.5=0.1=0.1xkd)0.2=0.1xkd)0.2=0.以［120)0.2=0.0630957Vrkc0=1.35xd(a)Xhf(P)X\JfkXc11.5=1.35x120.1X1200.0630957X-''25X1201.5=15388NA、=4.5xc12=4.5x1202=64800mm2本處通?？紤]群錨作用，故(JGJ145-20136.1.17)A=82800mm2cVsV0.7+0.3xsV0.7+0.3xc21.5xc1(JGJ145-20136.1.19)0.3x600=0.7+1.5x120=1.7>1,按照規(guī)范取1(JGJ145-20136.1.20)Uhv="l(1/2)(JGJ145-20136.1.20)1.5x120)(1/2)400J=0.67082<1,按照規(guī)范取121有由于剪力與垂直于構(gòu)件自由邊方向軸線的夾角為0°,所以，按照規(guī)范JGJ145-20136.1.21有u甲aVev:剪力合力點(diǎn)到受剪錨筋重心的距離為0mmUecv=2e1+^u甲aVev:剪力合力點(diǎn)到受剪錨筋重心的距離為0mmUecv=2e1+^3c1(JGJ145-20136.1.22)_ 1= 2x01+3x120=1所以得到V

RkcA=V0x-^xu XuXuXuXuRkca°sVhVaVecVreVcV(JGJ145-20136.2.18-2)=15388x8280064800x1x1x1x1x1=19662.4NRdcVRkc=kx(JGJ145-20136.2.18-1)RdcVRkc=kx(JGJ145-20136.2.18-1)YRcV0.6x19662.42.5=4718.98N由于VgdWVRdc，所以混凝土邊緣破壞受剪承載力滿足要求

9.混凝土剪撬破壞承載能力計(jì)算V(JGJ145-20136.1.26-1)vT/RkcpVRdcp=KXY(JGJ145-20136.1.26-1)(JGJ145-20136.1.26-2)Rcp(JGJ145-20136.1.26-2)VRkcp=KXNRkc在上面公式中：K：地震作用下承載力降低系數(shù);VRdcp:混凝土剪撬破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值;VRkcp:混凝土剪撬破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值;YRcp: