彎矩調幅只對豎向力條幅原因

彎矩調幅只對豎向力條幅原因謝邀。梁柱節(jié)點在理論計算中一般看作是絕對剛接，但實際的鋼筋混凝土梁柱節(jié)點做不到完全剛接，更接近于剛接和鉸接之間。尤其是混凝土梁端開裂后，剛接的假定更是不太成立。豎向荷載作用下，如果按照假定為剛接的理論計算值去設計，而實際做不到完全剛接，那么實質上是低估了跨中截面的實際彎矩值。因此，可以考慮用梁端塑性調幅的方法來體現(xiàn)這一影響。還有一個方面的考慮，梁端負彎矩鋼筋都在梁頂部布置，如果數(shù)量過多，很難布置，混凝土也很難澆搗，施工質量沒有保障。適當?shù)乃苄哉{幅，相當于減少梁端負彎矩鋼筋，增加梁跨中正彎矩鋼筋，方便施工，保證質量。具體來說，舊版的《全國民用建筑工程設計技術措施（結構）》第9.2.8條提到了：“豎向荷載作用下可以考慮梁端塑性變形內力重分布而對梁端負彎矩進行調幅”、“現(xiàn)澆框架調幅系數(shù)取0.80?0.90”。一般在計算中可以采用0.85。將梁端負彎矩值乘以0.85的調幅系數(shù)，然后跨中彎矩相應增大，相當于把彎矩圖整體往下移動了一下。但是一定要注意，彎矩調幅只影響梁自身的彎矩，柱端彎矩仍然要按照調幅前的梁端彎矩求算。比如這張框架梁

比如這張框架梁在豎向荷載下調幅后的彎矩圖，以頂層第一跨為例，調幅前的左端、跨中、右端彎矩分別為-28.86、35.95、-46.35，調幅系數(shù)取0.85，左端變?yōu)?28.86x0.85=-24.53，右端變?yōu)?46.35x0.85=-39.40，跨中變?yōu)?5.95+0.5x(1-0.85)x(28.86+46.35)=41.62。調幅前的0.5x(28.86+46.35)+35.95=73.6，調幅后的0.5x(24.53+39.40)+41.62=73.6,兩者保持一致。而頂層左數(shù)第二根柱子的柱頂彎矩并不是39.40-32.27=7.1，而是要用調幅前的梁端彎矩46.35-37.96=8.4。很好理解，8.4x0.85剛好等于7.1。比如這張框架梁在豎向荷載下調幅后的彎矩圖，以頂層第一跨為例，調幅前的左端、跨中、右端彎矩分別為-28.86、35.95、-46.35，調幅系數(shù)取0.85，左端變?yōu)?28.86x0.85=-24.53，右端變?yōu)?46.35x0.85=-39.40，跨中變?yōu)?5.95+0.5x(1-0.85)x(28.86+46.35)=41.62。調幅前的0.5x(28.86+46.35)+35.95=73.6，調幅后的0.5x(24.53+39.40)+41.62=73.6,兩者保持一致。而頂層左數(shù)第二根柱子的柱頂彎矩并不是39.40-32.27=7.1，而是要用調幅前的梁端彎矩46.35-37.96=8.4。很好理解，8.4x0.85剛好等于7.1。而水平荷載作用下，梁的彎矩基本上跨中很小，兩端很大，且兩端為異號彎矩。梁端彎矩是根據(jù)柱端彎矩分配得來的，也就是要靠框架梁的梁端彎矩來平衡柱端的彎矩。如果這時候再調幅，那就不足以去平衡柱端彎矩了。

匚[10.5314.0307.98一51.%14.0307.98一51.%-68.0V比如這張框架梁在水平荷載下的彎矩圖，以第一層左數(shù)第二根柱子頂端節(jié)點為例。這個節(jié)點處，一層柱頂彎矩是62.23,二層柱底彎矩是-40.41，不平衡彎矩是62.23+40.41=102.64，節(jié)點兩側的框架梁線剛度相同，按剛度分配，各分得51.32。如果把這個51.32再調幅折減，那無論如何兩者相加也要小于102.64,柱端不平衡彎矩就沒法抵消了。

07.98-68.0V一51.%匚[10.5314.03-48.08J比如這張框架梁在水平荷載下的彎矩圖，以第一層左數(shù)第二根柱子頂端節(jié)點為例。這個節(jié)點處，一層柱頂彎矩是62.23,二層柱底彎矩是-40.41，不平衡彎矩是62.23+40.41=102.64，節(jié)點兩側的框架梁線剛度相同，按剛度分配，各分得51.32。如果把這個51.32再調幅折減，那無論如何兩者相加也要小于102.64,07.98-68.0V一51.%匚[10.5314.03-48.08J綜上所述，豎向荷載下，可以采用梁端塑性調幅來降低梁端彎矩、放大跨中彎矩，既保證了跨中承載力，又方