畢業(yè)設計論文賓館設計

摘要本設計為13層高層賓館，總建筑面積12000平方米。賓館主體13層。底部層高3.9米，標準層高3.3米。主體采用框架結構體系，填充墻采用輕質砌塊，基礎采用樁基礎。７度抗震設防，二類場地。根據(jù)房屋的使用功能及建筑設計的要求，進行了建筑平面，立面及剖面設計，并且繪制了配筋圖及平面結構布置圖。本建筑結構形式合理，功能分區(qū)明確，能滿足防火疏散及抗震要求，能與周圍環(huán)境相協(xié)調。關鍵詞：高層賓館；框架結構；樁基礎；AbstrsactThisdesignisathirteen-floorhigh-floorguesthouse.Thetatolareais12000m2,themajorpartofthehotelistherteenfloors.Thehightofthefirstflooris3.9m.Otherfloorsare3.3m,itisaroofbeampostofbearingstructure,thebaseispilebase.70reluctantearthquakeandthesecondkindground.Accordingtotheuseandtheconstuctdesingdemand.Ididdesignsoftheplane,afront,andthemiddleplaneAndIdrewstrealdrawingandplaneconstructdrawing.Theconstrutinonhasagoodconstructandhasbetteruseandfitsthedemandofthereluctantfireandthedemandofthereluctantearthquakeandalsocouldmatchtotheenvironment.Keywords:high-floorguesthouse;roofbeampostofbearingstructure；pilebase目錄TOC\o"1-2"\h\zHYPERLINK\l"_Toc75602469"第1章建筑部分1HYPERLINK\l"_Toc75602470"1.1功能及空間組合分析1HYPERLINK\l"_Toc75602471"1.2總平面設計3HYPERLINK\l"_Toc75602472"1.3造型設計4HYPERLINK\l"_Toc75602473"1.4平面設計4HYPERLINK\l"_Toc75602474"1.5防火分區(qū)及疏散5HYPERLINK\l"_Toc75602475"1.6細部設計5HYPERLINK\l"_Toc75602476"第2章結構設計部分7HYPERLINK\l"_Toc75602477"2.1結構布置及計算簡圖7HYPERLINK\l"_Toc75602478"2.2荷載計算9HYPERLINK\l"_Toc75602480"2.3豎向荷載作用下的內力計算28HYPERLINK\l"_Toc75602481"2.4橫向框架內力組合40HYPERLINK\l"_Toc75602483"2.5框架梁截面設計49HYPERLINK\l"_Toc75602484"2.6框架柱54HYPERLINK\l"_Toc75602485"2.7板的設計59HYPERLINK\l"_Toc75602486"2.8樁基礎設計61HYPERLINK\l"_Toc75602487"2.9樓梯設計65HYPERLINK\l"_Toc75602488"2.10雨篷設計68第3章HYPERLINK\l"_Toc75602489"結論70HYPERLINK\l"_Toc75602490"參考文獻71HYPERLINK\l"_Toc75602491"致謝72第1章建筑部分1.1功能及空間組合分析公共建筑的設計工作涉及到總體規(guī)劃布局，功能分析，建筑空間組合，結構形式選擇等技術問題。“安全，適用，經濟，美觀”的方針，闡明了建筑中的功能要求，技術條件與藝術形象三者之間辨證統(tǒng)一的關系。公共建設的空間組合工作，是和一定的功能要求與精神要求以及一定的技術分不開的。在公共建筑的功能問題中，空間組成，功能分區(qū)，人流組織以及人流疏散等，則是幾個比較核心的問題，此外，建筑空間的大小，形狀，朝向，通風，采光等應當重點考慮的問題。1.1.1空間組成主要使用部分，次要使用部分，交通聯(lián)系部分在組合空間時依然可以用使用性質劃分成為輔助、使用、交通三大空間，并依據(jù)其所處的條件和具體的要求抓住主要矛盾，進行建筑空間的組合賓館的底層平面：主要使用空間：休息廳，餐廳，宴會廳等次要使用空間：衛(wèi)生間，廚房，小賣，辦公等交通聯(lián)系：電梯間，樓梯間，走道在進行建筑空間組合時，按照具體的條件和要求，運用三大空間的不同排列關系組合出不同的方案來。并因地制宜地利用客觀條件和積極主動的解決設計中的矛盾。一幢建筑是否合用，除需要充分考慮其使用空間的恰當位置之外，在很大程度上還反映在使用空間與交通聯(lián)系之間的配置關系是否適當，交通聯(lián)系是否方便的問題。交通聯(lián)系空間的形式，大小和部位，主要取決于功能關系和建筑空間處理的需要。所以一般交通聯(lián)系部分要求有適宜的高度，寬度和形狀，流線簡單明確而不曲折迂回，對人流活動起這導向作用。此外還要重視采光，照明以及安全防火等問題。水平交通聯(lián)系指過道或通廊，對于本設計，過道的寬度要做到1.5～3米，或者更寬些，采光問題，若為中間走道，則易出現(xiàn)光線黑暗或不足的問題，解決辦法，依靠走道盡端開窗，利用門廳，過廳或樓梯間的光線采光，有時也可利用走道兩側開敞的空間來改善過道的采光。在滿足功能要求的前提下，結合空間藝術構思的需求，力求減少走道的面積和長度，這樣不僅可以使空間組合緊湊，還可以帶來一定的經濟效果。諸如盡量縮小開間加大進深；充分利用走道盡端做為較大的房間，或在走道盡端安排輔助樓梯與措施，都能達到布局緊湊。2、垂直交通空間：樓梯和電梯布置數(shù)量應根據(jù)功能要求和防火規(guī)定，安排在各層的過廳，門廳等交通樞紐或靠近交通樞紐的部位。本設計采用雙跑樓梯，在門廳中直對入口布置，或做橫向處理或門廳一角。電梯設四部其中一部做消防電梯。在公共建筑設計中，基于防火疏散的需要，至少需設置兩部樓梯。進行樓梯布置時，根據(jù)需要布置在擔負人流大致相當?shù)牟课簧稀?、交通樞紐空間門廳，過廳起到交通樞紐與空間過度的作用，是人流出入?yún)R集的場所。其空間大小及導向是功能分析主要需解決的問題。即依據(jù)兩方面的要求；一是使用方面的要求，一是使用方面的要求，二是空間處理方面的要求。門廳的設計中一要考慮空間的大小，二要考慮空間的導向作用，宜將引導人流的樓梯等交通手段明確的安排在主軸上，以顯示其強烈的空間導向性。在建筑的門廊，需設置坡道，以便小汽車駛入門前與門廳空間緊密銜接，起到空間過渡的作用。門廳要有功能上的要求，也要有藝術上的處理，此外還要滿足采光和一定的照明措施。1.1.2功能分區(qū)分析建筑的主次安排反映在位置,朝向,交通聯(lián)系等問題上。也應有主次之分。應把主要的使用空間位置在主要的使用位置上，把次要的使用空間布置在次要的位置上。功能分區(qū)的主次關系應與具體的使用密切結合，才能解決好這個問題。對賓館采光來說，客房應為主要使用房間，服務及辦公用房為次要使用房間，次要部分是相對于主要部分而言的，并不是說它們不重要，可以隨意安排，相反，應從全局出發(fā)，給予合理解決。內與外關系：對內性較強的部分，力爭布置在比較隱蔽的部位，使其靠近內部交通，如客房。對外性較強的組成部分，盡量布置在交通樞紐部分的附近，如服務臺，辦公娛樂設施等。內外關系應結合總體布局，室外空間處理等給予綜合地考慮。“鬧”與“靜”。對賓館來說，大廳人流匯集為鬧區(qū)，多功能廳及娛樂餐廳亦如此，進行建筑設計時，應充分考慮到靜區(qū)與鬧區(qū)的綜合關系，進行綜合考慮。1.1.3人流疏散一般旅館建筑，除滿足住宿之外，還需要滿足旅客工作及文娛生活上的要求，以及一些公共服務設施。對于這樣一種綜合服務性的公共建筑。既要保證旅客有安靜舒適的休息和工作環(huán)境，又要具有供公共活動用的場所。通常多將客房部分放在公共活動部分的上層。本設計亦如此，因而形成流線型組合的空間關系。1.1.4空間組合在具體設計過程中，為了剖析問題和表達設計意圖方便起見，將建筑物分解為平面、剖面、立面的形式，在設計時綜合地考慮平面立面與剖面三者之間的關系才能確切的進行建筑空間的組合工作。對于本設計來說，由于住在北方，考慮布局緊湊及功能要求，走道采用“內廊式”。多功能廳的位置放在底層或二層，可設在建筑物門廳底部或底層的盡端。具有結構靈活，疏散方便，對其它部分干擾少等優(yōu)點，需要與一定的交通樞紐空間相配合。大廳位置，綜合考慮與客房、娛樂，服務，餐飲及會議等功能要求將其布置在建筑整體局的中間位置更為合理些，綜合考慮各種情況后，形成了放射性的空間組合。1.2總平面設計旅館總平面向南，主體13層，裙房1層，正立面朝向大門，裙房側面有道路與正面道路相連接，主體結構與服務部分各向一路，增強了建筑物的使用率，減少了人流穿插。主體后側預留消防車道，并前后植樹，以綠化環(huán)境，增加特色，賓館主入口進入后可進入裙房中，裙房在側面也有主入口，體現(xiàn)出了裙房的獨立性。在主體一樓樓梯放在安全出口，以利于防火疏散。1.3造型設計建筑物滿足使用要求后，其主體部分高，裙房矮，建筑主入口設在群房的大廳處，并且在主體建筑和餐廳處分別設有次入口，即分散了交通又體現(xiàn)了對稱性。但主體占地面積不如裙房大，使整體位置對比取得協(xié)調。主體平面為矩形，裙房在平面上較主體回縮2.4m，凸顯主體，卻層次分明，使整體結合更為緊密。1.4平面設計總體布置一樓大廳及服務用房，二樓，三樓都為服務娛樂用房，四樓為辦公室，五樓到十三樓為客房。裙房一層，分為三部分，第一部分是以大廳為主向四周布置了休息室，商店，美發(fā)室等服務性的的房間。第二部分是右側的部分為餐廳，左側的部分為舞廳。平面布置:由人員及任務書要求，設置電梯四部(含一部消防電梯)，樓梯兩部，樓梯分別在建筑主體兩側布置，電梯都設置在主體的中央部位。正對主體與大廳的大廳連接處，為主要的人流垂直交通運送工具，電梯間門向疏散方向開啟并滿足最小寬度要求。大廳內設有花壇，種有熱帶植物是連接主體與餐廳的樞紐，即滿足了空間的要求又滿足了客人休息與娛樂。與整體建筑相協(xié)調。大廳左右兩側設總服務臺，休息區(qū)，商店，大廳是空間設計的中心和重要組成部分。朝向大街的落地玻璃與兩側實墻面形成鮮明對比，外面可見大廳內燈光人影，古銅色鋁合金頂棚由門外懸挑深入大廳。大廳地面為顏色極淺的水磨石。標準間為3.6m×7.2m，并設置雙套間，三套間。采光應滿足規(guī)范最小窗地比要求，吊頂上設置主要包括：照明燈具，成行布置，空調封口等設施，包括各種形式的送風口，回風口，頂裝式風機盤管等。消防設施，包括煙感報警器，消防水噴淋器，機械排煙口等。吊頂內部檢修口。按規(guī)范上的要求，在滿足各專業(yè)功能上要求前提下，盡量將吊頂上的各種設施排列的整齊，美觀，建立秩序，克服凌亂，同時考慮吊頂材料的分塊模數(shù)。并且盡量在可能增設隔斷墻的部位留出空隙，以備增設隔斷時，不必拆改吊頂上的各種設施。同時便于吊頂內部檢修。一層小賣部在門廳右側設置，以利于旅客購物。首層還設了兩個公共廁所，廁所為套間室，設前室，本設計中的衛(wèi)生間為3.6×7.2m，衛(wèi)生間中設洗手盆，鏡子，紅外線烘手器，觸滴式肥皂液盒等。廁所內小隔間尺寸為900×1200mm，洗手盆中心間距隔700mm。衛(wèi)生器具的數(shù)量根據(jù)我國規(guī)范滿足“工業(yè)企業(yè)設計衛(wèi)生標準”中規(guī)定的衛(wèi)生器具數(shù)量。男50人/個，女25人/個。兩樓梯之間及兩側的防火距離均小于15米滿足疏散要求。裙房主入口布置在側面，裙房中設兩部樓梯，房間內任意一點到最近出口距離小于30m，滿足疏散要求。主體一層3.9m，其余3.3m，裙房層高3.9m。在一樓兩個樓梯間內分別設有通室外的安全出口一個，以滿足安全防火要求。在總體上來說，大廳為整修建筑的咽喉要道，它通過走廊和垂直交通工具(電梯、樓梯)將裙房辦公、服務、娛樂、有機地聯(lián)系到一起，形成了“放射式”空間組合，通過垂直分區(qū)和水平分區(qū)處理了“動”與“靜”和“主次”之間的矛盾。解決好“內”與“外”的矛盾后整體效果達到了和諧統(tǒng)一。1.5防火分區(qū)及疏散建筑主體和裙房分設為兩個防火分區(qū)，連接走廊門設為防火門。并在走廊處設置出口。設置一部防煙樓梯，前室大于9平方米，前室滿足規(guī)范要求，并單獨設置出口。且防煙前室的門距最遠房間的門小于20米，也符合防火規(guī)范。其他房間及裙房均滿足防火疏散要求。1.6細部設計1.6.1屋頂設計考慮“邊稍效應”，本建筑樓頂女兒墻600高，由于是高層建筑，所以采用內排水方式，坡度為2%。屋面防水采用雙面復合材料防水，變形縫根據(jù)規(guī)范規(guī)定，框架式高層建筑長度超過55m設溫度縫。建筑主體總長50.4m，所以不設縫。高層部分的自重和裙房部分相差很大，必須要考慮不同沉降量會對建筑造成破壞，所以在主體高層部分與低層裙房部分要設沉降縫。沉降縫是從地下基礎直到建筑物頂部全部分開,縫寬150mm。1.6.2門窗設計本建筑的窗均采用鋁合巹窗，鋁合金窗輕，挺拔精致，密閉性好。隔音，隔熱，耐腐蝕性，保溫性能都非常好。尤其對于多風沙，氣候偏潮濕的地區(qū)更為實用。雖然造價偏高，但維修費用低。根據(jù)門的位子和人流的大小，來選擇門的大小。如門廳的人流量很大，所以選擇4×1800米的門。房間的門選擇0.9m，符合人們的習慣，且各種家具都能搬入，也可以使一個攜帶東西的人方便通過。衛(wèi)生間的門也定位為0.9m。另外還有幾種尺寸的門。防煙樓梯間采用防火門。窗是進行自然采光的主要手段。開窗時，要滿足《規(guī)范》規(guī)定。第2章結構設計部分2.1結構布置及計算簡圖其標準層平面、結構平面、剖面圖見圖紙。主體結構13層，一層層高3.9m，標準層層高為3.3m，總高為43.5m。局部突出屋面的塔樓為電梯機房和兩個樓梯間，屋高為3.0m。柱網(wǎng)布置：縱向柱距為7.2m，橫向邊柱柱距為7.2m，中跨為2.4m。其主體柱網(wǎng)平面布置圖如圖2.1。外填（390mm），內墻（190mm）均采用陶?？招拇u砌筑。普通門為木門，洞口尺寸為0.9×2.1m，普通窗為鋁合金窗，洞口尺寸為1.8×2.4m。樓板厚度取150mm，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，混凝土強度等級一層采用C40，（fc=19.1N/mm2,ft=1.71N/mm2），其他層采用C35（fc=16.7N/mm2,ft=1.57N/mm2）。2.1.1梁截面估算梁截面高度按梁跨度的1/8~1/14估算，梁截面寬度按1/2~1/3梁高估算，同時不小于1/2柱寬，且不小于250mm。次梁截面高度按梁跨度的1/18~1/12估算，寬度按1/3~1/2梁高估算。估算得到的梁截面尺寸如下：橫梁：AB，CD跨：主梁hb=（1/14~1/8）lb=(1/14~1/8)×7200=514~900取600mm，bb=（1/3~1/2）hb=（1/3~1/2）×600=200~300取300mm，次梁hb=（1/18~1/12）lb=（1/18~1/12）×7200=400~600取500mm，bb=（1/3~1/2）hb=（1/3~1/2）×500=167~250取250mm；CD跨：主梁hb=（1/14~1/8）lb=(1/14~1/8)×2400=171~300取400mm，bb=（1/3~1/2）hb=（1/3~1/2）×400=133~200取300mm。縱梁：hb=（1/14~1/8）lb=(1/14~1/8)×7200=514~900取600mm，bb=（1/3~1/2）hb=（1/3~1/2）×600=200~300取300mm。則梁尺寸如下表2.1：表2.1梁截面尺寸表層次混凝土強度等級橫梁（b×h）縱梁（b×h）次梁（b×h）AB跨、CD跨BC跨1C40300×600300×400300×600250×5002~6C35300×600300×400300×600250×5007~13C35300×600300×400300×600250×5002.1.2柱截面估算利用公式：由于賓館采用框架結構高度30米以上，查《規(guī)范》知7度近震可知該框架結構的抗震等級為二級，地震組合為第一組，各層重力荷載代表植近似的取14KN/m2,其軸壓比限值（查表得）[N]=0.8n=13層F為簡支狀態(tài)柱的負載面積fc=16.7N/mm2由圖2.1可知邊柱及中柱的負載面積分別為7.2×3.6m2和7.2×4.8m2，底層混凝土采用C40，則第一層柱截面面積為邊柱中柱柱載面取為正方形，則截面高度：中柱：664mm邊柱：586mm根據(jù)上述計算結果并綜合考慮后本設計采用柱截面尺寸如下：一層：700mm×700mm二~六層：650mm×650mm七~十三層：600mm×600mm·2.1.3板截面尺寸估算樓板厚度取h=1/50×l=1/50×3600=72mm，取150mm，采用先澆鋼筋混凝土結構。屋面板同樣取150mm厚。2.2荷載計算重力荷載計算2.2.1.1屋面及樓面的永久荷載標準值屋面(上人)30mm厚細混凝土保護層20×0.03=0.6KN/m2捷羅克防水層8mm0.1kN/m220mm厚水泥沙漿找平層20×0.02=0.4kN/m2水泥蛭石150mm厚保溫層2×0.15=0.3kN/m2150mm厚鋼筋混凝土板25×0.15=3.75kN/m2V型輕鋼龍骨吊頂0.25kN/m2合計：5.40kN/m21-13層樓面：松木地板0.55kN/m220mm厚1：3水泥沙漿找平20×0.02=2.5kN/m2150mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板25×0.15=3.75KN/m2V型輕鋼龍骨吊頂0.25kN/m2合計4.58kN/m22.2.1.2屋面及樓面可變荷載標準值上人屋面均布活荷載標準值2.0kN/m2樓面活荷載標準值2.0kN/m2廁所、會議室、走廊、門廳、樓梯等標準值2.0kN/m2層面雪荷載標準值Sk=r.So=1.0×0.5×0.30kN/m2=0.15kN/m22.2.1.3梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算1、墻體：外墻：390mm厚（390×190×190）陶?？招钠鰤K，單位面積重力荷載為6.0KN/m2，外墻面貼墻磚，自重為0.5KN/m2，墻內抹灰20mm厚，自重為17KN/m2，輕質GRC保溫板，自重為0.14KN/m2。則外墻單位墻面重力荷載為：0.5+0.39×6.0+17×0.02+0.14=3.32KN/m2內墻：為190厚（390×190×190），兩側均為20mm厚抹灰，則內墻單位墻面重力荷載為：6.0×0.19+17×0.02×2=1.82`kN/m22、木門：單位面積重力荷載為0.2kN/m2。鋁合金窗單位面積重力荷載為0.4kN/m2。頂層設備間采用鋼鐵門，重力荷載為0.45kN/m2。梁、柱可根據(jù)截面面尺寸、材料料容重計算單單位長度上的的重力荷載，計計算結果如下下表2.2所示：表2.2梁柱重重力荷載標準準值層次構件b/(m)h/(m)r/(kN/mm3)βg/(KN/m))li/mnGi/KNΣGi/kn1邊橫梁0.30.6251.054.7256.4516487.621686.68中橫梁0.30.4251.053.151.70842.84次梁0.250.5251.053.2816.4514296.27縱梁0.30.6251.054.7256.5028859.95柱0.70.7251.1013.4754.85322091.322~6邊橫梁0.30.6251.054.7256.52516493.291703.68中橫梁0.30.4251.053.151.75844.10次梁0.250.5251.053.2816.52514299.72縱梁0.30.6251.054.7256.5528866.565柱0.650.65251.1011.623.30321227.077~13邊橫梁0.30.6251.054.7256.6016498.961720.66中橫梁0.30.4251.053.151.80845.36次梁0.250.5251.053.2816.6014303.16縱梁0.30.6251.054.7256.6028873.18柱0.60.6251.109.903.3321045.44注：①β為考慮柱柱粉刷層重力力荷載而對其其重力荷載的的增大系數(shù)；；g表示單位長長度構件重力力荷載，n為構件數(shù)量量。②梁長度取凈長，柱柱長度取層高高，第13層結構布置置同其相對應應的12層。2.2.1.4質質點重力荷載載代表值整幢房屋集中于樓樓蓋及屋蓋處處的重力荷載載代表值（標標準值），為為恒載與50%活載之和，即即本層樓蓋的的自重以及上下下各半層墻重重之和與50%活載之和，它它集中于該層層樓（屋）蓋蓋標高處。G=樓（屋）蓋的重++梁重+外墻重（需需去掉門窗洞洞口）+門窗重+柱重+內墻重+50%活載（屋蓋蓋為50%雪載）當為頂層時，需加加女兒墻重。1、屋頂間(1)屋面荷載：：(5.4+2.0××0.5)×4×3.66×7.2==663.5552kN(2)半層高外墻墻重3.32×(4××7.2+44×7.2++4×3.66)×0.75＝179.228KN(3)外墻門窗重差門：0.6×0.9××4×()＝－6.20KKN(5)柱、梁重4.725×6..6×4+44.725××6.6×00.5×8++3.2811×6.6××3+1.55×9.9××8＝433.224KN荷載匯總：G144=663.5552+1779.28--3.10++433.224＝1272..97KN2、13層(1)屋面荷載(5.4+2×0..5)×[7.22×7×(7.2×22+2.4))-2×3..6××7..2]＝4755..456KNN(2)半層外墻重重下半橫橫墻：3.32××(7.2×44×1.055+2.4××2×1.225)＝120.332KN上半橫橫墻：3.32××(7.2×66×1.5))＝215.114KN縱墻：3.32××(7.2×114×1.005+×7..2×4×11.5)＝494.881KN(3)外墻門窗重重差門：()×1.55×0.9××4＝-15.550KN窗：()×(1..05×2..4×28++1.05××1.2×22)＝-2133.39KNN(4)女兒墻重重3.332×(7×7.22×2+7..2×4+22.4×2))×0.6＝267.772KN(5)半層內墻墻重下半：11.82×((7.2×77×2+7..2×25++1.8×22+3.6××2)×1.05＝557.225KN(6)內墻門窗窗重差門：(00.2－1.82)×(0.45××0.9×226+0.445×1.22×4)＝-20.556KN(7)柱、梁重重498..96+455.36+3303.166+873..18+(1045..44×0..5)+(1.5×99.9×8))＝2362..18KN(8)樓梯間重重(4.58-0.225-0.118+0.55×2)×3.6××7.2×22＝266.998KN(9)屋面雪荷荷載0.15×[7..2×7×((7.2+22.4+7..2)]＝127.001KN荷載匯總：G13=4755..456+1120.322+215..14+4994.81--15.500-213..39+2667.72++557.225-200.56+22362.118+2666.976++127.001=89117.41KKN3、7-12層(1)樓面荷載(4.58+2×00.5)×[7.2××7×(7.2+22.4+7..2)-2×3..6××7..2]＝4146..16kN(2)半層外墻重重下半橫墻：1200.32KNN上半橫墻：3.332×(7.2×44×1.655+2.4××2×1.665)＝184.006KN縱墻：3.32××[7.2××14×(1.05++1.65))]＝903.557KN(3)外墻門窗重差差窗：()×(1..8×2.44×28+11.8×1..2×2)＝-365..82KN(4)半層內墻重重下半：5557.255KN上半：11.82×((7.2×77×2+7..2×25++1.8×22+3.6××2)×1.65＝875.667KN(5)內墻門窗重重差()×(2.1×0.9××26+2..1×1.22×4)=-95..94KN(6)柱、梁重498.96+445.36++303.116+8733.18+11045.444=27666.10KKN(7)樓梯間：：266.998KN荷載匯總總：G7－12=4146..16+1220.32++184.006+9033.57-3365.822+557..25+8775.67--95.944+2766.10++266.998=93558.35KKN4、6層：樓面荷載：41446.16KKN半層外墻重：下半半橫墻：120.332KN；上半橫墻墻：184.006KN；縱墻：903.557KN外墻門窗重差：窗窗：-365..82KN半層內墻重：下半半：557.225KN；上半：875.667KN內墻門窗重差：--95.944KN柱、梁重493.29+444.10++299.772+8666.565++1227..07/2++1045..44/2＝2839..93KN(7)樓梯間：：266.998KN荷載匯總總：G6=9258..35-27766.100+28399.93＝9432..18KN5、5層：柱、梁重1703.6755+12277.07＝2930..75KN其余荷載同6層荷載匯總：G5==9358..35-27766.100+29300.75=99523.000KN6、4層：(1)樓樓面荷載：4146..16KN(2)半半層外墻重：：下半橫墻：：120.332KN；上半橫墻墻：184.006KN；縱墻：903.557KN(3)外墻墻門窗重差：：-365..82KN(4)半半層內墻重下下半：1.82××(7.2××7×2+7.22×17+1..8×2+3.66×2)×1.05==447.117KN上上半：875.667KN(5)內內墻門窗重差差(0.2-1.822)×(1.65×0.9×26+2..1×1.2×4+0.445×0.9×8+0.445×1.5×8+2.11×1.8)==-99.000KN(6)柱、梁重重：2930..75KN(7)樓梯間：：266.998KN荷載匯總總：G4=4146.166+120..32+1884.06++903.557-3655.82+4447.177+857..67-999.00+29330.75++266.998=94009.86KKN7、3層：(1)樓面荷載載：4146..16KN(2)半層外墻墻重：下半橫橫墻：120.332KN；上半橫墻墻：184.006KN；縱墻：903.557KN((3)外墻門窗重重差：窗：-365..82KN(4)半層內墻墻重下半：1.82××(7.2×7×2+7.22×12+1..8×2+3.66×2)×1.05==378.338KN上半：1.82××(7.2×7×2+7.22×17+1..8×2+3.66×2)×1.65==702.770KN(5)內內墻門窗重差差(0.2-1.822)×(1.65×0.9×8+1.665×1.5×8+2.11×1.2×4+2.11×1.8+00.45×0.9×4+0.445×1.5×8+0.445×1.2×2)=-886.8977KN(6)柱、梁重重：2930..75KN(7)樓梯間：：266.998KN荷載匯總總：G3=4146.166+120..32+1884.06++903.557-3655.82+3378.388+702..70-866.897++2930.75++266.998=91880.20KKN8、2層：(1)樓面荷載載：4146..16KN(2)半層外墻墻重：下半橫橫墻：120.332KN；上半橫墻墻：184.006KN；縱墻：903.557KN((3)外墻門窗重重差：窗：-365..82KN(4)半層內墻墻重下半：3378.388KN上半：11.82×((7.2×77×2+7..2×12++1.8×22+3.6××2)×1..65=5994.60KKN(5)內墻門窗窗重差(0.2-1.822)×(2..1×1.22×4+2..1×1.88+2.1××0.9×44+2.1××1.5×88+2.1××1.2×22)=-833.69KNN(6)柱、梁重重：2930..75KN(7)樓梯間：：266.998KN荷載匯總總：G2=4146.166+120..32+1884.06++903.557-3655.82+3378.388+594..60-833.69+2930.75++266.998=90775.3KNN9、1層：(1)樓面荷載：44146.116KN(2)半層外墻重下半橫墻：3.32×[7..2×4×((3.9/22-0.6))+2.4××2×(3..9/2-00.6)]==153.778KN上半橫墻：1844.06KNN縱墻：3.32×[(77.2×144-4.8--3.6)××(1.955-0.6))+7.2××14×1..65]=966..32KN(3)外墻門窗窗重差門：(0.2-3.322)×(2..1-1.995)×1==-0.477KN窗：(0.4-3.322)×[(11.65-00.9)×22.4×288+(1.665-0.99)×1.22×2+(1.8--1.95++0.9)××2.4×((12+4))+0.755×1.2]]=-2288.64KNN(4)半層內墻墻重下半：1.82××(7.2××7×2-22.4×2--3.6+77.2×133+1.8××2+3.66×2)×(1.95-0.66)=4833.54KNN上上半：594.660KN(5)內墻門窗窗重差門門：(0.2-11.82)××[1.655×0.9××4+1.665×1.55×8+1..65×1..2×2+11.65×11.2×4++1.65××1.8+((2.1-11.95)××(0.9××4+1.55×8+1..2×6+11.8×1))]=-711.73KNN窗：(0.4-1.822)×(0..75×2..4×10))=-25..56KN(6)柱、梁重重：1686..68+133.475××3.9/22×32＝2527..52KN(7)樓梯間：：266.998KN荷載匯總：G1=41466.16+1153.788+184..06+9666.32--0.47--228.664+4833.54+5594.600-71.73-255.56+22527.552+2666.98=88996.556KN圖2.2重力荷荷載代表值2.2.2風荷荷載計算由規(guī)范知長春市基基本風壓值wo=0.65kN/mm2,垂直建筑物物表面的風荷荷載標準值，風風荷載體型系系數(shù)μs=1.3。高寬比,且高度已已超過30mm,所以考慮風風壓脈動的影影響，則基本自振周期為：：s，則WoT12=0.65×0..642=0.2666KNs2/m2，查表可得得脈動增大系系數(shù)值ξ=1.30，脈動影響響系數(shù)γ=0.50，粗糙度為B類，結構在Z高度處的風風振系數(shù)為：：（為振型系數(shù)數(shù)），僅考慮慮第一振型影影響。按靜力等效效將分布荷載載轉化為集中中荷載：=wwkiLhi,(為第一一振型系數(shù))。表2.3風荷載載計算表層次Hi(m)μsμZγξβZω(kN/m2))Fi(kN)1344.451.31.610.501.301.001.401.9045.141241.151.31.570.501.300.901.371.8243.241137.851.31.530.501.300.801.341.7341.101034.551.31.480.501.300.731.321.6539.20931.251.31.440.501.300.671.301.5837.54827.951.31.3850.501.300.521.241.4534.45724.651.31.330.501.300.421.211.3632.31621.351.31.270.501.300.361.181.2730.18518.051.31.210.501.300.281.151.1828.04414.751.31.1330.501.300.201.111.0625.19311.451.31.040.501.300.131.080.9522.5728.151.31.000.501.300.071.050.8921.1514.851.31.000.501.300.031.000.8523.872.2.3橫向水水平地震作用用下的框架結結構的內力和和位移計算2.2.3.1橫橫向框架側移移剛度計算梁的線剛度計算框架側移剛度按ii＝EcIc//L計算，計算算結果見下表表2.4：表2.4梁的線線剛度計算類別層次EC/（N/mm2）b×h/mm2Io(bh3/12)/mm4l(mm)EcIo/l(/N..mm)1.5EcIo//l(/N.mm)2EcIo/l(N.mm)邊橫梁13.25×1044300×6005.4×10972002.44×101103.66×101104.88×101102～133.15×1044300×6005.4×10972002.36×101103.54×101104.72×10110中橫梁13.25×1044300×4001.6×10924002.17×101103.26×101104.34×101102～133.15×1044300×4001.6×10924002.10×101103.15×101104.20×10110柱的線剛度計算計算結果如下表22.5所示：表2.5柱線剛度計計算表層次b×h/mm×mmm148503.25×700×7002.00×1.34×2～633003.25×650×6501.49×1.42×7～1333003.25×600×6001.08×1.03×3、柱的側移剛度計計算側移剛度計算式為為，根據(jù)梁柱的的線剛度比k的不同，本本設計柱可分分為邊框架柱柱和中框架柱柱，計算過程程如表2.6，2.7所示：表2.6邊框架柱側側移剛度D值（N/mm）層次邊柱中柱nn18=0.27=0.34232424=0.52=0.42734429531228=0.25=0.11172124=0.48=0.19297302566163～68=0.25=0.11172124=0.47=0.19297302566167～138=0.34=0.15170254=0.65=0.2528375249700表2.7中框架柱側移移剛度D值（N/mm）層次邊柱中柱nn18=0.36=0.362461012=0.69=0.43007855781628=0.34=0.152347112=0.64=0.24375546384163～68=0.33=0.142190612=0.63=0.24375546258967～138=0.46=0.192156512=0.87=0.3034050581120將上述不同情況下下的各層框架架柱的側移剛剛度相加，即即得框架各層層間側移剛度度，見表2.8：表2.8橫向框架架層間側移剛剛度（N/mm）.層次123～67～13屋頂間853128895032882512830820204300由表2.8可知::ΣD1/ΣD2=8531128/8950332=0.95>0.77,故該框架架為規(guī)則框架架。2.2.3.2橫向框架結結構內力和側側移計算1、橫向水平地震作作用下框架結結構內力和側側移計算本建筑位于二類場場地，特征周周期值Tg=0.335，水平地震影影響系數(shù)最大大值=0.08，γ=0.9，η1=0.02，η2=1.0。建筑總高度度43.5米，大大于40米，所以應應采用振型分分解法進行地地震反映分析析從振型分解法的結結果中可以看看到，頻率逐逐漸增大且增增長較快，一一般，各個振振型在地震總總反應中的貢貢獻隨著頻率率的增加而迅迅速減少，故故頻率最低的的幾個振型控控制著最大反反應，在實際際計算中一般般可以采用2～3個振型即可可，這里只取取前三個振型型進行計算。從計算結果中查得得=3.488，=10.266，=17.055，，==5.14>5TTg,且<6.0則=[1.0×0..20.9-0..02(1..8-5×0.35))]×0.08==0.02，且<5Tg則，且<5Tg則地震作用下的水平平位移驗算結構j振型i質點的水平地震作作用標準值Fji=αjγjXjiGi，其中其計算過程見下表表2.9所示：表2.9水平地震震作用標準值值計算表層次X1X2X3α1α2α3Gi/KNX1×G1X2×G2X3×G3屋頂間1.00E+0001.00E+0001.00E+0000.020.10.081272.971272.971272.971272.97139.92E-0119.33E-0118.15E-0110.020.10.088917.418848.798320.08667268.26129.77E-0118.09E-0115.10E-0110.020.10.089358.359145.547569.84884772.14119.49E-0115.87E-0113.43E-0220.020.10.089358.358877.545491.5644321.20109.07E-0112.94E-011-4.53E-0010.020.10.089358.358486.032748.2955-4237.13398.52E-011-3.50E-002-7.88E-0010.020.10.089358.357976.49-327.7722-7378.90087.86E-011-3.59E-001-8.61E-0010.020.10.089358.357355.99-3364.155-8053.74477.09E-011-6.40E-001-6.45E-0010.020.10.089358.356633.17-5993.155-6036.05566.22E-011-8.44E-001-2.14E-0010.020.10.089432.185863.99-7958.733-2016.17755.31E-011-9.38E-0012.60E-0110.020.10.089523.005061.46-8935.4442476.2944.34E-011-9.24E-0016.51E-0110.020.10.089409.864085.89-8694.4336121.4533.31E-011-8.04E-0018.35E-0110.020.10.089180.203040.59-7378.3777666.9622.24E-011-5.94E-0017.62E-0110.020.10.089075.312032.47-5387.1556914.8111.15E-011-3.22E-0014.60E-0110.020.10.088996.561038.17-2894.3334142.27∑79719.088-25530.8813234.355續(xù)表表2.9水平地震作作用標準值計計算表層次X12×G1X22×G2X32×G3γ1γ2γ3F1/KNF2/KNF3/KN屋頂間1272.971272.971272.971.28-0.440.2832.69-28.2928.77138780.707762.775924.101.28-0.440.28227.25-184.91164.29128937.576123.152433.481.28-0.440.28234.87-168.23107.87118421.423222.5011.021.28-0.440.28227.99-122.057.26107695.02807.101918.421.28-0.440.28217.94-61.08-95.7896798.6711.485818.141.28-0.440.28204.857.28-166.7985782.071209.356931.001.28-0.440.28188.9274.76-182.0574701.573838.063893.201.284-0.440.28170.35133.19-136.4463645.646715.46430.961.28-0.440.28150.60176.88-45.5752690.158384.13643.911.28-0.440.28129.99198.5855.9741774.158033.393982.231.28-0.440.28104.93193.23138.3731007.085930.206403.161.28-0.440.2878.09163.98173.312455.183197.845268.641.28-0.440.2852.20119.72156.301119.80931.151907.221.28-0.440.2826.6664.3293.63∑6208257439.55546838.455由公式計算層間剪剪力Vi，而各振型型內力組合效效應Vj=再按式，，計算各各層的層間位位移和頂點位位移。計算過程見見表2.10，表中還計計算了個層的的層間彈性位位移角θe=。表2.10橫向向水平地震作作用下的位移移驗算層次hi/mmF1/KNF2/KNF3/KNV1i/KNV2i/KNV3i/KNVi/KN∑Di/（N/mm）/mm/mmθe14300032.69-28.2928.7732.69-28.2928.7751.932043000.7622.921/3937133300227.25-184.91164.29259.95-213.20193.07387.698308200.4722.161/7092123300234.87-168.23107.87494.82-381.43300.94693.478308200.8421.691/3953113300227.99-122.057.26722.81-503.47308.20933.248308201.1220.861/2941103300217.94-61.08-95.78940.75-564.55212.421117.528308201.3519.741/245193300204.857.28-166.791145.60-557.2745.631274.778308201.5318.391/215083300188.9274.76-182.051334.52-482.50-136.421425.618308201.7216.861/192373300170.35133.19-136.441504.87-349.31-272.861568.798308201.8915.141/174863300150.60176.88-45.571655.47-172.44-318.441694.618825121.9213.251/171853300129.99198.5855.971785.4526.15-262.461804.838825122.0511.331/161343300104.93193.23138.371890.39219.37-124.091907.118825122.169.29109163.98173.311968.48383.3549.222006.068825122.277.13120119.72156.302020.67503.07205.522092.478950322.344.8516664.3293.632047.33567.40299.152145.468531282.522.521/1926由表2.10可見，最最大層間彈性性位移角發(fā)生生在第2層，其值為1/14112〈1/550，滿足規(guī)范范要求。4、水平地震作用下下框架內力計計算對③軸線橫向框架進行行內力計算，選用D值進行計算算，計算式如如下：。其中為柱底彎矩，為柱頂彎矩，y為反彎點高度比。計算過程見下表2.11，2.12：表2.11水平平地震作用各各層柱端彎矩矩及剪力計算算表層次hi/mvi/knΣDij/(N/mm)邊柱中柱Di1Vi1yDi2Vi2y133.3387.698308202156510.060.460.237.6425.573405015.890.870.3417.8334.61123.3693.478308202156518.000.460.3319.6039.803405028.420.870.4037.5256.27113.3933.248308202156524.220.460.4031.9747.963405038.250.870.4556.8069.42103.31117.528308202156529.010.460.4341.1654.563405045.800.870.4568.0183.1393.31274.778308202156533.090.460.4549.1460.063405052.240.870.4577.5894.8283.31425.618308202156537.000.460.4554.9564.163405058.430.870.5096.4096.4073.31568.798308202156540.720.460.4560.4773.913405064.290.870.50106.09106.0963.31694.618825122190642.060.330.4562.4776.353755472.110.630.50118.98118.9853.31804.838825122190644.800.330.4972.4475.403755476.800.630.50126.72126.7243.31907.118825122190647.340.330.5078.1178.113755481.150.630.50133.90133.9033.32006.068825122190649.800.330.5082.1682.163755485.360.630.50140.85140.8523.32092.478950322347154.870.340.58105.0376.053755487.800.640.55159.35130.3814.852145.468531282461061.890.360.76228.1372.043007875.640.690.70256.80110.06注：各柱反彎點高高度比按y=yn+y1+y2+y3計算確定，其其中yn由規(guī)范查找找，第二層時時需考慮y1,y3。底層時需需考慮y2值，其余層y1,y2,y3均為0。梁端彎矩，剪力柱柱軸力計算公公式如下：表2.12水平平地震作用各各層梁端彎矩矩、剪力及柱柱軸力計算表表層次邊橫梁中橫梁柱軸力/KN.m/KN.mL/m/KN/KN.m/KN.mL/m/KN邊柱N/KN中柱N/KN1325.5718.347.26.1016.2616.262.413.55-6.10-7.461247.4439.277.212.0434.8334.832.429.02-17.14-24.441167.5656.687.217.2650.2650.262.441.88-35.40-49.061086.5474.167.222.3265.7665.762.454.80-57.72-81.559101.2286.307.226.0476.5376.532.463.78-83.76-119.288116.3092.217.228.9681.7781.772.468.14-112.72-158.477128.86107.327.232.8095.1795.172.479.31-145.52-204.976136.82119.297.235.57105.78105.782.488.15-181.09-257.555137.86130.227.237.23115.48115.482.496.24-218.33-316.564150.55138.137.240.09122.50122.502.4102.08-258.42-378.543160.27145.627.242.48129.14129.142.4107.61-300.91-443.672158.21143.756.941.94127.48127.482.4106.23-342.85-507.961177.07142.796.944.42126.62126.622.4105.52-387.27-569.05注：柱軸力中的負負號表示拉力力。當為左地地震作用時，左左側兩根柱為為拉力，對應應的右側兩根根柱為壓力。水平地地震作用下框框架的彎矩圖圖、梁端剪力力圖及柱軸力力圖如圖2.3所示：（a）地震作用下框架架彎矩圖(b)地震作用用下梁端剪力力及柱軸力圖圖圖2.3左地震震作用下框架架彎矩、梁端端剪力及柱軸軸力圖橫向風荷載作用下下框架結構側側移計算2.2.4.1風風荷載作用下下的水平位移移驗算根據(jù)表2.3的水水平荷載，由由式計算層間間剪力Vi，然后根據(jù)據(jù)表2.7求出③軸線框架的的層間側移剛剛度，再按式式，計算各層的的相對側移和和絕對側移。按按靜力等效原原理所得的節(jié)節(jié)點集中荷載載見前風荷載載計算。計算過程見表表2.13：表2.13風荷載作用下框架架層間剪力及及側移計算層次Fi(kN)Vi(kN)ΣD(N/mm)Δui/（mm）ui/mmΔui/hi123.87423.981093763.883.881/1250221.15400.111220503.287.161/1006322.57378.961189203.1910.351/1034425.19356.391189203.0013.351/1100528.04331.201189202.7916.141/1183630.18303.161189202.5518.691/1294732.31272.981112302.4521.141/1347834.45240.671112302.1623.301/1528937.54206.671112302.1623.301/17841039.20168.681112301.5226.671/21711141.10129.481112301.1627.831/28451243.2488.381112300.7928.621/41771345.1445.141112300.4129.031/8049由表可見，風荷載載作用下框架架的最大層間間位移為，小于，滿足要要求。2.2.4.2風風荷載作用下下的框架內力力計算風荷載作用下框架架結構內力計計算過程與水水平地震作用用下的相同。計算算結果見表2.14和2.15：表2.14風荷載作用下各層層柱端彎矩及及剪力計算表表層次hi/mFi/kNVi/knΣDij/(N/mm)邊柱中柱Di1Vi1yDi2Vi2y133.345.1445.14111230215658.750.460.236.6422.233405013.820.870.33515.2830.33123.343.2488.381112302156517.130.460.3318.6537.873405027.060.870.4035.7253.58113.341.10129.481112302156525.100.460.4033.1349.703405039.640.870.4558.8771.95103.339.20168.681112302156532.700.460.4346.4061.513405051.640.870.4576.6993.7393.337.54206.221112302156539.980.460.4559.3772.563405063.130.870.4593.75114.5883.334.45240.671112302156546.660.460.4569.2984.693405073.670.870.50121.56121.5673.332.31272.981112302156552.920.460.4578.5996.053405083.570.870.50137.89137.8963.330.18303.161189202190655.840.330.4582.92101.353755495.740.630.50157.97157.9753.328.04331.201189202190661.010.330.48597.65103.6937554104.590.630.50172.57172.5743.325.19356.391189202190665.650.330.50108.32108.3237554112.550.630.50185.71185.7133.322.57378.961189202190669.810.330.50115.19115.1937554119.670.630.50197.46197.4623.321.15400.111220502347176.940.340.58147.26106.6437554123.110.640.55223.44182.8214.8523.87423.981093762461095.400.360.76351.64111.0530078116.590.690.70395.82169.64注：各柱反彎點高高度比按y=yn+y1+y2+y3計算確定，其其中yn由規(guī)范查找找，第二層時時需考慮y1,y3。底層時需需考慮y2值，其余層y1,y2,y3均為0。表2.15水平地地震作用各層層梁端彎矩、剪剪力及柱軸力力計算表層次邊橫梁中橫梁柱軸力/KN.m/KN.mL/m/KN/KN.m/KN.mL/m/KN邊柱N/KN中柱N/KN1322.2316.057.25.3214.2814.282.411.90-5.32-6.581244.5136.507.211.2532.3632.362.426.97-16.57-22.301168.3557.077.217.4250.6050.602.442.17-33.99-47.051094.6480.887.224.3871.7271.722.459.77-58.37-82.449118.96101.377.230.6089.9089.902.474.92-88.97-126.768114.061140117.231.69101.20101.202.484.33-120.66-179.407165.34137.517.242.06121.94121.942.4101.62-162.72-238.966179.94156.817.246.77139.05139.052.4115.88-209.49-308.075186.61175.197.250.25155.35155.352.4129.46-259.74-387.284205.97189.897.254.98168.39168.392.4140.33-314.72-472.633223.51203.087.259.25180.09180.092.4150.08-373.97-563.462221.83201.557.258.80178.73178.732.4148.94-432.77-653.601258.31208.337.264.81184.75184.752.4153.96-497.58-742.75注：柱軸力中的負負號表示拉力力。當為左地地震作用時，左左側兩根柱為為拉力，對應應的右側兩根根柱為壓力。（a）風荷載作用下框架架彎矩圖(b)風荷載載作用下梁端端剪力及柱軸軸圖圖2.4橫向框框架在水平風風荷載作用下下的彎矩、梁梁端剪力和柱柱軸力圖2.3豎向荷載載作用下的內內力計算2.3.1橫向向框架內力計計算2.3.1.1計算單元?、圯S線橫向框架進行行計算，計算算單元寬度為為7.2m，如圖2.55所示，樓面荷荷載如圖中的的水平陰影所所示，沿45。線，將每塊塊區(qū)格分成四四塊，每塊面面積內的荷載載傳給與其相相鄰的支承梁梁，計算單元元的其余樓面面荷載則通過過次梁和縱向向框架梁以集集中力的形式式傳給橫向框框架，作用于于各節(jié)點上。圖2.5橫向框框架計算簡圖圖2.3.1.2荷荷載計算1、恒載計算在在圖2.6中，，代表橫梁自重重，為均布荷荷載形式。圖2.6豎向恒恒荷載計算簡簡圖對于第13層：==4.7255KN/m，=3.155KN/m分別為房間和走道道板傳給橫梁梁的梯形荷載載和三角形荷荷載，由圖22.4所示幾何關系系可得：=55.40×33.6=199.44KNN/m，=5.4×2.4=112.96KKN/m分別為由邊縱梁、中中縱梁直接傳傳給柱的恒載載，它包括梁梁自重，樓板板重和女兒墻墻等自重力荷載，計計算如下：M1=124.33××0.15==18.655KN.m，MM2=0對于7~12層：：包括梁自重重和其上橫墻墻自重，為均均布荷載，其其它荷載計算算方法同13層：M1=153..96×=223.09KKN.m，M2=0對于2~6層M1=153.51××=26.886KN.mm，MM2=0對于1層：M1=153.06××=30.661KN.mm，M2=02、活荷載計算活荷載作用下各層層框架梁上的的荷載分布如如圖2.7所示圖2.7豎向活活荷載計算簡簡圖對于第13層：M1=32.4×0..15=4..86KN..m，M2=0同理在屋面雪荷載載作用下：，，M1=5.677×0.155=0.855KN.m，MM2=0對于1~12層：：，對于7~12層：M1==32.4××0.15==4.86KKN.m，M22=0對于2~6層：M11=32.44×0.1775=5.667KN.mm，M2=0對于1層：M1=322.4×0..2=6.448KN.mm，MM2=0將以上結果匯總，見見下表2.16，2.17：表2.16橫向向框架恒荷載載匯總表層次/kN/m/kN/m/kN/m/kN/m/kN/m/kN/mM1/KN.mM2/KN.m134.7253.1519.4412.96124.33172.1918.6507~129.6393.1516.48810.992153.96182.3723.0902~69.6393.1516.48810.992153.51182.1226.860110.7313.1516.48810.992153.06181.8830.610表2.17橫向框架活荷載匯匯總表（括號號內為雪荷載載作用）層次/kN/m/kN/m/kN/kNM1/KN.mM2/KN.m137.2(1.266)4.8(0.844)32.4(5.667)46.8(8.119)4.86(0.885)07~127.24.832.446.84.8602~67.24.832.446.85.67017.24.832.446.86.4802.3.1.3內力計算由于結構和荷載均均對稱，故計計算時用半框框架。梁端、柱柱端彎矩采用用彎矩二次分分配法計算。彎矩計算過程如圖2.8(a)、2.8(b)、2.8(c)所示，所得彎矩圖如圖2.9所示。梁端剪力可根據(jù)梁梁上豎向荷載載引起的剪力力與梁端彎矩矩引起的剪力力相疊加而得得，柱軸力可可由梁端剪力力和節(jié)點集中中疊加得到，計計算柱底軸力力還須考慮柱柱的自重，計計算過程如表表2.18和表2.19所示：恒載作用下的固端端彎矩：AB跨：均布：梯形：BC跨：均布：三三角形：對于第13層：AB跨：=BC跨：對于2~12層AB跨：==BC跨：對于第1層：AB跨：==BC跨：活載作用下的固端端彎矩：對于1~13層：雪荷載作用下的固固端彎矩：下柱右梁左梁下柱右梁0.6860.33140.22760.66020.112218.65-955.21955.21-55.40522.52244.04-224.79-54.007-10..9616.68-12.440112.02-18.884-2.94-1.3341.8884..110.8366.26-844.91844.32-668.80-15..53第13層上柱柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.4070.440700.18600.17200.3760.3