湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告

※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE11目 錄第一章：項目總論 3工程概況 3項目概述 3報告編制依據(jù)及范圍 7項目研究結論 9第二章：項目區(qū)背景及實施的必要性 122.1項目區(qū)社會經濟發(fā)展狀況 12河流域段現(xiàn)狀存在的問題 18項目實施的必要性 24第三章：項目區(qū)水文及工程地質特征 26水文氣象 26水文分析計算 27工程地質 32第四章：工程任務及規(guī)模 35治理原則 35工程任務 36設計標準 36工程規(guī)模 36第五章：工程布置及設計方案 45設計依據(jù) 45堤防工程設計 46河道疏挖工程設計 76水利血防工程 78項目主要工程數(shù)量 82第六章：建設征地及移民安置規(guī)劃 83工程占地及拆遷影響范圍 83工程占地指標 83農村移民安置初步規(guī)劃 85專項遷建初步規(guī)劃 86工程占地處理投資估算 87第七章：環(huán)境影響分析與評價 90評價標準 90環(huán)境保護目標 91環(huán)境影響預測分析 91環(huán)境保護措施 93環(huán)境影響綜合評價結論 97第八章：水土保持措施 99水土流失預測 99水土流失防治方案 102水保投資估算 108第九章：施工組織與實施計劃 109施工條件 109材料供應 113項目組織實施管理 114項目實施計劃 115項目招投標 115第十章：項目投資估算與資金籌措 117投資估算 117項目建設資金籌措與使用計劃 120第十一章：項目效益評價與生存能力分析 121項目效益評價 121項目生存能力分析 12211.2.3項目經營風險分析 126項目償債能力分析 127第十二章：研究結論與建議 127研究結論 127相關建議 128第一章：項目總論工程概況：**省**湖區(qū)河流域段防洪綜合治理項目主管部門：縣人民政府承建單位：縣城市建設投資有限責任公司建設地點：縣境域內項目性質：新建（水利基礎設施）項目概述縣位于**省北部、岳陽市西境。地處東經112°18′3-113°1′3229°10′18〞-29°48′27〞之間、兩湖平原的中心交匯點。北倚長江，南濱**湖，東以香爐、天井、獅子山與**石首市，東北與**70164212873（2009年，為全國商品基地、岳陽西北部次中心城鎮(zhèn)、湘北經濟區(qū)的重要城鎮(zhèn)及環(huán)**湖區(qū)域重要的工貿城鎮(zhèn)?？h城駐城關鎮(zhèn)，中心城區(qū)規(guī)劃范圍東至勝峰高特渠，南至華護渠、河，西、北至杭瑞高速，規(guī)劃1512縣北倚長江，南濱****湖分流的河、藕池河東支和華洪運河流經縣境。河流域自長江干流的調弦口進入**省石首市和**60.781679.8km*12531k*35.5820k213.28m9*石首市陳公東垸、陳（均為蓄洪垸**縣人民大垸（一般垸（蓄洪垸護城大垸（重點垸、新華垸（蓄洪垸**、北垸及小團洲垸（蓄洪垸714.1k2853.3k由于歷史的原因，河現(xiàn)狀堤防工程建設標準低、質量差、險工險段多，河道淤積嚴重，沿線堤垸外排流量大，地下水可開采量有限，枯水期水量不足，加之水體污染嚴重，工程型缺水和水質性缺水并存，對縣城市發(fā)展及經濟建設帶來了不可估量的消極影響。為保持縣經濟社會可持續(xù)發(fā)展，必須加快河堤防工程及河道環(huán)境綜合治理建設步伐。20113市水利水電勘測設計院完成《**省**湖區(qū)河段防洪綜合治理工程項工程任務與規(guī)模工程任務：發(fā)展。具體包括以下幾個方面的內容：對現(xiàn)有堤防未達標的堤段根據(jù)相應標準加高培厚；礎加固處理；疏浚河道，對沖刷、崩塌的河段及堤防進行護砌；對已建堤防存在安全隱患的穿堤建筑物進行加固處理；合，通過河道的治理，使河城區(qū)段兩岸環(huán)境得到進一步改善，以河為載體，打造城區(qū)“岸綠景美、人水和諧”的水景環(huán)境。工程規(guī)模：河流域段防洪綜合治理工程項目包括：人民垸、新華垸、新太（護城垸現(xiàn)已加固、穿堤建筑物加固工程、河道疏浚工程、水利血防工程等。人民垸堤防加高加固工程17.4km6.0km17.4km45.55m212.24m2161612211新華垸堤防加高加固工程新華垸堤防加高加固工程項目包括：堤防總長31.64km，16.465km62.5729.082的填塘固基。M36+5253）新太垸堤防加高加固工程堤身堤基水泥土防滲墻、18.2km14.3622.962的填塘固基。L32+3204）河道疏浚工程L0+000～新河里L35+600，該段35600m，該段河底基本平順，設計河底線基本上1:40000的縱坡進行開挖底高程控制，對于河底高程低于設計河底高程的，50m。5）水利血防工程水利血防工程包括人民垸、護城垸、新太垸、新華垸。①為了消滅河道中釘螺的孳生環(huán)境如洲灘和雜草叢生的河道岸74km；（岸）70.634km；9工程實施計劃根據(jù)縣城建計劃及項目承建單位實施安排，本項目計劃實施工201312設任務。報告編制依據(jù)及范圍編制依據(jù)本報告主要以下列文件及基礎資料為編制依據(jù)：《**[2000]42號批文；《**湖區(qū)河綜合治理工程可行性研究報告（長江勘察規(guī)劃；《**省**湖區(qū)河段防洪綜合治理工程項目初步設計方案（；4（2006-2020）縣堤防工程地質圖；縣城區(qū)防洪規(guī)劃；堤防工程設計規(guī)范〔GB50286-98建設項目經濟評價方法與參數(shù)（第三版；國家現(xiàn)行的有關行業(yè)規(guī)范、規(guī)程及標準；業(yè)主單位提供的其他基礎資料。編制范圍調查、了解建設項目及項目區(qū)現(xiàn)狀；規(guī)范，確定項目建設規(guī)模；提出項目建設的方案及內容；擬定項目建設進度；對項目建設總投資進行估算，對項目效益進行分析；對項目實施的可行性提出結論性意見與建議。項目研究結論工程建設的必要性河北通長江，南濱**湖，在汛期要承擔高洪水位的考驗。經實地勘踏，現(xiàn)狀河兩岸堤防（除護城垸堤防達標外）均未達標，堤身堤基滲漏，大部分穿堤涵閘水管破損，存在嚴重安全隱患，不能滿足防洪標準要求。因此，對河圍堤進行加高加固，疏浚河道，加固和改造進出口控制閘，確保防洪安全是十分必要的。**湖平原與江漢平原的中心交匯點，經濟組合、輻射效力大，具有得天獨厚、得水獨優(yōu)的綜合區(qū)域優(yōu)勢。縣城受河影響，分割形成東、西兩個片區(qū)，根據(jù)縣城市防洪及總體規(guī)劃，未來縣城空間發(fā)展結構與方向將利用河周邊自然水系景觀形態(tài)，以河西區(qū)為主體，聯(lián)結河東新區(qū)城市空間新格局，以形成河西商貿、行政、信息、教育、居住區(qū)與河東工業(yè)區(qū)配套區(qū)為縣城特色的城鎮(zhèn)風貌。河流域沿途居民生命財產安全的重要舉措。項目投資需求及資金籌措方式項目總投資需求：本項目建設集河道治理、防洪排澇、區(qū)域血防及生態(tài)性水土保持于一體。其主要投資建設內容包括堤防加高加固、河道疏浚、水利血防及生態(tài)水保等。根據(jù)本報告內容所論述的項目建設方案及其實施內容測算，本項目總投資為45503.37萬元，其中建設工程費用1703.523102資金籌措方案：76.910503.3723.1%。項目效益分析和可持續(xù)發(fā)展，實現(xiàn)人水和諧，工程的社會、經濟效益顯著。本工程為非經營性基礎設施建設項目，雖不能直接產生財務效益，但社會效益、環(huán)境效益及國民經濟效益明顯。本項目為縣人民政府委托縣城市建設投資有限責任公司承建的水利基礎設施項目，從基礎設施項目市場化融資，匹配土地經營出讓，以其收益償還貸（城區(qū)地段）及田家湖生態(tài)新城1200畝已儲備待出讓土地注入“縣城建投”作為該公司經營資產，其土地未來出讓的收益將作為本項68040I=8%，其財務凈現(xiàn)值為2620.5經濟效益及財務效益良好，工程項目切實可行。項目主要經濟技術指標表5堤身堤基防滲堤長5堤身堤基防滲堤長km38.27516.465km、15.81km流m,40m3序號項目單位指標備注一、加固堤防1沿河現(xiàn)有堤長km95.04縣內2堤防設計洪水m35.75-33.47內插3堤防設計枯水位m25.364本項目加固堤長km67.24人民垸、新太垸、新華垸6涵閘拆除重建座4人民垸、新華垸、新太垸7涵閘改建座12人民垸8涵閘整修座2人民垸二、疏浚河道1疏浚河道長km35.60人民垸、新太垸2疏挖設計流量m3/s10 3疏挖床底高程m22.76～24.50量1/44疏挖底寬（梯形斷面）m50三、水利血防新建抬降洲處/km7/4新建沉螺池處9新增護坡Km70.634四主要工程量挖填土方m3421.77 48.96※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE12漿砌石m34.25砼澆筑m39.99堤身灌漿總進尺m1.48堤身水泥土防滲墻m36.92鋼筋t157草皮護坡m2122.66拆遷房屋m26.24永久占用土地畝26.64157.22遷移人口人1368五工程投資工程總投資萬元45503.37建筑工程萬元31316.96金屬結構工程萬元299.55施工臨時工程萬元2453.8其他費用萬元6627.55基本預備費萬元1703.52建設期財務費用萬元3102十經濟指標內部收益率%9.57凈現(xiàn)值（I=8%）萬元2620.5項目投資回收期年7.15項目投資利潤率項目投資回收期年7.15項目投資利潤率%18.09投資盈虧平衡點%79.92項目貸款償還期年%10145項目區(qū)社會經濟發(fā)展狀況河概況河形成與江湖關系※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE15溪河。漫流，這是河形成的初期。公元1535年，陳公堤潰決，從荊南洲灘漫流的洪水從焦山河處沿河洪槽南下，沖跨官垸、安津垸、蔡田垸，在萬庾鎮(zhèn)處分東、西兩支南下。東支經石山磯至縣城治河渡處分為東南、東北兩支，東北支基本上沿原溪河經三封寺鎮(zhèn)入采桑湖；東南支至麻里泗處再分支后入西湖，南下赤沙湖。西支洪道經塌西湖、蔡田湖至壇子口后再東旗桿咀入東**湖，形成今日河的南北支。1958，堵死天井山南麓的山水外泄，為撇洪、運輸、灌溉的方便，從三封寺潘北閘處開挖華洪運河，至洪山頭拖船道，全長12.07km。自此之后，河形成了分泄長江洪水、納塌西湖、蔡田湖、赤眼湖、東湖、華一水庫漬水入東**湖的局面，并維持至今未有變動。河是由調弦口向**湖分泄長江洪水進入**湖的通道，調弦口是建調弦口閘堵口，除遇特大洪水需按兩省協(xié)議分洪外，一般情況下33.93.0m（85海，下同34.5.0m1679.8k2河自調弦口，沿桃花山西麓蜿蜒南行12.0km進入**省縣境，在縣城調弦口至六門閘，以北支為干流計算，全長約60.78km，其中**省12km。目前河上游入口調弦口建調弦口閘控制長江洪水入河，下游出口六門閘建閘控制河水入**湖，在調弦口不扒口行洪的條件下，河按納外圩排澇水量和自身產水量，成為一條內河。河流與堤垸12km**省縣境內，再南23.7km；南支24.9km。兩支在罐頭尖匯合，經君山區(qū)錢糧湖農場于六門閘注東*60.78k**石首市12km13.28km。195423～251200m500m。**湖分隔。形成一條上下人工控制的內河。根據(jù)《協(xié)議36.0m（凍結吳淞，預報有上漲且超過36.57（凍結吳淞，調弦口扒壩分洪，14403/。河流域面積1679.8km2，其中**531km2，**縣820km2，君山區(qū)308.8km2。沿河兩岸修建防洪堤157.725km**16.94km**140.785km9**（又大垸（重點垸*（一般垸。以714.1k853.3k。河流域社會經濟現(xiàn)狀及遠近期發(fā)展規(guī)劃地區(qū)經濟社會狀況河流域地勢平坦，土地肥沃，氣候溫和，極宜糧、棉、油類等農作物生長，經濟繁榮，交通發(fā)達，地位重要。河段沿河兩岸共有縣城關、萬庾、三封寺、治河渡、護城鎮(zhèn)、勝峰、終南鄉(xiāng)等七個鄉(xiāng)24.910.4914.4125.27※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE1732.717.78307～6658元（2.1.2-。表2.1.2-1 河流域段沿河鄉(xiāng)鎮(zhèn)社會經濟統(tǒng)計表98.56.634.290.53.793582320310561334.71505868.72.821.950.111.847499021200961902.8450975.83.582.430.162.275694017964749042.8153219.60.159.058.850.20109502054130040.02665847.224.962.950.572.381990613562334682.755223542.771.840.171.6748359980148152.38307845.74.362.390.132.261411724240383572.3114078399.5225.2724.910.4914.4121756110931032687117.781縣級縣級土地鄉(xiāng)鎮(zhèn) 耕地 總人口面積 農村工農業(yè)總產值（萬元）人口糧食總產量人均純收入農業(yè) **縣鎮(zhèn)鎮(zhèn)小計河流域地勢平坦，地處湘鄂兩省邊界，位于長江經濟帶和京廣經濟帶交叉口，區(qū)位優(yōu)勢明顯。交通發(fā)達，經濟繁榮，地位重要。首市調關鎮(zhèn)、焦山河鄉(xiāng)；縣城、萬庾、三封寺、治河渡、護城鎮(zhèn)、勝峰、終南鄉(xiāng)；君山區(qū)錢糧湖、采桑湖鎮(zhèn)等。河規(guī)劃區(qū)域現(xiàn)有工業(yè)主要集中在縣城，縣縣城位于縣境中西部，是縣的經濟政治中心，屬于環(huán)**湖經濟圈的次中心城市，有較好的區(qū)位條件。近年來縣城市建設發(fā)展迅速，經濟發(fā)展迅猛?！笆晃濉逼陂g，縣圍繞“主攻工業(yè)、調優(yōu)農業(yè)、建好縣城”三大戰(zhàn)略重點，大力調整產業(yè)結構，努力推進“三化”進程，國民201073.4537.56%。全縣生產總165.2840.374.2%；第二產業(yè)79.4326.4%；第三產業(yè)增加值45.4711.2%。第一、第二和第三產業(yè)增加值占地區(qū)生產總值的比重分別為24.4%、48.1%、27.5%。與上年比較，第一產業(yè)所占比重比上年下降了1.8個百分點；第二產業(yè)所占比重上升4.1個百分點；第三產業(yè)4.1917316根據(jù)《**社會發(fā)展的總體思路是：以科學發(fā)展為主題，以轉變經濟發(fā)展方式為引擎，以“兩現(xiàn)代”為基礎和支撐，以項目建設為載體，進一步推進“主攻新型工業(yè)、做強優(yōu)勢農業(yè)、建設秀美城鄉(xiāng)、構建和諧”四大工作重點，切實加強和改進黨的領導，促進縣域經濟跨越發(fā)展和社會全面進步，努力把建設成為**湖區(qū)域的新型工業(yè)先導縣、現(xiàn)代農業(yè)示范縣、生態(tài)環(huán)境宜居縣、社會建設先進縣，湘鄂邊區(qū)域物17.73:52.85:29.42。合區(qū)位變化和群眾對完善、提升城市功能的新期盼，建設新城區(qū)、改造老城區(qū)，打造亮點、消除“盲點”，大力推進“五創(chuàng)”提質。20152020※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE40設、蓄洪安全建設和城市防洪全面達標，基本農田排澇標準達到10年一遇，抗旱能力明顯提高，邊遠鄉(xiāng)鎮(zhèn)和村場水利設施全面加強。重點加強涉農項目資金整合，突出旱澇“死角”整治，在進一步抓好河綜合治理，全面提高城市防洪水平的同時，切實加強流域中小型水利設施和山區(qū)、垸內水利設施的改造完善。一是堤防建設。重19542.0一線防洪大堤堤面硬化，同時對重點部位進行大堤固腳護坡、基礎防滲、填塘固基、涵閘整修。河流域段現(xiàn)狀存在的問題河流域段現(xiàn)狀主要是進行了沿河兩岸堤防和排水泵站、排水涵閘建設，建成了基本的防洪排澇設施，以往的治理主要集中在防洪與治澇工程方面，其次是水利滅螺治理，對于水資源開發(fā)利用和水環(huán)境治理尚未提到議事日程。主要工程現(xiàn)狀分述如下：堤防工程新華垸等，圍堤堤線構成情況見表2.3-1。上述堤垸形成較早，堤防填筑質量較差，至今未進行全面的加固建設。堤防斷面及險情見表2.3-2。2.3-1。原編樁號新編樁號堤防總長原編樁號新編樁號堤防總長（km）納入本次范圍長度（km）備 注0＋000～17＋000L0+000～L17+400L17+400～L35+600NR0+000～27+800M20+800～M35+543R20+800～R37+70017.417.40＋000～18＋256（H1）18.218.289＋790～61＋99027.800＋000～16＋200（H6）14.74314.743R20+800～R37+70016.916.995.0467.24岸別垸名所屬行政區(qū)起止地點左岸人民**縣茄務港～牛泰山左岸新太**縣牛泰山～新河里右岸護城**縣茄務港～鐵光拐中圈新華**縣月亮湖～南堤拐中圈合計新華4**縣月亮湖～終南堤垸類別堤長 堤頂高 堤身高堤垸類別堤長 堤頂高 堤身高（km） 程（m） 欠高（m）堤面寬度（m）內坡比外坡比主要險情人民垸新太垸新華垸護城垸一般垸17蓄洪垸18.5蓄洪垸33.7重點垸27.838.06～35.567～806～121:2.01:3.037.81～1:1.69～1:1.55～堤身散浸、6～805～735.951:2.51:3滑坡34.09～2.53～0～4.5～1:1.6～1:1.7～堤身砂土滲32.456.890.1710.51:2.51:3.2漏33.05～3.06～0～3.5～1:1.5～1:1.6～堤身散浸高31.447.301.1813.51:2.51:2.8處滑坡穿堤建筑物102不同，結構不一，基礎地質條件差異及缺乏必要的維修和處理，已有不少建筑物出險或變形破壞。例如南堤拐大閘、新河里電管、重陽電排閘等，曾出現(xiàn)沉陷變形，管身斷裂或裂縫，嚴重滲漏，伸縮存在較嚴重問題，且納入本項目需要整修接長或重建的穿堤建筑物2.3-3?？卓诔叽绫?.3－3 河段存在問題的圍堤穿堤建筑物統(tǒng)計表孔口尺寸序號名稱樁號建設年代存在的主要問題1東風閘L2+5631978（寬×高×孔數(shù)，m）1.5×2×1漿砌石結構不合理2孟嘗電管L2+56819991.2×1.2×1底板沉陷斷裂3何家垱電管L4+14019841×1×1底板沉陷、閘身短4保豐閘L4+15019692×2.5×1漿砌石結構不合理5五一抗旱管L4+7421989D0.6×1底板沉陷、閘身短6五二抗旱管L5+1681989D0.8×1底板沉陷、閘身短7五田出水管L6+7841967D1.0×2底板沉陷、閘身短8五田閘L6+78919742×2.5×1底板沉陷、閘身短9五田電管L6+79219841×1×1底板沉陷、閘身短10免湖抗旱管L7+6601985D0.6×1底板沉陷、閘身短11重陽抗旱管L7+9501981D0.6×1底板沉陷、閘身短12重陽電管L8+5381981D0.9×1底板沉陷、閘身短13重陽抗旱管L9+2441973D0.6×1底板沉陷、閘身短14重陽閘L12+64119791.5×2×1漿砌石結構不合理15流泊灘閘L14+99519791.5×2×1漿砌石結構不合理16牛豢山閘L16+90819632.5×3×1漿砌石結構不合理17南堤拐閘M36+52519721*2.5*3.0漿砌石結構不合理18新三閘L32+32019741*2.5*3.0漿砌石結構不合理c)血防滅螺工程河段河道內逐年淤積，洲灘發(fā)育，水流不暢，釘螺孳生，據(jù)調查，2005年流域內有200.15/框。通過穿堤涵閘進入垸內溝渠，威脅村民安全。應采取抬洲降洲、岸坡硬化、進水涵閘設置沉螺池等措施防螺滅螺。d）19542～255007001/1200。1958198017km，由河口延伸到伍田渡，調弦口閘外淤3～4m29.5～30.0m33～34m。綜合分析得到：調弦口～0.23m；水位站～六門閘（36.4km）0.1m，淤積河段主要在上游。本次實測深泓線與1982年深泓線比較，發(fā)現(xiàn)沿程有淤有沖，淤沖交替，以淤為主。主要淤積河段在縣城以上至孟嘗閘，以9.4km833.46km1.63m；有827.32km1.03m。淤積部位主要在深泓溝兩邊河灘上。縣城以上淤積主要為長江泥沙加本地沉積污泥；出口段則為東**湖洪水倒灌挾帶泥沙形成，沿程洲灘連綿?，F(xiàn)狀存在的問題①堤防標準低，質量差，險工險段多避免出現(xiàn)清基不徹底，上堤土質控制不嚴和碾壓不密實等問題，汛期出現(xiàn)堤外滑坡、堤內散浸現(xiàn)象。4～7m，內外坡比多在1:1.5～1:2.5之間，造成汛期大堤外滑坡、散浸嚴重。另外，60%以上穿堤涵管未進行整治，存在不均勻沉陷，涵管斷裂變形，閘身過短，設施設備老化等安全隱患。②河床淤積嚴重，難以達到分泄洪水和多蓄澇水的目的根據(jù)調查實測結果，調弦口至茄務港段河床平均比堵壩前淤高2～4m。195414403/s于河道淤積，河槽調蓄容積減少，增加排澇負擔。河道的淤積已影響汛期河引長江水進行灌溉與改善水環(huán)境。③水資源季節(jié)性缺水，影響農田灌溉。居民生活飲用水和農業(yè)灌溉水嚴重不足。④血防工程防治薄弱2182.6m15.15k在萬庾、護城、治河渡、縣城等內河段，其活性釘螺平均密度達6只/25.2沿河人畜患病率分別達8.7%和10.4%。釘螺分布高程上線29.3～30.3m25.8～26.3m。血吸蟲既直接威脅人畜生命健康，又使水環(huán)境質量下降，影響城鄉(xiāng)生活供水水源。⑤水環(huán)境污染嚴重工業(yè)污水及生活污廢水排放入河，以及農藥化肥等，農業(yè)面源污水排入河中，而本河由于進出口建閘控制，長時間形成幾乎水體不流動的啞河，污染物的降解能力很弱，加上河道淤積，洲灘形成，血吸蟲釘螺孳生，疫病蔓延，故造成水環(huán)境惡化，河水水質長期達不到生活飲用水標準。物、PH1.17mg/L～1.71mg/L，遠高于國家飲1.0mg/L15沿河居民因長期飲用河水而籠罩在氟慢性中毒的陰影下。⑥與城市建設與發(fā)展不相適應河自城區(qū)穿城而過，將城區(qū)分割形成東、西兩個片區(qū)，目前城占行洪灘涂建房現(xiàn)象十分普遍，河道內雜草叢生，建筑、生活垃圾傾倒，部分河段阻塞嚴重，造成河流不暢，部分形成了死水溝、臭水溝，水體污染十分嚴重。項目實施的必要性土地肥沃，氣候溫暖，資源豐富，交通便利，經濟發(fā)達，是國家糧棉基地的組成部分。而且發(fā)展?jié)摿薮?，?*湖區(qū)占有重要地位。、治理河段是保障防洪治澇安全的需要河上游調弦口已堵壩建閘，下游入**湖處也建有六門閘控制。在一般年份，河流域面積1679.8k2承接的暴雨，仍有大量的澇水和漬**湖，此時河水1954200m/s，閘外設計水位為33.14m。隨著江湖關系變化，閘較閘內最高水位高當閉閘擋住外湖洪水倒流入河時，河的大量集水失去出路，河內水位迅速逼高，使沿河堤防面臨高洪水位的威脅。36.66m調弦口仍要破口分洪，此時河將直接面臨高水位行洪的情況，而目前河河道淤積嚴重，對分泄長江洪水和引長江枯水均不利。在此條件下，現(xiàn)狀堤防單薄，內外坡比較陡，堤頂寬度和高度均未達標，堤身堤基滲漏，大部分穿堤涵閘水管破損，存在嚴重事故隱患，不12.672493kg，3368是十分必要的。河綜合治理是適用城市發(fā)展的需要。近年來，隨著縣當?shù)亟洕l(fā)展，城市規(guī)模增大，城區(qū)用地日益緊張，河流域暴雨頻繁，洪水暴漲暴落，主流左右擺動，側向侵蝕嚴河穿城區(qū)上接長江，下入**，湖區(qū)人自古擇水而棲，河沿岸順其自然形成了縣城開發(fā)建設的黃金地段。在諸多因素影響下，目前城區(qū)堤段環(huán)境現(xiàn)狀較差，建筑物老舊、排水設施不齊全，導致河道水體污染嚴重，部分地段於塞嚴重，河道兩岸雜草叢生，駁岸老化，基礎設施嚴重缺失，與“生態(tài)、宜居”的城市建設目標形成了較大差距，這些都很大程度的破壞的的投資環(huán)境、城市形象、城市品位，不足以滿足城市建設發(fā)展步伐和群眾日益增長的物質和文化生活需求。借以本項目的實施，通過對河道疏浚、堤岸加固，將加快縣城項目實施是湖區(qū)血吸蟲害防治的有效措施與途徑。水利血防工程是水利工程的重要組成部分，具體包括為涵閘結合滅螺、堤防結合滅螺、渠系結合滅螺、人畜飲水結合滅螺、小流**湖血吸蟲害流行區(qū)，本項目通過涵閘結合滅螺、堤防結合滅螺、小流域整治結合滅螺與延、生長起到重要作用，有利于保障湖區(qū)人民身體健康。第三章：項目區(qū)水文及工程地質特征水文氣象宜于農作物生長。1959～2006177616.9℃，歷年最低氣溫-12.6℃（1977130日4℃1971.7.2；多年平均降雨量1265.6mm，750.9

1968

2002年1200.5mm；13.7m/，歷年18.3m/sNNE4～641.73.1-項目年降雨量年蒸發(fā)量氣溫項目年降雨量年蒸發(fā)量氣溫年日照時（mm）（mm）（℃）（h）多年平均1265.61200.516.91776歷年最大1930.71347.840.0發(fā)生時間200219901971721歷年最小750.9995.4-12.6發(fā)生時間196819821977130水位站及水文站。上述測站除六門閘為汛期觀測站（地方設站、水3.1-285表3.1-2 主要水文（位）測站基本情況表主要觀測資料及年份主要觀測資料及年份河名站名站別水位流量泥沙85基面差長江調弦口1950.9～至今1947.10～1949.21950.3～19551947.10～1949.21950.3～19552.425華容1924～1938.71947～1949.21950.3～1959.11953.1～1959.1河六門閘1958～至今1.94水文分析計算設計暴雨40P-315209mm、346mm。堤防設計水位設計洪水位以往審批洪水位3.0.3**湖區(qū)綜合治理近期規(guī)劃報告》中關于設計洪水位的描述為系屬西****湖區(qū)，藕池水系屬東、南**湖區(qū)，其堤防設計水位擬定原則同東、南**1954[2000]42**湖區(qū)蓄洪垸堤防設計洪水位按水利部1998年對****湖區(qū)仍按1954年實測最高水位確定；西**湖及松滋、太平水系以解放以0.5河位于東南****（外湖）1954年實測最高水位確定。1954195433.92m，33.06m（該水位為錢糧湖蓄洪水位即二門閘5432.81調弦口、及六門閘站水位直線內插求得，河堤防主要控制站點設計3.2-1。表3.2-1 河堤防主要控制站點堤防設計洪水位表河流距離（m）控制點設計洪水位0六門閘（內）33.066390罐頭尖33.2114050新安閘（北支）33.4731050站33.92河37160兔湖34.5143390曙光35.1246070何家檔35.3760480調弦口36.77排澇水量計算洪水位河長江進口處堵壩建有調弦口閘，于1958年冬建閘后至今未曾扒口行洪，下游入**湖處建有六門排澇閘。正常情況下，河為一平原水庫。河兩岸分布**陳公東、西垸，**省護城大垸、人民垸、新太垸、錢糧**垸、錢糧**垸、錢糧湖團洲垸及新華垸等，各圩垸基3.2-2。表3.2-2 河兩岸圩垸基本情況表岸別垸名面積（畝）耕地（畝）人口（人）備注陳公西垸420748166600右岸護城大垸647745278200263000重點圩陳公東垸27509975500人民垸27900133008700一般圩左岸新太垸724804400067200錢糧**垸889403932013980錢糧**垸21922010890367129蓄洪垸錢糧湖團洲垸1293497773132新華垸657903200026500合計1830856767600449641設計洪水位選用*河防汛調度方案河防洪調度方案引用縣防汛抗旱指揮部成果：低于閘內水位，應將閘門開啟放水入湖。②從7河水位低于30.56m（30.56m的水位，以確保夏秋河兩岸抗旱用水。③在高洪水位期間，當河水高于32.56m的危險水位，且閘外水位呈上漲趨勢時，河兩岸所有內排機埠應從嚴控制排漬，山丘區(qū)各33.56m所有外排機埠、高撇洪渠閘應無條件全部關閉，以防止河洪水威脅進一步加劇。縣防指批準，汛期不得開啟。*河行洪分析閘后，至今未曾扒口行洪，河道口門及河床淤積嚴重，行洪斷面縮（2009）對河行洪水減輕荊江防洪負擔的功能進一步弱化，解決其自身的防洪問題、水庫蓄水運行后，現(xiàn)所有防洪分析計算均未考慮河扒口行洪?；诤蝇F(xiàn)狀和長江流域綜合規(guī)劃對河的定位，河承擔行洪的作用較小。*設計洪水位選用認為：由于三峽工程運用后，河分泄長江洪水的功能進一步弱化，防洪問題亦是解決自身防洪。影響。錢糧湖蓄洪垸分洪閘設在錢糧**垸東**湖堤二門閘附近，當**垸，再通過河終南鄉(xiāng)附近的過洪口門進入錢糧**垸，最后淹沒整個錢糧湖垸，因此按規(guī)劃分33.06m。32.41m（六門閘）低于錢糧湖蓄洪水位33.06（六門閘33.06m。河左岸人民垸為湖區(qū)一般圩垸，該垸緊臨錢糧湖蓄洪垸，按**省*區(qū)內是否有重要設施可適當提高”?？紤]該垸現(xiàn)工農業(yè)經濟發(fā)展狀33.06m。設計枯水位根據(jù)水利部水總規(guī)[2000]42號文，**湖區(qū)蓄洪垸設計枯水位按0.3m基于此，堤防設計枯水位應為六門閘最低控制水位25.06m加0.3m，。施工設計水位43.2-326.56m。表3.2-3 河水位調度方案表月月時日間月日控制水位（m）備注5193027.06～30.56101111528.06～26.56111612525.0612262624253025.56～26.5625.06開啟調弦口閘引水入河，增加水量，改善水質，確保流域兩岸城鄉(xiāng)供水和農業(yè)灌溉，同時兼顧排漬排澇。此段時間，河斷流，但由于氣溫較高，水質易惡化，因此，水位應適當高蓄。此段時間適逢堤防加固，河道治理及垸內水利建設高峰期，降低水位便于施工。春節(jié)期間，確保城鄉(xiāng)居民安全用水。降低水位，便于水利工程施工掃尾。工程地質地形地貌**26.0-33.3m。層山鎮(zhèn)、勝峰和三封寺鎮(zhèn)等地30-36m。地層巖性區(qū)內地層為元古界變質巖（Pt）和第四系中更新統(tǒng)沖積層（Q2al、上更新統(tǒng)沖湖積層Q3al+l、全新統(tǒng)沖湖積層和人工堆積層（Q。58m。少量壤土、砂壤土、砂透鏡體，分布于河兩岸及輸水管開發(fā)區(qū)支線15m。（局部為粘土）和青灰色局部雜黃綠色粉質壤土，次為灰黃色細粒土質砂、青灰色中15.9m。0.6～5.4m，下部為淤泥質粉質粘土、淤泥質粉質壤土，夾粉質粘土（局部為粘土、粉質壤土、砂壤土、細粒土質砂、粉細砂和砂礫石透鏡體，含螺蚌貝殼及腐植質，調弦口供水泵站處厚達58m，人民垸一帶。。區(qū)域構造穩(wěn)定性與地震本區(qū)處于揚子準地臺之二級構造單元江漢斷坳東南部。據(jù)1∶400（GB18306-20010.05g0.35s，相應地震基本烈度為Ⅵ度。水文地質2.5-3.0m，水量不豐，主要受大氣降水補給；孔隙承22-26.5m，主要接受河水側向補給?；瘞Я严吨?。巖土的物理力學性質及滲透性驗成果，工程區(qū)主要土類的物理力學性質和滲透性簡述如下：Q4al+l塑狀態(tài)，具中壓縮性，局部具高壓縮性，具微～中等透水性；Q4al+l態(tài)，具中～高壓縮性和微～弱透水性；Q4al+l褐灰色淤泥質土一般呈軟可塑狀態(tài)，少部分呈軟塑～流0.655～1.129，具中～高壓縮性和微～弱透水性，河漫灘近水邊的淤泥質土的含水率更高，呈軟塑～流塑狀態(tài)，孔隙Q4al+l～軟可塑狀態(tài)，具中～高壓縮性，結構松散，具弱～中等透水性；7，結構松散，具中等透水性；Q3al+l～可塑狀態(tài)，具中壓縮性和微～極微透水性；Q3al+l粉質壤土呈可塑狀態(tài)，具中壓縮性和弱透水性。Q2al～硬可塑狀態(tài)，具中壓縮性和極微～微透水性，局部具弱膨脹性。物地基承載力特征值和鉆孔灌注樁的側阻力特征值、端阻力特征值根據(jù)類比，全風化片麻巖地基承載力地質建議值160kPa，強風300kPa。表3.3.1 堤基與穿堤建筑物地基承載力建議值時代時代巖性成因地基承載力特征值fK（kPa）水下鉆（沖）孔灌注樁基礎44442粉質壤土 140～150粉質粘土 160～170淤泥質土 80～90砂壤土 100～110粉質粘土 200～220樁側摩阻力特征值qsia（kPa）28～3034～3621～2318～2040～50樁端阻力特征值q（kPa）pa樁的入土深度（m）5～1010～15≥15160～180260～280320～340120～140330～350220～240510～530260～280610～630第四章：工程任務及規(guī)模治理原則河段防洪綜治工程遵循以下原則：防洪——以泄為主，匯蓄結合；以堤防為主，閘控結合；排澇——以自排為主，調蓄、電排結合；先自排，后調蓄，再電排；工程任務總體規(guī)劃要求，確定其主要內容如下：1、對現(xiàn)有堤防未達標堤段根據(jù)相應標準加高培厚；2、對現(xiàn)有堤防堤基、堤身存在的隱患進行堤身加固與基礎處理；3、對未設防區(qū)段新修堤防工程，使其達到防洪標準。4、按河道治理及防洪要求，恢復河岸生態(tài)景觀，防止水土流失。設計標準1954分洪的情況。根據(jù)《**湖區(qū)綜合治理近期規(guī)劃報告》和水利部總規(guī)19541.0m。工程規(guī)模防洪工程防洪標準與設計洪水位3.0.3**湖區(qū)綜合治理近期規(guī)劃報告》中關于設計洪水位的描述為水系屬西****湖區(qū)，藕池水系****1954[2000]42**湖區(qū)蓄洪垸堤防設計洪水位按水利部1998年對****湖區(qū)仍按1954年實測最高水位確定；西**湖及松滋、太平水系以解放以0.5**湖區(qū)綜合治理近期規(guī)劃報告》和水利部水總規(guī)[2000]42（外湖）1954年實測最高水位確定。195433.77m195436.92m，33.06m（該水位為錢糧湖蓄洪水位即二門閘5432.81調弦口、及六門閘站水位直線內插求得，河堤防主要控制站點設計3.2-1。河道與堤防河道疏浚工程河道現(xiàn)狀概述****省石首市境內的調弦口，經桂花村、茄務港、萬庾、縣城、三叉河、南堤拐由君山六門閘注入東**湖。195833.0×3.2443/。流速滯緩，造成河淤積，其中進口河段淤積最為嚴重，經本次實測28m3.5m左右（24.5，枯水季節(jié)已不能自流引灌，河床淤高已嚴重影響河沿岸供水（包括生活，生產供水。為維護河的正常河道功能和保障引長江水入河，以滿足河道內外的需水要求，疏通河道是十分必要和迫切的。疏挖原則非以行洪為主要目標，而是以滿足河引水過流需要。5～105～1024.50m5.50m，完全能夠443/s55997m，其中上旬需引800103/26.00，27.0m28.0m，如果不疏挖則無103/s為疏挖原則。河道疏挖縱斷面設計*河道現(xiàn)狀縱斷面河現(xiàn)狀河道可分為2段：510m，28m，高于調弦口閘底板高程（24.5m）3.5m左右。調弦口閘～人民垸堤東風閘，該段為調弦口閘后河上游河道，長（24.5m）3.5m～0m～L0+000—35+600，該段為河下游35600m，22m～24m，基本上略低于*疏挖設計縱斷面L0+000～35+600，該段35600m，該段河底基本平順，設計河底線基本上1:40000的縱坡進行開挖底高程控制，疏挖只是局部進行適當?shù)耐貙挕?疏挖設計寬度河內河道的疏挖寬度按規(guī)劃設計的灌溉總引水流量10.03/s控制，其中長江口～10.03/s～103/s～疏挖后的河道要求基本穩(wěn)定，水流暢通，引水流速小于沖刷流速，大于淤積流速。屬于粘性輕壤土，根據(jù)《水利計算手冊0.6m/s～0.8m/s。由于河調弦口～河大橋疏挖主要為枯水期引水服務，可以概化為清水渠道的淤積流速計算，根據(jù)《水利0.3m/～0.5m/0.30～0.4m/s?！?5.60km，由于該段常年為靜水段，且現(xiàn)狀深弘點高程已低于規(guī)劃河底高程，因此該段疏浚主要為斷面拓寬50m50.0m、1∶2.54.4-1。河段河下游河道東風閘-新河里表河段河下游河道東風閘-新河里疏挖底高累距程疏挖底寬度水深 水位 流速邊坡（m）（m）（m）（m）（m）（m/s）023.19201:2.52.3725.560.162167023.15201:2.52.4125.560.160415023.10201:2.52.4625.560.156679023.05201:2.52.5125.560.152965022.99201:2.52.5725.560.1471223022.94201:2.52.6225.560.1441446022.90201:2.52.6625.560.1411698022.85201:2.52.7125.560.1381970022.79501:2.52.7725.560.0632244022.76501:2.52.8025.560.0632568022.76501:2.52.8025.560.063※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE412826022.76501:2.52.8025.560.0633060022.76501:2.52.8025.560.0633346022.76501:2.52.8025.560.0633560022.76501:2.52.8025.560.063防洪工程*人民垸堤防加固及穿堤涵閘工程17.40km，目前堤頂高程均已達標。6.0km汛期當河高水位時堤身散浸嚴重，設計采用劈裂灌漿進行堤身防滲處理。L0+000～L17+4001:2.5，內坡1:3.0，大于設計坡比的不處理，小于設計坡比的培坡。30m50m12.24m216同，結構不一，基礎地質條件差異及缺乏必要的維修和處理，已有162122*新太垸堤防加固及穿堤涵閘工程18.2km，目前堤頂高程均已達標。L17+400～L24+900、L24+950～L25+450、L25+900～L27+200、L30+400～L33+400L33+900～L34+200※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE55L34+200～L35+60015.81km0.25m。L17+400～L35+6001:2.5，內坡1:3.0，大于設計坡比的不處理，小于設計坡比的培坡。22L32+3201閘進行拆除重建。*新華垸堤防加固及穿堤涵閘工程新華垸圍堤M20+800～M35+543R20+800～R37+700全長31.64km，目前堤頂高程均已達標。新華垸M22+343～M22+443M23+793～M25+293M25+643～～M28+343M30+843～M31+608M34+143～、R27+100～R37+10016.465km0.25m。1:2.51:3.0，大于設計坡比的不處理，小于設計坡比的培坡。21M36+525差異及缺乏必要的維修和處理，多次出險或變形破壞。設計對這1座涵閘進行拆除重建。*護城垸及沿河風光帶建設進行處理翻新改造。水利血防工程20057（鎮(zhèn)）4520受到血吸蟲病感染威脅；復現(xiàn)釘螺面積比19971.750.15/0.0017/框；釘螺繁殖、擴散速度快，曾經作過藥物滅螺處理的有螺段釘螺密度仍居高不下。修建沉螺池等措施進行血防滅螺。為了消滅河道中釘螺的孳生環(huán)境如洲灘和雜草叢生的河道岸坡措施以阻止釘螺由河道向垸內擴散。為消滅釘螺孳生環(huán)境，對770.634km。本項目整治總體規(guī)模河綜合治理工程項目包括人民垸堤防加高加固及穿堤建筑物加固工程、新太垸堤防加高加固及穿堤建筑物加固工程、新華垸堤防人民垸人民垸堤防加高加固工程項目包括：堤防總長17.4km，6.0km17.4km12.24m2162122）新太垸堤新太垸堤防加高加固工程項目包括：堤防總長221除重建。新華垸31.64k16.456km堤身水泥土防滲墻、堤身培厚和削坡、填塘固基。1拆除重建。河道疏浚工程L0+000～35+600，該段35600m，該段河底基本平順，常年為靜水段，因1:4000050.0m、1∶2.5血防工程為消滅釘螺孳生環(huán)境，對770.634km。第五章：工程布置及設計方案設計依據(jù)1）（GB50201-94）（SL252-2000）（GB50286-98）（GB50265-97）（SL265-2001）《水利水電工程建設征地移民設計規(guī)范》（試行（SL/Z318-2005）（SL260-98）（SL303-2004）（SL171-96）（SL72-94）（SL328-2005）（GB50013－2006）《公路鋼筋混凝土及預應力鋼筋混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTGD62-2004）（GB50010-2002）（GB50223-92）《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068-2001堤防工程設計堤防工程布置堤線布置原則31.64km現(xiàn)有堤線基本合理。根據(jù)盡可能利用現(xiàn)有堤防的原則，本階段維持原堤線不變，即沿現(xiàn)有堤防堤線進行堤防的加高加固。堤型選擇欠高等因素，確定本階段堤防工程全部采用土堤方案加高加固。穿堤建筑物工程布置162221存在問題進行除險加固是十分必要的。時堤身斷面加大，大多數(shù)穿堤建筑物均需加固接長。穿堤建筑物工程布置建的穿堤建筑物均在原閘址進行，不遷移閘址，不合并涵閘。重建的穿堤建筑物拆除原建筑物按原規(guī)模重建，改建的穿堤建筑物按管理維護需要確定涵管尺寸，重建和改建的穿堤建筑物工程進出口連接段采用扭曲面或八字墻連接，采用漿砌石結構，有血防要求的采用混凝土結構；涵管段為鋼筋混凝土箱涵結構；閘室段為鋼筋混凝土結構，其上布置鋼筋混凝土排架和磚混啟閉機房由工作橋與堤頂連接；對原有的消力池進行拆除重建，消力池采用鋼筋砼2121125.2.2-1。表5.2.2-1 穿堤建筑物加固統(tǒng)計表編建筑物名稱垸名樁號規(guī)模處理措施號km+m（孔*寬*高）重建改建整修1東風閘人民垸L2+5631*1.5*2√2孟嘗電管人民垸L2+568Φ1.0√3保豐閘人民垸L4+1411*2*2.5√4五一抗旱管人民垸L4+742Φ1.0√5五二抗旱管人民垸L5+168Φ1.0√6何家檔電管人民垸L4+150Φ1.0√7兔湖抗旱管人民垸L7+660Φ1.0√8五田出水管人民垸L6+789Φ1.0√9五田閘人民垸L6+7891*2*2.5√10兔湖抗旱管人民垸L7+660Φ1.0√11重陽抗旱管（1）人民垸L7+950Φ1.0√12重陽電管人民垸L8+538Φ1.0√13重陽抗旱管（2）人民垸L9+244Φ1.0√14重陽閘人民垸L12+6411*1.5*2√15流泊灘閘人民垸L14+9951*1.5*2√16牛泰山閘人民垸L16+9081*2.5*3√17南堤拐閘新華垸M36+5251*2.5*3.0√18新三閘新太垸L32+3201*2.5*3.0√堤身加高加固設計堤身現(xiàn)狀及存在問題根據(jù)2010年調查資料，人民垸、新華垸、新太垸圍堤經過多年的加高培厚，已經初具規(guī)模，堤身斷面基本達到設計斷面標準。堤頂1∶2.6～3.52，1∶2.3～3.14，但局部地段由于嚴重當沖，堤身外坡度有所變陡。圍堤過去以群眾興建為主，由于缺乏正規(guī)設計和資金來源，不致使堤防質量差，汛期堤身出現(xiàn)散浸、滑坡等險情。堤身加培1）*堤頂高程（GB50286-98）的規(guī)定，堤頂超高按下式計算：y=R+e+A——堤頂超高（；——風雍增水高度（；——設計風浪爬高（；——安全加高（，30.725.2.3-1。表5.2.3-1 堤防堤頂超高計算成果表斷面樁號3+00012+000堤前水深（m）9.1112.26歷年平均汛期最大風速（m/s）13.713.7風區(qū)長度（km）0.250.3風壅水面高度（m）0.0020.002風浪爬高（m）1.4921.555安全加高（m）0.70.7計算堤頂超高（m）2.1942.257在堤段設計水位加1.0m確定；臨湖圍堤堤頂高程按所在堤段設計水新華垸、新太垸屬于蓄洪院，人民垸屬一般垸，設計標準參照蓄洪垸設計，依據(jù)上述設計原則，則其堤頂高程按所在堤段設計水高程不變。堤身標準斷面①堤頂寬度3m，6m。②內外坡比根據(jù)《****湖區(qū)各堤垸1∶2.51∶3。堤身抗滑穩(wěn)定分析*穩(wěn)定計算方法抗滑穩(wěn)定計算采用水科院編制的“土石壩邊坡穩(wěn)定分析程序《STAB*計算斷面及物理力學指標415.2.3-2。表5.2.3-2 堤身、堤基土的物理力學指標堤堤斷防面地層巖性天然快剪強度指標 固結快剪強度指標天然容重飽和容重γ 內摩擦 內摩擦γ 凝聚力C 凝聚力C角φ 角φ（kN/m3）（kN/m3） （kPa） （°） （kPa） （°）堤身填土 19.2 19.78 15.36 19.12 19.12 11.04Q4al+1粉質粘土19.4 19.98 17.2 13.44 17.44 10.08L0+750Q4al+1淤泥質土18.9 19.50 12.32 14.77 16.16 11.6Q2al+1粉質粘土19.9 20.50 21.84 14.08 17.44 10.08堤身填土 19.2 19.78 15.36 19.12 19.12 11.04Q4al+1粉質粘土19.4 19.98 17.2 13.44 17.44 10.08L5+500Q4al+1淤泥質土18.9 19.50 12.32 14.77 16.16 11.6Q2al+1粉質粘土19.9 20.50 21.84 14.08 17.44 10.08堤身填土 19.2 19.78 15.36 19.12 19.12 11.04L9+350Q4al+1淤泥質土18.9 19.50 12.32 14.77 16.16 11.6Q4al+1粉質粘土19.4 19.98 21.84 14.08 17.44 10.08堤身填土 19.2 19.78 15.36 19.12 19.12 11.04Q4al+1粉質粘土19.4 19.98 17.2 13.44 17.44 10.08L13+250Q4al+1淤泥質土18.9 19.50 12.32 14.77 16.16 11.6Q2al+1粉質粘土19.9 20.50 21.84 14.08 17.44 10.08計算工況和非常情況兩種工況：①正常情況（外河水位或外湖水位，下游為背后地面或水面。水位驟降期：現(xiàn)狀斷面臨江（湖）側坡（外坡，擋外江（外湖）水位取上游水位為設計洪水位（外河水位、外湖水位）3m，下20%-30%算一下。土的抗剪強度在飽和后會降低很多，正常運行，在設計水位時，土的指標在浸潤線以下的部位也要降低）②非常情況現(xiàn)狀斷面的內外坡。計算條件：堤防內外無水。計算成果及分析現(xiàn)狀堤坡最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)均大于規(guī)范規(guī)定值。因此，在設計條件下，現(xiàn)狀堤身斷面抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)均能滿足規(guī)范要求?，F(xiàn)狀5-1～5-4。地質鉆孔編號樁號地質分類穩(wěn)定滲流期水位降落期地質鉆孔編號樁號地質分類穩(wěn)定滲流期水位降落期施工期2-20+750B內坡1.69外坡1.3外坡1.48內坡1.913-35+500C1.711.241.292.014-49+350C2.281.211.342.465-513+250D1.561.361.571.93堤身加培設計部河岸沖刷比較嚴重的堤防需壩坡培厚。堤基滲控處理設計堤基地質條件*（Q4al+l）和中更新統(tǒng)沖積層（Q2al）構成。由上至下分述如下：Q4al+l3～18m，局部大。Q4al+l5.4m。其次為淤泥質粉質壤土，多呈軟可塑狀態(tài)，少部分呈硬可塑或軟塑0.6～5.4m2～17.5m。0.3～1.0m。0.3～12.5m（未揭穿。2.4m?！?8，局部埋深大于21.6，厚度大于15（未揭穿，凹槽。Q2al網紋狀粉質粘土：為褐黃色，土質不甚均一，少部分過度為粘～硬塑狀態(tài)。網紋狀粉質粘土在堤基的下部連續(xù)分布。壤土：呈灰色，密實堅硬，呈透鏡狀分布。分布。或較多泥質，密實，呈透鏡體狀分布。*險情堤段地質條件4+100～8+750段堤身填土主要為粉質粘土，淤泥質粉質粘土,C、D或呈互層結構，厚5～7m；中部為淤泥質土夾砂壤土透鏡體，下部為上更新統(tǒng)粉質粘土、粘土，可作為良好防滲依托。該堤段汛期常出現(xiàn)堤基滲漏，平臺積水，需要進行滲控處理。滲透穩(wěn)定分析5+0208+6212或多層結構，一般都夾有粉細砂層，為易出險情的堤段。具體位置5.2.5-1。表5.2.5-1 滲流計算典型剖面地質條件典型剖面典型剖面地質分類堤基地層結構及代表類型險情記錄※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE565+020 8+621

Q41.9mQ4夾砂壤土透鏡體，所夾砂壤土透鏡體厚0.5～2.5m，淤泥質土頂部局部分布薄層細砂；下部為Q2Q42.2mQ4151.～3.4m，3.65m；底部為Q2

汛期堤基滲漏,平臺積水汛期堤基滲漏,平臺積水a）滲流計算方法全系數(shù)和表層土的出逸比降兩指標對滲流計算成果進行分析。安全系數(shù)滿足η≥η允。η=∑ri*ti/h其中：ri各覆蓋土層浮容重；ti各覆蓋土層厚度；h 承壓層所受的滲透壓力；η 抗浮安全系數(shù)；1.5。出逸坡降還應滿足下式要求：J≤J式中：J 表層土實際出逸坡降；J允 表層土允許出逸坡降?！?*省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE66b）地質建議值及滲透變形試驗，并結合堤段險情特征綜合分析確定，5.2.5-2。剖面5+0208+621表剖面5+0208+621土層滲透系數(shù)（cm/s）允許比降堤身人工填土2×10-4粉質壤土Q42.0×10-50.30堤基淤泥質土夾砂Q41×10-3粉質粘土Q21×10-5堤身人工填土2×10-4粉質壤土Q42.0×10-50.30堤基淤泥質土夾砂壤土Q41×10-3粉質粘土Q21×10-55.2.5-21.0×10-7cm/s上游水位取相應堤段的設計洪水位，下游水位取堤后最低處的地面高程。上游計算邊界取至河床深泓線，下游范圍至堤后200～500m。c）①5+020該剖面堤身填筑土為素填土，具弱透水性；堤基上部為粉質壤5～7m，下部為上更新統(tǒng)粉質粘土、粘土。對該剖面共進行了三種方案的滲流計算：方案一為標準斷面；5.2.5-3。表5.2.5-3 5+020剖面滲流計算方案及計算成果方案水位（m）出逸點高程堤腳壓滲平臺腳50m上游下游（m）J⊥J∥ηJ⊥J∥ηJ⊥J∥η方案一28.370.380.30.08＞5方案二33.0628.3728.1500.02＞50.20.2＞50.14＞5方案三28.370.20.2＞50.05＞55.2.5-3大，不能滿足滲透穩(wěn)定要求（5-；方案二，在堤30m降得到了有效降低，滿足滲透穩(wěn)定要求（5-，并且堤后出逸點也得到了有效降低（堤后出逸點在壓浸平臺內三，防滲墻方案，堤腳附近出逸比降滿足規(guī)范要求（滲流場分布見5-，并且出逸點得到有效降低。②8+6212.0m；下部為上更新統(tǒng)粉質粘土、粘土。。表5.2.5-4 8+621剖面滲流計算方案及計算成果方案水位（m）出逸點高程堤腳50m上游下游（m）J⊥J∥ηJ⊥J∥η方案一28.780.40.253.760.050.01＞5方案二33.6528.7828.780.340.25.70.03＞5方案三28.780.250.17＞5＞55.2.5-4大，不能滿足滲透穩(wěn)定要求（5-外填塘固基，堤腳附近出逸比降得到了部分降低，但仍不滿足滲透穩(wěn)定要求（5-（5-10得到有效降低。滲控措施布置垂直防滲墻、背水側壓浸平臺、排水減壓溝和減壓井等。根據(jù)工程區(qū)地形地質條件，滲流計算成果以及長江流域堤防滲控經驗，本階段采用壓浸平臺（水平防滲）或防滲墻（垂直防滲）的處理措施。鑒于L4+100～L8+750采用壓浸平臺方案，必將有大量的房屋需拆遷；水泥土防滲墻方案在**湖區(qū)應用的較多，且工程質量較易控制，又不占用土地，經綜合比選推薦采用水泥土防滲墻和劈裂灌漿方案。堤身隱患處理設計堤身隱患處理范圍散浸嚴重。6.0km處散浸，設計對此堤段的堤身采取劈裂灌漿進行防滲處理。新太垸L17+400～L24+900L24+950～L25+450L25+900～～L29+700L30+400～L33+400L33+900～15.81km密實度低，汛期當河高水位時堤身散浸嚴重，設計采用水泥土防滲0.25m。新華垸M22+343～M22+443M23+793～M25+293M25+643～～M28+343M30+843～M31+608M34+143～、R27+100～R37+10016.465km0.25m。劈裂灌漿設計劈裂灌漿是利用堤身的最小主應力面和堤軸線方向一致的規(guī)高、有散浸現(xiàn)象、裂縫（不包括滑坡裂縫。根據(jù)**湖地區(qū)多年實踐經驗，劈裂灌漿沿堤頂軸線單排布孔，后灌上部，先稀后濃。灌漿孔距1.0m3灌漿深度和厚度1/31.4×10-4～2.75×10-5cm/s10cm。漿液灌漿壓力灌漿壓力系指注漿管上端孔口壓力.灌漿施工時應控制在最大范》推薦公式計算：△P＝γH+σt-γ'h式中：γ—堤身土的容重；H—計算點以上的堤高；σt—土的單軸抗拉強度；γ'—漿液容重。≤0.27MPa水泥土防滲墻設計防滲墻軸線布置心線上，并盡可能減少對堤頂路面的開挖。防滲墻深度各類防滲墻均以堤基下的相對不透水層作為垂直防滲的依托，c）效果，對不同情況的堤段選擇不同的防滲材料。水泥土防滲墻控制指標如下：R28≥0.5MPaK≤i×10-6cm/s，允許滲透比降＞50。d）防滲墻厚度參照下式估算tt式中：—防滲墻厚度（；—上下游水頭差（；10m[J]＝5020cm。25cm。4）14817m，新太垸159666209513。填塘固基大堤內外的坑塘，很大程度地削弱了堤基表層土的抗?jié)B性，為汛期外江湖水向內入滲提供了通道，對堤基的滲透穩(wěn)定具有很大的破壞作用。防汛搶險的實踐表明，堤基管涌大部分發(fā)生在坑塘等薄弱環(huán)節(jié)。因此，本階段結合管理要求對堤防內外的坑塘進行填塘固基?？紤]施工、管理和技術經濟的要求，確定填塘固基范圍為：堤系；對面積較大且超出應填塘范圍的淵塘只填至設計邊線。填塘以密實（或固結）后填土頂面不低于塘邊地面高程為準。圍堤穿堤建筑物設計根據(jù)各建筑物的損壞特點，采取相應的處理措施。2規(guī)模進行重建。對原尺寸偏?。ㄈ缈卓诔叽绂?m建筑物，結合管理維護需要予以改建，孔口尺寸統(tǒng)一取φ1.0m，其結構與重建穿堤建筑物一致。根據(jù)統(tǒng)計，共有孟嘗電管、保豐閘、五一抗旱管、五二抗旱管、兔湖抗旱管、重陽抗旱管（1、重陽電管、重陽抗旱管（2、何家檔電管、五田出水管、五田電管、五田122分別是重陽閘、流泊灘閘。新太垸對老化損壞嚴重的新三閘按原規(guī)模進行重建。重建設計：13選擇人民垸東風閘和新太垸新三閘進行了典型設計。1）短洞過流能力計算公式為：Qombk

2gH3202長洞過流能力計算公式為：Ri0QRi00 0σ——淹沒系數(shù)；m——流量系數(shù)；bk——過流斷面計算寬度：Ho——上游總水頭；h0系數(shù)和水力半徑；i——涵洞底坡。0.1～0.3m，5.2.7-1。表5.2.7-1 典型涵閘水力計算表※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE67水位水位m×m）（m3/s）（m31東風閘29.529.4箱涵12.0×2.557.22牛泰山閘29.329.2箱涵12.0×2.568.5排澇水位（m）編號涵閘名稱排澇水位（m）編號涵閘名稱設計內設計外結構型式孔數(shù)（孔）（寬×高:設計流實際過流量能力/s）典型涵閘閘基防滲長度按《水閘設計規(guī)范（SL265-2001）推薦公式計算，滲徑系數(shù)根據(jù)閘基持力層巖性確定。L≥[L]=C×△H式中：L——閘基實際防滲長度；△H——上下游水位差；C——滲徑系數(shù)；5.2.7-2。表5.2.7-2 典型重建涵閘防滲長度計算成果表涵閘實際涵閘需要編號涵閘名稱閘基持力層防滲長度防滲長度 備注1東風閘淤泥質夾砂（m）52（m）202牛泰山閘淤泥質粉質粘土62.527*涵閘穩(wěn)定分析分?！?*省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE70荷載及其組合1：完建工況，涵閘內外無水；5.2.7-3。表5.2.7-3 典型重建涵閘荷載組合表計算情況計算情況完建情況重力√靜水壓力土壓力√揚壓力設計洪水位情況√√√√閘室穩(wěn)定計算tgK c

GCAoH式中：Kc——沿閘室基底面的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)；Σ——作用在閘室上的全部豎直向荷載（kN；Σ——作用在閘室上的全部水平向荷載（kN；φ0——閘室基底面與與土質地基之間的摩擦角（°）按《水閘工程設計規(guī)范》7.3.11C0——（kPa程設計規(guī)范》7.3.11閘室基底應力計算公式為：G MP max A W式中：Pmax——閘室基底應力的最大值或最小值；ΣG——作用在閘室上的全部豎直向荷載（包括閘室基礎底面上的揚壓力在內；ΣM——作用在閘室上的全部豎向和水平向荷載對于基礎底面垂直水流方向的形心軸的力矩；A——閘室基底面的面積；W——閘室基底面對于該底面垂直水流方向的形心軸的截面矩。土及砂壤土上（如五田閘、保風閘、何家當電管等不能滿足規(guī)范要求，需要對基礎進行加固處理。*閘基處理渠道部份險情隱患最多，如閘身不均勻沉降閘身斷裂而滲水，閘基產生滲透破壞等。編號涵閘名稱工況編號涵閘名稱工況抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)Omax地基應力（kPa）（Omax+Osin）Osin地基不均勻系1東風閘2牛泰山閘（Kc）/2數(shù)竣工期105.5186.886.21.28運行期2.2070.1855.2762.731.81竣工期94.7362.9678.851.34運行期1.6872.6543.3658.051.65垸堤基各土層，除下部Q2al粉質粘土屬中壓縮性土外，堤基上壤土、含泥粉細砂等，壓縮性都較高，一般具中—高壓縮性，其中淤泥質土的壓縮性最高，可見，本處堤基屬于軟弱地基。沉降量大的問題及由此伴隨的不均勻沉降問題是軟弱地基容易出現(xiàn)的問極易產生塑性破壞，向側向塑性擠出，造成沉陷變形。**湖區(qū)軟基上穿堤建筑物的處理經驗，擬主要采用粉噴樁對其進行處理。需要采用粉95.2.7-5。表5.2.7-5 穿堤建筑物基礎地質條件及處理統(tǒng)計表建筑物位置 主要工程地質條件

主要工程地質問題

處理措施地基自上而下依次為：1）Qs6m；2）Q4al+l3.9m；3）Q4al+l淤泥質存在地基不均

采用粉噴樁處人民垸 理，樁基主要持東風閘 土，閘的東端厚2.9m，西端厚8.7m，在大堤軸勻沉陷變形問L2+563 Q2al線處尖滅；4）砂壤土，厚2.3～3.1m，在閘的東題端尖滅；5）Q2al粉質粘土，厚度＞10m。

質粘土地基自上而下依次為：1）Qs填土，厚約5.9m； 采用粉噴樁處存在地基不均牛泰山人民垸2）Q4al+l粉質壤土，厚1.5～2.3m；3）Q4al+l 理，樁基主要持勻沉陷變形問閘 閘的東端較西端厚；4） 力層為Q2al粉題Q2al粉質粘土，厚大于12m 質粘土地基自上而下依次為：1）Qs5.3m；2）Q4al+l1.6～2.0m；3）Q4al+l

采用粉噴樁處五一抗人民垸 理，樁基主要持淤泥質土，厚3.1～3.9m；4）砂壤土，呈透鏡體勻沉陷變形問旱管 L4+742 力層為Q2al粉1.3m；5）題Q2al14m。地基自上而下依次為：1）Qs5.8m；2）Q4al+l1.0～2.6m；3）砂壤土，厚2.1～2.5m，在外灘尖滅；4）Q4al+l淤泥質存在地基不均

質粘土采用粉噴樁處五二抗人民垸 理，樁基主要持土，厚6.3～11.6m，大堤軸線處較東西兩端厚；勻沉陷變形問旱管 L5+168 力層為Q2al粉5）Q4al+l粉質粘土，厚＞2.5m，透鏡狀分布于題Q4al+l7）Q2al7m，其頂面向東傾斜

質粘土地基自上而下依次為：1）Qs填土，厚5.5m；2） 采用粉噴樁處存在地基不均人民垸Q4al+l粉質壤土，厚1.7～3.5m；3）Q4al+l淤 理，樁基主要持五田閘 勻沉陷變形問L6+789泥質土，厚3.3～7.5m，往東變厚到9.5m；4） 力層為Q2al粉題Q2al粉質粘土，厚＞12m 質粘土地基自上而下依次為：1）Qs3.9m；存在地基不均采用粉噴樁處旱管 L7+660

Q4al+l1.0mQ4al+l淤泥質土，厚4.5～6.8m，中部夾薄題 力層為Q2al粉※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE71層砂壤土；4）Q2al粉質粘土，厚＞12m層砂壤土；4）Q2al粉質粘土，厚＞12m質粘土重陽抗旱管存在地基不均勻沉陷變形問題L9+244（1）采用粉噴樁處存在地基不均理，樁基主要持勻沉陷變形問力層為Q2al粉題質粘土。Q4al+l2.4～3.2m，在外灘表層逐漸尖滅；3）Q4al+l淤泥質土，分上下兩層，上存在地基不均勻沉陷變形問管L8+538重陽抗旱管（2）L9+244題1.7m，下層厚＞5.1m，；5）Q4al+l底部；6）Q2al3）Q4al+l1.0m；4）Q4al+l粘土，厚1.0～1.2m；5）Q4al+l淤泥質土，厚題5.5～6.1m；6）Q2al11.7m采用粉噴樁處理，樁基主要持Q2al質粘土采用粉噴樁處理，樁基主要持Q2al質粘土根據(jù)工程設計，采用《粉體攪拌樁加固軟弱土層技術規(guī)范》推薦公式，對典型建筑物進行計算復核地基承載力，計算公式如下：fspk

m aRARp

sk式中：fsp——復合地基承載力特征值（m——面積置換率；Ra——單樁豎向承載力特征值（kP；Ap——樁的截面積（m2；β——樁間土承載力折減系數(shù)；fskkP值。※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告※※**省**湖河流域防洪綜合治理項目可行性研究報告PAGEPAGE74（持力層）以22155kPa，大于計算地基承載力值，滿足設計要求。兩岸連接段設計兩岸連接段應能保證兩岸穩(wěn)定與閘室進出水流暢，引水渠與閘10m38°，閘室與兩岸均采用漿砌石擋墻連接。消力池水力計算出口消能方式選用底流式消能防沖，根據(jù)武漢水利水電學院編《水力計算手冊》對消力池進行水力計算：*池深計算計算消力池出口水面落差ΔZ公式：Q2 1 1 Z2gb22h22h2t cd=σ0*hc'-ht-ΔZ式中：σ—水躍淹沒系數(shù)（又稱安全系數(shù)1.05～1.1；*池長計算Lj=6.9*（hc'-hc）消力池池長計算公式：L=Ls+β*Lj其中：β水躍長度校正系數(shù)。*計算消力池底板厚度t：t=k1*sqrt（q*sqrt（ΔH）Δ——上下游水位差（；t；t=k2*（U-W±Pm）/γb其中：k2——底板安全系數(shù)；U——作用在底板面的揚壓力（kP；W——作用在底板上的水重（kP；Pm——作用在底板上的脈動壓力γ——底板的飽和重度（kN/m。5.2.7-6。表5.2.7-6 典型涵閘消力池特性表名稱L（m）閘與消力池相接長（m）閘與消力池連接段坡比池深h（m）底板結構底板厚t（m）牛泰山閘5.52.5１∶40.5鋼筋砼0.5東風閘3.52