河南住宅工程腳手架專項施工方案

xx·東棠4#、6#樓腳手架施工方案編制：審核：審批：河南省隆達建筑安裝有限公司年月日xx·翡翠城5#、10#、11#、16#樓及地下車庫轉料平臺施工方案編制：審核：審批：年月日目錄1、工程概況………………………22、腳手架的用材和規(guī)格…………23、外腳手架方案的確定…………24、懸挑外腳手架的設計與計算…………………35、落地式扣件鋼管腳手架設計計算……………86、施工技術要求…………………117、腳手架拆除……………………128、安全技術要求…………………139、裝飾、裝修階段提升機預留位置……………1410、懸挑架工字鋼布置平面圖…………………14。外腳手架方案一、工程概況工程名稱：xx翡翠城一標段二、腳手架的用材和規(guī)格1、選用φ48×3.5的鋼管及其配套的扣件，符合現(xiàn)行國家標準和《直縫電焊鋼管》（GB/T3793），其質量符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構》（GB/T700）中Q235-A級鋼規(guī)定要求的材質。2、用于立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度以3-6m為宜，小橫桿采用1.2-1.5m為宜以適應腳手架的寬度要求。3、鋼管扣件的質量應符合建設部《鋼管腳手架扣件標準》要求，并且扣件與鋼管貼面接觸良好?？奂够禂?shù)以扣件進場后實際測試結果為準，新扣件應有廠家的生產(chǎn)許可證，測試報告和產(chǎn)品質量合格證。4、懸挑支承梁采用14#工字鋼，斜拉鋼絲繩選用6×19繩芯的φ11鋼絲繩。所用材料均有出廠證明和合格證。5、所用的木、竹腳手板應符合相應的有關規(guī)定，木腳手板應采用松木材質，寬度不宜小于200mm,厚度不應小于50mm，并符合《木結構設計規(guī)范》（GBJ5）中的二級材質規(guī)定，竹笆腳手板、竹串片腳手板應用毛竹或楠竹制作，新腳手板應有產(chǎn)品質量合格證。6、安全網(wǎng)：包括立網(wǎng)和平網(wǎng)，均應有產(chǎn)品質量合格證和產(chǎn)品使用許可證，并在市質監(jiān)站有備案，舊安全網(wǎng)使用前應將表面粘結的砂漿（或混凝土）清理干凈并抽樣做實驗，合格后方可使用。三、外腳手架方案的確定1、本工程3層頂以下采用落地式腳手架。2、3層以上采用懸挑腳手架，懸挑腳手架第一次在3層頂起步，（4～11層）每層一排挑8層，不大于24米。橫距1.0m，步距1.8m，內立桿離墻距離為0.3m，立桿縱距為1.5米。具體方案及安全計算書如下：四、懸挑外腳手架的設計與計算本工程三層頂以下采用落地式雙排腳手架；三層以上采用懸挑腳手架，采用14#工字鋼加φ11鋼絲繩斜拉。4層～11層，搭設高度23.4m，立桿橫距1.0m，步距1.8m，離墻距離0.3m，有關參數(shù)及計算書如下：構件取值參數(shù)：（1）鋼管尺寸φ48，厚3.5mm鋼管，立桿縱距為1.5米，每米自重：38.4N/m。截面面積A=4.24×102mm2截面慣性矩：I=(D4-d4)3.14/64=10.78×104mm4回轉半徑：i=1.59cm抗拉、抗壓和抗彎的容許應力f=205N/mm2扣件抗滑移承載力Nvc=6KN/只施工荷載Qk=3KN/m2，風荷載ω0=0.4KN/m2立桿縱距：l=1.5m，橫距b=1.0m，步距1.8m步數(shù)n=13步，H0=1.8×13=23.4m鋪腳手片層數(shù)n1=13步鋼管自重=38.4N/m，扣件自重=15.5N/個腳手片自重=300N/m2，擋腳板=36N/m護欄=37.6KN/m，安全網(wǎng)=40N/m，橫向水平桿每個節(jié)點一根，取2.2米長。（2）14#工字鋼截面面積：A=21.516×102mm2截面抵抗矩：W=178×103mm3每米自重：q=0.169KN/m（3）鋼絲繩6×19繩芯Ф11鋼絲繩極限強度為1500Mpa（1）、立桿承載力的驗算：由于內立桿所承擔的荷載較外立桿大(多一個小橫桿的挑出部分)，所以驗算底層內立桿的受壓承載力。a、不考慮風荷載施工荷載P1=(B/2+b)×l×q1×n1=(1.0/2+0.2)×1.5×3.0×2=6.3kN式中q1——施工荷載，q1=3.0kN/㎡；n1——同時作業(yè)層數(shù)，n1=2.0。腳手板荷載P2=(B/2+b)×l×q2×n2=(1.0/2+0.2)×1.5×0.35×4=1.47kN式中q2——腳手板荷載，q2=0.35kN/m2；n2——腳手板鋪設層數(shù)，n2=4.0。腳手架自重P3=n3[q3(h+l+B/2+b)+Q]=13×[0.0384(1.8+1.6+1.0/2+0.2)+0.020]=2.07kN式中q3——鋼管自重，q3=0.0384kN/m(φ48×3.5)；Q——扣件重，按二個直角扣件計算，Q=0.020kN；n3——水平立桿步數(shù)；n3=13底層每根立桿所承擔的軸心壓力NN=[γG(P2+P3)+γQP1]=[1.2×(1.57+1.55)+1.4×6.72]=13.15kN立桿的計算長度為連墻桿的間距l(xiāng)0=kμhl0=1.155×1.5×1.8=3.120I=3.14×(4.84－4.24)/64=10.78cm4A=3.14×(4.82－4.22)/4=4.24cm2i=(I/A)1/2=1.59cm長細比λ=l0/I=3120/15.9=196查表得φ=0.188N/φA=13150/（0.188×424）=165N/mm2<f=205N/mm2（Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設計值）b、考慮風荷載作用時腳手架的結構計算N=1.2(P2+P3)+0.85×1.4P1=1.2(1.568+1.55)+0.85×1.4×6.72=11.74KNWk=βzμsμzW0式中Wk——風荷載標準值（KN/m2）；βz——Z高度處的風振系數(shù)，取βz=1.0；μs——風荷載體型系數(shù)，取μs=0.35；μz——風壓高度變化系數(shù)；W0——基本風壓（KN/m2）取W0=0.4KN/m2。因底層立桿所受軸壓力最大，所以對此桿件進行驗算。選用離地面5m處的風壓值，μz=0.54Wk=βzμsμzW0=0.35×0.54×0.4=0.0756KN/m2立桿的縱距l(xiāng)=1.5m，故作用在每根立桿上的風荷載值q=l×Wk=1.5×0.0756=0.1131KN/mMw=0.078ql02=0.078×0.113×3.122=0.086KN·m立桿的截面面積A=424mm2截面抵抗矩W=4492mm2長細比λ=l0/i=196故立桿的歐拉臨界力Ne=π2EA/λ2=π2×2.0×105×424/1962=22.44KN立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.188N/φA+Mw/W=11740/0.188×424+92000/4492=168N/mm2<f=205N/mm2立桿承載力滿足要求。（2）、工字鋼承載力的驗算：工字鋼外挑1.4m，離墻0.3m，為安全起見，計算工字鋼承載力時不考慮鋼絲繩的拉力，同樣計算鋼絲繩承載力時不考慮工字鋼的抗彎能力。計算工字鋼與樓面接觸點的受力：F1=9.85KNF2=13.15KNq=0.26KN/mN2+F1+F2+q×4.5=N1F1×1.2+F2×0.3－q×4.5×0.10=N2×2.35則N2=6.66KNN1=38.59KN工字鋼最大受力點為與樓面接觸點M=F1×1.2+F2×0.3+q×2.15×1.075=16.37KN·mб=M/W=91.97N/mm2<f=215N/mm2,14#工字鋼可滿足抗彎要求?？辜趄炈悖杭袅=N1=38.59KNτ=F/A=38590/2880=13.4N/mm2<fv=125N/mm2，滿足抗剪要求。（4）、預埋環(huán)驗算預埋環(huán)采用二根圓鋼φ14鋼筋，fy=210N/mm2，φ14圓鋼抗拉能力：2πr2×fy=64.6KN>N2=6.66KN滿足要求，但要保保證預埋環(huán)有有足夠的錨固固長度。錨固固筋可按下圖圖施工，如板板內無上部筋處應加設設212（L=10000）附加鋼筋，防防止板面裂縫縫。（3）、鋼絲繩驗算鋼絲繩與工字鋼的的夾角α=59.220F1×4.4+F2×33.4+q××4.52/2=F3×sinα×4.5F3=23.74KKN鋼絲繩抗拉強度設設計值fy=1500N//mm2，則11mm2的鋼絲繩抗抗拉能力：πr2fy=π×5..52×1500=1422.48KNN>F3=23.774KN能夠滿足要求，工工字鋼布署詳詳見下圖。（4）扣件抗滑承載力力計算1、外腳手架扣件抗抗滑承載力設設計計算（取取一步架）①荷載計算：腳手板自重：g11=0.355×0.755=0.2663KN欄桿、木腳手板擋擋板自重：g2=0.144×1.5mm=0.211KN鋼管自重：g3==38.4××2.7m==103.668N=0..104KNN扣件自重：g4==15.5NN×2=311N=0.0031KN永久荷載分項組合合值：g5=(g1++g2+g33+g4)××1.2=00.61×11.2=0..73KN施工人員及施工設設備荷載標準準值：g5=2.5××1.0=22.5N可變荷載分項組合合值：g6=g5×11.4=3..5N=0..0035KN永久荷載、可變荷荷載合計：g7=g5+gg6=0.7734KN直角扣件、旋轉扣扣件抗滑取值值g=8KNN8KN＞0..734KNN滿足要求（5）連接件的強度、穩(wěn)穩(wěn)定性和連接接強度設計計計算：風荷載產(chǎn)生的連墻墻件的軸向力力設計值WK=0.7μZ=μμZ·ω0=0.7××0.84××1.0×00.45=00.265KKN/㎡（風荷載載標準值）每個連墻件覆蓋面面積腳手架外外側迎風面積積AWAW=4.5×4.55=20.225㎡風荷載連墻件的軸軸向力設計值值NlwNlw=1.4·WWk·Aw==1.4×00.265××20.255=7.5KKN/㎡.連墻件的軸向設計計值Nl=Nlw+NN0=7.5KKN+5=112.5KNN/㎡Nl＞Nlw滿足要求五、落地式扣件鋼鋼管腳手架設設計計算（一）、腳手架概概況本工程3層頂以下下采用落地式式腳手架，搭搭設總高度為為10.7mm.采用扣件件、鋼管φ48×3.55搭設，立桿桿縱距1.55m，橫距1.005m，步距距1.8m，連連墻桿設置為兩步步三跨，及LV=1.8××2=3.66m，LH=3×1..5=4.55m外架連墻件采用邊梁內內預埋鋼管（φ48×3.5），長度500㎜，埋梁300㎜，腳手板鋪設二層，本工程地處市內，風荷載按W0=0.3KN/㎡.（二）、荷載1、腳手架鋼管自重重產(chǎn)生立柱軸向向力NGIK，步距距1.8m，縱縱距1.5mm，每米立桿桿承受結構自自重標準值gK=0.1339KN/mm.NGIKK=0.1339×10..7m=1.449KN.2、腳手板自重產(chǎn)生生柱軸向力NG2K1,腳手板鋪設設二層，查表表取標準值NG2K1=00.618KKN。3、防護材料自重產(chǎn)產(chǎn)生軸向力NG2K22,查表得：再再加上安全網(wǎng)網(wǎng)荷載（5N/㎡）得：NG2K2=0.2228KN++5N/㎡×1.5m×10.7m=0.3008KNNG2K=NG2KK1+NG2K22=1.8223+0.3308=2..131KNN4、施工荷載產(chǎn)生柱柱軸向力，查查表可得：NQK=5.007KN5、風荷載計算：本工程在市區(qū)，風風荷載按WO=0.3NN/㎡計算，步步距1.8mm，縱距1.55m，μ=1.0,查表擋風系系數(shù)φ=0.0889，查表可得得：US=1.0QQ=0.0889按公式計算WK==0.7μZ·μS·WO=0.7××1.0×00.089××0.3=00.019KKN/㎡.迎風面寬立柱間距距1.5m，按公式MK=0.855×1.4WWK×la·h2/10=00.85×11.4×0..019KNN/㎡×1.5mm×1.822/10=00.12KNN(三)、立桿穩(wěn)定性計算算1、立桿計算長度查查表得K=1.1155，兩部三跨跨查表可得U=1.55,h=1..8m,鋼管φ48×3.5，i=1.588cm。Lo=Kμh=1..155×11.5×1..8=3.112mλ=Lo/i=3112/1.558=1977.4查表得φ=0.11852、無風狀態(tài)按公式計算N=1.2×(NNG1K+NG2K)+11.4NφK=1.2×（1..49+2..131）+1.4××5.07=4.35+7..1=11..45KN按公式計算N/ФA≤fN/ФA=11.45××103/（0.1855×489）=126..56N/㎡≤205N//mm2符合要求3、有風狀態(tài)按公式式N=1.22×(NG11K+NG2K)+00.85×11.4NφK=1.2×（1..49+2..131）+0.855×1.4××5.07=4.35+6..033=10.388KN按公式計算立桿穩(wěn)穩(wěn)定性：N/ФA+MW/W≤fN/ФA+MW/W=110.38××103/（0.1855×489）+0.0228×1066/（5.08××103）=114..7+5.55=120..34N/㎜2＜205N/㎜2符合要求（四）、連墻桿計計算外腳手架附墻桿主主要受風荷作作用，可按中中心受壓構件件計算，計算算長度按內立立桿至附墻節(jié)節(jié)點三間的長長度，一般300～500㎜.1、風荷計算本工程在市內，基基本風壓取WO=0.3KNN/㎡,在高10.7m處，查荷載載規(guī)范μZ=0.744.體型系數(shù)查查表US=1.0ρ,步距1.8m，縱距1.5m，查表得φ=0.0889，則US=1.0×0.0889=0.0089，由公式得WK=0.7UZ·UUS·WO=0.7××0.74××0.0899×0.3==0.0144KN/㎡.附墻間距豎向方向向LV=3.6m，水平方向LH=4.5m。則受風面積為S==3.6×44.5=166.2㎡附墻連桿受風力NNLW=WK·S=0..014×116.2=00.227KKN按公式得NL=NNLW+NO+0.2227+5=55.227KKN2、連墻桿穩(wěn)定性計計算連墻桿采用預埋鋼鋼管連接方式式，連墻桿用用φ48×3.55鋼管，長L=600㎜，由于連墻墻桿與外腳手手架扣件連接接，故連墻桿桿兩端作為鉸鉸接節(jié)點，計計算長度L0按下式計算L0=L×2=600×22=12000mmλ=lo/i=12200/155.8=766查表可得φ=0..744N/ФA=5.23×1103/(0.7744×4889)=144.38N//mm2＜205N//mm2計算表明φ48××3.5鋼管強度與與穩(wěn)定性均符符合要求。3、扣件抗滑驗算查表可得扣件抗滑滑能力為8KN.N=5.227KKN＜8KN符合要求（五）、立桿落地地地基承載力力計算外腳手架立桿落在在夯實回填土土上，地基承承載能力達到到150Kpa,立桿與土層層之間墊木為為500×5500×200mm。立桿承載力荷重NN=11.445KN立桿底面平均壓力力P=N/A=111.45×1103/(00.5×0..5)=455.8KN//㎡＜0.4×1150Kpa=60KKN/㎡能滿足要求六、施工技術要求1、立桿：立桿接頭頭采用對接，相相連兩立桿的的接頭錯開并并布置在不同同的步距內，應應與地面垂直直，垂直度偏偏差≤1/200，且不大于于100mm。2、小橫桿：間距為為1.5m，與墻面應應垂直，水平平偏差不大于于10mm。3、大橫桿：步距為為1.8m，水平平桿接長采用用對接，上下下相連兩根的的接頭位置錯錯開不小于5500mm，同一步內外外兩根接頭錯錯開不在同一一跨內。4、剪刀撐：為加強強腳手架系統(tǒng)統(tǒng)的整體穩(wěn)定定，減少扭轉轉變形，應使使腳手架外側側與地面成445°～60°角，全覆蓋蓋式設置鋼管管剪刀撐，各各個剪刀撐節(jié)節(jié)點連接縱橫橫連續(xù)。剪力力撐跨越立桿桿根數(shù)為6根。5、附墻桿：按水平平間距3.6m、豎向間距距4.50m,呈梅花狀布布置附墻桿。防防止腳手架內內、外移動。附附墻桿采用φ14的鋼筋連接于φ48×3..5腳手架桿上上，鋼筋一端端預埋在結構構面層上，另另一端用扣件件連接腳手架架內外側兩根根立桿。本工程程外架方案無無通過飄窗的的附墻件，若若附墻件與主主樓連接處有有剪力墻時，可可通過在主體體上預留孔將鋼管管附墻件穿過過，連墻桿與與預埋球用扣件連接接牢固。6、鋼絲繩設置：每每個工字鋼位位置均設置斜斜拉鋼絲繩一一道，陽角處處工字鋼設置置2道。鋼絲繩繩與主體應卡卡環(huán)連接。每道鋼鋼絲繩不少于于3個卡環(huán)。7、防護欄：腳手架架外立面滿掛掛密目安全網(wǎng)網(wǎng)，形成封閉閉狀。8、腳手架平網(wǎng)設置每每三層一道，腳腳手架必需配配合施工進度度搭設，一次搭設高高度不應超過過相鄰連墻件件以上三步。9、作業(yè)層、斜道的欄欄桿外側應均均設擋腳板，擋擋腳板高度不不應小于180㎜.10、出入口：建建筑物出入口口處采用平行行弦桁架結構構形式，并進進行出入口處處腳手架加固固。在開口處處的兩側采用用雙立桿，懸懸空立桿下端端增設安全扣扣件，此處連連接要緊密，每每步都需設置置。出入口腳腳手架上方設設雙層防護棚棚，滿鋪腳手手竹笆，以保保護出入人員員的安全，出出入口腳手架架搭設詳見下下圖：11、電梯井防護：電電梯井門口每每層均設置11.5m高護護欄三道，護護欄與主體采采用螺栓固定定。井道內每每層均做封閉閉防護。12、斜拉平臺本工程程采用可移動動式卸料平臺臺，卸料平臺臺與外腳手架架無連接。另編編制專項卸料料平臺方案。13、施工過程中，嚴禁禁將外徑48㎜與51㎜的鋼管混混合使用。14、立桿頂端高出女女兒墻上皮11m，高出檐檐口上皮1..5m。剪刀撐、橫向斜斜撐搭設應隨隨立桿縱向和和橫向水平桿桿同步搭設。15、防雷措施：eq\o\ac(○,1)落落地腳手架及及懸挑式腳手架在在其搭設過程程中考慮塔吊吊的防雷措施施及其安全范范圍，不再另另行設布防雷雷措施；eq\o\ac(○,2)懸挑式腳手架搭搭設完成后，每每幢樓單獨布布設防雷措施施，布設高度度為高出腳手手架最大高度度1～2m，用電纜線線引下來，通通過壓片螺絲絲連接于結構構鋼筋上，形形成防雷體系系。結構鋼筋筋電阻要求在在10歐以下。16、層間防護：腳手手架內側與建建筑物之間的的空隙，間隔隔四層：封閉閉一次，以防高高空墜落物的的打擊。其做做法是在內排排立桿與墻面面之間通長布布置木板與支支承鋼管扎牢。七、腳手架拆除1、拆除前首先對施施工人員進行行安全技術交交底和拆除方方案交底。2、拆除前應先清除除腳手架上雜雜物及地面上上拆除范圍內內的障礙物。3、拆除前應先全面面檢查腳手架架的扣件連接接、連墻件，支支撐體系，是是否被損壞應應恢復后再行行拆除。4、拆除時，下面必必需有專人指指揮，并劃區(qū)區(qū)域，設置警警戒線，警戒戒線內禁止人人入內。5、拆除時應由上而而下逐層進行行，嚴禁