山西某機(jī)場航站樓工程模板腳手架施工方案(附計算書)

***改擴(kuò)建工程航站樓工程模板支撐腳手架施工方案J2.2－11編制：審核：審批：二00六年八月六日

***改擴(kuò)建工程航站樓工程模板腳手架工程施工方案1、工程概況***是山西省及其輻射區(qū)的客貨運(yùn)中心，是國內(nèi)重要的干線機(jī)場，是首都機(jī)場的主要備降機(jī)場。總建筑面積為5萬余平方米。B1～B7/A7～A22為主航站樓部分，軸線尺寸長為180m，寬為72m，面積約為2.1萬平方米；B1～B7/A0～A6為西指廊部分，軸線尺寸長為72m，寬為72m，呈直角三角形狀，面積為5千余平方米。主航站樓部分平面總長180m，寬72m，每隔30米左右設(shè)1000mm寬的后澆帶（縱橫方向共6條）；采用比相應(yīng)構(gòu)件部位混凝土強(qiáng)度等級高一級的微膨脹混凝土進(jìn)行補(bǔ)澆。南北指廊范圍D1～D12/C19～C21軸線尺寸長為134.7m，寬為21m；B8～B27/A20～A21軸線尺寸長為214.5m，寬為21m；C1～C18/D1～D3軸線尺寸長為217.6m寬為21m，呈“又”字形狀。結(jié)構(gòu)框架抗震等級為一級。夾層結(jié)構(gòu)標(biāo)高為3.450m，樓板厚度為150mm，一層頂結(jié)構(gòu)標(biāo)高為7.250m，樓板厚度為120mm。梁板模板采用竹膠合模板拼裝，木龍骨支撐；主航站樓采用碗扣架搭設(shè)滿堂紅腳手架，南北指廊采用鋼管架搭設(shè)滿堂紅腳手架。2.施工部署2.1施工流水段界限盡量與結(jié)構(gòu)自然界限(后澆帶)相吻合，流水施工可以使工程有節(jié)奏、均衡、連續(xù)施工，主航站樓部分將按照Ⅳ、Ⅲ、Ⅴ、Ⅱ、Ⅵ、Ⅰ順序施工。流水段劃分如下：段號ⅠⅡⅢⅣⅤⅥ軸線B1～B7/A0～A6B1～B7/A7～A10+5.0mB1+9.0m～B7/A10+5.0m～A13+5.0mB1～B7/A13+5.0m～A15+8.0mB1+9.0～B7/A15+8.0m～A18+8.0mB1～B7/A18+8.0m～A22南北指廊部分整個施工分為三個大流水段，在每個大流水段中按后澆帶劃分小流水段進(jìn)行流水施工，流水段劃分如下：段號ⅠⅡⅢ軸線C18～C21/D1～D3、D3～D11/C19～C21、B24～B27/A20-1～A22D1～D3/C12～C17、B16～B23/A20-1～A22B8～B15/A20-1～A22C1～C11/D1～D32.2施工安排主航站樓局部有夾層，所有指廊部分均存在夾層，其特點(diǎn)如下圖：根據(jù)其特點(diǎn)，施工時分段先將3.450層處及7.250層處腳手架一層搭設(shè)完成，然后進(jìn)行3.450層結(jié)構(gòu)層施工。3.500結(jié)構(gòu)層施工完成后在其上搭設(shè)腳手架，進(jìn)行7.250結(jié)構(gòu)層施工。這樣分段向前推進(jìn)。2.3材料準(zhǔn)備：主航站樓：竹膠合板1.5萬m2,方木800m3，鋼管300t,扣件20萬件，碗扣架2000t,安全網(wǎng)20000m2,腳手板600m3。南北指廊：竹膠合板1.5萬m2,方木800m3，鋼管1500t,扣件15萬件，安全網(wǎng)20000m2,腳手板200m3。2.4人力資源木工400人，架子工120人，混凝土工80人，鋼結(jié)構(gòu)施工人員120人。2.5機(jī)具準(zhǔn)備：圓盤鋸8臺，壓刨機(jī)4臺，手電鋸16臺，電鉆4臺等。2.6模架原材質(zhì)量要求2.6.1Φ500圓柱模板采用定型鋼模板，鋼模板面板為6mm厚鋼板，橫豎肋均為8mm厚鋼板。將整個圓柱分成兩個半圓弧配制，拼裝時采用螺栓連接。2.6.2主體梁、樓板模板選用10mm厚竹膠合板，其抗彎強(qiáng)度不小于12.5N／mm2，彈性模量不低于3.2×103N／mm2，耐水浸，在常溫水中浸泡72h不開膠，表面耐磨、耐腐蝕，平整偏差小于1.5mm。2.6.3主航站樓支撐采用碗扣式滿堂紅腳手架支撐體系，立桿間距為1200mm，梁底居中增設(shè)一根立桿，水平桿步距為1200mm。指廊支撐采用鋼管滿堂紅腳手架支撐體系，立桿間距為1000mm，水平桿步距為1200mm。剪刀撐選用Φ48×3.5標(biāo)準(zhǔn)鋼管加固，每隔12m設(shè)一道，縱橫向搭設(shè)。所有使用鋼管要求管壁厚薄均勻，且無裂縫、翹曲、不圓整等現(xiàn)象。所有滿堂紅腳手架下鋪設(shè)50mm厚木板，保證架體整體穩(wěn)定性。2.6.4鋼管連接的扣件，符合出廠質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，無裂紋，絲扣浸油，無亂扣，扭轉(zhuǎn)靈活。2.6.5拼接用木模板刨平、刨光，木楞方木要求雙面刨光，厚度均勻一致。方木采用硬柞木，選材不低于二等木材。3.施工工藝3.1圓柱模板3.1.1圓柱模采用定型鋼模板，分為兩半，鏍栓連接。為保證柱的垂直度及穩(wěn)定性，采取有效措施進(jìn)行加固及支撐。在柱模四周設(shè)4根拉桿，固定于地錨上，用吊線墜和拉通線的方法檢查垂直度，用腳手架管及頂絲調(diào)節(jié)校正模板的垂直度，拉桿與地面夾角不大于45°。3.1.2柱模就位前要在下口做20mm厚砂漿找平層。從+500mm標(biāo)高控制線下翻480mm。3.2梁模板3.2.1梁模采用竹膠合板，龍骨采用50×100mm方木，梁底采用鋼管搭設(shè)。3.2.2梁底起拱；12m跨度主梁起拱30mm，次梁在主梁起拱的基礎(chǔ)上起拱15mm，9m跨度主梁起拱25mm，次梁在主梁起拱的基礎(chǔ)上起拱15mm。3.2.3梁側(cè)模加固時，加立桿，斜撐加固牢固,梁模構(gòu)造如圖示：3.2.4梁模板支設(shè)3.2.4.1梁高度小于500mm，梁寬度小于400mm時，梁底鋼管架@≤900mm，立管橫向間距為900mm，梁中可不加對拉螺栓。見附圖：3.2.4.3梁高度大于500mm時，梁寬度大于等于400mm時，梁底鋼管架@≤600mm，立管橫向間距為600mm。梁身加對拉螺栓，水平間距@≤600mm，豎向間距@≤300。見附圖：3.2.5梁柱節(jié)點(diǎn)模板施工由于主梁鋼筋要在鋼管柱牛腿上焊接，故梁底模板不能一次鋪設(shè)到位，這是本工程模板施工的難點(diǎn)。我們首先將梁底模方木鋪至柱邊，其后將竹膠板在方木上鋪至距柱邊900mm處。綁扎梁鋼筋將支座處箍筋套上移至中間，焊接梁鋼筋到牛腿上，然后二次鋪設(shè)梁底支座處竹膠板，并用膠帶條粘貼此縫，綁扎支座處箍筋，合梁側(cè)模板。詳見下圖：3.3樓板模板支設(shè)3.3.1樓板模板采用竹膠合板鋪設(shè)于雙向木龍骨上，主龍骨為50*100方木兩根并排立放，次龍骨為50*100方木，支撐采用碗扣式腳手架體系。3.3.2鋪面層模板時，從四周開始鋪設(shè)，在中間收口，邊角部位模板拉通線找正，與龍骨釘固。3.3.3面層竹膠板鋪完后，認(rèn)真檢查支架是否牢固，表面平整，是否符合質(zhì)量要求，并對模板拼縫用膠帶條粘貼。3.3.4樓板模與梁側(cè)模頂壓，接縫處粘貼膠帶條，以保證混凝土轉(zhuǎn)角部位的施工質(zhì)量。3.4樓梯模板支設(shè)3.4.1樓梯底板采用竹膠板鋪設(shè)，支撐采用木頂撐，主龍骨為50×100方木兩根并排釘牢@≤900，次龍骨為50×100方木@≤400，竹膠板從樓梯兩端向中部鋪設(shè)，拼縫處用膠帶條粘貼。見附圖：3.4.2在樓梯底板上釘出梯段側(cè)板，并在梯段側(cè)板上劃出踏步形狀，用以控制踏步尺寸。踏步側(cè)板兩端釘在梯段側(cè)板的木檔上，其寬度同梯段踏步高度，板厚50mm，長度按梯段長度確定。3.4.3在梯段側(cè)板上劃踏步形狀時，應(yīng)控制踏步結(jié)構(gòu)尺寸，預(yù)留出裝飾工程量，以便上下跑樓梯同一立面踏角一致。3.4.4在梯段中部設(shè)反三角板，加固踏步側(cè)板。反三角板是由若干三角木塊釘在方木上，三角木塊兩直角邊長分別等于踏步的高和寬，板厚50mm，方木斷面為50mm×100mm，反三角板用梯段側(cè)板間支設(shè)的橫楞固定。見附圖：3.4.5梯段側(cè)板與反三角板之間及兩個反三角板之間的距離，不大于600mm。3.5后澆帶模板支設(shè)后澆帶位置嚴(yán)格按設(shè)計圖紙留設(shè)，后澆帶處采用與框架相同的模板支撐體系，施工時注意該處設(shè)置獨(dú)立的支撐體系，施工過程中與滿堂紅腳手架拉結(jié)成一個整體，后澆帶在混凝土澆筑前，此處模板和支撐不得拆除?？蚣芰?、次梁、樓板后澆帶處采用鐵絲網(wǎng)做隔斷，鋼筋和方木做加固支撐。詳見下圖3.6模板拆除3.6.1梁側(cè)模板拆除，必須在混凝土強(qiáng)度不低于1.2MPa時或不損壞混凝土棱角情況下。3.6.2鋼絲網(wǎng)澆筑于混凝土中，不需拆除，但澆筑中應(yīng)注意網(wǎng)模內(nèi)混凝土應(yīng)振搗密實(shí)，且外漏的浮漿不得過多。3.6.4梁底模拆除，跨度小于等于8m之間的梁，必須在混凝土試塊常規(guī)養(yǎng)護(hù)達(dá)到設(shè)計混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的75％時，方可拆除?？缍却笥?m的梁，必須在混凝土試塊常規(guī)養(yǎng)護(hù)達(dá)到設(shè)計混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)的100％時方可拆除。如上層混凝土未施工時，則該層梁底模拆除后應(yīng)加臨時支撐。3.6.6所有懸挑構(gòu)件必須待其混凝土試塊常規(guī)養(yǎng)護(hù)達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的100％時方可拆底模。3.6.7模板拆除前應(yīng)有拆模試驗(yàn)報告作依據(jù)。已拆除模板及其支架的結(jié)構(gòu)，在混凝土強(qiáng)度符合設(shè)計混凝土強(qiáng)度等級的要求后，方可承受全部使用荷載，當(dāng)施工荷載不利時，必須加臨時支撐。3.6.8模板拆除本著“先支的后拆、后支的先拆”的原則，拆除下的材料，及時清理維修，而后分類堆放到指定地點(diǎn)。3.7細(xì)部防漏漿措施3.7.1模板縱向拼縫設(shè)置在受力背楞上，橫向拼縫處用短背楞連接，如圖：模板拼縫示意圖3.7.2模板拼縫部位用膠帶條粘貼?；炷潦┕たp部位，在已施工的混凝土表面沿施工縫粘貼5mm厚膠帶條，而后再支設(shè)模板以保證混凝土澆筑不產(chǎn)生漏漿。水平施工縫防漏漿示意圖3.7.3膠帶條粘貼在板面下3mm處，如圖。既防止漏漿，板面還不露痕跡，保證清水效果。模板拼縫防漏漿示意圖3.7.4對拉螺栓孔防漏漿措施木模板螺栓孔處在螺栓護(hù)套端頭加塑料堵頭。對拉螺栓孔防漏漿示意圖3.7.5預(yù)埋電盒的防漏漿措施樓板內(nèi)電盒用聚苯板塊填塞密實(shí)。豎向結(jié)構(gòu)電盒用Φ10附加鋼筋與柱鋼筋固定，再將電盒電焊在附加鋼筋上；電盒固定配管后，用管塞將盒內(nèi)管口塞好，用聚苯板塊填塞密實(shí)，不留縫隙，用1.2mm厚鍍鋅鐵皮蓋板將盒口蓋嚴(yán)。固定鐵蓋的螺帽端面凹進(jìn)盒口1mm，對于蓋板與盒口四周的縫隙，用3mm厚橡膠板擠嚴(yán)密封，橡膠板尺寸同盒內(nèi)口尺寸，貼于鐵皮蓋板上，并凸出盒口2mm，膠條固定，保證盒內(nèi)既密實(shí)，又能與模板面軟接觸，起到良好的防漏漿效果。5.質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)我方根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》（GB50204－2002）制定了模板質(zhì)量內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)如下所示：模架必須有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，支承部分必須有足夠的支承面積。模板幾何尺寸準(zhǔn)確，拼縫痕跡整齊且有規(guī)律。結(jié)構(gòu)陰陽角方正順直，模板接縫寬度不大于2mm。模板面使用前保證清潔，并涂刷隔離劑。項(xiàng)目允許偏差國家標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn)軸線位置54底模上表面標(biāo)高±5±4截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10±8柱、墻、梁＋4－5＋4－5層高垂直度不大于5m65大于5m86相鄰兩板表面高低差22表面平整度54預(yù)埋鋼板中心線位置33預(yù)埋管預(yù)留孔中心線位置33預(yù)埋螺栓中心線位置22外露長度＋10，0＋10－0預(yù)留洞中心線位置1010截面內(nèi)部尺寸＋10，0＋10－0插筋中心線位置55外露長度＋10，0＋10，05.安全技術(shù)措施：5.1模板的支設(shè)、拆除必須有專項(xiàng)安全技術(shù)交底。5.2加強(qiáng)工人安全教育,每班班組內(nèi)部要開展班前安全教育，項(xiàng)目部每周檢查一次安全教育情況。5.3做好安全防護(hù)設(shè)施5.3.1由于本工程層高比較高，工人在高處作業(yè)要系好安全帶，操作面要鋪設(shè)架板，架板要綁牢固定，不得有探頭板，在滿堂架最上一道水平桿上拉安全網(wǎng)一道，保證施工人員安全。5.3.2施工出入口搭設(shè)安全通道。5.3.3對于臨邊作業(yè)要設(shè)防護(hù)欄,外架要掛立網(wǎng)、拉平網(wǎng)，防止材料、工具從高處墜落傷人。5.3.4吊運(yùn)小件材料要用吊料籠子吊運(yùn)，吊料籠子由鋼筋焊接，內(nèi)鋪鉛絲網(wǎng)片。5.3.5高處材料堆放一定要放在平整，堅實(shí)的地方，不要集中堆放，以免荷載太過集中，造成安全隱患。5.4模板拆除5.4.1模板拆除要嚴(yán)格執(zhí)行安全技術(shù)交底，確保安全生產(chǎn)。5.4.2模板拆除要遵循“先支的后拆，后支的先拆”的原則，保證模板及支承件逐個拆除，不要整體跌落。5.4.3高處拆模,下方應(yīng)設(shè)警示燈，或設(shè)紅白線護(hù)欄，禁止他人進(jìn)入施工區(qū)域，并有專人看護(hù)，夜間施工應(yīng)有充足的照明。5.4.4拆下的材料應(yīng)及時清運(yùn)，材料上的釘子，應(yīng)及時拔掉，以免釘子扎腳。5.4.5模板及其桿件應(yīng)一次拆除干凈。5.4.6拆模時應(yīng)避免高低交差作業(yè)。5.4.7拆模時所用照明電源應(yīng)用24V低壓電源。6.模板設(shè)計計算：梁模板構(gòu)造圖梁模由大楞、小楞、梁模、立柱等組成，底模由方木和竹膠板組成。由于本工程大多數(shù)梁是400×900，其他則小于400×900，故以400×900梁為例計算。6.1底模驗(yàn)算6.1.1抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算，即驗(yàn)算4根方木（50×100）的強(qiáng)度。按簡支梁驗(yàn)算m=1/8qL2σ=m/w≤fmq=q1+q2+q3A：模板及其支架自重q1,小楞間距600q1=0.5×（0.05×0.1×10×0.6+0.9×0.012×0.6×2+0.4×0.012×0.6）/0.4=0.5×（0.03+0.01296+0.00288）/0.4=0.0573KN/m=57.3N/mB：鋼筋混凝土自重q2=0.4×0.9×25×0.6/0.4=13.5KN/mC:施工人員及設(shè)備自重q3=2.5KN/m2×0.4=1KN/mD:振搗混凝土?xí)r生產(chǎn)的水平荷載q4=2.0KN/m2×0.4=0.8KN/mq=0.0573KN/m×1.2+13.5KN/m×1.2+0.8KN/m×1.4=17.39KN/m=17.39N/mmm=1/8×14.357×L2=1/8×17.39×6002=782550N/mσ=m/w=782550/w=2.35N/mm2w=50×1002×4/6=333332fm方木=13N/mm2σ≤fm故滿足需要6.1.2撓度驗(yàn)算：ω=5q’L4/(384EI)≤[ω]=L/200q’=0.0573×1.2+13.5×1.2=16.27N/mmω=5×16.27×6004/（384×10000×16666666.7）=0.165E=10000N/mm2I=bh3/12×4=16666666.7[ω]=600/300=3ω≤[ω]故滿足需要6.2小楞驗(yàn)算：小楞間距600mm，小楞跨度500mm6.2.1抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算，按簡支梁計算M=1/8PL（2-b/L）P=17.39×600=10434NM=1/8×10434×500(2-400/500)=717337.5N·mmσ=M/W=717337.5/=159.7N/mm2W=4.49×103mmσ≤fm故滿足需要6.2.2撓度驗(yàn)算ω=P’L/48EI≤L/250p’=16.27×600=9762Nω=9762×500/(48×206×103×10.78×104=4.5×10-5<2E=206×103N/mm2I=10.78×104mm4ω≤[ω]故滿足要求6.3大楞驗(yàn)算：按連續(xù)梁計算，承受小楞傳來的集中荷載，簡化成均布荷載計算。大楞跨度1000mm。6.3.1抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=1/10qL2σ=m/w≤fmq=1000/600×10434/1000=17.39N/mmM=1/10×17.39×10002=1739000N/mmσ=1739000/w=38.5N/mm2<fm=205N/mm2滿足要求6.3.2撓度驗(yàn)算ω=q’L4/(150EI)≤L/250ω=16.27×1000/(150×2×206×103×10.78×104)=4.8/2=2.4<1000/250=4滿足要求。7.腳手架設(shè)計計算：***是山西省及其輻射區(qū)的客貨運(yùn)中心，是國內(nèi)重要的干線機(jī)場，是首都機(jī)場的主要備降機(jī)場,總建筑面積為5萬余平方米。結(jié)構(gòu)型式為二層框架，柱采用鋼管混凝土柱。一層層高為7.3m，中間局部設(shè)夾層，二層層高隨屋面高度不同，最高處為35m，最低處為24m。結(jié)構(gòu)梁板支撐腳手架均采用滿堂紅腳手架,主航站樓部分采用碗扣架,指廊部分采用鋼管扣件腳手架。7.1計算參數(shù):7.1.1腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.50；腳手架搭設(shè)高度(m):7.70(按從現(xiàn)地面搭至7.25結(jié)構(gòu)層考慮)；采用的鋼管(mm):Φ48×3.5；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐:主龍骨采用50×100方木；次龍骨采用50×100方木。7.1.2荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.120；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.000；7.1.3木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):200.000；木方的截面寬度(mm):40.00、100.00；木方的截面高度(mm):90.00、100.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元7.2模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:50×100方木：W=54.00cm3；I=243.00cm4；方木楞計算簡圖7.2.1荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.200×0.120=0.600kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.350×0.200=0.070kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(2.000+2.000)×1.200×0.200=0.960kN；7.2.2次龍骨方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(0.600+0.070)=0.804kN/m；集中荷載p=1.4×0.960=1.344kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.344×1.200/4+0.804×1.2002/8=0.548kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.344/2+0.804×1.200/2=1.154kN；方木的最大應(yīng)力值σ=M/w=0.548×106/54.000×103=10.147N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為10.147N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13.0N/mm2，滿足要求!7.2.3次龍骨方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=1.200×0.804/2+1.344/2=1.154kN；方木受剪應(yīng)力計算值T=3×1154.400/(2×40.000×90.000)=0.481N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.300N/mm2；方木受剪應(yīng)力計算值為0.481N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.300N/mm2，滿足要求!7.2.4次龍骨方木撓度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=0.600+0.070=0.670kN/m；集中荷載p=0.960kN；方木最大撓度計算值V=5×0.670×1200.0004/(384×9500.000×2430000.00)+960.000×1200.0003/(48×9500.000×2430000.00)=2.281mm；方木最大允許撓度值[V]=1200.000/250=4.800mm；方木的最大撓度計算值2.281mm小于方木的最大允許撓度值4.800mm,滿足要求!7.3主龍骨計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=0.804×1.200+1.344=2.309kN；支撐鋼管計算簡圖主龍骨計算彎矩圖(kN.m)主龍骨計算變形圖(kN.m)主龍骨計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.616kN.m；最大支座力Qmax=11.481kN；方木最大應(yīng)力σ=1.616×106/167×103=9.68N/mm2；方木抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=10.000N/mm2；主龍骨的計算最大應(yīng)力計算值9.68N/mm2小于方木的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值10.000N/mm2,滿足要求!方木的最大撓度小于1200.000/150與10mm，滿足要求！7.4模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。7.4.1靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.149×7.700=1.147kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.120×1.200×1.200=4.320kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=5.971kN；7.4.2活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.000+2.000)×1.200×1.200=5.76kN；7.4.3不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N=1.2NG+1.4NQ=15.229kN；7.5立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中N----立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=15.2292kN；φ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比lo/i查表得到；i----計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58cm；