塔式起重機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

塔式起重機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)第一頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日一、基礎(chǔ)受力分析第二頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日二、參數(shù)信息塔吊型號(hào):QTZ60

自重(包括壓重)F1=833.00kN，最大起重荷載F2=60.00kN，塔吊傾覆力距Mk，塔吊起重高度H=50.00m，塔身寬度B=1.80m，混凝土強(qiáng)度等級(jí):C35，基礎(chǔ)埋深D=0.00m，基礎(chǔ)最小厚度h=1.20m，基礎(chǔ)最小寬度L=5.00m，第三頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、塔吊基礎(chǔ)承載力計(jì)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2條承載力計(jì)算。當(dāng)不考慮附著時(shí)的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：

V──塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力設(shè)計(jì)值，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載。V=1.2×F1+1.4×F2=1.2×833+1.4×60=1083.6(KN)

第四頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、塔吊基礎(chǔ)承載力計(jì)算G──基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重，G=1.2×(25.0×L×L×h+20.0×L×L×D)=1.2×(25.0×5×5×1.2+20.0×5×5×0)=900.00(kN)L──基礎(chǔ)底面的寬度，取L=5.00mW──礎(chǔ)底面的抵抗矩，W=L×L×L/6=5×5×5/6=20.83(m3)M──傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距，M=1.4×Mk=1.4×787.50=1102.50(kN.m)第五頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、塔吊基礎(chǔ)承載力計(jì)算當(dāng)考慮附著時(shí)的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：

當(dāng)考慮偏心距較大時(shí)的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：

㎡第六頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、塔吊基礎(chǔ)承載力計(jì)算當(dāng)考慮附著時(shí)的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：

當(dāng)考慮偏心距較大時(shí)的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：

㎡1.請(qǐng)大家根據(jù)圖示關(guān)系，推導(dǎo)一下這個(gè)公式。2.為什么要是e>b/6才用這個(gè)公式、這個(gè)圖示？第七頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、塔吊基礎(chǔ)承載力計(jì)算

a──合力作用點(diǎn)至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計(jì)算：第八頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、塔吊基礎(chǔ)承載力計(jì)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到:無(wú)附著的最大壓力設(shè)計(jì)值無(wú)附著的最小壓力設(shè)計(jì)值第九頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、塔吊基礎(chǔ)承載力計(jì)算有附著的壓力設(shè)計(jì)值偏心距較大時(shí)壓力設(shè)計(jì)值有無(wú)問(wèn)題？第十頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日四、地基基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算地基基礎(chǔ)承載力特征值計(jì)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2002第條。計(jì)算公式如下:

fak──地基承載力特征值，取250.00kN/m2；b──基礎(chǔ)寬度地基承載力修正系數(shù)，見(jiàn)表，取0.00；d──基礎(chǔ)埋深地基承載力修正系數(shù)，見(jiàn)表，本工程地基承載力特征值是采用深層平板實(shí)驗(yàn)取得的，故取0.00；──基礎(chǔ)底面以下土的重度，取20.00kN/m3；

m──基礎(chǔ)底面以上土的重度，取20.00kN/m3；b──基礎(chǔ)底面寬度，取5.00m；d──基礎(chǔ)埋深度,取0.00m。第十一頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日第十二頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日四、地基基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算解得地基承載力設(shè)計(jì)值

實(shí)際計(jì)算取的地基承載力設(shè)計(jì)值為:fa=200.00kPapk≤fa(5.2.1-1)fa=200.00kPa>pmax=132.27kPa，滿足要求！pkmax≤1.2×fa(5.2.1-2)pkmax=136.33kPa<1.2×fa=240kPa，滿足要求！

第十三頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日五、受沖切承載力驗(yàn)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2002第條。驗(yàn)算公式如下:Fl──應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)作用在A1上的地基土凈反力設(shè)計(jì)值；第十四頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日第十五頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日五、受沖切承載力驗(yàn)算Al──沖切驗(yàn)算時(shí)取用的部分基底面積(圖、b中的陰影面積ABCDEF或圖8.2.7-1C中的陰影面積ABCD)。Al=(5.00+4.10)×0.45/2=2.0475（m2）第十六頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日五、受沖切承載力驗(yàn)算pj──扣除基礎(chǔ)自重及其上土重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的地基土單位面積凈反力對(duì)偏心受壓基礎(chǔ)可取基礎(chǔ)邊緣處最大地基土單位面積凈反力。第十七頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日五、受沖切承載力驗(yàn)算hp──受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時(shí)hp取1.0，當(dāng)h大于等于2000mm時(shí)hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用。取hp=0.97；ft──混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取

ft=1.57kPa；h0──基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，h0=1.15m

；第十八頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日五、受沖切承載力驗(yàn)算am──沖切破壞錐體最不利一側(cè)計(jì)算長(zhǎng)度:at──沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長(zhǎng)。當(dāng)計(jì)算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時(shí)取柱寬；當(dāng)計(jì)算基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力時(shí)取上階寬。at=1.8（m）第十九頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日第二十頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日五、受沖切承載力驗(yàn)算ab──沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長(zhǎng)。當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)(圖、b)計(jì)算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時(shí)，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度；當(dāng)計(jì)算基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力時(shí)，取上階寬加兩倍該處的基礎(chǔ)有效高度。當(dāng)沖切破壞錐體的底面在l方向落在基礎(chǔ)底面以外即a+2h0≥l時(shí)(圖8.2.7-1c)，ab=l。取ab=a+2h0=1.8+1.15*2=4.1（m）am=(at+ab)/2=(1.8+4.1)/2=2.95(m)第二十一頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日五、受沖切承載力驗(yàn)算允許沖切力：

實(shí)際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計(jì)值，所以能滿足要求！第二十二頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日六、承臺(tái)配筋計(jì)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2002第條。1.抗彎計(jì)算，計(jì)算公式如下:

式中a1──截面I-I至基底邊緣的距離，取a1=1.60m；

p──截面I-I處的基底反力設(shè)計(jì)值:p=p1-p2×a1/L

=79.344-52.93×1.6/5=62.41(kPa)；第二十三頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日第二十四頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日六、承臺(tái)配筋計(jì)算a'──截面I-I在基底的投影長(zhǎng)度,取a'=5m。經(jīng)過(guò)計(jì)算得第二十五頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日六、承臺(tái)配筋計(jì)算

2.配筋面積計(jì)算,公式如下:依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)中7.2條。

1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過(guò)C50時(shí)，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc

=16.7N/mm2；h0──承臺(tái)的計(jì)算高度。第二十六頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日六、承臺(tái)配筋計(jì)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得第二十七頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日六、承臺(tái)配筋計(jì)算《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002中第條最小配筋率為min=0.24%

（取0.2%與45ft/fy的大者）所以最小配筋面積:As=5000*1200*0.24%=14400（mm2）故取Asx=Asy=14400mm2配筋：30?25，As=14727mm2第二十八頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日作業(yè)1.試推導(dǎo)當(dāng)考慮偏心距較大時(shí)（e>b/6）的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)值計(jì)算公式.（1）推導(dǎo)當(dāng)e>b/6時(shí)，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)值計(jì)算計(jì)算公式（2）上述推導(dǎo)出的公式，為什么是在e>b/6情況下成立？若e<b/6時(shí)，上述公式是否也成立？試加以證明。2.P44第2、4、5題第二十九頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日塔式起重機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)（四樁基礎(chǔ)）第三十頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日塔吊四樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)算最常用的塔吊基礎(chǔ)是采用四樁基礎(chǔ)，塔吊樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)的內(nèi)容包括：（1）塔吊基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力與彎矩計(jì)算（2）矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算（3）矩形承臺(tái)截面主筋的計(jì)算（4）矩形承臺(tái)截面抗剪切計(jì)算（5）樁承載力驗(yàn)算和樁豎身極限承載力驗(yàn)算及樁長(zhǎng)計(jì)算。第三十一頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日塔機(jī)型號(hào)QTZ63（5510）塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)32塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計(jì)算高度H(m)40塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6一、塔機(jī)參數(shù)第三十二頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日第三十三頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日一、塔機(jī)參數(shù)塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車(chē)和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應(yīng)的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)55最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×11.5，10×55]＝690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4(kN)138平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8第三十四頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日一、參數(shù)信息塔吊型號(hào):QTZ63（5510）

塔身寬度B=1.6m，基礎(chǔ)埋深D=0.00m；樁直徑d=0.40m,樁間距La=3.70m,樁身混凝土強(qiáng)度C25，承臺(tái)厚度h=1.20m混凝土強(qiáng)度:C35,鋼筋級(jí)別:Ⅱ級(jí),承臺(tái)箍筋間距S=200mm,承臺(tái)長(zhǎng)度或?qū)挾萀

=4.50m,保護(hù)層厚度:50mm；第三十五頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日二、風(fēng)荷載計(jì)算ωk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；βz——高度z處的風(fēng)振系數(shù)；

μs——風(fēng)載體形系數(shù)；μz——風(fēng)壓高度系數(shù)；按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001的規(guī)定采用）

ω0——基本風(fēng)壓；按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001的規(guī)定采用）；第三十六頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日1.基本風(fēng)壓查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）基本風(fēng)壓附錄D5，施工場(chǎng)地位于溫州茶山高教園區(qū)：10年一遇的基本風(fēng)壓w0=0.35kN/m2；50年一遇的基本風(fēng)壓w0=0.6kN/m2；100年一遇的基本風(fēng)壓w0=0.7kN/m2；取50年一遇基本風(fēng)壓計(jì)算。ω0=0.35（kN/m2）第三十七頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日離地面或海平面高度（m）地面粗糙度類(lèi)別ABCD5101520304050601．171．381．521．631．801．922．032．121．001．001．141．251．421．561．611．770．740．740．740．841．001．131．251．350．620．620．620．620．620．730．840．93表7.2.1風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz

μz

=1.612.風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz

第三十八頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日2.風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz地面粗糙度可分為A、B、C、D四類(lèi)：—A類(lèi)指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；—B類(lèi)指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；—C類(lèi)指有密集建筑群的城市市區(qū)；—D類(lèi)指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。第三十九頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日3.高度z處的風(fēng)振系數(shù)βzξ——脈動(dòng)增大系數(shù)；ν——脈動(dòng)影響系數(shù)；φz——振型系數(shù)，查表F1.1，φz=1；μz——風(fēng)壓高度變化系數(shù)。第四十頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日T1=(0.007～0.013)H鋼結(jié)構(gòu)可取高值，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)可取低值。本例取T1=0.013*50=0.65（S），ω0T12=0.35*0.652=0.15(KNs2/m2)，ξ=1.96第四十一頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日ν=0.87第四十二頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日φz=1φz第四十三頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日3.高度z處的風(fēng)振系數(shù)βzξ——脈動(dòng)增大系數(shù)；ν——脈動(dòng)影響系數(shù)；φz——振型系數(shù)，查表F1.1，φz=1；μz——風(fēng)壓高度變化系數(shù)。第四十四頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日4.風(fēng)載體形系數(shù)μs查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB80009-2001）中的表中第34項(xiàng)中的“塔架”風(fēng)向①情形，擋風(fēng)系數(shù)Φ=0.35，得μs=2.1。第四十五頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日μs=2.1第四十六頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日5.風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算第四十七頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日二、塔吊基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力與彎矩計(jì)算荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合：1.作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力：塔機(jī)自重：F1

F1=G0+G1+G2+G3+G4

=251+37.4+3.8+19.8+138=450（KN）起吊重量：F2=60（KN）

V=F1+F2=450+60=510（kN）2.承臺(tái)自重和上面覆土自重G=25.0×L×L×h+20.0×L×L×D=(25.0×4.5×4.5×1.2+20.0×4.5×4.5×0)=607.5(kN)

第四十八頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日二、塔吊基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力與彎矩計(jì)算3.塔吊的傾覆力矩：M=G1*RG1+G2*RG2-G3*RG3-G4*RG4+G1*RG1

+0.9（Qmin*RQmin+ψc*Fh*H0/2）

=37.4*22+3.8*11.5-19.8*6.3-138*11.8+0.9*（60*11.5+54.656*40/2）

=718.168（KN.m）第四十九頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日二、塔吊基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力與彎矩計(jì)算荷載效應(yīng)基本組合：1.作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力：塔機(jī)自重：F1

F1=G0+G1+G2+G3+G4

=251+37.4+3.8+19.8+138=450（KN）起吊重量：F2=60（KN）

V=1.2*F1+1.4*F2=1.2*450+1.4*60=624（kN）2.承臺(tái)自重和上面覆土自重G=1.2*（25.0×L×L×h+20.0×L×L×D）=1.2*(25.0×4.5×4.5×1.2+20.0×4.5×4.5×0)=729(kN)

第五十頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日二、塔吊基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力與彎矩計(jì)算3.塔吊的傾覆力矩：M=1.2*（G1*RG1+G2*RG2-G3*RG3-G4*RG4+G1*RG1)

+1.4*0.9*（Qmin*RQmin+ψc*Fh*H0/2）

=1.2*(37.4*22+3.8*11.5-19.8*6.3-138*11.8)+1.4*0.9*（60*11.5+54.656*40/2）

=1182.763（KN.m）第五十一頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算第五十二頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日第五十三頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算1.樁頂豎向力的計(jì)算(GB50007-2002第條)n──單樁個(gè)數(shù)，n=4；V──作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力設(shè)計(jì)值；G──樁基承臺(tái)的自重標(biāo)準(zhǔn)值；Mx，My──承臺(tái)底面的彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m)；xi，yi──單樁相對(duì)承臺(tái)中心軸的X、Y方向距離(m)，xi=yi

=1.85m；Ni──單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kN)。第五十四頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算Ni按荷載效應(yīng)基本組合計(jì)算Ni第五十五頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算

2.矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算(GB50007-2002第條)

Mx,My──計(jì)算截面處X、Y方向的彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m)；xi,yi──單樁相對(duì)承臺(tái)中心軸的X、Y方向距離(m)；

Ni1──扣除承臺(tái)自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kN)，第五十六頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日三、矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到彎矩設(shè)計(jì)值：第五十七頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日四、矩形承臺(tái)承臺(tái)主筋計(jì)算

1.配筋面積計(jì)算,公式如下:依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)中7.2條。

1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過(guò)C50時(shí)，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc

=16.7N/mm2；h0──承臺(tái)的計(jì)算高度。第五十八頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日四、矩形承臺(tái)承臺(tái)主筋計(jì)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得由于最小配筋率為min=0.24%

（取0.2%與45ft/fy的大者）所以最小配筋面積:As=4500*1200*0.24%=12960（mm2）。

故取Asx=Asy=12960mm2。第五十九頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日五、矩形承臺(tái)截面抗剪切計(jì)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002第、條。第六十頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日五、矩形承臺(tái)截面抗剪切計(jì)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002第條。V——扣除承臺(tái)及其上填土自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)斜截面的最大剪力設(shè)計(jì)值；V=2Ni1=2*476.416=952.832（KN）hs——受剪切承載力截面高度影響系數(shù)按下式計(jì)算。板的有效高度h0小于800mm時(shí)h0取800mm,h0大于2000nmm時(shí)h0取2000nmm。第六十一頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日五、矩形承臺(tái)截面抗剪切計(jì)算——剪切系數(shù)；——計(jì)算截面的剪跨比x=ax/h0,

y=ay/h0。ax、ay為柱邊或承臺(tái)變階處至x、y方向計(jì)算一排樁的樁邊的水平距離，當(dāng)=<0.3時(shí)取=0.3；當(dāng)>3時(shí)取=3。第六十二頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日五、矩形承臺(tái)截面抗剪切計(jì)算承臺(tái)滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋。第六十三頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日六、樁身混凝土承載力驗(yàn)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002第條）樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值應(yīng)足下面的公式：Q——相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的單樁豎向力設(shè)計(jì)值fc——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值按現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范取值A(chǔ)p——樁身橫截面積；Ψc——工作條件系數(shù)預(yù)制樁取0.75，灌注樁取0.6~0.7(水下灌注樁或長(zhǎng)樁時(shí)用低值)第六十四頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日六、樁身混凝土承載力驗(yàn)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002第條），灌注樁最小配筋率不宜小于0.2%~0.65%（小直徑取大值）。第六十五頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日七、樁豎向極限承載力驗(yàn)算及樁長(zhǎng)計(jì)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002第條），樁豎向極限承載力驗(yàn)算應(yīng)滿足下面的公式：Ra——單樁豎向承載力特征值；qpa、qsia——樁端端阻力樁側(cè)阻力特征值由當(dāng)?shù)仂o載荷試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)分析算得；Ap——樁底端橫截面面積；up——樁身周邊長(zhǎng)度；li——第i層巖土的厚度。第六十六頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日七、樁豎向極限承載力驗(yàn)算及樁長(zhǎng)計(jì)算序號(hào)土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土名稱(chēng)111.5300粉土或砂土20.5708000微風(fēng)化灰?guī)r樁進(jìn)入土層厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表第六十七頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日第六十八頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日六、樁身混凝土承載力驗(yàn)算根據(jù)前面的計(jì)算，樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值取Q=Nmax=473.47kN樁身混凝土強(qiáng)度為C20，fc=11.90N/mm2；樁的截面面積，A=(0.4/2)2*3.14=0.126m2；水下灌注樁取Ψc

=0.6；滿足要求,只需構(gòu)造配筋!第六十九頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日六、樁身混凝土承載力驗(yàn)算根據(jù)前面的計(jì)算，樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值取Q=Nmax=473.47kN樁身混凝土強(qiáng)度為C20，fc=11.90N/mm2；樁的截面面積，A=(0.4/2)2*3.14=0.126m2；水下灌注樁取Ψc

=0.6；滿足要求,只需構(gòu)造配筋!為什么不取Q=Nmax=781.05KN第七十頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日六、樁身混凝土承載力驗(yàn)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002第條），灌注樁最小配筋率不宜小于0.2%~0.65%（小直徑取大值）。取min=0.65%As=0.65%*Ap=0.65%*0.126*106=819（mm2）選配：6?14，As=923mm2第七十一頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日七、樁豎向極限承載力驗(yàn)算及樁長(zhǎng)計(jì)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002第條），樁豎向極限承載力驗(yàn)算應(yīng)滿足下面的公式：Ra——單樁豎向承載力特征值；qpa、qsia——樁端端阻力樁側(cè)阻力特征值由當(dāng)?shù)仂o載荷試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)分析算得；Ap——樁底端橫截面面積；up——樁身周邊長(zhǎng)度；li——第i層巖土的厚度。第七十二頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日七、樁豎向極限承載力驗(yàn)算及樁長(zhǎng)計(jì)算樁的入土深度為12m，樁端位于第2土層，則樁的豎向極限承載力為：Q=473.47KN≤Ra=1485.28KN，滿足要求。序號(hào)土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土名稱(chēng)111.5300粉土或砂土20.5708000微風(fēng)化灰?guī)r樁進(jìn)入土層厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表第七十三頁(yè)，共一百一十頁(yè)，2022年，8月28日七、樁豎向極限承載力驗(yàn)算及樁長(zhǎng)計(jì)算樁的入土深度為12m，樁端位于第2土層，則樁的豎向極限承載力為：Q=473.47KN≤Ra=1485.28KN，滿足要求。序號(hào)土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土名稱(chēng)111.5300粉土或砂土20.5708000微風(fēng)化灰?guī)r