高大模板及結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層施工方案-2浩遠蘭庭

目錄TOC\o"1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc268938521”1編制依據(jù)及工程概況 1。1編制依據(jù) HYPERLINK\l”_Toc268938523”1。2工程概況 2施工環(huán)境及條件 _Toc268938526"4施工順序 _Toc268938528”6混凝土澆注施工措施 HYPERLINK\l”_Toc268938529"7模板支架的拆除 HYPERLINK\l”_Toc268938530"8模板支撐計算書 8.1梁模板支撐計算書 _Toc268938533"8。2。1厚度180mm板模板支撐 HYPERLINK\l”_Toc268938536"8。3下部樓板強度的（加固處理）計算 9施工過程監(jiān)控措施 HYPERLINK\l”_Toc268938538”10高支模事故應急救援預案 HYPERLINK\l”_Toc268938539”10.1項目應急組織機構(gòu)： 10.2高支模突發(fā)事故處理 HYPERLINK\l”_Toc268938541"10.3急救措施 HYPERLINK\l”_Toc268938542"10.4事故應急與救援

1編制依據(jù)及工程概況1.1編制依據(jù)本施工方案是依據(jù)本工程設計圖紙、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001及J43-2000、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204—2002、《建筑施工手冊》、《施工組織設計》及相關(guān)規(guī)范標準編制。1.2工程概況本工程地下一層、地上29層，其中裙樓2層，結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層位于二層頂即三層梁板結(jié)構(gòu),。二層層高為4.9m，結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層樓板厚度180mm,梁斷面尺寸分別為600×1200、600×1800、800×2000、800×1800、以及其它尺寸較小的梁。3層以上為標準層,層高3.0m，梁斷面尺寸小，不屬于高大支模范圍?；炷翉姸鹊燃墸簤χ鶠镃50、轉(zhuǎn)換層梁板為C40,其余層為C25。2施工環(huán)境及條件（1）、大型施工機械配置為:1臺QTZ63塔吊，2臺HBT60輸送泵，其滿負載泵送能力為40m3/小時；(2）、現(xiàn)場施工道路滿足施工要求，可供車輛通行至輸送泵處.（3)、塔吊作業(yè)半徑能覆蓋轉(zhuǎn)換層平面。(4）、轉(zhuǎn)換層砼采用商品砼,支模系統(tǒng)均采用普通鋼管、扣件、頂托、木枋、層板組成。(5）、工程緊鄰一棟住宅樓,夜間施工受到較大限制，應提前辦好夜間施工許可證.3模板支撐系統(tǒng)及高支撐模板系統(tǒng)的構(gòu)造、搭設高度8m及以上；搭設跨度18m及以上；施工總荷載15kN/m2及以上;集中線荷載20KN/m及以上等屬于高大模板(規(guī)范術(shù)語），亦稱為高支模（工地叫法），又因為本工程裙樓以下樓板厚度大及存在結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，故本工程需編制高支撐模板系統(tǒng)專項施工方案。2）、地下室負一層頂板、裙樓一層頂板、結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層（二層頂板）梁板模板支撐系統(tǒng)均采用鋼管扣件式滿堂腳手架體系，所用腳手鋼管的壁厚不得小于3。5mm.模板面板均采用18mm厚膠合板。3)、地下一層頂板由于厚度大，分別為120~180mm厚,一層層高大，負一層頂板到一層頂板梁斷面除個別較大外均為通常尺寸，故必須確保樓板部分支撐系統(tǒng)的承載能力和穩(wěn)定性.除轉(zhuǎn)換層大梁和其它層的600×1200、600×1800、800×2000、800×1800的個別斷面較大的梁外其它部分的支撐系統(tǒng)按以下要求進行布置：梁底立桿橫向間距1.0m，縱向間距1.0m；個別較大斷面的梁底立桿橫向間距0.8m～1m，縱向間距0.5m，見表二中數(shù)據(jù)。板底立桿縱橫向間距根據(jù)不同的樓板厚度和采用的水平支撐大龍骨種類進行安裝，詳見表一中數(shù)據(jù)，施工中立桿間距不得超過表一中的數(shù)值。支撐體系雙向設置水平桿，水平桿步距1。5m，掃地桿距地0.3m，頂部水平桿距立桿頂部的高度不大于0.5m，并按規(guī)定設置豎向剪刀撐和水平剪刀撐.板底立桿頂部宜采用可調(diào)頂托，頂托上鋪設雙鋼管作為大龍骨；如果板底立桿頂部采用雙扣件固定水平支撐單鋼管作為大龍骨時，板底縱橫向立桿間距按表一中相應數(shù)值取用，梁底水平支撐鋼管(大龍骨)與立桿連接處為雙扣件,以滿足抗滑力要求。梁、板底模下小龍骨采用40×80木方，中距0。3m。梁側(cè)橫小龍骨采用40×80方木,水平設置，中—中300均勻布置，梁側(cè)大龍骨采用Φ48＊3.5雙鋼管，豎向設置，大龍骨間距500mm,高度700mm～1200mm的梁沿豎向按間距300mm設置M12對拉螺桿。各種板厚支撐系統(tǒng)表(表一)板厚（mm)立桿縱橫間距（mm)大龍骨為單鋼管雙扣件大龍骨為頂托雙鋼管140、結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層（二層頂板）梁底（最大尺寸梁800×2000)支撐立桿橫向間距0。40m，梁底一排5根立桿，縱向間距0。5m,梁底模板下小龍骨平行于梁斷面設置,梁底大龍骨垂直(沿梁跨)于梁斷面設置，大龍骨為雙鋼管，間距等于立桿橫向間距，安裝在立桿頂部設置的可調(diào)頂托上，小龍骨為40×80木方,平行于梁斷面（垂直于梁跨）放置，對于1.8~2.0m高的梁木方中距為150mm(必須保證），1.5m梁高木方間距為250mm，梁高1.0m以下的木方間距為300mm。其它梁底支撐立桿數(shù)量及梁側(cè)模板對拉螺桿數(shù)量見下表(表3—5-2)。梁側(cè)橫小龍骨采用40×80木枋，水平設置，中—中300均勻布置，梁側(cè)大龍骨采用Φ48*3。5雙鋼管，豎向設置，大龍骨間距500mm，高度700mm以上的梁沿豎向按間距300mm設置M14對拉螺桿，對拉螺桿設置數(shù)量見下表所示.不同斷面尺寸的大梁梁底支撐立桿數(shù)量表（表二）斷面尺寸(mm）梁底增加立桿數(shù)立桿橫縱間距(mm）橫桿步距（mm）對拉螺桿直徑(mm）對拉螺桿排數(shù)（排距）對拉螺桿縱向間距(大龍骨、雙鋼管）800×18003400×5001500146（300）300800×20003400×5001500146(300）300600×12002400×5001500146（300)300600×18002400×5001500145（350）400注：梁兩側(cè)立桿距梁側(cè)面(砼面）250mm。轉(zhuǎn)換層梁支模示意圖(800×2000)5)、結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層板底支撐架子立桿縱橫向雙向間距均為1.0m，以和大梁下立桿間距相匹配,在底部20cm處設置雙向掃地桿,水平桿步距為1.5m.6）、高支撐系統(tǒng)剪刀撐的布設為：滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架應設置一道豎向剪刀撐,由底至頂連續(xù)設置；剪刀撐布設時,梁底和板跨中部位必須布設剪刀撐；高支撐模板支架,其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐.剪刀撐的布設應符合下列規(guī)定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45°～60°之間；剪刀撐的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100mm；剪刀撐跨越立桿根數(shù)宜按下表的規(guī)定確定。剪刀撐斜桿與地面的傾角(a）45°50°60°剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)（n)7657）、跨度大于4m梁起拱2/1000。8）、結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層下樓板回頂（加固)處理：由于結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層梁截面大,在結(jié)構(gòu)施工過程中對下面的承載樓板產(chǎn)生很大荷載，又因樓板厚度大,荷載大，需考慮支撐樓板的承載能力。經(jīng)計算在施工結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層時其下層塔樓范圍內(nèi)(首層）的頂板模板支撐均不得拆除，對斷面高度為1.0m以上的梁處，需對該梁下范圍的首層頂板進行加固處理。為此，塔樓范圍內(nèi)一層頂板的模板支撐架均不得拆除，且在澆注結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層混凝土前對一層頂板對應結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層1。0m以上高度的大梁范圍按結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層大梁底設置的立桿間距進行加固，以保證轉(zhuǎn)換層大梁荷載的分擔和傳遞。其它截面較小的梁和樓板下不需進行特殊處理。9)、回頂系統(tǒng)支設方法：橫向不少于3根，縱向?qū)τ诹焊?。5m以上的為0.5m，梁高1.5m以下的為1m，回頂系統(tǒng)底部設掃地桿，水平桿雙向設置，步距1.5m,立桿頂部設置可調(diào)頂托，頂托上設雙鋼管或雙方木。經(jīng)計算按上述方法進行加固處理后是安全的，計算過程見計算書內(nèi)容.4施工順序普通樓層：放線→柱墻筋焊接綁扎驗收(梁板支模架搭設)→梁、板模板→梁筋綁扎(柱模支設）→板筋（驗柱模）→梁板筋驗收→柱砼→梁板砼澆筑→砼養(yǎng)護結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層：放線→柱墻筋焊接綁扎驗收（梁板支模架搭設)→梁底模→部分板?！旱捉罹臀弧⒘航罱壴簜?cè)模、板模、柱?！褰睿ㄖｒ炇眨蠈又鶋Σ褰睢喊褰铗炇铡拧喊屙艥仓硼B(yǎng)護5模板安裝施工技術(shù)措施5.1進場模板質(zhì)量標準模板要求：（1）技術(shù)性能必須符合相關(guān)質(zhì)量標準(通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質(zhì)量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0。001m2。每平方米污染面積不大于0。005m2（3）規(guī)格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值;各測點與平均值差為偏差.長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值.對角線差檢測方法:用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度,并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。5。2模板安裝施工豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝.安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時,要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性.拼裝的精度要求如下:1）、兩塊模板之間拼縫≤12）、相鄰模板之間高低差≤13)、模板平整度≤24）、模板平面尺寸偏差±35.2。1模板定位當?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸?≥1.2MPa),即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點,引出每道細部軸線，根據(jù)軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm）控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標高控制線，并根據(jù)該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。5。2。2梁、板模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序模板定位、垂直度調(diào)整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模②技術(shù)要點安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩(wěn)定性。在穩(wěn)定的支架上先根據(jù)樓面上的軸線位置和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。根據(jù)施工組織設計的要求,待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后,再支設梁的側(cè)?；虬宓闹苓吥０?。并在板或梁的適當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內(nèi)的雜物。模板支設完畢后,要嚴格進行檢查，保證架體穩(wěn)定,支設牢固,拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模,不漏漿。梁模板安裝時注意以下幾點：①鋼管排架搭設橫平豎直,縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通;②根據(jù)梁跨度，決定頂板模板起拱大小:＜4不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm;③梁側(cè)設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45°）5。3模板安裝質(zhì)量要求必須符合《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204—2002）及相關(guān)規(guī)范要求。即”模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載".（1)主控項目1）安裝現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的上層模板及其支架時,下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術(shù)方案觀察.2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。（2）一般項目1）模板安裝應滿足下列要求:模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有積水;模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈；檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數(shù)量:按規(guī)范要求的檢驗批（在同一檢驗批內(nèi)，對梁，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對板,應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規(guī)定;檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批（對梁、柱，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。(3）現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的偏差應符合表1的規(guī)定。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板,應按有代表性的自然間抽查10％,且不得小于3間）.現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養(yǎng)護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時,應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制,在模板安裝就位前,必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2)模板拼裝配合，工長及質(zhì)檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高2900mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形控制1）墻模支設前，豎向梯子筋上,焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土時,做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑,層高控制在500以內(nèi)，嚴防振搗不實或過振，使模板變形.3）門窗洞口處對稱下混凝土；4)模板支立后,拉水平、豎向通線,保證混凝土澆筑時易觀察模板變形,跑位;5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結(jié)。(7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，及時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔,以防混凝土澆筑時產(chǎn)生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。(9)清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50×100洞，以便用空壓機清掃模內(nèi)的雜物，清理干凈后,用木膠合板背訂木方固定。(10）跨度小于4m不考慮，4~6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模通知書發(fā)放后方可合模。（12)混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。（13）為提高模板周轉(zhuǎn)、安裝效率,事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。5。4其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，另外對于一些質(zhì)量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質(zhì)量。嚴格執(zhí)行交底制度,操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術(shù)交底。(1)膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸,并碼放整齊，木方下口要墊平。(3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直.(4）墻模板安裝基層找平,并粘貼海綿條,模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿,在外墻繼續(xù)安裝模板前,要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內(nèi)墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少2~3mm。（6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固,固定,對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構(gòu)造與整體穩(wěn)定性布置。5。5脫模劑及模板堆放、維修（1)木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油＝2：8。（2)模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當,避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板.周轉(zhuǎn)模板分類清理、堆放。（4)拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補.6混凝土澆注施工措施結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層墻柱混凝土強度等級為C50，梁板混凝土強度等級為C40，為了防止產(chǎn)生溫度和收縮裂紋，梁板混凝土中摻入8%左右HEA膨脹劑進行補償混凝土的收縮。施工順序：以施工縫為界分三次澆注結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層混凝土，每個區(qū)一次連續(xù)澆注完成,中間不留施工縫，先澆墻柱混凝土再澆注梁板混凝土。本工程采用柱墻和梁板一次性澆筑，在砼澆筑時,應先澆筑柱墻砼，待柱墻砼下沉基本穩(wěn)定后砼初凝前澆筑梁板砼。1)、砼澆筑順序柱墻砼澆筑時，采用逐根退行澆筑,四周閉合墻砼以一點為起點分兩個班組各沿順、逆時針方向呈階梯形向前推進，不閉合的墻砼從一端向另一端呈階梯形向前推進。每根柱和墻體砼要求一次澆筑完成?？蚣苤倪M料及振搗，通過框架梁下部鋼筋上提后的空間放料,插入式振動棒插入振搗。梁板砼澆筑時,采用兩臺布料機分層循環(huán)澆筑。因框支梁最大高度達2000mm,所以要求斜面分層澆筑，每層厚度不超過300mm.砼澆筑應連續(xù)進行，如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，控制在2小時以內(nèi)，并應在下層砼初凝之前將上層砼澆筑完畢。澆搗上層砼時,要插入下層已搗砼50，確保分層界面結(jié)合緊密，樓板則采用平板振動器搗實.2)、施工要點(1）、在澆筑工序中,應控制砼的均勻性和密實性。砼拌合物運至澆筑地點后，應立即澆注入模。在澆筑過程中，如發(fā)現(xiàn)砼拌合物的均勻性和稠度發(fā)生較大的變化，應及時處理。（2)、振搗時，振動棒不得打、撬安裝埋管,并盡量不要碰撞鋼筋。提棒操作應采取快插慢抽,拔出時電機不能停轉(zhuǎn)；每振點的振搗時間控制在20~30S，以不再出現(xiàn)氣泡、表面砂漿不再沉陷為止，并且在20—30min后對其進行二次復振。（3）、振動棒插點間距以不大于振動棒作用半徑的1.25倍為宜(一般為400mm左右）；距離模板不應大于作用半徑的0.5倍;砼分層厚度不大于振動棒作用長度的1。25倍。加強結(jié)點處、轉(zhuǎn)角處、鋼筋密集處振搗，此部位可采用小直徑振動棒振搗，保證棒能落實到位。當發(fā)現(xiàn)砼有不密實等現(xiàn)象,應立即采取措施。(4）、澆筑人員應隨時注意鋼筋的位置和保護層的厚度。設專人負責檢查模板、支撐架、鋼筋、預埋件和預留孔洞等是否變形移位，同時防止下料不均和漏振。當發(fā)現(xiàn)有變形、移位時，應立即停止?jié)仓谝褲仓捻拍Y(jié)前修整完好。3)、砼養(yǎng)護砼澆筑完畢后,要避免曝曬，并在澆筑完畢后的12h以內(nèi)開始連續(xù)養(yǎng)護。樓面砼終凝后宜覆蓋一層塑料薄膜自養(yǎng)或澆水養(yǎng)護；柱墻宜帶模澆水養(yǎng)護；轉(zhuǎn)換梁體積較大，為避免裂縫產(chǎn)生,要求加草袋覆蓋養(yǎng)護，使其始終保持濕潤狀況，同時減緩砼表面散熱速度。養(yǎng)護時間不少于14d。7模板支架的拆除1)、模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊試壓強度，符合設計要求的百分率后，由技術(shù)人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。2）、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求.在拆除側(cè)模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除.混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。3)、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆,后支的先拆。樓板模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭,使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求,保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板,其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護支撐.4）、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質(zhì)量.5)、模板拆除后,及時進行板面清理,涂刷隔離劑，防止粘結(jié)灰漿.6)、安全措施：（1)、拆除前應全面檢查支架的扣件連接、支撐系統(tǒng)等是否符合構(gòu)造要求拆除作業(yè)必須由上而下進行,嚴禁上下同時作業(yè)（2)、模板應隨支架的拆除逐塊拆下,禁止成片撬落(3）、拆除區(qū)域應圍起警戒,禁止其他人員進入(4)、拆下的模板和扣件等禁止高空拋落（5)、模板的拆除要搭設操作平臺(6）、拆下的模板、木枋應及時除掉上面的鐵釘防止扎傷.（7）、底模拆除時混凝土的強度必須達到GB50204-2002中表4。3。1的規(guī)定方可拆模，否則應采取可靠的回頂及加固措施并應通過計算確定。8模板支撐計算書8。1梁模板支撐計算書（一)、斷面800×2000梁計算書:1)、編制依據(jù):高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010—2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50017—2003）等規(guī)范編制.2)、參數(shù)信息（1).模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.8；梁截面高度D(m）：2。0混凝土板厚度(mm）:180。00；立桿梁跨度方向間距La（m）：0。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m):0。10；立桿步距h（m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m):2。80；梁兩側(cè)立柱間距（m）：1。50；承重架支設：梁底4根承重立桿（橫向一排6根立桿），方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m）:1.00；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；(2）.荷載參數(shù)模板自重（kN/m2）：0。35；鋼筋自重(kN/m3):1。50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5;新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：18。0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2)：2。0；振搗混凝土荷載標準值（kN/m2）：2.0(3)。材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E（N/mm2)：10000。0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1。7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E（N/mm2):9500。0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）：13。0；（4）。梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b（mm）：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80。0；梁底模板支撐的間距(mm)：150。0；面板厚度(mm）:12。0；（5）.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm):300；次楞根數(shù)：6;穿梁螺栓水平間距（mm）：300；穿梁螺栓豎向根數(shù)：5；穿梁螺栓豎向距板底的距離為:200mm,300mm，300mm，350mm，350mm；穿梁螺栓直徑（mm）：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3。5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；3）、梁模板荷載標準值計算（1).梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中γ-—混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t-—新澆混凝土的初凝時間,可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/（T+15)計算,得5。714h；T--混凝土的入模溫度，取20。000℃；V--混凝土的澆筑速度,取1.500m/h；H—-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。750m;β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2—-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F;分別為50。994kN/m2、18.000kN/m2,取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載.4）、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)(1）.強度計算跨中彎矩計算公式如下：其中，σ—-面板的彎曲應力計算值(N/mm2）；M-—面板的最大彎距(N.mm)；W—-面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16。2cm3；［f]—-面板的抗彎強度設計值(N/mm2）;按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-—作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值:q1=1.2×0。3×18×0.9=5.83kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設計值：q2=1。4×0.3×2×0。9=0.76kN/m；q=q1+q2=5。832+0。756=6。588kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距)：l=324mm；面板的最大彎距M=0。1×6.588×3242=6。92×104N。mm;經(jīng)計算得到,面板的受彎應力計算值:σ=6.92×104/1.62×104=4。269N/mm2；面板的抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=4。269N/mm2小于面板的抗彎強度設計值［f］=13N/mm2，滿足要求?。?).撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=18×0。3=5。4N/mm；l-—計算跨度（內(nèi)楞間距):l=324mm；E—-面板材質(zhì)的彈性模量：E=9500N/mm2；I-—面板的截面慣性矩:I=30×2.0×2.0×2。0/12=20cm4;面板的最大撓度計算值:ω=0.677×5。4×3244/(100×9500×1.46×105)=0。291mm;面板的最大容許撓度值：［ω］=l/250=324/250=1。296mm；面板的最大撓度計算值ω=0。291mm小于面板的最大容許撓度值［ω］=1。296mm,滿足要求！5)、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算(1)。內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.本工程中，龍骨采用1根木楞,截面寬度40mm,截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=40×802×1/6=42。66cm3；I=40×803×1/12=21.33cm4;內(nèi)楞計算簡圖①。內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ-—內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2）；M-—內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W—-內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；［f]-—內(nèi)楞的強度設計值（N/mm2）.按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中,作用在內(nèi)楞的荷載,q=（1.2×18×0.9+1。4×2×0。9)×0。324=7。12kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距）：l=300mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0。1×7.12×300.002=6.40×104N。mm；最大支座力：R=1.1×7。115×0。3=2。348kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值σ=6.40×104/6。40×104=1.001N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設計值:[f］=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值σ=1.001N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設計值［f］=17N/mm2，滿足要求!②。內(nèi)楞的撓度驗算其中E-—面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=18。00×0。32=5.83N/mm；l——計算跨度(外楞間距）：l=300mm；I—-面板的截面慣性矩：I=5.12×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值：ω=0.677×5.83×3004/(100×10000×5.12×106)=0。006mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω］=300/250=1。2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.006mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值［ω]=1.2mm，滿足要求?。?)。外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2。348kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=10。16cm3;外鋼楞截面慣性矩I=24。38cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m）外楞變形圖(mm）①。外楞抗彎強度驗算其中σ—-外楞受彎應力計算值（N/mm2)M—-外楞的最大彎距(N.mm）；W-—外楞的凈截面抵抗矩；[f]—-外楞的強度設計值（N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.47kN.m外楞最大計算跨度:l=350mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值：σ=4.70×105/1。02×104=46。22N/mm2;外楞的抗彎強度設計值：［f]=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=46。22N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值［f]=205N/mm2，滿足要求?、?。外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0。253mm外楞的最大容許撓度值：[ω]=350/400=0.875mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.253mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.875mm，滿足要求！6）、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：其中N—-穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-—穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：14mm；穿梁螺栓有效直徑：11。55mm；穿梁螺栓有效面積：A=105mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18×0。3×0。35=1.89kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：［N］=170×105/1000=17。85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=1。89kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N］=17.85kN，滿足要求！7)、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×2000×2000/6=5.3×104mm3；I=800×2000×2000/12=2。65×104mm3；（1）?？箯潖姸闰炈惆匆韵鹿竭M行面板抗彎強度驗算：其中，σ-—梁底模板的彎曲應力計算值（N/mm2）；M——計算的最大彎矩（kN。m）；l——計算跨度（梁底支撐間距）:l=150.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m）;新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1：1。2×(24.00+1。50)×0。8×2。0×0.90=44.06kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載:q2：1。2×0。35×0。8×0。90=0.3kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3：1。4×2.00×1.40×0。90=3。53kN/m；q=q1+q2+q3=69.40+0。53+3。53=73.46kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax=0。10×73。458×0.152=0。165kN.m；σ=0。165×106/7.56×104=2。186N/mm2;梁底模面板計算應力σ=2。186N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值［f］=13N/mm2,滿足要求!（2）。撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q—-作用在模板上的壓力線荷載：q=（(24.0+1.50)×1。800+0。35）×0.8=37KN/m;l--計算跨度(梁底支撐間距)：l=150。00mm；E-—面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值：[ω]=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計算值：ω=0.677×37×1504/（100×9500×6.80×105）=0.019mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.019mm小于面板的最大允許撓度值：[ω］=150/250=0.6mm，滿足要求！8）、梁底支撐木方的計算(1).荷載的計算：A、鋼筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=(24+1。5)×1。8×0.15=6.885kN/m；B、模板的自重荷載（kN/m)：q2=0。35×0。15×(2×0.8+2）/1。4=0。29kN/m；C、活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載（kN/m）：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×0.15=0。675kN/m；(2）.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值q=1。2×6.885+1。2×0。188=8.487kN/m；活荷載設計值P=0.8×0.675=0.54kN/m；荷載設計值q=8。487+0。945=9.432kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6×8×8/6=6。40×101cm3;I=6×8×6×8/12=2。56×102cm4；（3).支撐方木驗算:最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩圖(kN.m）剪力圖（kN）變形圖（mm）方木的邊支座力N1=N2=0。473KN，中間支座的最大支座力N=3。837KN；方木最大應力計算值：σ=0.143×106/64000=2。232N/mm2；方木最大剪力計算值：T=3×3.837×1000/（2×60×80）=1.199N/mm2；方木的最大撓度：ω=0。08mm；方木的允許撓度:[ω］=0.2×103/250=0.8mm；方木最大應力計算值2.232N/mm2小于方木抗彎強度設計值[f］=17。000N/mm2,滿足要求！方木受剪應力計算值1。199N/mm2小于方木抗剪強度設計值［T]=1.700N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度ω=0.080mm小于方木的最大允許撓度［ω］=0.800mm，滿足要求！9)、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。（1）.梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.473KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN。m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN）最大彎矩Mmax=0。08kN.m;最大變形Vmax=0.057mm；最大支座力Rmax=1.719kN;最大應力σ=0。08×106/（4。49×103)=17。72N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值［f］=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值17.72N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax=0。057mm小于500/150與10mm,滿足要求!(2).梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=3.837KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖（mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0。646kN.m；最大變形Vmax=0。461mm;最大支座力Rmax=13。955kN；最大應力σ=0。646×106/（4.49×103)=143。844N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值143.844N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax=0。461mm小于500/150與10mm，滿足要求！10）、扣件抗滑移的計算：按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為16。00kN（實際施工時梁底立桿頂部采用可調(diào)頂托，雙鋼管大龍骨,承載能力大于雙扣件).縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5。2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=13.955kN;R<16.00kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！11）、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫桿的最大支座反力:N1=1.719kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0。15×3。8=0.682kN;樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1。00/2+（1.80-1。40）/2)×0。50×0.35=0。147kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載：N4=1。2×(1。00/2+（1。80—1。40)/2）×0。50×0。180×（1.50+24。00)=1.928kN；N=1。719+0。682+0。147+1.928=4.476kN;φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到；i—-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm）：i=1.59;A-—立桿凈截面面積(cm2）:A=4。24;W-—立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=4。49；σ—-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f］-—鋼管立桿抗壓強度設計值：［f]=205N/mm2；lo—-計算長度（m）；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1）k1—-計算長度附加系數(shù)，取值為:1。155；u——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3。3，u=1。7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1。7×1。5=2。945m；Lo/i=2945.25/15。9=185;由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0。209；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=4475。532/(0.209×424）=50。505N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=50.505N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2）.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括:梁底支撐最大支座反力:N1=13.955kN;腳手架鋼管的自重：N2=1。2×0。15×（3.8-1.8)=0。682kN；N=13。955+0.682=14.313kN；φ—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到；i—-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm）:i=1.59；A-—立桿凈截面面積（cm2）:A=4。24；W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2）；［f］--鋼管立桿抗壓強度設計值:[f]=205N/mm2；lo--計算長度（m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1）k1--計算長度附加系數(shù),取值為:1。155；u-—計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,u=1.7；上式的計算結(jié)果:立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1。7×1.5=2。945m；Lo/i=2945。25/15。9=185；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=14313。456/(0。209×424）=161。522N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=161。522N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值［f]=205N/mm2，滿足要求?。ǘ嗝?00×1800梁計算書：見下表，詳細過程略.工程名稱仁和·水岸沙彎項目部位梁模板(扣件鋼管架)800×1800計算參數(shù)立柱梁跨度方向間距0。5m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.1m；立桿步距1。5m；梁支撐架搭設高度3.8m；梁兩側(cè)立柱間距1。3m；承重架采用雙扣件類型,梁底增加立直根數(shù)3根（橫向一排5根立桿)；水平桿與立桿連接采用雙扣件；梁截面寬度0.8m;梁截面高度2m；梁側(cè)次楞根數(shù)6根；梁側(cè)主楞間距300mm；穿梁螺栓水平間距300mm;穿梁螺栓豎向根數(shù)6根。設計示意圖搭設材料模板支架采用48×3鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；模板采用膠合面板;板底支撐采用方木；主楞采用鋼楞；次楞采用木楞;模板采用膠合面板厚度為18mm；對拉螺栓采用M14型。序號審核要點計算過程結(jié)論1梁側(cè)模板支撐的計算面板的受彎應力計算值:σ=5.388N/mm2<[f］=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:ω=0。463mm〈[ω］=1.456mm；符合要求2梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算內(nèi)楞最大受彎應力計算值:σ=1。124N/mm2<［f]=17N/mm2；符合要求內(nèi)楞的最大撓度計算值：ω=0.007mm<［ω］=1.2mm；符合要求外楞的受彎應力計算值:σ=31.156N/mm2〈［f]=205N/mm2符合要求外楞的最大撓度計算值：ω=0。091mm<[ω]=1mm符合要求3穿梁螺栓的計算穿梁螺栓所受的最大拉力:N=2。16kN〈［N］=17.85kN;符合要求4梁底模板計算梁底模面板計算應力σ=4.295N/mm2〈[f］=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:ω=0。12mm<［ω]=0.8mm。符合要求5梁底支撐木方的計算方木最大應力計算值2。98N/mm2〈[f]=17N/mm2；符合要求方木受剪應力計算值1.565N/mm2〈[T］=1。7N/mm2；符合要求方木的最大撓度ω=0.142mm〈[ω］=1mm；符合要求6梁跨度方向鋼管的計算支撐鋼管的最大應力計算值σ=16。953N/mm2〈［f]=205N/mm2；符合要求支撐鋼管的最大撓度0.059mm<500/150與10mm;符合要求支撐鋼管的最大應力計算值σ=142.753N/mm2<［f]=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度0。496mm<500/150與10mm；符合要求7扣件抗滑移的計算雙扣件實際抗滑承載力為16kN扣件所受應力R=13.98kN<16kN符合要求8立桿的穩(wěn)定性計算鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=50。638N/mm2<[f］=205N/mm2符合要求鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=160.981N/mm2〈［f］=205N/mm2符合要求結(jié)論符合要求注：此表數(shù)據(jù)來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書。（三）斷面600×1800梁計算書：見下表，詳細過程略。工程名稱仁和·水岸沙彎項目部位梁模板(扣件鋼管架）600×1800計算參數(shù)立柱梁跨度方向間距0.5m;立桿上端伸出至模板支撐點長度0。1m；立桿步距1。5m；梁支撐架搭設高度3。6m;梁兩側(cè)立柱間距1.1m；承重架采用雙扣件類型，梁底增加立桿根數(shù)為2根(橫向一排4根立桿）;水平桿與立桿連接采用雙扣件；梁截面寬度0.6m;梁截面高度2m；梁側(cè)次楞根數(shù)6根；梁側(cè)主楞間距500mm;穿梁螺栓水平間距500mm;穿梁螺栓豎向根數(shù)6根。設計示意圖搭設材料模板支架采用48×3鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；模板采用膠合面板；板底支撐采用方木；主楞采用鋼楞;次楞采用木楞;模板采用膠合面板厚度為18mm；對拉螺栓采用M12型。序號審核要點計算過程結(jié)論1梁側(cè)模板支撐的計算面板的受彎應力計算值:σ=5.388N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值：ω=0.463mm<[ω］=1。456mm；符合要求2梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算內(nèi)楞最大受彎應力計算值：σ=3.122N/mm2<[f]=17N/mm2；符合要求內(nèi)楞的最大撓度計算值：ω=0.054mm<［ω］=2mm;符合要求外楞的受彎應力計算值：σ=86.543N/mm2<［f］=205N/mm2符合要求外楞的最大撓度計算值:ω=0。479mm〈[ω］=0。75mm符合要求3穿梁螺栓的計算穿梁螺栓所受的最大拉力:N=3.15kN〈[N]=12。92kN;符合要求4梁底模板計算梁底模面板計算應力σ=2.416N/mm2<［f]=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:ω=0.038mm<［ω]=0。6mm。符合要求5梁底支撐木方的計算方木最大應力計算值1.424N/mm2〈[f]=17N/mm2；符合要求方木受剪應力計算值0。91N/mm2〈［T]=1。7N/mm2;符合要求方木的最大撓度ω=0。046mm〈［ω］=1mm；符合要求6梁跨度方向鋼管的計算支撐鋼管的最大應力計算值σ=10.081N/mm2〈[f］=205N/mm2；符合要求支撐鋼管的最大撓度0。032mm<500/150與10mm;符合要求支撐鋼管的最大應力計算值σ=109.224N/mm2<［f］=205N/mm2；符合要求支撐鋼管的最大撓度0。35mm〈500/150與10mm;符合要求7扣件抗滑移的計算雙扣件實際抗滑承載力為16kN扣件所受應力R=10.6kN<16kN符合要求8立桿的穩(wěn)定性計算鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=42.416N/mm2〈［f］=205N/mm2符合要求鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=122。371N/mm2<[f］=205N/mm2符合要求結(jié)論符合要求注：此表數(shù)據(jù)來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書。（四）斷面600×1200梁計算書:見下表，詳細過程略。工程名稱仁和·水岸沙彎項目部位梁模板(扣件鋼管架)600×1200計算參數(shù)立柱梁跨度方向間距0。5m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0。1m；立桿步距1。5m；梁支撐架搭設高度4.1m；梁兩側(cè)立柱間距1.5m;承重架采用雙扣件類型，梁底增加立桿根數(shù)為3根(橫向一排5根立桿）；水平桿與立桿連接采用雙扣件；梁截面寬度1m；梁截面高度1。5m；梁側(cè)次楞根數(shù)4根；梁側(cè)主楞間距500mm;穿梁螺栓水平間距500mm;穿梁螺栓豎向根數(shù)4根。設計示意圖搭設材料模板支架采用48×3鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；模板采用膠合面板；板底支撐采用方木；主楞采用鋼楞;次楞采用木楞；模板采用膠合面板厚度為18mm；對拉螺栓采用M12型。序號審核要點計算過程結(jié)論1梁側(cè)模板支撐的計算面板的受彎應力計算值:σ=7。873N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:ω=0.989mm〈［ω］=1.76mm；符合要求2梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算內(nèi)楞最大受彎應力計算值：σ=3.774N/mm2〈[f］=17N/mm2;符合要求內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.065mm<［ω]=2mm；符合要求外楞的受彎應力計算值：σ=104.613N/mm2〈［f]=205N/mm2符合要求外楞的最大撓度計算值：ω=0.639mm〈［ω]=0.875mm符合要求3穿梁螺栓的計算穿梁螺栓所受的最大拉力:N=3.375kN〈[N]=12。92kN；符合要求4梁底模板計算梁底模面板計算應力σ=5。117N/mm2<［f]=13N/mm2；符合要求面板的最大撓度計算值：ω=0.221mm〈[ω]=1mm.符合要求5梁底支撐木方的計算方木最大應力計算值2。99N/mm2<［f］=17N/mm2;符合要求方木受剪應力計算值1.662N/mm2〈[T］=1。7N/mm2；符合要求方木的最大撓度ω=0。097mm<[ω]=1mm;符合要求6梁跨度方向鋼管的計算支撐鋼管的最大應力計算值σ=8.951N/mm2<［f］=205N/mm2；符合要求支撐鋼管的最大撓度0.03mm<500/150與10mm;符合要求支撐鋼管的最大應力計算值σ=103。681N/mm2<［f]=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度0.343mm〈500/150與10mm;符合要求7扣件抗滑移的計算雙扣件實際抗滑承載力為16kN扣件所受應力R=11。44kN〈16kN符合要求8立桿的穩(wěn)定性計算鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=43。401N/mm2〈[f］=205N/mm2符合要求鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=133.401N/mm2〈[f］=205N/mm2符合要求結(jié)論符合要求注：此表數(shù)據(jù)來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書.8。2板模板支撐計算書8.2。1厚度180mm板模板支撐8。2。1.1編制依據(jù)高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001）、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50017—2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議,如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3)：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內(nèi)容。8。2.1。2支撐大龍骨采用可調(diào)頂托上設置雙鋼管(一）、參數(shù)信息：1）.模板支架參數(shù)橫向間距或排距（m）:1。00；縱距（m）:1。00;步距(m）：1。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）：0.10；模板支架搭設高度(m）:6。00;采用的鋼管(mm）：Φ48×3.5；板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2）。荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2)：0。350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3)：25。000；施工均布荷載標準值（kN/m2）：2。500；3）.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值（N/mm2)：13；木方抗剪強度設計值（N/mm2）：1。400；木方的間隔距離(mm）：250。000;木方彈性模量E(N/mm2）：9500。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）：13.000；木方的截面寬度(mm):40.00;木方的截面高度(mm）：80.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管）:Φ48×3。5；4).樓板參數(shù)鋼筋級別：三級鋼HRB400(20MnSi)；樓板混凝土強度等級：C40；樓板的計算厚度（mm）：180。00；圖2樓板支撐架荷載計算單元（二）、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1。82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48。6cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算.面板計算簡圖1）、荷載計算（1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m）：q1=25×0.2×1+0.35×1=5。35kN/m；(2）活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2。5×1=2。5kN/m；2)、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×5。35+1.4×2.5=9。92kN/m最大彎矩M=0。1×9.92×0.252=0。062kN·m；面板最大應力計算值σ=62000/54000=1。148N/mm2；面板的抗彎強度設計值［f］=13N/mm2；面板的最大應力計算值為1.148N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求！3）、撓度計算撓度計算公式為其中q=5.35kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×5.35×2504/（100×9500×48。6×104)=0。031mm；面板最大允許撓度［V]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0。031mm小于面板的最大允許撓度1mm，滿足要求！(三）、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3;I=6×8×8×8/12=256cm4；方木楞計算簡圖1)。荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重（kN/m）:q1=25×0。25×0.2=1。25kN/m；（2)模板的自重線荷載（kN/m）:q2=0。35×0.25=0。088kN/m；(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1=2。5×0。25=0.625kN/m;2)。強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=1.2×(q1+q2）+1。4×p1=1.2×(1。25+0。088)+1.4×0。625=2。48kN/m；最大彎矩M=0.125ql2=0。125×2.48×12=0.31kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0。31×106/64000=4。844N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為4。844N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2，滿足要求!3)。抗剪驗算:截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn〈［τ］其中最大剪力：V=0.625×2.48×1=1。55kN；方木受剪應力計算值τ=3×1。55×103/（2×60×80)=0.484N/mm2；方木抗剪強度設計值［τ]=1.4N/mm2;方木的受剪應力計算值0。484N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4）.撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.337kN/m；最大撓度計算值ν=0.521×1。337×10004/(100×9500×2560000）=0.287mm；最大允許撓度[V]=1000/250=4mm；方木的最大撓度計算值0。287mm小于方木的最大允許撓度4mm,滿足要求！(四)、托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管）:Φ48×3;W=8.98cm3；I=21。56cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=3.1kN；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖（kN·m）托梁計算變形圖（mm)托梁計算剪力圖（kN)最大彎矩Mmax=1.163kN·m;最大變形Vmax=1。845mm；最大支座力Qmax=13。563kN;最大應力σ=1162685。981/8980=129。475N/mm2；托梁的抗壓強度設計值[f］=205N/mm2；托梁的最大應力計算值129。475N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求！托梁的最大撓度為1.845mm小于1000/150與10mm,滿足要求!(五)、模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1）.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重（kN）：NG1=0.138×6=0.83kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重（kN):NG2=0.35×1×1=0.35kN；（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)：NG3=25×0。2×1×1=5kN；經(jīng)計算得到,靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=6。18kN；2）?；詈奢d為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到,活荷載標準值NQ=(2。5+2）×1×1=4.5kN；3)。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1。4NQ=13。716kN;（六)、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中N——--立桿的軸心壓力設計值（kN）：N=13。716kN；φ—-—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到;i--—-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm)：i=1.59cm；A--—-立桿凈截面面積(cm2）：A=4.24cm2；W-—--立桿凈截面模量（抵抗矩）(cm3)：W=4.49cm3；σ———-----鋼管立桿最大應力計算值（N/mm2）；[f］-—--鋼管立桿抗壓強度設計值：［f］=205N/mm2;L0--——計算長度（m）;如果完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計算l0=h+2ak1----計算長度附加系數(shù)，取值為1。155；u-———計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3;u=1。7；a-———立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0。1m;上式的計算結(jié)果:立桿計算長度L0=h+2a=1。5+0。1×2=1。7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0。537；鋼管立桿的最大應力計算值;σ=13716.48/(0。537×424）=60。242N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=60。242N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值［f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1—-計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2——計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1。007;上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a）=1.185×1.007×(1.5+0。1×2)=2.029m；Lo/i=2028。602/15。9=128；由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.406;鋼管立桿的最大應力計算值；σ=13716。48/（0.406×424）=79。68N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值σ=79.68N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f］=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。8.2。1。3支撐大龍骨采用水平單鋼管雙扣件(一)、參數(shù)信息:1).模板支架參數(shù)橫向間距或排距（m）：0.80；縱距(m）:0。80；步距(m）:1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m):0。10；模板支架搭設高度（m):6。00；采用的鋼管（mm)：Φ4