塔吊基礎專項施工方案

梅里春天公寓工程塔吊基礎安全專項施工方案編制人：職務（稱）審核人：職務（稱）批準人：職務（稱）浙江秀州建設有限公司年月日目錄TOC\o"1-1"\h\u一、工程概況 3二、編制依據(jù) 3三、塔機基礎設計概況 4四、塔機基礎持力層的選擇 4五、選用塔吊的主要性能 6六、質(zhì)量保證措施 8七、安全保證措施 9八、日常維護和保養(yǎng) 10九.應急預案 10十、塔機基礎計算書 13十一、附圖 錯誤！未定義書簽。塔吊基礎專項施工方案一、工程概況建設單位：嘉興市吉恩仕置業(yè)有限公司設計單位：浙江鴻翔建筑設計有限公司監(jiān)理單位:浙江子城工程管理有限公司勘察單位：浙江恒欣建筑設計股份有限公司施工總承包單位：浙江秀州建設有限公司本工程為梅里春天公寓，位于嘉興市秀洲區(qū)王店鎮(zhèn)花園路西側陸塔港南側?？偨ㄖ娣e約76245.01㎡，主要包括1~14#樓及1#地下車庫配電房工程。其中1#-7#樓為框架結構6層，8#-10#樓為框架結構9層，11#-14#樓為框架結構10層，配電房為框架結構1層，地下室為框架結構地下1層。設計使用年限50年，設計±0.000為黃海5.200m。二、編制依據(jù)1、浙江省化工工程地質(zhì)勘察院的《巖土工程勘察報告書》2、《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ/T187-20093、《浙江省固定式塔式起重機基礎技術規(guī)程》（DB33/T1053-2008）4、《塔式起重機安全規(guī)程》（GB5144-2006）5、《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程》（JGJ196-2010）6、《起重吊運指揮信號》(GB5082-1985）7、《建筑機械使用安全技術規(guī)程》（JGJ33-2012）8、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59--2011）9、《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94--2008）10、《建筑地基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）11、《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）12、《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》GB50204-201513、《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）14、《鋼筋焊接與驗收規(guī)程》（JGJ18-2012）15、安全建監(jiān)法[2010]33號文件16、本工程施工組織設計17、建設部《塔式起重機拆裝管理暫行規(guī)定》18、《浙江省建設工程塔式起重機安裝拆卸管理暫行規(guī)定》19、《先張法預應力混凝土管樁》圖集2010浙G2220、浙江虎霸建設機械有限公司QTZ80（H5810）自升塔式起重機使用說明書21、江蘇巨神集團無錫市巨神起重機有限公司QTZ40自升塔式起重機使用說明書21、浙江秀州建設有限公司企業(yè)標準三、塔機基礎設計概況場地共設置1#、2#、3#、4#、5#塔吊5臺塔式起重機施工。本工程地質(zhì)情況,詳?shù)刭|(zhì)勘察報告，本工程塔吊基礎樁持力層為6-1層粘土。塔基相關標高均為黃海高程。1、塔吊布置概況為解決施工中的材料運輸，根據(jù)工程工期和施工現(xiàn)場情況，決定安裝塔吊5臺，1#塔吊布置在1#樓南側地下車庫C-D/37-38軸，2#塔吊布置在3樓南側地下車庫B-C/13-14軸，3#塔吊布置在8#樓南側地下車庫M-N/37-38軸，4#塔吊布置在7#樓南側7-H/7-22~7-24軸，5#塔吊布置在9#樓南側地下車庫N-P/12-13軸，具體位置詳見塔吊基礎定位圖。2、技術性能及參數(shù)塔吊最大臂長及高度如下：塔吊編號臂長初裝高度總高度1#58米約28米約28米2#58米約25米約25米3#44米約31米約31米4#58米約31米約31米5#58米約33米約33米塔吊采用樁承臺基礎，1#、3#、4#、5#塔吊基礎平面尺寸5m×5m，基礎承臺厚1.2m，2#塔吊基礎平面尺寸4.5m×4.5m，基礎承臺厚1m。塔吊基礎砼采用C35。樁基礎采用預應力管樁，樁心距：3800×3800mm（2#塔吊3500×3500mm），有效樁長19m，樁端進入6-1層粘土層。塔吊穿地下室樓板處采取樓板混凝土后澆方式留出預留洞口，并在該部位樓板鋼筋按照設計及施工規(guī)范洞口加強筋要求布置洞口加強鋼筋，待塔機拆除后再封閉洞口，為減小此位置樓板的施工荷載，禁止在洞口周圍3m范圍內(nèi)堆放施工材料，并且該部位支模架待塔機拆除洞口封閉后再拆除。塔機基礎持力層的選擇根據(jù)浙江恒欣建筑設計股份有限公司《嘉興吉恩仕置業(yè)有限公司王店梅里春天項目）》勘察報告對擬建建筑物的特征，結合場地工程地質(zhì)條件，塔吊樁范圍內(nèi)土層主要有：（其余相關土層詳勘察報告）第①層素填土（mlQ43）：該層全場分布，揭露層厚0.40～1.90米，層底標高1.15～2.78米?；液稚缮?、局部稍密。含植物根莖，呈粉質(zhì)粘土性。第②層粉質(zhì)粘土（al-lQ43）：該層全場分布，揭露層厚0.80～2.50米，層底標高-0.20～0.94米。灰黃色，軟塑、局部可塑，含鐵質(zhì)氧化物、云母屑，干強度中等，中等～高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，較有光澤。第③層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土(mQ42)：該層全場分布，揭露層厚1.60～4.50米，層底標高-4.22～-1.53米。灰色，流塑，局部夾薄層稍密粉土，含有機質(zhì)、云母屑，干強度中等，高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，稍有光澤。第④-1層粘土（al-lQ41）：該層全場分布，揭露層厚1.50～6.40米，層底標高-7.93～-4.71米。灰綠色、灰黃色，可塑～硬塑，局部為粉質(zhì)粘土，含鐵質(zhì)氧化物，干強度高～中等，中等壓縮性，高～中等韌性，搖振反應無，切面光滑。第④-2層粘質(zhì)粉土夾粉質(zhì)粘土（alQ41）：該層大部地段有分布，西部局部缺失，分布區(qū)揭露層厚1.40～5.40米，層底標高-11.31～-6.62米?；尹S色，稍密、局部中密，濕，局部夾層狀軟塑粉質(zhì)粘土，含鐵質(zhì)氧化物、大量云母屑，干強度低～中等，中等壓縮性，低～中等韌性，搖振反應慢，無光澤。第④-3層粉質(zhì)粘土（al-lQ41）：該層全場分布，揭露層厚2.30～8.50米，層底標高-15.19～-11.74米?；尹S色，軟塑、局部可塑，含鐵質(zhì)氧化物、云母屑，干強度中等，中等壓縮性，中等韌性，搖振反應無，較有光澤。第⑤層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（mQ41）：該層主要分布于場地東部，分布區(qū)揭露層厚0.70～5.20米，層底標高-19.29～-13.83米?；疑?，流塑，含有機質(zhì)、云母屑，干強度中等，高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，稍有光澤。第⑥-1層粘土（al-lQ32-2）：該層全場分布，層厚3.00～7.30米，層底標高-22.79～-19.06米。黃綠色、灰黃色，硬塑、局部可塑，局部為粉質(zhì)粘土，含鐵質(zhì)氧化物，干強度高～中等，中等壓縮性，高～中等韌性，搖振反應無，切面光滑。根據(jù)上述工程地質(zhì)條件，結合塔吊自身情況，確定本工程塔基持力層為6-1層粘土層，相關塔基下基礎土質(zhì)參數(shù)如下。1#塔吊：樁頂標高-2.85m，樁底標高-18.85m，有效樁長16m。根據(jù)浙江省浙中地質(zhì)工程勘察院提供的《巖土工程勘察報告書》J32鉆探孔土層地質(zhì)，地質(zhì)參數(shù)詳見下表：土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)11.4000.7031.6700.7653-a7.11300.7904-25.61300.714054.11000.71006-12.73314000.72202#塔吊：樁頂標高-2.85m，樁底標高-18.85m，有效樁長16m。根據(jù)浙江省浙中地質(zhì)工程勘察院提供的《巖土工程勘察報告書》Z13鉆探孔土層地質(zhì)，地質(zhì)參數(shù)詳見下表：土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)11.4000.7021.81300.79031.6700.7654-14.62500.71604-251300.714054.41000.71006-15.83314000.7220單樁豎向承載力計算參數(shù)表層序巖土名稱建議值地基承載力特征值預應力管樁鉆孔灌注樁抗拔系數(shù)特征值特征值樁側土側阻力樁端土端阻力樁側土側阻力樁端土端阻力fakqsaqpaqsaqpaλ(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)1素填土2粉質(zhì)粘土8511100.703淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土70870.604-1粘土16025700230.804-2粘質(zhì)粉土夾粉質(zhì)粘604-3粉質(zhì)粘土12018550160.705淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土9012110.606-1粘土180301400275000.80五、選用塔吊的主要性能塔吊編號2#1#3#4#5#塔吊型號QTZ40QTZ80生產(chǎn)廠家無錫巨神浙江虎霸建設機械樁直徑（管樁）PS-A-400-220-15,4PS-A-400-220-15,4樁長度19m19m樁頂標高0.25m0.05m-1.052.4-1.05承臺尺寸4500mm×4500mm×1000mm5000mm×5000mm×1200mm承臺底標高-3m0.00m-1.12.35-1.1承臺面標高-1.2m1.2m0.13.550.1承臺配筋面筋雙向三級鋼18@150，底筋雙向三級鋼18@150，拉筋一級鋼14@300地勘孔J62J65J35J49Z32注：為黃海高程。本次選用的塔吊塔式起重機為水平臂架、小車變幅、上回轉自升式多用途塔機，QTZ80臂長為58米，QTZ40臂長44米。最大起重量為6噸，主要特點為：（1）塔吊與承臺的連接方式采用預埋螺栓連接（1#塔吊預埋地下節(jié)連接）。（2）上部采用液壓頂升來實現(xiàn)增加或減少塔身標準節(jié)，使塔機能隨著建筑物高度變化而升高或降低，同時塔機的起重能力不因塔機的升高而降低。（3）起重機構采用遠級比的三速電機驅(qū)動，液力推桿制動器和ZQ型減速箱，能實現(xiàn)重載低速，輕載高速。最高速度可達80m/min。小車牽引機構牽引小車在水平臂上變幅，具有良好的安裝就位性能；回轉機構采用行星減速機，配置液力偶合器。采用先進的變頻調(diào)速方案，承載能力高，制動平穩(wěn)，工作可靠。說明：安裝附著架前，塔吊最大工作高度40m，超過此高度必須根據(jù)使用說明書安裝附著架。塔機固定在基礎上，在塔機未采用附著裝置前，對基礎產(chǎn)生的載荷值。在這種情況下，基礎所受的載荷最大。P基礎所受的垂直力KNH1,H2基礎所受的水平力KNM1基礎所受的傾翻力矩KN.MM3基礎所受的扭矩KN.M虎霸塔機計算參數(shù)：工況Fv（KN）Fh（KN）M1（KN.m）非工作43473.51796工作51424.51252巨神塔機計算參數(shù)：工況Fv（KN）Fh（KN）M1（KN.m）非工作26043910工作32014756六、質(zhì)量保證措施（一）預制樁質(zhì)量保證措施（1）成品控制1.預應力混凝土管樁起吊，堆放，運輸應符合規(guī)范要求。2．預應力混凝土管樁起吊，起吊位置應符合并滿足設計要求。3.管樁的吊運，采用端鉤吊法。吊扣的水平夾角不小于60度，下樁時應輕起輕放，嚴禁碰撞，滾落。4.預應力混凝土管樁，其樁身強度必須達到100%方可運輸進場。5.預應力混凝土管樁，根據(jù)提供的管樁資料，逐步進行檢查驗收，對檢查結果不合格的樁堅決給予退回。6.對進場的管樁進行外觀檢查和外觀尺寸檢測，如有裂縫、漏漿、麻面、露筋、外觀尺寸偏差不符合規(guī)范要求等情況的管樁堅決給予退回。（2）施工過程控制1.樁位控制1）樁位的測方、復核與保護。2)施放的樁位位置全用石灰線圈出，嚴禁車輛壓，造成偏位。石灰圈直徑為400mm同樁直徑。3)樁機就位后由專業(yè)人員負責核對樁位，樁號。防止樁機就位后偏差，以免造成樁位錯壓或漏壓情況。2．樁身入土垂直控制1）吊樁就位，利用現(xiàn)場配備的25 T汽車吊，配合樁機完成壓樁工作。對吊樁過程中再次對管樁外觀進行檢查，如發(fā)現(xiàn)有裂縫或微裂縫應立即停住，放在遠離管樁堆放處，當天退貨。2）在樁就位后，利用經(jīng)緯儀對樁身垂直度進行校正，壓樁過程中，隨時進行樁身垂直度觀測，發(fā)現(xiàn)異常情況，如樁身突然傾斜過大時應馬上停止，及時解決問題，以免由于樁身垂直度過大造成偏位、斷樁造成不必要的損失。3）樁身垂直度要求在沉樁過程中邊觀察邊校正，保證樁身入土垂直度符合并滿足規(guī)范要求。3．樁頂標高控制利用水準儀，根據(jù)設計樁頂標高，確定送樁長度，以控制標高。承臺施工質(zhì)量保證措施1、做好施工前的技術交底工作，要求每一位施工人員在掌握施工方法、質(zhì)量保證措施和施工要求的同時，還必須有足夠質(zhì)量意識。認真執(zhí)行質(zhì)量自檢、互檢、交接驗收制度。2、承臺底標高、尺寸嚴格按照設計標高放樣確定。3、砼澆搗前對鋼筋進行隱蔽驗收。4、與塔機生產(chǎn)廠家聯(lián)系，正確預埋預埋件。5、砼基礎應能承受20MPa的壓力后方可安裝塔吊。6、混凝土基礎表面應校平，平面度誤差小于1/500。7、承臺砼標號為C35，預埋螺栓組周圍的混凝土充填率必須達到95%以上。8、塔吊基礎接地：防雷接地體采用4*40mm鍍鋅扁鐵與塔基鋼筋主筋焊接，另一端接地極采用2.5m長的L50*5角鋼焊接，接地電阻控制≤4歐姆。七、安全保證措施1、由于本工程1#、2#、5#塔吊處于地下室內(nèi)，須預留孔洞，孔洞的圍護采用鋼管搭設進行臨邊圍護，需對預留洞口處鋼筋做加強處理，并做好防水措施。2、定期對塔吊基礎進行沉降觀測和傾斜測量。3、如施工工期較長，需根據(jù)實際情況定期對格構柱進行防銹處理。4、塔吊安拆方案由具有相應資質(zhì)的專業(yè)施工單位編制并負責實施。八、日常維護和保養(yǎng)8.1機械設備維護與保養(yǎng)機械的制動器應經(jīng)常進行檢查和調(diào)整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在0.5-1mm之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有污物即用汽油洗凈。減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑按照潤滑指標進行添加或更換。要注意檢查各部鋼絲繩有無斷絲和松股現(xiàn)象，如超過有關規(guī)定，必須立即換新。經(jīng)常檢查各部的聯(lián)結情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯(lián)結螺栓應在塔身受壓時檢查緊松度，所有聯(lián)結銷軸必須帶有開口銷，并需張開。安裝、拆卸和調(diào)整回轉機構時，要注意保證回轉機構與行星減速器的中心線與回轉大齒輪圈的中心線平行，回轉小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙合間隙要合適。8.2金屬結構的維護與保養(yǎng)在運輸中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞。在使用期間，必須定期檢修和保養(yǎng)，以防銹蝕。經(jīng)常檢查結構聯(lián)接螺栓，焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。8.3塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正塔吊基礎沉降觀測每半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔基出現(xiàn)沉降，垂直度偏差超過規(guī)定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節(jié)與塔吊基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四方纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身。九.應急預案A：高空墜落事故應急準備和預案1、應急準備1.1組織機構及職責1.1.1高處墜落事故應急準備和響應領導小組1.1.2高處墜落事故應急處置領導小組負責對項目突發(fā)高處墜落事故的應急處理。1.2培訓和演練項目部安全員負責主持、組織全機關每年進行一次按高處墜落事故“應急預案”的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協(xié)調(diào)配合完成演練。1.2.1應急物資的準備、維護、保養(yǎng)1.2.2應急物資的準備：簡易單架、跌打損傷藥品、包扎紗布。各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。1.3防墜落措施高空作業(yè)人員必須持證上崗，經(jīng)過培訓、交底、安裝人員必須系安全帶，交底時按方案要求結合施工現(xiàn)場作業(yè)條件和隊伍情況做詳細交底，并確定指揮人員，在施工時按作業(yè)環(huán)境做好防滑、防墜落事故發(fā)生。發(fā)現(xiàn)隱患要立即整改要建立登記、整改檢查，定人、定措施，定時完成，在隱患沒有消除前必須采取可靠的防護措施，如有危及人身安全的緊急險情，應立即停止作業(yè)2、應急預案（詳見應急預案專項施工方案）2..1一旦發(fā)生高空墜落事故由安全員組織搶救傷員，由安裝負責人打電話“120”給急救叫中心，由施工員保護好現(xiàn)場防止事態(tài)擴大。其他義務小組人員協(xié)助安全員做好現(xiàn)場救護工作，施工員和保安協(xié)助送傷員到醫(yī)院做救護工作，如有輕傷或休克人員，現(xiàn)場安全員組織臨時搶救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最大努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程序，損失降到最小。2.2處理程序2.2.1查明事故原因及責任人。2.2.2制定有效的防范措施，防止類似事故發(fā)生。2.2.3對所有員工進行事故教育。2.2.4宣布事故處理結果。2.2.5以書面形式向上級報告。B：傾覆事故應急準備與預案應急救援的組織及職責：由公司總經(jīng)理擔任總指揮，負責組織全公司的應急救援；在總經(jīng)理的領導和授權下，具體負責事故現(xiàn)場人員救護工作和搶救工作及搶救方案的編制，統(tǒng)一調(diào)配有關人員設備、車輛供現(xiàn)場使用。并負責對外和對內(nèi)聯(lián)系工作，安全施工調(diào)查取證工作1、應急準備1.1組織機構及職責1.1.1傾覆事故應急準備和響應領導小組1.1.2傾覆事故應急處置領導小組負責對項目突發(fā)傾覆事故的應急處理。1.2培訓和演練項目部安全員負責主持、組織項目部每年進行一次按傾覆事故“應急預案的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協(xié)調(diào)配合完成演練。1.3應急物資的準備、維護、保養(yǎng)1.3.1應急物資的準備：簡易單架、跌達損傷藥品、包扎紗布。1.3.2各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。1.4預防措施1.4.1為防止事故發(fā)生，塔吊必須由具備資質(zhì)的專業(yè)隊伍安裝，司機必須持證上崗，安裝完畢后經(jīng)技術監(jiān)督局驗收合格后方可投入使用。1.4.2機手操作時，必須嚴格按操作規(guī)程操作，不準違章作作業(yè)，嚴格執(zhí)行“十不吊”，操作前必須有安全技術交底記錄，并履行簽字手續(xù)。1.4.3所有架體平臺，搭設好后，必須經(jīng)各方專業(yè)技術人員驗收簽字后，投入使用。2、應急塔吊傾覆事故2.1如果有塔吊傾覆事故發(fā)生，首先由旁觀者在現(xiàn)場高呼，提醒現(xiàn)場有關人員立即通知項目經(jīng)理，由項目負責人撥打應急救護電話“120”，通知有關部門和附近醫(yī)院，到現(xiàn)場救護，現(xiàn)場總指揮由項目經(jīng)理擔任，負責全面組織協(xié)調(diào)工作，項目負責人親自帶領有關施工員及勞務班組負責人，分別對事故現(xiàn)場進行搶救，如有重傷人員由施工員負責送外救護，電氣施工員先切斷相關電源，防止發(fā)生觸電事故，門衛(wèi)值勤人員在大門口迎接救護車輛及人員。2.2救援：施工員等人員協(xié)助總施工對現(xiàn)場清理，抬運物品，及時搶救被砸人員或被壓人員，最大限度的減少重傷程度，如有輕傷人員可采取簡易現(xiàn)場救護工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大傷亡事故。2.3事故后處理工作2.3.1查明事故原因事故責任人。2.3.2寫出書面報告，包括事故發(fā)生時間、地點、受傷害人姓名、性別、年齡、工種、受傷部位、受傷程度。2.3.3制訂或修改有關措施，防止此類事故發(fā)生。2.3.4組織所有人進行事故教育。2.3.5向全體人員宣讀事故結果及對責任人處理意見。十、塔機基礎計算書1#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)40塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)514水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kN·m)1252非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)434水平荷載標準值Fvk'(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)17962、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×434＝585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×80＝108豎向荷載設計值F(kN)585.9+108＝693.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×24.5＝33.075傾覆力矩設計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1252＝1690.2非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×434＝585.9水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×73.5＝99.225傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×1796＝2424.6三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)0基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×750=900kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4+(1796+73.5×1.2)/5.374=646.613kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4-(1796+73.5×1.2)/5.374=-54.613kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4+(2424.6+99.225×1.2)/5.374=844.803kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4-(2424.6+99.225×1.2)/5.374=-101.853kN四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預應力空心方樁預應力空心方樁邊長lb(mm)400預應力空心方樁內(nèi)徑dl(mm)220樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm)35樁有效長度lt(m)19樁端進入持力層深度hb(m)1地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0自然地面標高d(m)3.13是否考慮承臺效應是承臺效應系數(shù)ηc0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)11.2000.7021.31100.78532.6800.6704-15.4257000.81604-22.5206000.61304-34.1185500.712052.41200.6906-15.12014000.81801、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=4lb=4×0.4=1.6mhb/lb=1×1000/400=2.5<5λp=0.16hb/lb=0.16×2.5=0.4空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-πd12/4=0.42-3.14×0.222/4=0.122m2空心方樁敞口面積：Ap1=πd12/4=3.14×0.222/4=0.038m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(1.97×70+0.53×160)/2.5=222.7/2.5=89.08kPa承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(5×5-4×(0.122+0.038))/4=6.09m2復合樁基豎向承載力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=1×1.6×(1.97×8+5.4×25+2.5×20+4.1×18+2.4×12+2.63×20)+1400×(0.122+0.4×0.038)+0.5×89.08×6.09=1032.853kNQk=296kN≤Ra=1032.853kNQkmax=646.613kN≤1.2Ra=1.2×1032.853=1239.424kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-54.613kN<0按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk'=54.613kN樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標準值：Gp=lt(γz-10)Aj=19×(25-10)×0.122=34.766kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=1×1.6×(0.6×1.97×8+0.8×5.4×25+0.6×2.5×20+0.7×4.1×18+0.6×2.4×12+0.8×2.63×20)+34.766=448.328kNQk'=54.613kN≤Ra'=448.328kN滿足要求！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=8×3.142×10.72/4=719mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=844.803kN樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kNQ=844.803kN≤3000kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q'=-Qmin=101.853kNfpyAps=(650×719.362)×10-3=467.585kNQ'=101.853kN≤fpyAps=467.585kN滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ18@150承臺底部短向配筋HRB400Φ18@150承臺頂部長向配筋HRB400Φ18@150承臺頂部短向配筋HRB400Φ18@1501、荷載計算承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853))×5.374/2=1996.311kN·mX方向：Mx=Mab/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·mY方向：My=Mal/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·m2、受剪切計算V=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/5.374=597.646kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/1141)1/4=0.915塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9ma1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m剪跨比：λb'=a1b/h0=900/1141=0.789，取λb=0.789；λl'=a1l/h0=900/1141=0.789，取λl=0.789；承臺剪切系數(shù)：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.789+1)=0.978αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.789+1)=0.978βhsαbftbh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNβhsαlftlh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNV=597.646kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=8018.388kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2×1.141=3.882mab=3.8m≤B+2h0=3.882m，al=3.8m≤B+2h0=3.882m角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積αS1=My/(α1fcbh02)=1411.605×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994AS1=My/(γS1h0fy1)=1411.605×106/(0.994×1141×360)=3459mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(3459,0.0015×5000×1141)=8558mm2承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=8737mm2≥A1=8558mm2滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/(α2fcbh02)=1411.605×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1411.605×106/(0.994×1141×360)=3459mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(3459,ρlh0)=max(3459,0.0015×5000×1141)=8558mm2承臺底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=8737mm2≥A2=8558mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=8737mm2≥0.5AS1'=0.5×8737=4369mm2滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS4'=8737mm2≥0.5AS2'=0.5×8737=4369mm2滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向Φ14@300。2#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ40塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)40塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)260起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)320水平荷載標準值Fvk(kN)14傾覆力矩標準值Mk(kN·m)756非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)260水平荷載標準值Fvk'(kN)43傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)9102、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×260＝351起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×60＝81豎向荷載設計值F(kN)351+81＝432水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×14＝18.9傾覆力矩設計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×756＝1020.6非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×260＝351水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×43＝58.05傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×910＝1228.5三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1承臺長l(m)4.5承臺寬b(m)4.5承臺長向樁心距al(m)3.5承臺寬向樁心距ab(m)3.5承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)0.3基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=4.5×4.5×(1×25+0×19)=506.25kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×506.25=607.5kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(260+506.25)/4=191.562kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(260+506.25)/4+(910+43×1)/4.95=384.098kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(260+506.25)/4-(910+43×1)/4.95=-0.973kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(351+607.5)/4+(1228.5+58.05×1)/4.95=499.547kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(351+607.5)/4-(1228.5+58.05×1)/4.95=-20.297kN四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預應力空心方樁預應力空心方樁邊長lb(mm)400預應力空心方樁內(nèi)徑dl(mm)220樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm)35樁有效長度lt(m)19樁端進入持力層深度hb(m)1地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0自然地面標高d(m)3.12是否考慮承臺效應是承臺效應系數(shù)ηc0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)11.1000.7021.61100.78532.2800.6704-14.7257000.81604-22.8206000.61304-34.9185500.7120511200.6906-17.32014000.81801、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=4lb=4×0.4=1.6mhb/lb=1×1000/400=2.5<5λp=0.16hb/lb=0.16×2.5=0.4空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-πd12/4=0.42-3.14×0.222/4=0.122m2空心方樁敞口面積：Ap1=πd12/4=3.14×0.222/4=0.038m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25mfak=(2.08×70+0.17×160)/2.25=172.8/2.25=76.8kPa承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(4.5×4.5-4×(0.122+0.038))/4=4.902m2復合樁基豎向承載力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=1×1.6×(2.08×8+4.7×25+2.8×20+4.9×18+1×12+3.52×20)+1400×(0.122+0.4×0.038)+0.5×76.8×4.902=957.509kNQk=191.562kN≤Ra=957.509kNQkmax=384.098kN≤1.2Ra=1.2×957.509=1149.011kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-0.973kN<0按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk'=0.973kN樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標準值：Gp=lt(γz-10)Aj=19×(25-10)×0.122=34.766kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=1×1.6×(0.6×2.08×8+0.8×4.7×25+0.6×2.8×20+0.7×4.9×18+0.6×1×12+0.8×3.52×20)+34.766=455.317kNQk'=0.973kN≤Ra'=455.317kN滿足要求！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=8×3.142×10.72/4=719mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=499.547kN樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kNQ=499.547kN≤3000kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q'=-Qmin=20.297kNfpyAps=(650×719.362)×10-3=467.585kNQ'=20.297kN≤fpyAps=467.585kN滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ18@150承臺底部短向配筋HRB400Φ18@150承臺頂部長向配筋HRB400Φ18@150承臺頂部短向配筋HRB400Φ18@1501、荷載計算承臺有效高度：h0=1000-50-18/2=941mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(499.547+(-20.297))×4.95/2=1186.083kN·mX方向：Mx=Mab/L=1186.083×3.5/4.95=838.688kN·mY方向：My=Mal/L=1186.083×3.5/4.95=838.688kN·m2、受剪切計算V=F/n+M/L=351/4+1228.5/4.95=335.944kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/941)1/4=0.96塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.5-1.6-0.4)/2=0.75ma1l=(al-B-lb)/2=(3.5-1.6-0.4)/2=0.75m剪跨比：λb'=a1b/h0=750/941=0.797，取λb=0.797；λl'=a1l/h0=750/941=0.797，取λl=0.797；承臺剪切系數(shù)：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.797+1)=0.974αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.797+1)=0.974βhsαbftbh0=0.96×0.974×1.57×103×4.5×0.941=6216.715kNβhsαlftlh0=0.96×0.974×1.57×103×4.5×0.941=6216.715kNV=335.944kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=6216.715kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2×0.941=3.482mab=3.5m>B+2h0=3.482m，al=3.5m>B+2h0=3.482m角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+lb)/2=(4.5-3.5+0.4)/2=0.7mcl=(l-al+lb)/2=(4.5-3.5+0.4)/2=0.7m角樁沖跨比：：λb''=a1b/h0=750/941=0.797，取λb=0.797；λl''=a1l/h0=750/941=0.797，取λl=0.797；角樁沖切系數(shù)：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.797+0.2)=0.562β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.797+0.2)=0.562[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.562×(0.7+0.75/2)+0.562×(0.7+0.75/2)]×0.983×1570×0.941=1754.328kNNl=V=335.944kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=1754.328kN滿足要求！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積αS1=My/(α1fcbh02)=838.688×106/(1.03×16.7×4500×9412)=0.012ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS1=1-ζ1/2=1-0.012/2=0.994AS1=My/(γS1h0fy1)=838.688×106/(0.994×941×360)=2492mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(2492,0.0015×4500×941)=6352mm2承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=7889mm2≥A1=6352mm2滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/(α2fcbh02)=838.688×106/(1.03×16.7×4500×9412)=0.012ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS2=1-ζ2/2=1-0.012/2=0.994AS2=Mx/(γS2h0fy1)=838.688×106/(0.994×941×360)=2492mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(2492,ρlh0)=max(2492,0.0015×4500×941)=6352mm2承臺底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=7889mm2≥A2=6352mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=7889mm2≥0.5AS1'=0.5×7889=3945mm2滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS4'=7889mm2≥0.5AS2'=0.5×7889=3945mm2滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向Φ14@300。3#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40.塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)40塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)514水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kN·m)1252非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)434水平荷載標準值Fvk'(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)17962、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×434＝585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×80＝108豎向荷載設計值F(kN)585.9+108＝693.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×24.5＝33.075傾覆力矩設計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1252＝1690.2非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×434＝585.9水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×73.5＝99.225傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×1796＝2424.6三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)-1.1基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×750=900kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4+(1796+73.5×1.2)/5.374=646.613kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4-(1796+73.5×1.2)/5.374=-54.613kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4+(2424.6+99.225×1.2)/5.374=844.803kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4-(2424.6+99.225×1.2)/5.374=-101.853kN四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預應力空心方樁預應力空心方樁邊長lb(mm)400預應力空心方樁內(nèi)徑dl(mm)220樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm)35樁有效長度lt(m)19樁端進入持力層深度hb(m)1地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0自然地面標高d(m)3.21是否考慮承臺效應是承臺效應系數(shù)ηc0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)10.6000.7022.41100.78532.6800.6704-13.6257000.81604-24.2206000.61304-33.9185500.712052.31200.6906-16.42014000.81801、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=4lb=4×0.4=1.6mhb/lb=1×1000/400=2.5<5λp=0.16hb/lb=0.16×2.5=0.4空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-πd12/4=0.42-3.14×0.222/4=0.122m2空心方樁敞口面積：Ap1=πd12/4=3.14×0.222/4=0.038m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(1.29×70+1.21×160)/2.5=283.9/2.5=113.56kPa承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(5×5-4×(0.122+0.038))/4=6.09m2復合樁基豎向承載力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=1×1.6×(1.29×8+3.6×25+4.2×20+3.9×18+2.3×12+3.71×20)+1400×(0.122+0.4×0.038)+0.5×113.56×6.09=1107.971kNQk=296kN≤Ra=1107.971kNQkmax=646.613kN≤1.2Ra=1.2×1107.971=1329.565kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-54.613kN<0按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk'=54.613kN樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標準值：Gp=lt(γz-10)Aj=19×(25-10)×0.122=34.766kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=1×1.6×(0.6×1.29×8+0.8×3.6×25+0.6×4.2×20+0.7×3.9×18+0.6×2.3×12+0.8×3.71×20)+34.766=440.609kNQk'=54.613kN≤Ra'=440.609kN滿足要求！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=8×3.142×10.72/4=719mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=844.803kN樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kNQ=844.803kN≤3000kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q'=-Qmin=101.853kNfpyAps=(650×719.362)×10-3=467.585kNQ'=101.853kN≤fpyAps=467.585kN滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ18@150承臺底部短向配筋HRB400Φ18@150承臺頂部長向配筋HRB400Φ18@150承臺頂部短向配筋HRB400Φ18@1501、荷載計算承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853))×5.374/2=1996.311kN·mX方向：Mx=Mab/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·mY方向：My=Mal/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·m2、受剪切計算V=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/5.374=597.646kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/1141)1/4=0.915塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9ma1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m剪跨比：λb'=a1b/h0=900/1141=0.789，取λb=0.789；λl'=a1l/h0=900/1141=0.789，取λl=0.789；承臺剪切系數(shù)：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.789+1)=0.978αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.789+1)=0.978βhsαbftbh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNβhsαlftlh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNV=597.646kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=8018.388kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2×1.141=3.882mab=3.8m≤B+2h0=3.882m，al=3.8m≤B+2h0=3.882m角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積αS1=My/(α1fcbh02)=1411.605×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994AS1=My/(γS1h0fy1)=1411.605×106/(0.994×1141×360)=3459mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(3459,0.0015×5000×1141)=8558mm2承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=8737mm2≥A1=8558mm2滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/(α2fcbh02)=1411.605×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1411.605×106/(0.994×1141×360)=3459mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(3459,ρlh0)=max(3459,0.0015×5000×1141)=8558mm2承臺底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=8737mm2≥A2=8558mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=8737mm2≥0.5AS1'=0.5×8737=4369mm2滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS4'=8737mm2≥0.5AS2'=0.5×8737=4369mm2滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向Φ14@300。4#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)40塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)514水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kN·m)1252非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)434水平荷載標準值Fvk'(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)17962、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×434＝585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×80＝108豎向荷載設計值F(kN)585.9+108＝693.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×24.5＝33.075傾覆力矩設計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1252＝1690.2非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×434＝585.9水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×73.5＝99.225傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×1796＝2424.6三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)2.35基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×750=900kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4+(1796+73.5×1.2)/5.374=646.613kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4-(1796+73.5×1.2)/5.374=-54.613kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4+(2424.6+99.225×1.2)/5.374=844.803kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4-(2424.6+99.225×1.2)/5.374=-101.853kN四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預應力空心方樁預應力空心方樁邊長lb(mm)400預應力空心方樁內(nèi)徑dl(mm)220樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm)35樁有效長度lt(m)19樁端進入持力層深度hb(m)1地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0自然地面標高d(m)2.91是否考慮承臺效應是承臺效應系數(shù)ηc0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)10.9000.7021.61100.78532.4800.6704-14.9257000.81604-37.1185500.71206-15.72014000.81801、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=4lb=4×0.4=1.6mhb/lb=1×1000/400=2.5<5λp=0.16hb/lb=0.16×2.5=0.4空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-πd12/4=0.42-3.14×0.222/4=0.122m2空心方樁敞口面積：Ap1=πd12/4=3.14×0.222/4=0.038m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(1.6×85+0.56×70)/2.5=175.2/2.5=70.08kPa承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(5×5-4×(0.122+0.038))/4=6.09m2復合樁基豎向承載力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=1×1.6×(1.6×11+2.4×8+4.9×25+7.1×18+2.66×20)+1400×(0.122+0.4×0.038)+0.5×70.08×6.09=949.942kNQk=296kN≤Ra=949.942kNQkmax=646.613kN≤1.2Ra=1.2×949.942=1139.931kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-54.613kN<0按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk'=54.613kN樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標準值：Gp=lt(γz-10)Aj=19×(25-10)×0.122=34.766kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=1×1.6×(0.7×1.6×11+0.6×2.4×8+0.8×4.9×25+0.7×7.1×18+0.8×2.66×20)+34.766=440.942kNQk'=54.613kN≤Ra'=440.942kN滿足要求！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=8×3.142×10.72/4=719mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=844.803kN樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kNQ=844.803kN≤3000kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q'=-Qmin=101.853kNfpyAps=(650×719.362)×10-3=467.585kNQ'=101.853kN≤fpyAps=467.585kN滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ18@150承臺底部短向配筋HRB400Φ18@150承臺頂部長向配筋HRB400Φ18@150承臺頂部短向配筋HRB400Φ18@1501、荷載計算承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853))×5.374/2=1996.311kN·mX方向：Mx=Mab/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·mY方向：My=Mal/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·m2、受剪切計算V=F/n+M/L=585.9/4+