高大模板支撐體系安全專項施工方案專家論證通過版

XXXXXXX工程綜合樓高大模板支撐體系安全專項施工方案編制審核審批XXXXXXXXX二0一五年十一月目錄TOC\o"1-2"\h\u1、工程概況 12、編制依據(jù) 13、施工計劃 24、施工工藝技術(shù) 34.1、鋼管支撐工藝流程 34.2高支模施工方法 84.3混凝土澆筑 135、施工安全保證措施 145.1、組織保障： 145.2、高支模安全技術(shù)保證措施： 155.3、應急救援預案 175.4、監(jiān)測措施： 215.5冬期施工要求 236、勞動力計劃 257、計算書及相關(guān)圖紙 25附件一：綜合樓腳手架平面、剖面圖 26附件二：板模板高支撐架計算書 29附件三：梁模板及支撐架驗算 43附件四：地下室板模板高支撐架計算書 62綜合樓高大模板支撐體系安全專項施工方案1、工程概況本工程為XXX基地綜合樓工程，±0.00標高相當于絕對標高578.08m。本工程地下1層，地上10層。地下1層為車庫及設(shè)備用房，1層～9層為車間及工區(qū)辦公用房,10層為辦公用房?？偨ㄖ娣e21347.5㎡（地上13196.4㎡，地下2640㎡）。結(jié)構(gòu)形式為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，地基處理采用孔內(nèi)深層強夯灰土樁復合地基，基礎(chǔ)形式為筏板基礎(chǔ)。結(jié)構(gòu)使用年限為50年，抗震等級為二級，建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級，地基設(shè)計等級乙級，建筑抗震設(shè)防類別為標準設(shè)防類，耐火等級為地上二級地下一級，本地區(qū)抗震設(shè)防烈度8度，最大凍土層0.5m。根據(jù)住建部的建質(zhì)【2009】254號文《建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》要求，綜合樓5-8軸/A-B/1軸，混凝土構(gòu)件模板支撐高度為8.28m，最大梁截面為350mm*750mm，板厚為120mm，面積為188.1㎡，模板支撐系統(tǒng)高度超過8.0m，需編制“高大模板支撐系統(tǒng)的專項施工方案”并經(jīng)過專家論證方可實施。2、編制依據(jù)2.1、施工圖紙2.1.1XXX—綜合樓建筑、結(jié)構(gòu)施工圖紙。2.2、國家規(guī)范2.2.1《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20122.2.2《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20112.2.3《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20152.2.4《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-20132.3、行業(yè)標準2.3.1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20112.3.2《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082.3.3《建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》2.3.4關(guān)于印發(fā)《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》的通知建質(zhì)[2009]87號文；2.4、其它2.4.1XXX《實施性施工組織設(shè)計》3、施工計劃3.1、施工技術(shù)準備3.1.1、施工前應認真熟悉設(shè)計圖紙、有關(guān)技術(shù)資料和構(gòu)造大樣圖；進行模板設(shè)計，編制施工方案；做好技術(shù)交底，確保施工質(zhì)量，同時必須要對架子工進行安全施工技術(shù)措施技術(shù)交底，交底清晰，明確詳細的施工方案。3.1.2、根據(jù)設(shè)計圖紙和施工方案，作好測量放線工作。準確地標定測量數(shù)據(jù)，如標高、中心軸線等。3.1.3、必須要對架體搭設(shè)技術(shù)措施安全技術(shù)交底，合理的組織人員，搭設(shè)安全的施工腳手架；現(xiàn)場搭設(shè)腳手架時，應有我項目部管理人員監(jiān)督，同時防止出現(xiàn)意外情況。3.1.4、合理地選擇模板的安裝順序，保證模板的強度、剛度及穩(wěn)定性，模板應自下而上安裝，在安裝過程中，應設(shè)置臨時支撐使模板完全就位，待校正后方可進行固定。3.2、施工材料準備本工程模板采用15mm厚木膠合板，方木采用40mm×60mm，模板支撐體系采用Φ48×3.0mm扣件式鋼管腳手架，混凝土采用商品砼，泵送澆筑。3.2.1、扣件進入施工現(xiàn)場應檢查產(chǎn)品合格證，并應進行抽樣復試，技術(shù)性能應符合《鋼管腳手架扣件》GB15831的規(guī)定?？奂谑褂们皯饌€挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁使用。3.2.2、鋼管應有產(chǎn)品質(zhì)量合格證，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕；鋼管外徑偏差≤±0.5、壁厚≤±0.36。3.2.3、可調(diào)托撐支托板厚不應小于5mm，變形不應大于1mm；嚴禁使用有裂縫的支托板、螺母。3.3、工期計劃安排根據(jù)總體施工進度計劃，高支模施工計劃于12月1日開始施工，12月4日施工完畢。4、施工工藝技術(shù)本工程高支模板體系的施工設(shè)計與搭設(shè)須按以下要求進行。序號工種人員數(shù)量（個）1模板支架安裝202混凝土澆筑154.1、鋼管支撐工藝流程檢查鋼管、扣件質(zhì)量—鋼管分類—選取立桿、支撐—整理地面基礎(chǔ)—放線定梁位—設(shè)水平掃地桿—立桿固定校正—加剪刀撐桿—定梁底標高—復測檢查加固。4.1.1、立桿支撐設(shè)置4.1.1.1、架體立于地下室結(jié)構(gòu)頂板之上，地下室結(jié)構(gòu)頂板厚180mm，地下室結(jié)構(gòu)頂板及梁滿堂支撐架在高支模結(jié)構(gòu)施工期間與高支模結(jié)構(gòu)砼強度具備可靠傳力條件前嚴禁拆除。其搭設(shè)方式均為：梁部位立桿縱橫間距均為0.9m；為了安全起見，在主梁底增設(shè)一道承重立桿，同時梁底立桿處設(shè)可調(diào)支托（可調(diào)支托伸出長度不得超過300mm）。承重架支撐形式為梁底支撐次楞平行梁截面方向，立桿承重連接方式為可調(diào)支托，立桿上端伸出至模板支撐點長度＜0.20m，框梁底模板下的次楞間距為0.15m，板模板下的木枋間距0.25m；托梁主楞為單鋼管，間距0.3m。4.1.1.2、立桿支撐布置見詳附圖。4.1.2、水平桿設(shè)置4.1.2.1、縱向水平桿應水平設(shè)置：其長度不應小于3跨，兩根水平桿的對接接頭必須采用對接扣件連接。該扣件距立柱軸心線不宜大于跨度的1/3，同一步中，內(nèi)外兩根縱向水平桿的對接頭應盡量錯開一跨，上下兩根相鄰的縱向水平桿的對接頭也應盡量錯開一跨，錯開的水平距離不應小于500mm，凡與立柱相交處均必須用直角扣件與立桿固定。4.1.2.2、橫向水平桿搭設(shè)：凡立柱與縱向水平桿的相交處均必須設(shè)置一根橫向水平桿，嚴禁任意拆除。該桿距立柱軸心線的距離不應大于150mm，腳手架的橫向水平桿，其兩端均應用直角扣件固定在縱向水平桿上。4.1.3、剪刀撐設(shè)置4.1.3.1、豎向剪刀撐（1）在模板支撐架外側(cè)四周均設(shè)置豎向連續(xù)剪刀撐，中部縱橫向不超過5m設(shè)置由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐；（2）為了便于實際操作，剪刀撐統(tǒng)一采用6000mm鋼管搭設(shè)，與樓面夾角成45°～60°沿支撐架四周從低至頂連續(xù)布置，搭接處采用直角扣件搭接，搭接長度不小于1000mm，并且搭接處扣件不少于三個，剪刀撐與立桿交接處用旋轉(zhuǎn)扣件與立桿扣牢。4.1.3.2、水平剪刀撐在豎向剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐，在支撐架中部豎向剪刀撐交接處再加設(shè)一道水平剪刀撐。4.1.3.3、豎向剪刀撐、水平剪刀撐布置見詳圖4.1.4、掃地桿設(shè)置：立柱自標準底座向上200mm處，縱橫向設(shè)掃地桿，用直角扣件與立柱固定?？v橫水平方向按縱下橫上的程序設(shè)置。4.1.5、支撐設(shè)置：4.1.5.1、支撐采用Φ48鋼管進行組合，根據(jù)梁板情況確定，并在鋼管上加可調(diào)支托調(diào)整至合適高度。4.1.5.2、高支模支撐架架體搭設(shè)完畢，在頂層縱橫向水平連系桿設(shè)置一道安全平網(wǎng)（或鋪竹排），防止木工、鋼筋工作業(yè)期間發(fā)生高處墜落。4.1.5.3、本工程支模外圍應用鋼管與已完成結(jié)構(gòu)相連，在結(jié)構(gòu)邊緣采用鋼管連接或支頂方式，以保證支撐體系的整體穩(wěn)定性。4.1.6連墻件設(shè)置連墻件設(shè)置應滿足模板安全技術(shù)規(guī)范的要求，水平間距為6～9m，豎向間距為2～3m設(shè)置一個固定點與建筑拉結(jié)。本工程于一層結(jié)構(gòu)設(shè)置水平連墻件，設(shè)置方法為一層結(jié)構(gòu)預埋Φ48鋼管，后于架體拉結(jié)；本高支模系統(tǒng)區(qū)域內(nèi)部有框架4根，前期首先澆筑區(qū)域內(nèi)4根框架柱，按規(guī)范要求距離采用鋼管抱柱做法，使架體與柱子連為整體，以增加支撐體系的穩(wěn)定性。4.1.6、立桿下基礎(chǔ)處理高支模搭設(shè)架體立桿下架體為地下室結(jié)構(gòu)頂板，180mm厚，C35混凝土澆筑，標高為-0.1m，安裝高支模時地下室結(jié)構(gòu)模板支撐體系不允許拆除，直至高支模結(jié)構(gòu)砼強度具備可靠傳力條件時，方可拆除。架體立桿下設(shè)置300mm×300mm膠合板墊塊。4.1.7、地下室后澆帶處支撐架體加固措施本工程架體立于地下室結(jié)構(gòu)頂板上，高支模區(qū)域內(nèi)設(shè)計有800mm寬后澆帶一條。經(jīng)過計算，地下室后澆帶處架體加固后構(gòu)造為，立桿縱橫距為90cm，步距為1.5m，距地面20cm設(shè)置縱橫掃地桿，架體四周設(shè)置封閉的豎向剪刀撐，頂部及掃地桿部設(shè)置水平剪刀撐。高支模架體搭設(shè)時立桿與地下室立桿保持同心。4.2高支模施工方法4.2.1模板組拼精度要求模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設(shè)卡子或設(shè)置木方壓縫，以防漏漿，拼裝完成后。用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝要求詳見表模板拼裝精度要表序號項目允許偏差（單位：mm）1兩塊模板之間拼縫≤22相鄰模板之間高低差≤23模板平整度≤24模板平面尺寸偏差±34.2.2模板定位根據(jù)定位樁點，投放出十字交叉控制線，再由十字交叉控制線測放出每根偏軸線500mm的控制線。投放完后，再用經(jīng)緯儀在其它控制線上檢查所放控制線的準確性。其它控制線以最外的軸線為主，中間軸線采取抽查方式檢查。待偏軸控制線經(jīng)核驗準確后，再根據(jù)設(shè)計圖紙和設(shè)計變更等資料，將梁、柱等邊線引放出，用以控制模板邊線。4.2.2.1、標高引測：根據(jù)控制水準點，用水準儀引測出板面標高（建筑標高）加0.5m控制點，并將其標注在柱鋼筋上或周邊的鋼管上，再根據(jù)此點用鋼尺或水平管引測出梁底、板底的標高。待鋪設(shè)完樓板模板、未與梁柱模板固定前，再用水準儀、鋼卷尺配合檢查其準確性。4.2.2.2、柱模板的標高控制：（1)根據(jù)柱的高度，扣除砼樓板的標高后，根據(jù)膠合板或已制作好的模板高度，計算出用整塊的模板數(shù)和非整塊的模板尺寸，然后裁出非整模板，將非整塊模板安裝在柱模板中間，以保證已定形的柱交接處的模板不受破壞。（2)彈線：待樓板新澆筑砼結(jié)硬后，由測量員在樓面砼上彈出軸線控制線，核驗無誤之后，通知木工將柱邊線彈出，最后由木工工長和質(zhì)檢員核查控制線，無誤后，木工才能進場施工。4.2.3模板的支設(shè)規(guī)范要求模板支設(shè)前將已完成澆筑砼的頂板面清理干凈，不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈，模板排架支撐體系搭設(shè)要嚴格按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011執(zhí)行。模板安裝允許偏差和檢驗方法表6序號項目允許偏差（mm）檢查方法國家規(guī)范標準公司控制標準1軸線位移柱、墻、梁53尺量2底模上表面標高±5±3水準儀或拉線尺量3截面模內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10±5尺量柱、墻、梁+4-5±34層高垂直度層高不大于5m63經(jīng)緯儀或拉線尺量層高大于5m855相鄰兩板表面高差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7陰陽角方正/2方尺、塞尺垂直/2線尺8預埋鐵件中心線位移/2拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位置32拉線尺量螺栓外露長度+10-0+5-010預留孔洞中心線位移+105拉線、尺量尺寸+10-0+5-011門窗洞口中心線/3拉線、尺量寬、高/±5對角線/612插筋中心線位置55尺量外露長度+10，-0+10，-04.2.3、滿堂架搭設(shè)根據(jù)附圖《高支模立桿布置平面圖》，搭設(shè)滿堂支架，包括剪刀撐，支立桿時應先在鋼管底部按后附圖《高支模立桿布置平面圖》墊300mm×300mm膠合板墊塊，再搭中間水平拉桿，再搭掃地桿，掃地桿離地面200mm處，使立柱縱橫方向左右對直，立桿的水平牽引桿根據(jù)各層結(jié)構(gòu)層高設(shè)置，頂步設(shè)置在梁底下500mm處，中間步距按1500mm設(shè)置；同時，立柱要間距均勻，滿足設(shè)計要求，并做到橫平豎直。之后用水平管根據(jù)標志點彈出梁底模標高，并搭設(shè)梁底鋼管。滿堂架搭設(shè)時應與框架柱剛性連接，增加整個支撐系統(tǒng)的剛度。立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴禁采用搭接接長。4.2.4、剪刀撐的設(shè)置整個鋼管支撐系統(tǒng)須與框架柱連在一起，增強整個支撐系統(tǒng)的剛度。為了便于實際操作，水平剪刀撐統(tǒng)一采用6000mm鋼管搭設(shè)。縱向剪刀撐按附圖布設(shè)，與樓面夾角成45～60°沿高支架四周從底至頂連續(xù)布置。4.2.5、核驗標高標高彈出之后，及時核查正誤。并由木工工長和質(zhì)檢員核驗收。4.2.6、柱模安裝根據(jù)彈出柱的控制線，待鋼筋經(jīng)隱蔽驗收后，可以封柱模，安裝前清理干凈柱內(nèi)雜物，安裝時要先吊直模板，然后上緊柱箍、穿穿墻螺桿，各面打斜撐與滿堂架連結(jié)固定牢固。在封柱模時，可以將梁柱接頭模板一起安裝。為了保證混凝土的施工質(zhì)量，柱箍均采用槽鋼箍配合穿墻螺桿安裝使用，當柱截面大于700mm時在中間設(shè)置一道穿墻螺桿。穿墻螺桿必須安裝在同一水平線或垂直線上，但為了防止因周轉(zhuǎn)次數(shù)多而造成滑絲等影響質(zhì)量的因素，每根穿墻螺桿使用前均應仔細檢查，嚴禁使用已損壞的螺桿。柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。4.2.7、梁模安裝按設(shè)計間距要求整齊鋪好40mm×60mm方木，隨即鋪設(shè)梁底模，鋪設(shè)時應先與柱頭對接好并釘牢，并用40mm×60mm枋木條作立檔及立檔支撐，用約30mm寬，15mm厚模板做壓腳壓緊側(cè)模底部（或者使用鐵制側(cè)?？ü床讲骄o代替?zhèn)饶耗_）。之后吊直側(cè)模，用斜桿頂撐固定。當梁高超過750mm時，考慮到側(cè)模斜撐的作用力減弱，故在梁底上150mm及300mm處各加一道φ14對拉螺桿，沿梁縱向間距500mm。另外，當梁跨度大于4米時，跨中梁底處應按設(shè)計要求起拱，如設(shè)計無要求時，起拱高度為梁跨度的1/1000－3/1000，本工程統(tǒng)一按2/1000起拱，主次梁交接時，應先主梁起拱，后次梁起拱為了保證梁不出現(xiàn)下沉變形等質(zhì)量事故，在大梁底模中間加一排立桿與高支模排架相連接。4.2.8、板模安裝4.2.8.1、在鋼管立柱上彈出橫鋼管標高控制線，并架設(shè)Φ48橫鋼管，在鋼管上直接鋪設(shè)方木，拉線檢查，直至平整。然后鋪樓面模板，用長40mm鐵釘釘牢，如果樓板寬度不合模板模數(shù)時，補板應補在跨中。板縫用膠帶紙粘好。4.2.8.2、板模板施工時注意以下幾點：（1）鋼管排架搭設(shè)橫平豎直，縱橫連通，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（2）模板第一排次楞木方需緊靠柱邊模,模板與模板之間拼接縫小于2mm,否則用雙面膠封嚴：（3）根據(jù)板跨度大小，決定板模板起拱大?。海?m開間不考慮起拱，4m≤L＜6m起拱10mm，≥6m的起拱15mm。（4）板模板支設(shè)：板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm長釘子固定，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整，模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（5）從墻根起步350mm立第一根立桿以后按支撐體系設(shè)計的間距立支撐，保證立柱支撐上下層位置對應。當立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時（已完成部分樓層與高支模樓層處），必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。按要求設(shè)置縱橫向水平拉桿，考慮到人行通道（在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設(shè)，在板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。4.2.9、穿梁、板孔、洞口模板預埋件、預留洞在施工前和安裝圖詳細復核，無誤后方能進行施工。在模板和鋼筋骨架上畫出預埋件和預留洞的標高、幾何尺寸和位置用膠合板做成相應規(guī)格模盒，盒子內(nèi)部用方木支撐固牢，安裝時，孔洞模應用鐵釘釘牢或用鐵線綁牢，并焊鋼筋頂側(cè)模。預埋件固定在模板上，預留洞如預留在鋼筋上則要用短鋼筋電焊固定在鋼筋網(wǎng)架上，確保在施工中不會移動。施工完畢的預留洞、預埋件進行復核和驗收?；炷翝矒v時，要派專人對預埋件、預留洞進行檢查和校正，確保埋件和預留洞的準確。4.2.10、高支模施工注意事項4.2.10.1、具體布置立桿時，需對主梁、次梁、頂板三者支撐立桿間距整體考慮，使三者立桿縱、橫方向均在同一條直線上。調(diào)整平分立桿間距時，以上述立桿間距為最大極限值，間距只能調(diào)小，不能調(diào)大；4.2.10.2、立桿之間必須按每步距滿設(shè)雙向水平桿，確保其在兩個方向（x,y）均具有足夠的設(shè)計剛度；4.2.10.3、滿堂支撐架底部距基礎(chǔ)面200mm以內(nèi)必須設(shè)雙向掃地桿；4.2.10.4、嚴格按規(guī)范要求設(shè)置豎向和水平剪刀撐；4.2.10.5、確保每一扣件的擰緊力矩控制在45-65N?M內(nèi)；4.3混凝土澆筑4.3.1、梁、板應同時澆筑，澆筑方法應由一端開始用“趕漿法”，即先澆筑梁，根據(jù)梁高分層澆筑成階梯形，當達到板底位置時再與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形不斷延伸，梁板混凝土澆筑連續(xù)向前進行。澆筑板砼時，應嚴格控制同一部位放料數(shù)量，不免局部荷載過大引起架體失穩(wěn)。4.3.2、澆搗時，澆筑與振搗必須緊密配合，控制第一層下料速度，梁底充分振實后再下二層料，用“趕漿法”保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推進，每層均應振實后再下料，梁底及梁幫部位要注意振實，振搗時不得觸動鋼筋及預埋件。4.3.3、梁柱節(jié)點鋼筋較密時，澆筑此處混凝土時宜用小粒徑石子同強度等級的混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。4.3.4、澆筑板混凝土的虛鋪厚度應略大于板厚，用平板振搗器垂直澆筑方向來回振搗，厚板可用插入式振搗器順澆筑方向托拉振搗，并用鐵插尺檢查混凝土厚度，振搗完畢后用長木抹子抹平。施工縫處或有預埋件及插筋處用木抹子找平。澆筑板混凝土時不允許用振搗棒鋪攤混凝土。4.3.4、根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2015中8.3.8“核心區(qū)”混凝土教主的要求：柱、墻混凝土設(shè)計強度比梁、板混凝土設(shè)計強度高兩個等級及以上時，應在交界區(qū)域采取分隔措施；分隔位置應在低強度等級的構(gòu)件中，且距高強度等級構(gòu)件邊緣不應小于500mm。5、施工安全保證措施5.1、組織保障：為對可能發(fā)生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援領(lǐng)導小組，由項目經(jīng)理XX任組長，負責事故現(xiàn)場指揮，統(tǒng)籌安排等。XXXX工程項目部應急救援領(lǐng)導小組：組長組長副組長副組長組員組員當施工發(fā)生事故，若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現(xiàn)場指揮救援。5.2、高支模安全技術(shù)保證措施：5.2.1、每一項高支模工程，都要選用合乎要求的材料，并經(jīng)專業(yè)技術(shù)人員針對地基基礎(chǔ)和支模體系進行設(shè)計計算，編制施工方案。

5.2.2、高支模作業(yè)時，要認真執(zhí)行施工方案，確保支模體系穩(wěn)固可靠。支模作業(yè)初步完成后，要進行認真檢查驗收，確認無誤才算完成。支模時，下方不應有人，禁止交叉作業(yè)，防止物體打擊。

5.2.3、高支模的支模架一般采用鋼管架體系，由架子工搭設(shè)。模板工配合作業(yè)時，也要按要求穿工作服，系好袖口與綁腿，系好安全帶，戴好安全帽。高空作業(yè)人員必須佩帶防滑鞋、防護手套，采取防滑、防凍措施，并按要求佩戴安全帶。冬期溫度較低，穿著較多，行動遲緩，施工時不得冒險或違章作業(yè)。

5.2.4、支模要有操作平臺，上下應有斜道，臨邊和斜道都要按規(guī)定做好防護。5.2.5、模板上堆放材料應固定其位置，防止大風刮落。而且堆放材料與設(shè)備不能過多和超重。

5.2.6、混凝土澆筑中要指派專人對支模體系進行監(jiān)護，發(fā)現(xiàn)異常情況，應立即停工，作業(yè)人員馬上離開現(xiàn)場。險情排除后，經(jīng)技術(shù)責任人檢查同意，方可繼續(xù)施工。5.2.7、混凝土澆筑時腳手架的變形超過規(guī)定變形值時，應立即停止混凝土澆筑，制定緊急處理措施，并立即上報項目部領(lǐng)導。5.2.8、預防坍塌事故安全技術(shù)措施5.2.8.1、模板作業(yè)前，根據(jù)設(shè)計要求、施工工藝、作業(yè)條件及周邊環(huán)境編制專項施工方案，經(jīng)單位負責人審批簽字，項目經(jīng)理組織有關(guān)部門驗收合格簽字后，方可作業(yè)。5.2.8.2、模板作業(yè)時，支撐系統(tǒng)采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿的基礎(chǔ)應堅固穩(wěn)定，并經(jīng)承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設(shè)滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。5.2.8.3、模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)管，出現(xiàn)位移時，必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可繼續(xù)作業(yè)。5.2.8.4、堆放模板時，嚴格控制數(shù)量、重量，防止超載。5.2.8.5、安裝樓板模板時，在下班前對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要穩(wěn)妥堆放，以防墜落事故發(fā)生。5.2.8.6、安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設(shè)腳手架，并掛好安全網(wǎng)，腳手架搭設(shè)高度要高于施工作業(yè)面至少1.5m。5.2.8.7、拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。5.2.8.8、預防高空墜落事故安全技術(shù)措施：高處作業(yè)之前，對作業(yè)人員進行高空作業(yè)安全教育，應進行安全防護設(shè)施的逐項檢查和驗收，驗收合格后，方可進行高處作業(yè)。高空作業(yè)安全防護設(shè)施的用品及設(shè)備的性能與質(zhì)量檢查合格后方可使用。施工過程中排專職安全員現(xiàn)場全程盯控。5.2.8.9、高支模安裝完畢，經(jīng)高支模管理機構(gòu)有關(guān)人員組織驗收合格后，與監(jiān)理單位聯(lián)合到現(xiàn)場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)。5.2.8.10、所有架子工應學習高處作業(yè)安全知識及安全操作規(guī)程，工人上崗前應依據(jù)有關(guān)規(guī)定接受專門的安全技術(shù)交底，并辦好簽字手續(xù)。特種高處作業(yè)人員應持證上崗。采用新工藝、新技術(shù)、新材料和新設(shè)備的，應按規(guī)定對作業(yè)人員進行相關(guān)安全技術(shù)交底。5.2.8.11、項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現(xiàn)場各相應部位。5.2.8.12、高處作業(yè)人員應經(jīng)過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業(yè)。施工現(xiàn)場項目部應為作業(yè)人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。5.2.8.13、安全帶使用前必須經(jīng)過嚴格檢查，合格后方可使用。作業(yè)人員應按規(guī)定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環(huán)應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。5.2.8.14、支、拆模板時應保證作業(yè)人員有可靠立足點，作業(yè)面應按規(guī)定設(shè)置安全防護設(shè)施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設(shè)計允許荷載。5.2.8.15、已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目安全網(wǎng)。5.2.8.16、高處作業(yè)前，應由項目分管負責人組織有關(guān)部門對安全防護設(shè)施進行驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。安全防護設(shè)施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設(shè)施的，應經(jīng)項目分管負責人審批簽字，并組織有關(guān)部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可實施。5.2.8.17、澆筑混凝土時應派專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況，發(fā)現(xiàn)問題應立即停止混凝土澆筑，并即刻進行加固整改。5.2.8.18、嚴格按照材料驗收程序，把控進場材料質(zhì)量；做好對現(xiàn)場施工人員的交底工作。5.3、應急救援預案5.3.1、概況本工程為綜合樓門廳高支模工程，位于綜合樓5-8軸/A-B/1軸，混凝土構(gòu)件模板支撐高度為8.28m，最大梁截面為350mm*750mm，板厚為120mm，長16.5m，寬11.4m，面積為188.1㎡。目前綜合樓地下室、東段混凝土澆筑已完成，基礎(chǔ)未回填。作業(yè)面與周圍場地由南側(cè)兩條馬道及西側(cè)汽車坡道相連。施工現(xiàn)場緊急情況處理流程圖項目經(jīng)理或現(xiàn)場負責人迅速作出判斷，下達應急指令；同時以最快方式向本單位工程部門、經(jīng)理報告，并根據(jù)情況的嚴重程度決定是否報警。項目經(jīng)理或現(xiàn)場負責人迅速作出判斷，下達應急指令；同時以最快方式向本單位工程部門、經(jīng)理報告，并根據(jù)情況的嚴重程度決定是否報警。發(fā)現(xiàn)人發(fā)現(xiàn)后立即向項目經(jīng)理或現(xiàn)場負責人報告公司工程部、安全生產(chǎn)委員會下屬單位工程部門、經(jīng)理判定項目部應急措施的適宜性，重大情況立即趕赴現(xiàn)場協(xié)助處理，并向公司工程部和安全生產(chǎn)委員會報告。跟蹤應急處理情況，必要時趕赴現(xiàn)場協(xié)助處理；處理完畢后，評審應急準備和響應程序，必要時修訂文件。5.3.2、應急救援領(lǐng)導小組的職責5.3.2.1、負責制定事故預防工作和相關(guān)部門人員的應急救援工作職責。5.3.2.2、負責突發(fā)事故的預防措施和各類應急救援實施的準備工作，統(tǒng)一對人員、材料物資等資源的調(diào)配。5.3.2.3、進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區(qū)分任務，明確責任。5.3.2.4、當發(fā)生緊急情況時，立即報告公司應急救援領(lǐng)導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當?shù)夭块T，取得政府及相關(guān)部門的幫助。5.3.3、應急救援工作程序5.3.3.1、當事故發(fā)生時小組成員立即向組長匯報，由組長XXX立即上報公司，必要時向當?shù)卣嚓P(guān)部門報告，以取得政府部門的幫助。5.3.3.2、由應急救援領(lǐng)導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協(xié)助事故的處理調(diào)查工作。5.3.3.3、事故發(fā)生時，組長或其他成員不在現(xiàn)場時，由在現(xiàn)場的其他組員作為臨時現(xiàn)場救援負責人負責現(xiàn)場的救援指揮安排。5.3.3.4、項目部指定XXX負責事故的收集、統(tǒng)計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。5.3.4、救援方法5.3.4.1、高空墜落應急救援方法：（1）現(xiàn)場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救援領(lǐng)導小組搶救。（2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現(xiàn)象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。（3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫(yī)院搶救。如發(fā)現(xiàn)傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕、棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內(nèi)壓增高或誘發(fā)細菌感染，危及傷員的生命安全。（4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時向同一方向?qū)麊T平直抬于木板上，不能扭轉(zhuǎn)脊柱，運送時要平穩(wěn)，否則會加重傷情。5.3.4.2、模板坍塌應急救援方法：（1）當發(fā)生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現(xiàn)場；（2）報120急救中心，到現(xiàn)場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數(shù)、情況、地點、聯(lián)系電話等，并派人到路口等待）；（3）急報項目部應急救援小組、公司和有關(guān)應急救援單位，采取有效的應急救援措施；（4）清理事故現(xiàn)場，檢查現(xiàn)場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最??；（5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。5.3.4.3、物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發(fā)生時，應盡快將傷員轉(zhuǎn)移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫(yī)院治療。（1)止血：根據(jù)出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。（2)對傷口包扎，以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。（3)對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫(yī)院搶救，如果發(fā)現(xiàn)傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內(nèi)壓增高或誘發(fā)細菌感染，會危及傷員的生命安全。（4)如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫(yī)院檢查；如果是重傷，應迅速送醫(yī)院拯救。（5)預備應急救援工具如下表：序號器材或設(shè)備數(shù)量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7爬梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯(lián)系指揮求援5.4、監(jiān)測措施：梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設(shè)腳手架、鋼筋安裝和砼澆搗施工過程中，必須隨時監(jiān)測。本方案采取如下監(jiān)測措施：5.4.1、班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。5.4.2、日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設(shè)置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構(gòu)件是否符合要求。2）底座是否松動，立桿是否符合要求。3）使用扭力扳手檢查連接扣件扭力是否達到要求。4）架體垂直度偏差是否超出規(guī)范要求。5）施工過程中是否有超載的現(xiàn)象。6）安全防護措施是否符合規(guī)范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現(xiàn)象。5.4.3、腳手架在承受五級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。5.4.4、在澆搗高支模梁板砼前，由項目部及監(jiān)理單位對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆砼。澆砼的過程中，由質(zhì)安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發(fā)現(xiàn)隱患，立即停工整改，隱患消除后再施工?！督ㄖ┕た奂戒摴苣_手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）規(guī)定，構(gòu)件允許偏差如下表：序號項目允許偏差（mm）檢查工具1立桿鋼管彎曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m≤12≤20鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L≤6.5m≤30鋼板尺3立桿全高垂直度絕對偏差≤30mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內(nèi)相對值≤H/400鋼板尺5.4.5、高大模板施工過程中，施工單位進行監(jiān)測，每次監(jiān)測結(jié)果必須由監(jiān)測人、項目經(jīng)理、項目總監(jiān)簽字，提供給施工、監(jiān)理、設(shè)計及業(yè)主等相關(guān)單位。5.4.6、監(jiān)測結(jié)果報告必須包括監(jiān)測項目及允許值、報警值、監(jiān)測數(shù)據(jù)處理分析、監(jiān)測結(jié)果評述。5.4.7、監(jiān)測數(shù)據(jù)接近或達到報警值時，應組織有關(guān)各方采取應急或搶險措施，同時須向市建設(shè)工程安全監(jiān)督站、市建設(shè)工程質(zhì)量監(jiān)督站、市建筑委員會報告。5.4.8、本分項工程監(jiān)測項目包括：支架沉降、位移和變形。5.4.9監(jiān)測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監(jiān)測頻率不超過20～30分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。5.5冬期施工要求本工程高大模板支撐系統(tǒng)施工及混凝土澆筑時間已進入西安市冬期施工階段，因此，本工程施工時，應遵守冬期施工各項要求：5.5.1鋼筋工程5.5.1.1一般規(guī)定a．鋼筋調(diào)直冷拉溫度不宜低于-20℃。預應力鋼筋張拉溫度不宜低于-15℃。b．負溫條件下使用的鋼筋，施工過程中應加強管理和檢驗，鋼筋在運輸和加工過程中應防止撞擊和刻痕。c．鋼筋張拉與冷拉設(shè)備、儀表和液壓工作系統(tǒng)油液應根據(jù)環(huán)境溫度選用，并應在使用溫度條件下進行配套校驗。d．當環(huán)境溫度低于-20℃時，不得對HRB400鋼筋進行冷彎加工。5.5.1.2鋼筋的冷拉：在負溫下冷拉鋼筋后，應逐根進行外觀檢查，其表面不得有裂紋和局部頸縮。該部分鋼筋應提前全部下料制作完畢。5.5.1.3鋼筋接頭及澆筑混凝土前將鋼筋上的冰雪塊清理干凈。5.5.1.4對澆筑完混凝土面的預留鋼筋上的混凝土及時清理干凈。5.5.1.5鋼筋直螺紋絲頭加工采用的冷卻液（水溶性切削潤滑液）須為防凍型。保證-20℃以上不受凍仍可使用。5.5.2模板工程5.5.2.1遇雨雪天氣，及時用暖風機清除模板內(nèi)冰雪。5.5.2.2冬施期間混凝土強度增長緩慢，頂板模板不采用快拆體系，全部模板方木一次性投入，數(shù)量須準備充足，拆模時嚴格辦理拆模申請，頂板須保留一層支撐，懸挑部分的混凝土強度未達到100%，模板不能拆除，須嚴格按施工方案執(zhí)行。5.5.2.3當墻、柱模板混凝土達到1.2N/mm2后，可使側(cè)模輕輕脫離混凝土后，再合上繼續(xù)養(yǎng)護到拆模。5.5.2.4模板拆除控制：梁、板側(cè)模及墻柱模板須在同條件養(yǎng)護試塊混凝土強度達到5N/mm2混凝土溫度冷卻到5℃后，且混凝土表面溫度與外界環(huán)境溫度差不大于20℃時方可拆除。對于柱子混凝土，還應控制其混凝土內(nèi)外溫差不大于25℃。其它模板的拆除控制參見下表：模板類型結(jié)構(gòu)跨度(m)同條件養(yǎng)護試塊達設(shè)計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）混凝土表面溫度與外界環(huán)境溫度差(℃)混凝土內(nèi)外溫差(℃)梁、板側(cè)模--≤20-墻體側(cè)模--≤20-柱子側(cè)模--≤20≤25板底?！?≥50--板底模>2，≤8≥75--板底模>8≥100--梁底?！?≥75--梁底模>8≥100--懸臂底模-≥100--5.5.3.混凝土工程5.5.3.1冬期澆筑的混凝土，其受凍臨界強度，應滿足《建筑工程冬期施工規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定。5.5.3.2混凝土的配置宜選用硅酸鹽水泥或普通硅酸鹽水泥，并符合《建筑工程冬期施工規(guī)范》相關(guān)規(guī)定。5.5.3.3拌制混凝土所用骨料應清潔，不得含有冰、雪、凍塊及其它易凍裂物質(zhì)。摻加含有鉀、鈉離子的防凍劑混凝土，不得采用活性骨料或在骨料中混有此類物質(zhì)的材料。5.5.3.4冬期施工混凝土選用外加劑，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土外加劑應用技術(shù)規(guī)范》GB50119的相關(guān)規(guī)定。非加熱養(yǎng)護法混凝土施工，所選用的外加劑應含有引氣組分或摻入引氣劑，含氣量宜控制在3.0%～5.0%。5.5.3.5混凝土表面覆蓋的保溫層，不應采用潮濕狀態(tài)的材料，也不應將保溫材料直接鋪蓋在潮濕的混凝土表面，新澆混凝土表面應鋪一層塑料薄膜。5.5.3.6混凝土的保溫及養(yǎng)護:在冬施期間，混凝土的養(yǎng)護措施十分關(guān)鍵，正確的養(yǎng)護能避免混凝土產(chǎn)生不必要的溫度收縮裂縫和受凍。根據(jù)工程特點及施工部位，采用相應的保溫養(yǎng)護措施，防止混凝土受凍并控制混凝土表面和內(nèi)部溫差。對邊、棱角部位的保溫厚度增大到大面的2-3倍?；炷猎陴B(yǎng)護期間要防風防失水。6、勞動力計劃6.1計劃投入勞動力：序號架子工（人）木工（人）砼工（人）備注1815187、計算書及相關(guān)圖紙附件一：綜合樓腳手架平面、剖面圖附件二：板模板高支撐架計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高8.30m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)16.5新澆混凝土樓板邊寬B(m)11.4二、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.250.081風壓高度變化系數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μs0.5三、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)8.4立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)150立柱距混凝土板長邊的距離(mm)300主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁最大懸挑長度(mm)150主梁最大懸挑長度(mm)150結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(樓板長向)模板設(shè)計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000面板驗算方式簡支梁根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.252/8，0.108×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.198kN·mσ＝Mmax/W＝0.198×106/37500＝5.272N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×2504/(384×10000×281250)＝0.056mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁驗算方式簡支梁因小梁較大懸挑長度為150mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.682kN/mM1＝q1l2/8＝1.682×0.92/8＝0.17kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝0.081×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.717kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.682×0.152/2，0.081×0.152/2+3.15×0.15]＝0.473kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.17，0.717，0.473]＝0.717kN·mσ＝Mmax/W＝0.717×106/64000＝11.202N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.5q1L＝0.5×1.682×0.9＝0.757kNV2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.081×0.9+0.5×3.15＝1.611kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.682×0.15，0.081×0.15+3.15]＝3.162kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.757，1.611，3.162]＝3.162kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.162×1000/(2×60×80)＝0.988N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.828kN/m跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×0.828×9004/(384×9350×2560000)＝0.296mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm懸臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.828×1504/(8×9350×2560000)＝0.002mm≤[ν]＝l1×2/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁驗算方式簡支梁因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。1、小梁最大支座反力計算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.421kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25=0.878kN/m承載能力極限狀態(tài)按簡支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.421×0.9＝0.639kN按懸臂梁，R1＝q1l=1.421×0.15＝0.213kNR＝max[Rmax，R1]/2＝0.32kN;正常使用極限狀態(tài)按簡支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×0.878×0.9＝0.395kN按懸臂梁，R1＝q2l=0.878×0.15＝0.132kNR＝max[Rmax，R1]/2＝0.198kN;2、抗彎驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.107kN·mσ＝Mmax/W＝0.107×106/4490＝23.762N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝0.658kNτmax＝2Vmax/A=2×0.658×1000/424＝3.103N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.241mm跨中νmax=0.241mm≤[ν]=900/400=2.25mm懸挑段νmax＝0.135mm≤[ν]=150×2/400=0.75mm滿足要求！七、立柱驗算剪刀撐設(shè)置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)400頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×400)=3187.8mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=max[l01,l02]/i=3187.8/15.9=200.491≤[λ]=210長細比滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×400)=3777.543mmλ1＝l01/i＝3777.543/15.9＝237.581，查表得，φ1＝0.13Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.081×0.9×1.52/10＝0.021kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.021/0.9＝4.457kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4457.227/(0.13×424)+0.021×106/4490＝85.467N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.081×0.9×1.52/10＝0.021kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.021/0.9＝4.7kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4700.228/(0.188×424)+0.021×106/4490＝63.568N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝4.457kN≤[N]＝30kN滿足要求！九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)180混凝土強度等級C35立桿底座長a(mm)150立桿底座寬b(mm)150F1=N=4.7kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=160mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1240×160/1000=218.042kN≥F1=4.7kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(450)×(450)/(150×150)]1/2=3，Aln=ab=22500mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×22500/1000=1521.787kN≥F1=4.7kN滿足要求！附件三：梁模板及支撐架驗算一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL18新澆混凝土梁計算跨度(m)16.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×750新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)8.28梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.156風壓高度變化系數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)600步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)300梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)300梁底支撐小梁根數(shù)3每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)1梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×0.7×2]×1＝25.122kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝23.358kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝19.225kN/m1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×25.122×0.1752＝0.096kN·mσ＝Mmax/W＝0.096×106/37500＝2.565N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×19.225×1754/(100×10000×281250)＝0.033mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.438mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜l+0.437q1活l=0.375×23.358×0.175+0.437×1.764×0.175＝1.668kNR2=1.25q1l=1.25×25.122×0.175＝5.496kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2l=0.375×19.225×0.175＝1.262kNR2'=1.25q2l=1.25×19.225×0.175＝4.205kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)13小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256驗算方式三等跨連續(xù)梁為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{1.668+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.75-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2]/2×1，5.496+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=5.538kN/mq2＝max{1.262+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.75-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2]/2×1，4.205+(0.3-0.1)×0.35/2}＝4.24kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×5.538×0.452，0.5×5.538×0.22]＝0.112kN·mσ＝Mmax/W＝0.112×106/64000＝1.752N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×5.538×0.45，5.538×0.2]＝1.495kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.495×1000/(2×60×80)＝0.467N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×4.24×4504/(100×9600×2560000)＝0.048mm≤[ν]＝l1/400＝450/400＝1.125mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.24×2004/(8×9600×2560000)＝0.035mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.538×0.45，0.4×5.538×0.45+5.538×0.2]＝2.741kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝1.231kN，R2＝2.741kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×4.24×0.45，0.4×4.24×0.45+4.24×0.2]＝2.099kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'3＝1.03kN，R'2＝2.099kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.064×106/4490＝14.17N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝0.725kNτmax＝2Vmax/A=2×0.725×1000/424＝3.422N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.506kN，R2=4.192kN，R3=0.506kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R'1=0.423kN，R'2=3.313kN，R'3=0.423kN七、2號主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3.5可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.082號主梁自重忽略不計,因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下：R＝max[R2]/2=[4.192]/2=2.096kN，R'＝max[R2']/2＝[3.313]/2=1.656kN1、抗彎驗算2號主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.472×106/5080＝92.839N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算2號主梁剪力圖(kN)Vmax＝1.048kNτmax＝2Vmax/A=2×1.048×1000/489＝4.286N/mm2≤[τ]＝120N/mm2滿足要求！3、撓度驗算2號主梁變形圖(mm)νmax＝1.002mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm滿足要求！4、支座反力計算支座反力依次為R1=6.288kN，R2=6.288kN八、縱向水平鋼管驗算鋼管類型Ф48×3鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設(shè)計值[σ](N/mm2)205計算簡圖如下：R＝max[R1，R3]=0.506kN，R'＝max[R1'，R3']＝0.423kN1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.114×106/4490＝25.357N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax＝0.253kNτmax＝2Vmax/A=2×0.253×1000/424＝1.193N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝0.289mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm滿足要求！4、支座反力計算支座反力依次為R1=0.759kN，R2=0.759kN九、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座2扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85可調(diào)托座內(nèi)2號主梁根數(shù)2可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)301、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立柱最大受力R＝max[R1,R3]＝max[0.759,0.759]＝0.759kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2]＝6.288kN≤[N]＝30kN滿足要求！十、立柱驗算剪刀撐設(shè)置加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)400頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×400)=1940.4mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210長細比滿足要求！2、風荷載計算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.9×1.52/10＝0.04kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×0.9×2]×1＝25.59kN/m2)小梁驗算q1＝max{1.707+1.2×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.75-0.12)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2]/2×1，5.598+1.2×(0.3-0.1)×0.35/2}=5.64kN/m同上四～八計算過程，可得：R1＝0.771kN，R2＝6.399kN，R3＝0.771kN頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(600+2×400)=2299.374mmλ1＝l01/i＝2299.374/15.9＝144.615，查表得，φ1＝0.332立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[0.771+[1.2×(0.5