層平米層旅館畢業(yè)設計計算書部分建筑結構圖

設計（論文）專用紙第146頁 摘要設計工程項目：一高層旅館設計建設地點：昆明呈貢工程概況

該旅館為地上13層，計劃每層設置床位40-50個床位，建筑平面為矩形，旅館的出入口與外界街道無直接聯系。據此條件作建筑方案。方案中須考慮：單間和標準間（2人間、管理、儲藏、接待、會議、餐廳以及層高等。結構形式為由鋼筋混凝土框架－剪力墻結構，框架柱可為鋼筋混凝土柱或型鋼混凝土柱、樓面板、屋面板均為現澆。關鍵詞：高層旅館框架-剪力墻箱形基礎

前言近三個月來，在周老師耐心細致的指導下，本人本著嚴肅認真的態(tài)度完成了本次設計。完成本次設計后，我對大學四年里所學的專業(yè)知識有了較為系統(tǒng)全面的掌握。此設計是對所學知識的溫習、總結和考驗，是從理論到實踐的一個轉變過程，此次設計使我受益匪淺。本次設計題目為高層旅館設計。由于結構層數較大，荷載較大，且處于8度設防的昆明地區(qū)，為使其達到使用功能，考慮采用框架承擔豎向荷載，并相應地布置剪力墻形成框架—剪力墻結構以抵抗水平荷載。其中，框架主要由梁板，柱組成。采用框架與剪力墻的結合，使結構更具經濟合理性和安全可靠性。本設計的主要內容有三大部分:第一部分：建筑設計第二部分：結構設計第三部分：工程圖紙本次設計使我在概念上對框-剪結構的設計和計算、板的設計、樓梯的設計、基礎的設計等方面有了比較全面的理解和掌握；對旅館及其它常用的工業(yè)與民用建筑的建筑設計也有于進一步的了解；培養(yǎng)了查閱規(guī)范和資料、獨立思考以及創(chuàng)新能力；增強和考驗了理論聯系實踐的能力以及獲得了一些工程設計經驗。由于框-剪結構設計的計算工作量很大，在計算過程中以手算為主，輔以一些計算軟件的計算。由于自己水平有限和經驗不足，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。這次設計得以順利完成，與指導老師周老師認真細致的指導是分不開的，在次向周東華老師還有其他相關老師以及關注和支持本人完成本次設計的有關人員致以誠摯的謝意！

建筑說明部分（一）設計內容該旅館為地上13層，計劃每層設置床位40-50個床位，建筑平面為矩形，旅館的出入口與外界街道無直接聯系。據此條件作建筑方案。方案中須考慮：單間和標準間（2人間、管理、儲藏、接待、會議、餐廳以及層高等。結構形式為由鋼筋混凝土框架－剪力墻結構，框架柱可為鋼筋混凝土柱或型鋼混凝土柱、樓面板、屋面板均為現澆。（二）說明部分自然條件

1．地質水文情況

該建筑物屬II類場地，地層由粉質粘土組成。場地各層均可作為天然地基，其中素填土層厚約1.5--2.0m，以下均為黃色堅硬黏土。其土層的承載力標準值為：400KPa，地下水在地表下7m。

2．氣候條件

基本風壓：0.35，基本雪壓：0.2

3．抗震設防

按地震烈度為8度設防

4．主要建筑做法

屋面做法（自上而下）：二布六涂氯丁膠乳屋面（0.05）

陶?；炷帘貙樱?.5）

現澆混凝土結構層

混合砂漿粉底15mm厚（0.25）

樓面做法（自上而下）：

水泥砂漿地面加起坡(0.65)

現澆混凝土結構層

吊頂或粉底（0.5）

內外縱墻采用空心砌塊（24）

外墻貼面磚（0.5）

內墻抹灰（0.25）建材供應

建筑材料全部由建材公司供應，品種規(guī)格齊全，質量符合要求。（三）建筑設計示意圖

結構計算部分第一章結構的選型及布置確定剪力墻的布置、截面和數量梁的線剛度：在現澆結構中，現澆樓板梁可作為梁的有效翼緣，為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現澆樓面的邊框架梁?。榱航孛鎽T性矩）；對中框架梁。（一）橫向結構計算橫向框架梁柱線剛度計算橫向總框架等效剪切剛度以上計算出的僅是各樓層的剪切剛度，將各樓層的剪切剛度換算成沿房屋整個高度上的剪切剛度——等效剪切剛度。其方法是將各層的剪切剛度與層高的加權平均，即式中：Cfj：總框架第j層抗側移剛度Cfj=hj：第j層層高n：框架層數H：結構總高度Cfi：框架第j層第i根柱子的抗側移剛度Cfi=Dih層數邊柱D值之和和中柱D值之和和側移剛度層高Cfi1334755509645111131206613.849859331.82~62824500679644496209443.331749110.272722500656328892857883.330643007.48~132660700639508890557883.329884007.4Cf=(4985831.8×3.8+3174910.2×5×3.3+3064307.4×3.3+2988407.4×3.3×6)÷43.4=3.239973×106橫向剪力墻的等效抗彎剛度計算（即各樓層抗彎剛度與樓層高度加權平均）1、計算理論剪力墻的類型判別（根據洞口的大小判斷：是整體、整體小開口、雙肢或多肢、還是壁式框架剪力墻）根據三各指標（洞口系數、整體系數、慣性矩之比）進行判斷。，按整體計算（為洞口面積，為墻的全部面積）。本設計將剪力墻設計為整體小開口，這樣無須再進行整體系數、慣性矩之比的計算。(1)整體體墻：EC:混凝凝土彈性模模量Ieq:等等效慣性矩矩H:剪力墻墻總高度:剪應力不不均勻系數數，按截面面形式查表表IW:與樓樓層高度加加權平均的的考慮洞口口削弱的慣慣性矩AW:考慮慮洞口削弱弱的折算截截面面積Aopen::墻面洞洞口面積Afull::墻面總總面積00:洞口口削弱系數數(2)整體體墻小開口口：I:組合截截面慣性矩矩A:墻肢截截面面積之之和(3)多肢肢或壁式框框架 剪力墻：：（均布布荷載）（倒三角荷荷載）q和qmaxx:分別為為均布和倒倒三角荷載載1和2:分別為均均布和倒三三角荷載產產生的結構構頂 點位移總剪力墻的等效抗彎剛度：將各樓層的抗彎剛度與層高的加權平均，即剪力墻剛度計算時，考慮縱橫墻間的共同工作，縱墻的一部分可以作為橫墻的有效翼緣，橫墻的一部分也可以作為縱墻的有效翼緣。每一側的有效翼緣寬度可取翼緣厚度的6倍，墻間距的一半和總高度的1/20中的最小值，且不大于至洞口邊緣的距離（每側翼緣寬度不得大于墻軸線至洞邊緣的距離）墻一：1、有效翼寬確定：bf/2=Min{6×200，4200/2，43.4/20}=1.2m2、形心位置確定：以最下邊為基準軸xyc=y1y2y3y4y579004837.551900900100A1A2A3A4A5(m2)2025000109500003600000280000048000002.41755yiAi(mm3)1.5997755.2970.6840.2520.0487.880775yc==7.88075/2.41175=3.260mIc'=bhh3/12((m4)yic(m))Ai(m2))Ii=Iicc+yic2AiI10.003441718874.640.202554.36311611887I22.735227578811.677551.0955.81666126225I30.010881.360.360.6766656I40.457333332.360.282.01688213I50.001663.160.484.7946688I17.6677939111墻二：考慮到電梯門側開洞較多，對剪力墻的削弱過大，故偏于安全不考慮電梯門一側的剪力墻。只計算左側，并且考慮縱橫交錯的影響。1、有效翼寬確定：bf/2=Min{6×200，4200/2，43.4/20}=1.2m2、形心位置確定：以最下邊為基準軸xyc=y1y2y3y4y5y6y7y87.95.32.70.17.94.937551.90.85A1A2A3A4A5A6A7A8(m2)0.1950.220.220.220.202551.0950.360.382.89255yiAi1.540551.1660.5940.0221.5995.4060.6840.32311.335581yc==11.33581/2.8925=3.919mIc'=bhh3/12((m4)yic(m))Ai(m2))Ii=Iicc+yic2AiI10.0006653.9810.1953.09100804I20.0007731.3810.220.42033054I30.0007731.2190.220.32766414I40.0007733.8190.223.20933774I50.003443.9810.202553.21266931I62.6791.018551.0953.81488898I70.010882.0190.361.478229I80.068333.0690.383.64744292I10.2611097776墻三：1、有效翼寬確定：bf/2=Min{6×200，4200/2，43.4/20}=1.2m2、形心位置確定：以最下邊為基準軸xy1y2y3y4y58.0257.2256.2253.187550.225A1A2A3A4A5(m2)0.260.280.361.0950.202552.19755yiAi2.086552.0232.2413.490331250.045556259.8863375yc==9.8863/2.1975=4.499mIc'=bhh3/12((m4)yic(m))Ai(m2))Ii=Iicc+yic2AiI10.0008873.5260.263.23333658I20.0457732.7260.282.12644313I30.010881.7260.361.08322674I42.7351.311551.0954.61844353I50.0034424.2740.202553.70255029I14.764400266剪力墻等效剛度計算層號開動情況墻1ECIiECIjECiIihhiECIWIWμHAwECIeq(kN/m22)(m4)(kNm2))(kNm2))頂層無洞32500000017.75.75E++081.9E+0095.92E++0817.71.44243.42.417555.63E++08有洞7~12層無洞32500000017.75.75E++081.14E++10有洞2~6層無洞34500000017.76.11E++081.01E++10有洞底層無洞34500000017.76.11E++082.32E++09有洞層號開動情況墻2ECIiECIjECiIihhiECIWIWμHAwECIeq(kN/m22)(m4)(kNm2))(kNm2))頂層無洞32500000010.26113.33E++081.1E+0093.43E++0810.26111.75343.42.892553.33E++08有洞7~12層無洞32500000010.26113.33E++086.6E+009有洞2~6層無洞34500000010.26113.54E++085.84E++09有洞底層無洞34500000010.26113.54E++081.35E++09有洞層號開動情況墻3ECIiECIjECiIihhiECIWIWμHAwECIeq(kN/m22)(m4)(kNm2))(kNm2))頂層無洞32500000014.76444.8E+0081.58E++094.94E++0814.76441.35243.42.197554.73E++08有洞7~12層無洞32500000014.76444.8E+0089.5E+009有洞2~6層無洞34500000014.76445.09E++088.4E+009有洞底層無洞34500000014.76445.09E++081.94E++09有洞橫向剪力墻等效剛度：=5.6×108×4+3.3×108×2+47.3×107×10=7.6×109KN.M2橫向剛度特征值：=43.4×=0.91（二）：橫向水平地震力計算1、計算結構頂點位移uT:：結構頂點位q：結構重量作為水平均布荷載q=GE/HH：結構的總高度重力荷載代表值：GE=Dk+∑ψiLki底層重力荷載代表值：DK1=Dk樓板+Dk樓板面層+DK柱450×450+DK柱600×600+DK剪力墻+DKLT+DK橫梁200×400+DK縱梁250×500+DK填充墻Dk樓板=0.1×（60.4×18-4.2×7.8×2）×25=2554.2KNDk樓板面層=1.5×（60.4×18-4.2×7.8×2）=1532.52KNDK柱450×450=0.452×（3.3+3.8）×0.5×25×30=539.1KNDK柱600×600=0.62×(3.3+3.8)×0.5×25×29=926.55KNDK剪力墻=0.2×[剪力墻總長×（3.3+3.8）×0.5-洞口面積]×25=0.2×[222×3.55-（0.7×1×14+0.7×2×2+0.7×1.1×6+1.65×1×14+1.65×2×2+1.65×1.1×6）]×25=0.2×[788.1-57.81]×25=3651.45KNDKLT=12×4.2×7.8×2=786.24KNDK橫梁200×400=0.2×0.3×60.4×8×25=724.8KNDK縱梁250×500=0.25×0.4×18×15×25=675KNDK填充墻=0.2×[填充墻總長×（3.3+3.8）×0.5-洞口面積]×10=0.2×[230×3.55-(0.9×2.4×12×2+0.9×1.8×2+0.9×1.8×2+0.65×2.4×12×2+0.65×1.8×4)]×10=0.2×[816.5-100.44]×10=1432.12KN取樓面活荷載標準值qk=2KN/m2,ψi=0.5,Lik=2×60.4×18=2174.4KN所以:GE1=Dk+∑ψiLki=13909.18KN標準層重力荷載代表值:DK1=Dk樓板+Dk樓板面層+DK柱450×450+DK柱600×600+DK剪力墻+DKLT+DK橫梁200×400+DK縱梁250×500+DK填充墻Dk樓板=0.1×（60.4×18-4.2×7.8×2）×25=2554.2KNDk樓板面層=1.5×（60.4×18-4.2×7.8×2）=1532.52KNDK柱450×450=0.452×3.3×25×30=501.2KNDK柱600×600=0.62×3.3×25×29=861.3KNDK剪力墻=0.2×[剪力墻總長×3.3-洞口面積]×25=0.2×[222×3.3-(0.45×1×14+0.45×2×2+0.45×1.1×6+1.65×1×14+1.65×2×2+1.65×1.1×6）]×25=0.2×690.84×25=3404.7KNDKLT==12××4.2××7.8××2=786..24KKDK橫梁2000×4000==0.22×0.33×60..4×8××25==7244.8KKNDK縱梁2550×5000==0.225×0..4×188×15××25==6755KNDK填充墻=00.2×[[填充墻總總長×（3.3++3.8）×0.55-洞口面積]×100=0.2××[2399.2×33.3-((0.855×2.44×26++0.855×1.88×4+00.65××2.4××26+00.65××1.8××4)]×100=0.22×[7889.366-1044.4]××10=13699.92KN取樓面活荷載載標準值qk=2KKN/m22,ψi=0.5,Lik=2××60.44×18=21174.44KN所以:GGE標準層=DDk+∑ψiLki=134996.522KNN頂層重力荷載載代表值：：DK1=Dk樓板+DDk樓板面層層+DK柱450××450++DK柱600××600++DK剪力墻+DDKLT+DDK橫梁200××400+DK縱梁2250×5500+DDK填充墻Dk樓板=0..1×（60.44×18--4.2××7.8××2）×25=25554.22KNDk樓板面層層=22×60.44×18=22174..4KNNDK柱4500×4500=0..452×1.665×255×30=2550.6KNDK柱6000×6000=0..62×1.665×255×29=4330.655KNDK剪力墻==0.22×[剪力墻總總長×3.33-洞口面積]×255=00.2×[[222××1.655-(0..45×11×14++0.455×2×22+0.445×1..1×6]]×25=18233.85KNDKLT==12××4.2××7.8××2=786..24KKDK橫梁2000×4000==0.22×0.33×60..4×8××25==7244.8KKNDK縱梁2550×5000==0.225×0..4×188×15××25==6755KNDK填充墻=00.2×[[填充墻總總長×（3.3++3.8）×0.55-洞口面積]×100=0.2××[2399.2×11.65--(0.885×2..4×266+0.885×1..8×4]]×10=671..04KKN取樓面活荷載載標準值qk=2KKN/m22,ψi=0.5,Lik=2××60.44×18=21174.44KN所以:GGE頂層=Dk+∑ψiLki=111777.4KN頂層重力荷載載代表值：：GE突出部分分=Dk+∑ψiLkiDK=DDk機房+DK樓梯間==2×((7.8××4+2..5×4))×0.22×2.77×25++2×(77.8×11+4.22×2-22)×0..2×2..7×100=6691.22+1533.36=8444.566KNLK=22×6.77×7.88×2=2209.004KNNGE突出部分分=Dk+∑ψiLki==8444.566+0.55×2099.04=9449KNN將頂部突出部部分融入第第13層計算,共同考慮慮頂部附加加地震作用用G13=111777.4+9499=1121266.4KNNGE=GG1+G標準層層×11++G13=1139099.18++134996.522×11++121226.4=17744977.3KKN所以:qq=GEE/HH=11744997.3//43.44=44020KN((Sh0..91==1.004,,CCh0..91==1.444)=2.8311×0..06244=0.17666計算結構基本本周期:（第一）自自振周期（T1）0:基本周周期調整系系數uT:結構構頂點位移移所以:==0.5572計算水平地震震剪力（橫橫向和縱向向）（底部部剪力法）基底總剪力：：（0.855為結構構總重力荷荷載等效系系數，1地震影響響系數，GGE總重力 荷載代表表值）GE=1744497..3KNN該建筑為二類類場地二組組,所以經查查表得:Tg==0.400,maa×=0..16Tg<T1<5Tg,所以1====0.1116=0..85×00.1166×1744497..3=172000KNN因為T//Tg==0.5572/00.4==1.433>1.44,故頂部附附加地震作作用系數n=00.08TT1-0.002=0..025776樓層剪力：（n為結構頂頂部附加地地震作用系系數，以考考慮高振型型的影響）（二）橫向水水平地震力力計算橫向層間位移移驗算

地震水平力在在橫向總剪剪力墻與總總框架之間間的分配總剪力墻的樓樓層水平力力在橫向各各剪力墻間間的分配橫向樓層水平平力在框架架單元中的的分配

（3）縱向結結構計算縱向總框架等等效剪切剛剛度

以上計算出出的僅是各各樓層的剪剪切剛度，將將各樓層的的剪切剛度度換算成沿沿房屋整個個高度上的的剪切剛度度——等效剪剪切剛度。其其方法是將將各層的剪剪切剛度與與層高的加加權平均，即即式中：Cfj：總框框架第j層抗側移移剛度CCfj=hj：第j層層高n：框架層數數H：結構總總高度Cfi：框架架第j層第i根柱子的的抗側移剛剛度Cfi=Dih縱向框架總D值計算層數1，17軸D值2,16軸D值3～6,12～15軸D值7,11軸D值9軸D值各層D值和1136139.8165907688996.2279168232.875753683.621112129602～682394.77103734.4474734.1544111146.294637324.10554046669779893.49103065.1457886.9362107242.835835994.4595784082.88～1377618.26100601.8447213.3339104703.031235160.3892765295框架總D值10635481Cf1=12122960××3.8==460092488Cf2~6=404466699/5×3.3==26700801Cf7=78840822.8×3.3==25877470Cf8~133=7655295××3.3==25255473..5=（46099248××3.8++26700801××3.3×5+255874770×3.3++25255473..5×6×3.3）/43..4=276678899.06KN縱向剪力墻計計算剪力墻剛度計計算時，考考慮縱橫墻墻間的共同同工作，縱縱墻的一部部分可以作作為橫墻的的有效翼緣緣，橫墻的的一部分也也可以作為為縱墻的有有效翼緣。每每一側的有有效翼緣寬寬度可取翼翼緣厚度的的6倍，墻間間距的一半半和總高度度的1/20中的最小小值，且不不大于至洞洞口邊緣的的距離（每每側翼緣寬寬度不得大大于墻軸線線至洞邊緣緣的距離）墻四（有孔）1、有效翼寬寬確定：bf/2==Min{{6×200，42000/2，43.44/20}}=1..2m2、形心位置置確定：以最下邊邊為基準軸軸xy1y2y37.085.591.6A1A2A30.260.5560.641.456yiAi1.84083.108041.0245.97284yc==5..972884/1.4556=4..1mIc'=bh3/12(m4)yic(m)AiIi=Iic+yic2AiI10.000872.9777747250.262.306327002I20.35811.4877747250.5561.58879134I30.54612.5022252750.644.553224048I8.44834239墻四（無洞）1、有效翼寬寬確定：bf/22=Minn{6×200，42000/2，43.44/20}}=1.22my1y27.083.49A1A2(m2)0.261.3961.656yiAi1.84084.872046.712842、形心位置置確定：以最下邊為基基準軸xyc==6..713//1.6556=4..05mmIc'=bh3/12(m4)yic(m)AiIi=Iic+yic2AiI10.000873.030.262.387904I25.6680.561.3966.1057856I8.4936896墻5（有洞）1、有效翼寬寬確定：bf/2=MMin{66×200，42000/2，43.44/20}}=11.2mm2、形心位置置確定：Ic'=bh3/12(m4)yic(m)AiIi=Iic+yic2AiI10.5462.920.646.002896I20.0043700.1280.00437I30.007300.22I40.5462.920.646.002896I12.010162以最下邊為基基準軸x，圖形關關于X軸對稱，形形心在坐標標軸上墻5（無洞）1、有效翼寬寬確定：bf/2=MMin{66×200，42000/2，43.44/20}}=11.2mm2、形心位置置確定：以最下邊為基基準軸x，圖形關關于X軸對稱，形形心在坐標標軸上3、計算截面面慣性矩I1=bh33/12==12.331m44I2=bh33/12==0.000073m4I=12.3311mm4墻6（有洞）1、有效翼寬寬確定：bf1/2=MMin{66×200，42000/2，43.44/20}}=1..2mbf2/2==0.755m2、形心位置置確定：yc==6..052664/1..646==3.6885my1y2y3y47.141.92.60.1A1A2A3A4(m2)0.5760.720.220.131.646yiAi4.112641.3680.5720.0136.05264Ic'=bh3/12(m4)yic(m)AiIi=Iic+yic2AiI10.3983.4550.5767.2737264I20.77761.7850.723.071682I30.000731.0850.220.2597195I40.000733.5850.131.67151925I12.27664715墻6（無洞）1、有效翼寬寬確定：bf1/2=MMin{66×200，42000/2，43.44/20}}=1..2mbf2/2==0.755m2、形心位置置確定：y1y2y34.292.60.1A1A2A3(m2)1.7160.220.132.066yiAi7.361640.5720.0137.94664yc==7..946664/2..066==3.8447mIc'=bh3/12(m4)yic(m)AiIi=Iic+yic2AiI110.5270.4431.71610.86376328I20.000731.2470.220.34283198I30.000733.7470.131.82593117I13.03252643梯井處剪力墻墻縱向抗彎彎剛度計算算考慮有效翼寬寬和電梯門門寬BT=11100mmm，梯井處處剪力墻計計算如下墻71、形心位置置確定：y1y2y32.61.350.1A1A2A3(m2)0.260.460.170.89yiAi0.6760.6210.0171.314yc==1..314//0.899=1.4476mmIc'=bh3/12(m4)yic(m)AiIi=Iic+yic2AiI10.000871.1240.260.32934776I20.20280.1260.460.21010296I30.000571.3760.170.32244392I0.86189464墻81、有效翼寬寬確定：bf1/2=MMin{66×200，42000/2，43.44/20}}=1..2mbf2/2==0.755m2、形心位置置確定y1y2y32.61.350.1A1A2A3(m2)0.480.460.31.24yiAi1.2480.6210.031.899yc==1..899//1.244=1.5531mmIc'=bh3/12(m4)yic(m)AiIi=Iic+yic2AiI10.000161.0690.480.54868528I20.20280.1810.460.21787006I30.0011.4310.30.6153283I1.38188364縱向剪力墻等等效剛度計計算

對墻41、抗震墻類類型判斷2~頂層ρρ=Aop/Af=1.00×2.1//(7.118×3.3))=0.8886<00.15底層ρρ=Aop/Af=1.00×2.1/（7.188×3.8）=0.0077<00.15故墻體4按整整體墻計算算，相應的的洞口削弱弱系數為γOO=1--1.2552~頂層γOO=1--1.255=0.6628底層γOO=1--1.255=0.66532、抗震墻44IW計算：取取有洞口和和無洞口截截面慣性矩矩沿豎向的的加權平均均值ECIW===[(2..75933×1.22+2.7746255×2.11)×7++(2.99291××1.2++2.911525××2.1))×5+((2.922905××1.2++2.911525××2.1++2.922905××0.5))]/433.4=2.883×1008KNN.M2IW=[(8..49×1.2++8.455×2.1))×7+(88.49××1.2++8.455×2.1))×5+8..49×1.7++8.455×2.1]]/43..4=88.4655m4剪應力不均勻勻系數μ=全面積/腹板面積=1.6656/11.4366=1.11533、Aw=γOO×A=0..628××1.6556=1..04==2.833×108/(1++9×1.1553×9.9335/1..04/443.422)==2.7××108KKN.M22對墻51、抗震墻類類型判斷2~頂層ρρ=Aop/Af=1.00×2.11×2/(9.004×3..3)=00.14<<0.155底層ρρ=Aop/Af=1.00×2.11×2/（9.044×3.8）=0.122<0.115故墻體5按整整體墻計算算，相應的的洞口削弱弱系數為γOO=1--1.2552~頂層γOO=1--1.255=0.5332底層γOO=1--1.255=0.56662、抗震墻55IW計算：取取有洞口和和無洞口截截面慣性矩矩沿豎向的的加權平均均值ECIW===[（4.00010755×1.22+3.990360075×2.11)×7++(4.22472995×1..2+4..14388295××2.1))×5+((4.24472955×1.7+4.144382995×2..1)]//43.44=4.0053×1108KNN.M2 IW=[(122.3111×1.22+12..011××2.1))×12+（12.3311×11.7+12.0011×2.1)]]/43..4=112.1222m4剪應力不均勻勻系數μ=全面積/腹板面積=2.0228/1.8008=1..123、Aw=γOO×A==0.5332×2.0228=1.0779==4.0553×1008/(1++9×1..12×12.1122/11.0799/43..42)==3.8223×1008KKN.M22對墻61、抗震墻類類型判斷2~頂層ρρ=Aop/Af=2.11×2/(88.58××3.3))=0.1148<00.15底層ρρ=Aop/Af=2.11×2/（8.588×3.88）=0.1129<00.15故墻體6按整整體墻計算算，相應的的洞口削弱弱系數為γOO=1--1.2552~頂層γOO=1--1.255=0.5519底層γOO=1--1.255=0.55512、抗震墻66IW計算：取取有洞口和和無洞口截截面慣性矩矩沿豎向的的加權平均均值ECIW===[（4.2355725××1.2++3.99900255×2.11)×7++(4.44963885×1..2+4..2355565×22.1)××5+(44.4966385××1.7++4.23355655×2.11)]/443.4=4.1199×1108KNN.M2 IW=[(133.0333×1.22+12..277××2.1))×12++（13.0033×11.7+112.2777×2..1)]//43.44=112.566m4剪應力不均勻勻系數μ=全面積/腹板面積=2.0666/1..716=1.23、Aw=γOO×A==0.5119×2..066=1..072==4.1999×1008/(1++9×1..2×12..56/1..072/443.422)==3.93374×1108KKN.M22對墻71、抗震墻類類型判斷墻體6無洞口口，按整體體墻計算2、抗震墻66IW計算：取取有洞口和和無洞口截截面慣性矩矩沿豎向的的加權平均均值ECIW===107×(2.800085××3.3×7+2.9973211×3.3×5+2.977321××3.8+2.800085××2.7)//46.11==2.8776×107KN..M2IW=0.86618mm4剪應力不均勻勻系數μ=全面積/腹板面積=0.899/0.544=1.6553、Aw=AA=0.889==2.8557×1007/(1++9×1..65×0.86618/0.899/46.112)==2.866×107KNN.M2對墻81、抗震墻類類型判斷墻體8無洞口口，按整體體墻計算2、抗震墻66IW計算：取取有洞口和和無洞口截截面慣性矩矩沿豎向的的加權平均均值ECIW===107×(4.49915×3.3×7+4..49155×2.7++4.76679×3.3×5+4..76799×3.8))/46..1==4.6113×107KN..M2IW=1.3882m44剪應力不均勻勻系數μ=2.007553、Aw=AA=1.224==4.6113×1007/(1++9×2..07555×1.3382/11.24//46.112)==4.577×1077KNN.M2縱向剪力墻等等效剛度：：=2..7×1008×6+33.8233×1088×4+33.93447×1008×2+00.2866×1008×2+00.4577×1008×4=411.76114×1108KN..M2縱向剛度特征征值=443.4××=1.11（四）、縱向向水平地震震力計算1、計算結構構頂點位移移uT:：結構構頂點位q：結構重重量作為水水平均布荷荷載qq=GEE/HHH：結構的總總高度重力荷載代表表值：GGE=Dk+∑ψiLki底層重力荷載載代表值：：DK1=Dk樓板+DDk樓板面層層+DK柱450××450++DK柱600××600++DK剪力墻+DDKLT+DDK橫梁200××400++DK縱梁2550×5000+DK填充墻Dk樓板=0..1×（60.44×18--4.2××7.8××2）×25=25554.22KNDk樓板面層層=1.5××（60.44×18--4.2××7.8××2）=11532..52KKNDK柱4500×4500=0..452×（3.3++3.8）×0.55×25××30==5399.1KKNDK柱6000×6000=0..62×(3..3+3..8)×00.5×225×299=9926.555KNNDK剪力墻==0.22×[剪力墻總總長×（3.3++3.8）×0.55-洞口面積]×255=0.2××[2222×3.555-（0.7××1×144+0.77×2×22+0.77×1.11×6+11.65××1×144+1.665×2××2+1..65×11.1×66）]×255=0.2××[7888.1-557.811]×255=36511.45KNDKLT==12××4.2××7.8××2=786..24KKNDK橫梁2000×4000==0.22×0.33×60..4×8××25==7244.8KKNDK縱梁2550×5000==0.225×0..4×188×15××25==6755KNDK填充墻=00.2×[[填充墻總總長×（3.3++3.8）×0.55-洞口面積]×100=0.2××[2300×3.555-(00.9×22.4×112×2++0.9××1.8××2+0..9×1..8×2++0.655×2.44×12××2+0..65×11.8×44)]×100=0.22×[8116.5--100..44]××10=14322.12KN取樓面活荷載載標準值qk=2KKN/m22,ψi=0.5,Lik=2××60.44×18=21174.44KN所以:GGE1=Dk+∑ψiLki=139..09.118KKN標準層重力荷荷載代表值值:DK1=Dk樓板+DDk樓板面層+DK柱450××450++DK柱600××600++DK剪力墻+DDKLT+DDK橫梁200××400+DK縱梁2250×5500+DDK填充墻Dk樓板面層層=1.5××（60.44×18--4.2××7.8××2）=11532..52KKNDk樓板=0..1×（60.44×18--4.2××7.8××2）×25=25554.22KNDK柱4500×4500=0..452×3.33×25××30==5011.2KKNDK柱6000×6000=0..62×3.33×25××29==8611.3KKNDK剪力墻==0.22×[剪力墻總總長×3.33-洞口面積]×255=00.2×[[222××3.3--(0.445×1××14+00.45××2×2++0.455×1.11×6+11.65××1×144+1.665×2××2+1..65×11.1×66）]×255=0.2××690..84×225=34044.7KKNDKLT==12××4.2××7.8××2=786..24KKDK橫梁2000×4000==0.22×0.33×60..4×8××25==7244.8KKNDK縱梁2550×5000==0.225×0..4×188×15××25==6755KNDK填充墻=00.2×[[填充墻總總長×（3.3++3.8）×0.55-洞口面積]×100=0.2××[2399.2×33.3-((0.855×2.44×26++0.855×1.88×4+00.65××2.4××26+00.65××1.8××4)]×100=0.22×[7889.366-1044.4]××10=13699.92KN取樓面活荷載載標準值qk=2KKN/m22,ψi=0.5,Lik=2××60.44×18=21174.44KN所以:GGE標準層=DDk+∑ψiLki=134996.522KNN頂層重力荷載載代表值：：DK1=Dk樓板+DDk樓板面層+DK柱450××450++DK柱600××600++DK剪力墻+DDKLT+DDK橫梁200××400+DK縱梁2250×5500+DDK填充墻Dk樓板=0..1×（60.44×18--4.2××7.8××2）×25=25554.22KNDk樓板面層層=22×60..4×188=21774.4KNDK柱4500×4500=0..452×1.665×255×30=2550.6KNDK柱6000×6000=0..62×1.665×255×29=4330.655KNDK剪力墻==0.22×[剪力墻總總長×3.33-洞口面積]×255=00.2×[[222××1.655-(0..45×11×14++0.455×2×22+0.445×1..1×6]]×25=18233.85KNDKLT==12××4.2××7.8××2=786..24KKDK橫梁2000×4000==0.22×0.33×60..4×8××25==7244.8KKNDK縱梁2550×5000==0.225×0..4×188×15××25==6755KNDK填充墻=00.2×[[填充墻總總長×（3.3++3.8）×0.55-洞口面積]×100=0.2××[2399.2×11.65--(0.885×2..4×266+0.885×1..8×4]]×10=671..04KKN取樓面活荷載載標準值qk=2KKN/m22,ψi=0.5,Lik=2××60.44×18=21174.44KN所以:GGE頂層=Dk+∑ψiLki=111777.4KN頂層重力荷載載代表值：：GE突出部分分=Dk+∑ψiLkiDK=DDk機房+DK樓梯間==2×((7.8××4+2..5×4))×0.22×2.77×25++2×(77.8×11+4.22×2-22)×0..2×2..7×100=6691.22+1533.36=8444.566KNLK=22×6.77×7.88×2=2209.004KNNGE突出部分分=Dk+∑ψiLki==8444.566+0.55×2099.04=9449KNN將頂部突出部部分融入第第13層計算,共同考慮慮頂部附加加地震作用用G13=111777.4++949=122126..4KNNGE=GG1+G標準層層×11++G13==133909..18+1134966.52××11+1121266.4==1744497..3KNN所以:qq=GEE/HH=11744997.3//43.44=44020KN(Sh1.1=1..336,Ch11.1=1.6668)=2.3333×00.125511=0.2911計算結構基本本周期:（第一）自自振周期（T1）0:基本周周期調整系系數uT:結構構頂點位移移所以:==0.77336計算水平地震震剪力（底底部剪力法法）基底總剪力：：（0.855為結構構總重力荷荷載等效系系數，1地震影響響系數，GGE總重力 荷載代表表值）GE=1744497..3KNN該建筑為二類類場地二組組,所以經查查表得:Tg==0.400,maa×=0..16Tg<T1<5Tg,所以1====0.0993=0..85×00.0933×1744497..3=137994KN因為T//Tg==0.77336//0.4=1..834>>1.4,故頂部附附加地震作作用系數n=00.08TT1-0.002=0..0386688樓層剪力：（n為結構頂頂部附加地地震作用系系數，以考考慮高振型型的影響）縱向地震力計計算

縱向層間間位移計算算

總剪力墻墻的樓層水水平力在縱縱向各剪力力墻間的分分配

縱向樓層層水平力在在縱向框架架單元中的的分配（五）采用德德國計算軟軟件計算桿桿件內力，計計算說明：：LKN1：僅僅考慮結構構自重所產產生的內力力組合LKN2：結結構在豎向向恒荷載作作用下的標標準組合LKN3：結結構在豎向向活荷載作作用下的標標準組合LKN4：結結構在左震震作用下的的標準組合合LKN5：結結構在豎向向荷載作用用下由恒載載起控制的的基本組合合LKN6：結結構在豎向向荷載作用用下由活載載起控制的的基本組合合LKN7：結結構在左震震下的基本本組合LKN8：結結構在右震震下的基本本組合選取第13軸軸的框架進進行計算?？蚣軛U件編碼碼圖：

節(jié)點編碼圖

LKN1：僅僅考慮結構構自重所產產生的內力力，變形

LKN2：結結構在豎向向恒荷載作作用下的標標準組合內內力，變形形

LKN3：結結構在豎向向活荷載作作用下的標標準組合內內力，變形形

LKN4：結結構在左震震作用下的的標準組合合下內力，變變形

內力包絡圖：：

在各個組合下下的桿件內內力

||ElSteelleLLknNNrQsMt|

|[m]][kkN][[kN][[kNm]]|

||

|10.0001-3220.811-1.1141..43||

||22-7730.008-7..8599.98|

|3--200..05-22.092.666|

|422055.492335.622-6676.773|

|5-15441.133--13.77117..42||

||66-16698.776-15..06199.13|

|711486..052944.27-8664.466|

|8--42488.23-3118.3558895.005|

|0.9951-3116.000-1.1140..35||

||22-7730.008-7..8522.53|

|3--200..05-22.090.677|

|422055.492335.622-4452.889|

|5-15335.355--13.7714..39||

||66-16692.227-15..0644.83|

|711491..822944.27-5884.900|

|8--42422.46-3118.3555592.662|

|1.9901-3111.199-1.114-0..74||

||22-7730.008-7..85-44.92|

|3--200..05-22.09--1.311|

|422055.492335.622-2229.005|

|5-15229.588--13.771-8..63||

||66-16685.777-15..06-99.48|

|711497..592944.27-3005.355|

|8--42366.68-3118.3552290.118|

|2.8851-3006.388-1.114-1..82||

||22-7730.008-7..85-122.38|

|3--200..05-22.09--3.300|

|422055.492335.622-5.221|

|5-15223.811--13.771-21..66||

||66-16679.228-15..06-233.79|

|711503..362944.27-225.799|

|8--42300.91-3118.355--12.225|

|3.8801-3001.577-1.114-2..90||

||22-7730.008-7..85-199.83|

|3--200..05-22.09--5.288|

|422055.492335.6222218.663|

|5-15118.044--13.771-34..68||

||66-16672.779-15..06-388.09|

|711509..132944.272553.777|

|8--42255.14-3118.355-3314.668|

|20.0001-2992.755-2.3374..23||

||22-6670.116-16..53299.02|

|3--183..92-44.407.733|

|419844.232443.755-4442.221|

|5-14112.988--28.88450..72||

||66-15557.441-31..67555.71|

|711313..652911.56-5330.333|

|8--38455.34-3442.2006619.441|

|0.8821-2888.577-2.3372..28||

||22-6670.116-16..53155.38|

|3--183..92-44.404.100|

|419844.232443.755-2241.111|

|5-14007.966--28.88426..93||

||66-15551.777-31..67299.58|

|711318..672911.56-2889.800|

|8--38400.32-3442.2003337.110|

|1.6651-2884.400-2.3370..32||

||22-6670.116-16..5311.75|

|3--183..92-44.400.477|

|419844.232443.755--40.002|

|5-14002.955--28.8843..14||

||66-15546.113-31..6733.45|

|711323..682911.56-449.266|

|8--38355.31-3442.20054.778|

|2.4471-2880.222-2.337-1..64||

||22-6670.116-16..53-111.89|

|3--183..92-44.40--3.166|

|419844.232443.7551161.008|

|5-13997.944--28.884-20..66||

||66-15540.550-31..67-222.68|

|711328..692911.561991.288|

|8--38300.30-3442.200-2227.553|

|