塔吊專項施工方案

塔吊專項施工方案3安裝方案編制：審核：批準(zhǔn)：分公司

000000自升式塔吊安裝方案一】工程概況序項目內(nèi)容1工程名稱0000002工程業(yè)主000000城北區(qū)政府環(huán)衛(wèi)3設(shè)計單位4建筑面積總建筑面積23586.8㎡；其中地上部分16325.3㎡17層，地下部分7261.5㎡5工程地點000000城北區(qū)寧大路東側(cè)6質(zhì)量目標(biāo)質(zhì)量要求達(dá)到一次性驗收合格7結(jié)構(gòu)形式鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，建筑結(jié)構(gòu)的類別為二類8基礎(chǔ)形式筏板基礎(chǔ)獨立基礎(chǔ)9工期要求2012年3月20日開工，2013年12月30日竣工。本工程在綜合辦公樓〔A區(qū)〕〔B區(qū)〕采用剛性混凝土樁復(fù)合地基，長螺旋鉆孔，管內(nèi)泵壓澆筑混凝土〔C區(qū)〕基礎(chǔ)采用平板型筏形基礎(chǔ)，混凝土強度等級柱梁板及筏板均為C40，基礎(chǔ)墊層為C20。〔A區(qū)〕主樓地下1層，地上17層，其中地下1層為庫房，地上1～17層為辦公，軸號為○E～○K軸、主要結(jié)構(gòu)系采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架——剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)形式為筏形基礎(chǔ)?！睞區(qū)〕房屋建筑總高度為67.80m，總長度為49.60m，總寬度為17.30m。高寬比為3.91，長寬比2.86，屬A級高度鋼筋混凝土高層規(guī)那么建筑?！睟區(qū)〕裙樓地下局部地下1層，地上4層，其中地下1層為檔案庫，地上1～4層為辦公，軸號為○A～1/D軸，裙樓結(jié)構(gòu)體系采用現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)采用筏形基礎(chǔ)局部采用〔CFG〕柱地基，獨立基礎(chǔ)。二】編制依據(jù)主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻(xiàn)編制1、?塔式起重機設(shè)計規(guī)范?〔GB/T13752-1992〕2、?地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范?〔GB50007-2002〕3、?建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范?〔GB50009-2001〕4、?建筑安全檢查標(biāo)準(zhǔn)?〔JGJ59-2018〕5、?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范?(GB50010-2002)6、?建筑機械使用安全規(guī)程?(JGJ33-2001)7、本工程巖土工程勘察中期成果報告8、塔吊使用說明書【三】施工準(zhǔn)備根據(jù)1條，本工程選用QTZ63臂長50米1臺，其基礎(chǔ)斷面尺寸為：5000×5000×1300mm及,一臺QTZ40，臂長40米基礎(chǔ)斷面尺寸為：5000×5000×1300mm。其相關(guān)技術(shù)參數(shù)適用于本工程垂直運輸需要。擬將各塔吊型號及位置如下表：

具體詳見施工總平面布置圖〔附圖一〕。四】適用塔吊的主要性能QTZ63塔吊性能表技術(shù)性能參數(shù)表起升高度〔m〕倍率固定式行走式附著式α=24040140α=4404070最大起重噸位〔t〕6

幅度〔m〕最大幅度50；55最小幅度2起升機構(gòu)倍率速度m/minα=2α=48.540804.252040起重量t331.5663電機型號、功率〔kw〕轉(zhuǎn)速YZTDJ250M3-4/8/32-24/24/5.4Kw-1410/710/150Y/min總功率〔kw〕34.7工作〔℃〕—20～40平衡重臂長m重量t5013.555514.78自重〔t〕臂長m5055固定式33.535.6行走式〔不含壓重〕41.3944.35附著式83.5885.54QTZ40塔吊性能表項目單位參數(shù)備注額定起重力矩KN.M400最大幅度M4742兩種規(guī)格額定起重量47mT0.790TC470842mT0.902TC42092~10.96mT4起升高度獨立式M29供貨附著式M120工作速度起升機構(gòu)M/min60/40/7（2倍率）

變幅機構(gòu)M/min33/22回轉(zhuǎn)機構(gòu)Rpm0.51/0.37頂升機構(gòu)M/min0.6電型號YZTD200L2-4/5/24起升機構(gòu)動功率Kw15/15/4kw機轉(zhuǎn)速Rpm1440/960/220電型號YD132M-6/8回轉(zhuǎn)機構(gòu)動功率Kw3.7/2.6KWB5機轉(zhuǎn)速Rpm720/960電型號YD100L2-4/6變幅機構(gòu)動功率Kw2.2/1.5KWB5機轉(zhuǎn)速Rpm1440/960電型號Y112M-4動功率Kw4kwB5機轉(zhuǎn)速Rpm1440頂升機構(gòu)平衡重T6.55規(guī)格不同整機獨立式T2623附著式T工作環(huán)境溫度℃-20~+40五】塔吊基礎(chǔ)的確定本項目計劃布置塔吊附近的地質(zhì)點號及臨近的地質(zhì)情況分析1、本工程采用樁基礎(chǔ)，地基塔吊設(shè)計地基承載力要求〔200kpa〕，塔基承載力要求200KPa，用等強進(jìn)行換算那么塔基平面尺寸為5430×5430mm；可按塔基平面6000×6000mm確定。

六、塔吊基礎(chǔ)計算書QTZ63塔吊基礎(chǔ)計算〔一〕、參數(shù)信息塔吊型號：QZT63， 塔吊起升高度H：72m，塔身寬度B：1.65m， 基礎(chǔ)埋深d：4m，自重G：620kN〔包括平衡重120KN〕，基礎(chǔ)承臺厚度hc：1.30m，最大起重荷載Q最大起重荷載Q：60kN，混凝土強度等級：C35，基礎(chǔ)底面配筋直徑：20mm額定起重力矩Me：760kN·m，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度b：2.5m，主弦桿材料：角鋼/方鋼,所處城市：青海省000000，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz：2.03地基承載力特征值fak：200kPa，基礎(chǔ)寬度修正系數(shù)ηb：0，基礎(chǔ)承臺寬度Bc：6.00m，鋼筋級別：HRB335，基礎(chǔ)所受的水平力P：62kN，寬度/直徑c：160mm，基本風(fēng)壓ω0：0.65kN/m2基礎(chǔ)埋深修正系數(shù)ηd：1.5，基礎(chǔ)底面以下土重度γ：20kN/m3，基礎(chǔ)底面以上土加權(quán)平均重度γm：20kN/m3?！捕?、塔吊對承臺中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=620kN；塔吊最大起重荷載：Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：Fk＝G＋Q＝620＋60＝680kN；2、塔吊風(fēng)荷載計算依據(jù)?建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范?〔GB50009-2001〕中風(fēng)荷載體型系數(shù)：地處遼寧大連市，基本風(fēng)壓為ω0=0.65kN/m2；查表得：風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz=2.03；擋風(fēng)系數(shù)計算：221/2220.5φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.65+2×2.5+(4×1.652+2.52)0.5)×0.16]/(1.65×2.5)=0.547；因為是角鋼/方鋼，體型系數(shù)μs=1.9；高度z處的風(fēng)振系數(shù)?。害聑=1.0；所以風(fēng)荷載設(shè)計值為：2ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.9×2.03×0.65=1.755kN/m2；3、塔吊彎矩計算風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：Mω=ω×φB×H×H×0.5=1.755×0.547×1.65×46×46×0.5=1675.846kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝760＋1675.846＋62×1.35＝2519.55kN·m；〔三〕、塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎(chǔ)抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：e＝Mk/〔Fk+Gk〕≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基礎(chǔ)中心的距離；Mk──作用在基礎(chǔ)上的彎矩；Fk──作用在基礎(chǔ)上的垂直載荷；Gk──混凝土基礎(chǔ)重力，Gk＝25×6×6×1.35=1215kN；Bc──為基礎(chǔ)的底面寬度；計算得：e=2519.55/(680+1215)=1.33m<6/3=2m；基礎(chǔ)抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求！四〕、地基承載力驗算依據(jù)?建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范?(GB50007-2002)第5.2條承載力計算計算簡圖:基礎(chǔ)底面邊緣的最大壓力值計算：計算簡圖:基礎(chǔ)底面邊緣的最大壓力值計算：當(dāng)偏心距e>b/6時，e=1.33m>6/6=1mPkmax＝2×(Fk＋Gk)/〔3×a×Bc〕式中Fk──作用在基礎(chǔ)上的垂直載荷；Gk──混凝土基礎(chǔ)重力；a──合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離算：0.5a＝Bc/20.5－Mk/〔Fk＋Gk〕＝0.56/20.5-2519.55/(680+1215)=2.913m。(m)，按下式計Bc基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=6m；不考慮附著基礎(chǔ)設(shè)計值：Pkmax=2×(680+1215)/(3×2.913×6)=72.28kPa；地基承載力特征值計算依據(jù)?建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范?GB50007-2002第5.2.3條。計算公式如下:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)fa--修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；fak--地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原那么確定；取200.000kN/m2；ηb、ηd--基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)；γ--基礎(chǔ)底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基礎(chǔ)底面寬度(m)，當(dāng)基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m；γm--基礎(chǔ)底面以下土的加權(quán)平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基礎(chǔ)埋置深度(m)取1.500m；解得地基承載力設(shè)計值：fa=230.000kPa；實際計算取的地基承載力設(shè)計值為:fa=230.000kPa；地基承載力特征值fa大于壓力標(biāo)準(zhǔn)值Pk=52.639kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力標(biāo)準(zhǔn)值Pkmax=72.280kPa，滿足要求！〔五〕、基礎(chǔ)受沖切承載力驗算依據(jù)?建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范?〔GB50007-2002〕第8.2.7條。驗算公式如下:F1≤0.7βhpftamho式中βhp--受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時，βhp取1.0.當(dāng)h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取βhp=0.95；ft--混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；取ft=1.57MPa；ho--基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度；取ho=1.30m；am--沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；am=(at+ab)/2；a m=[1.65+(1.65+2×1.30)]/2=2.95m；at--沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當(dāng)計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬〔即塔身寬度〕；取at＝1.65m；ab--沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長，當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)，計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度；ab=1.65+2×1.30=4.25；Pj--扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎(chǔ)可取基礎(chǔ)邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取Pj=86.74kPa；Al--沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=6.00×2(6.00-4.25)/2=5.25m2Fl--相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設(shè)計值。Fl=PjAl；l=86.74×5.25=455.36kN允許沖切力：0.7×0.95×1.57×2950.00×1300.00=4003931.75N=4003.93kN>Fl=455.36kN；實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求！〔六〕、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)?建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范?〔GB50007-2002〕第8.2.7條。計算公式如下:MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12式中：MI--任意截面I-I處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值；a1--任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2＝(6.00-1.65)/2=2.17m；Pmax--相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大地基反力設(shè)計值，取86.74kN/m2；P-- 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面I-I處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，P＝Pmax×〔3×1.67-al〕/3×1.67＝86.74×(3×1.67-2.175)/(3×1.67)=49.091kPa；G--考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，取G=1.35×25×Bc×Bc2×hc=1.35×25×6.00×6.00×1.35=1640.25kN/m2；l--基礎(chǔ)寬度，取l=6.00m；a--合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離，取a=1.67m；a'-- 截面I-I在基底的投影長度,取a'=1.65m。經(jīng)過計算得MI=2.172×[(2×6.00+1.65)×(86.74+49.09-2×21640.25/6.002)+(86.74-49.09)×6.00]/12=329.58kN·m。配筋面積計算2αs=M/(α1fcbh02)1/2ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl--當(dāng)混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取αl=1.00；fc--混凝土抗壓強度設(shè)計值，查表得fc=16.70kN/m2fc--ho--承臺的計算高度，ho=1.30m。經(jīng)過計算得：αs=329.58×106/(1.00×16.70×6.00×103×(1.30×103)2)=0.002；ξ=1-(1-2×0.002)0.5=0.002；γs=1-0.002/2=0.999；A s=329.58×106/(0.999×1.30×103×2300.00)=845.91mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。故取As=12150.00mm2。采用配筋值：HRB335鋼筋，20@150m，m底面單向根數(shù)39根，實際配筋值12253.8mm2，基礎(chǔ)配筋為20@150m雙m向雙層。QTZ40塔吊基礎(chǔ)計算〔一〕、參數(shù)信息塔吊型號：QTZ40， 塔吊起升高度H：45.00m，塔身寬度B：塔身寬度B：1.5m，基礎(chǔ)埋深d：1.70m，自重G：325kN，基礎(chǔ)承臺厚度hc：1.20m，基礎(chǔ)承臺寬度Bc：5.00m，鋼筋級別：HRB335，基礎(chǔ)所受的水平力P：62kN，寬度/直徑c：130mm，基本風(fēng)壓ω0自重G：325kN，基礎(chǔ)承臺厚度hc：1.20m，基礎(chǔ)承臺寬度Bc：5.00m，鋼筋級別：HRB335，基礎(chǔ)所受的水平力P：62kN，寬度/直徑c：130mm，基本風(fēng)壓ω0：0.65kN/m2，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz：基礎(chǔ)埋深修正系數(shù)ηd：2，

基礎(chǔ)底面以上土加權(quán)平均重度γm：地基承載力特征值fak：200kPa，基礎(chǔ)寬度修正系數(shù)ηb：0，基礎(chǔ)底面以下土重度γ：20kN/m3，20kN/m3?！捕?、塔吊對承臺中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=325kN；塔吊最大起重荷載：Q=40kN；作用于塔吊的豎向力：Fk＝G＋Q＝325＋40＝365kN；2、塔吊風(fēng)荷載計算依據(jù)?建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范?〔GB50009-2001〕中風(fēng)荷載體型系數(shù)：地處遼寧大連市，基本風(fēng)壓為ω0=0.65kN/m2；查表得：風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz=2.03；擋風(fēng)系數(shù)計算：221/2220.5φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.5+2×2.2+(4×1.52+2.22)0.5)×0.13]/(1.5×2.2)=0.497；因為是角鋼/方鋼，體型系數(shù)μs=1.909；高度z處的風(fēng)振系數(shù)取：βz=1.0；所以風(fēng)荷載設(shè)計值為：2ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.909×2.03×0.65=1.763kN/m2；3、塔吊彎矩計算風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：Mω=ω×φB×H×H×0.5=1.763×0.497×1.5×45×45×0.5=1330.745kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝400＋1330.745＋62×1.2＝1805.15kN·m；〔三〕、塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎(chǔ)抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：e＝Mk/〔Fk+Gk〕≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基礎(chǔ)中心的距離；Mk──作用在基礎(chǔ)上的彎矩；Fk──作用在基礎(chǔ)上的垂直載荷；Gk──混凝土基礎(chǔ)重力，Gk＝25×5×5×1.2=750kN；Bc──為基礎(chǔ)的底面寬度；計算得：e=1805.15/(365+750)=1.619m<5/3=1.667m；基礎(chǔ)抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求！〔四〕、地基承載力驗算依據(jù)?建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范?(GB50007-2002)第5.2條承載力計算計算簡圖:基礎(chǔ)底面邊緣的最大壓力值計算：當(dāng)偏心距e>b/6時，e=1.619m>5/6=0.833mPkmax＝2×(Fk＋Gk)/〔3×a×Bc〕式中Fk──作用在基礎(chǔ)上的垂直載荷；Gk──混凝土基礎(chǔ)重力；a──合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離(m)，下式計a＝Bc/20.5－Mk/〔Fk＋Gk〕＝5/20.5-1805.15/(365+750)=1.917m。Bc──基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=5m；不考慮附著基礎(chǔ)設(shè)計值：Pkmax=2×(365+750)/(3×1.917×5)=77.569kPa；地基承載力特征值計算依據(jù)?建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范?GB50007-2002第5.2.3條。計算公式如下:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)fa--修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；fak--地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原那么確定；取200.000kN/m2；ηb、ηd--基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)；γ--基礎(chǔ)底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基礎(chǔ)底面寬度(m)，當(dāng)基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m；γm--基礎(chǔ)底面以下土的加權(quán)平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基礎(chǔ)埋置深度(m)取1.400m；解得地基承載力設(shè)計值：fa=236.000kPa；實際計算取的地基承載力設(shè)計值為:fa=236.000kPa；地基承載力特征值fa大于壓力標(biāo)準(zhǔn)值Pk=44.600kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力標(biāo)準(zhǔn)值Pkmax=77.569kPa，滿足要求！〔五〕、基礎(chǔ)受沖切承載力驗算依據(jù)?建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范?〔GB50007-2002〕第8.2.7條。驗算公式如下:F1≤0.7βhpftamho式中βhp--受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時，βhp取1.0.當(dāng)h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取βhp=0.97；ft--混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；取ft=1.57MPa；ho--基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度；取ho=1.15m；am--沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；am=(at+ab)/2；a m=[1.50+(1.50+2×1.15)]/2=2.65m；at--沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當(dāng)計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬〔即塔身寬度〕；取at＝1.5m；ab--沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長，當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)，計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度；ab=1.50+2×1.15=3.80；Pj--扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎(chǔ)可取基礎(chǔ)邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取Pj=93.08kPa；Al--沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.00×(5.00-3.80)/2=3.00m2Fl--相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設(shè)計值。Fl=PjAl；F l=93.08×3.00=279.25kN。允許沖切力：0.7×0.97×1.57×2650.00×1150.00=3248726.43N=3248.73kN>Fl=279.25kN；實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求！六〕、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)?建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范?〔GB50007-2002〕第8.2.7條。計算公式如下:MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12式中：MI--任意截面I-I處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值；a1--任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2＝(5.00-1.50)/2=1.75m；Pmax--相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大地基反力設(shè)計值，取93.08kN/m2；P-- 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面I-I處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，P＝Pmax×〔3×0.881-al〕/3×0.881＝93.08×(3×0.88-1.75)/(3×0.88)=31.453kPa；G--考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，取G=1.35×25×Bc×Bc2×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.20=1012.50kN/m2；l-- 基礎(chǔ)寬度，取l=5.00m；a-- 合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離，取a=0.88m；a'-- 截面I-I在基底的投影長度,取a'=1.50m。經(jīng)過計算得MI=1.752×[(2×5.00+1.50)×(93.08+31.45-2×21012.50/5.002)+(93.08-31.45)×5.00]/12=206.42kN·m。2.配筋面積計算2αs=M/(α1fcbh02)1/2ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl--當(dāng)混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取αl=1.00；fc--混凝土抗壓強度設(shè)計值，查表得fc=16.70kN/m2；ho--承臺的計算高度，ho=1.15m。經(jīng)過計算得：αs=206.42×106/(1.00×16.70×5.00×103×(1.15×103)2)=0.002；ξ=1-(1-2×0.002)0.5=0.002；γs=1-0.002/2=0.999；A s=206.42×106/(0.999×1.15×103×2300.00)=598.87mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5000.00×1200.002×0.15%=9000.00mm2。故取As=9000.00mm2。采用配筋值：HRB335鋼筋，18@135m，m實際配筋值9162mm2，基礎(chǔ)配筋為18@135m雙m向雙層。八塔吊附墻計算本計算書主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻(xiàn)編制：?塔式起重機設(shè)計規(guī)范?〔GB/T13752-1992〕、?建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范?〔GB50009-2001〕、?建筑安全檢查標(biāo)準(zhǔn)?〔JGJ59-2018〕、?建筑施工手冊?、?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范?〔GB50017-2003〕等編制?！惨弧?、支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負(fù)荷最大，因此以此道附著桿的負(fù)荷作為設(shè)計或校核附著桿截面的依據(jù)附著式塔機的塔身可以簡化為一個帶懸臂的剛性支撐連續(xù)梁，其內(nèi)力及支座反力計算如下:風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算：2ωk=ω0×μz×μs×βz=0.650×0.130×2.020×0.700=0.119kN/m2；其中ω0──基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照?建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范?(GBJ9)的規(guī)定采用：ω0=0.650kN/m2；μz──風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按照?建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范?(GBJ9)的規(guī)定采用：μz=2.020；μs──風(fēng)荷載體型系數(shù)：μs=0.130；βz──高度Z處的風(fēng)振系數(shù)，βz=0.700；風(fēng)荷載的水平作用力：q=ωk×B×Ks=0.119×1.500×0.200=0.036kN/m；其中ωk──風(fēng)荷載水平壓力，ωk=0.119kN/m2；B──塔吊作用寬度，B=1.500m；迎風(fēng)面積折減系數(shù)，Ks=0.200；

實際取風(fēng)荷載的水平作用力q=0.036kN/m塔吊的最大傾覆力矩：M=630.000kN·m；彎矩圖彎矩圖變形圖

變形圖剪力圖計算結(jié)果:剪力圖計算結(jié)果:Nw=33.9509kN；〔二〕、附著桿內(nèi)力計算塔吊四附著桿件的計算屬于一次超靜定問題桿件內(nèi)力:計算簡圖:,采用結(jié)構(gòu)力學(xué)計算個方法的基本方程：計算過程如下：δ11X1+Δ1p=0Δ1p=∑Ti0Ti/EAδ11=∑Ti0Ti0li/EA其中:Δ1p為靜定結(jié)構(gòu)的位移；Ti0為F=1時各桿件的軸向力；Ti為在外力M和P作用下時各桿件的軸向力；li為為各桿件的長度。慮到各桿件的材料截面相同，在計算中將彈性模量與截面面積的積EA約去，可以得到：X1=-Δ1p/δ11各桿件的軸向力為：**0*0*0T1*=X1T2*=T20X1+T2T3*=T30X1+T3T4*=T40X1+T4以上的計算過程將從0-360度循環(huán)，解得每桿件的最大軸壓力，最大軸拉力：桿1的最大軸向拉力為:15.47kN；桿2的最大軸向拉力為:33.99kN；桿3的最大軸向拉力為:35.87kN；桿4的最大軸向拉力為:16.76kN；桿1的最大軸向壓力為:15.47kN；桿2的最大軸向壓力為:33.99kN；桿3的最大軸向壓力為:35.87kN；桿4的最大軸向壓力為:16.76kN；〔三〕、附著桿強度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)附墻件!〔四〕、附著支座連接的計算附著支座與建筑物的連接多采用與預(yù)埋件在建筑物