梅村特大橋連續(xù)梁施工方案(07年9月)

第一章：編制說明1、根據(jù)武漢至廣州客運專線烏龍泉至花都段第V標梅村特大橋設計圖，圖號為武廣客專烏花施圖（Ⅴ）橋-27—1；時速350km客運專線鐵路無碴軌道32+48+32m現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)梁設計圖，圖號為武廣客專烏花施圖橋通14。2、根據(jù)武廣客運專線烏龍泉至花都段第V標指導性施工組織設計及中鐵二十五局總體性施工組織設計。3、接地設施參照施工圖《橋梁綜合接地設計通用圖》。4、參照的指南、標準有《鐵路混凝土工程施工技術指南》、《鐵路混凝土工程施工質量驗收補充標準》、《客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準》、《客運專線橋涵工程施工技術指南》、《鐵路混凝土結構耐久性設計暫行規(guī)定》及武廣客運專線有限責任公司發(fā)布的《指導性施工組織設計》等。5、鐵道部門已推行成熟的施工方法。6、我項目經理部有關現(xiàn)場踏勘調查資料，水文地質調查資料。7、我單位從事鐵路工程中積累的施工經驗、技術總結等成果，及現(xiàn)有的施工力量和機械設備、裝備情況。第二章工程概況梅村特大橋中心里程為DK1959+590.92，起訖里程為DK1958+301.17～DK1960+880.65，全長2579.49米為直線橋，位于韶關市湞江區(qū)梅村境內。本橋在DK1959+288.95～+336.95段跨越既有京廣鐵路(直線段)，既有京廣鐵路為雙線電氣化Ⅰ級鐵路干線，在跨越線路處既有鐵路上下行線高差2.574m，軌面標高分別為上行97.364m，下行94.79m，既有線間距12.6m，橋中心線與既有線夾角為45°，梅村特大橋連續(xù)梁橋墩為29#～32#墩，29#墩墩身結構為直坡圓端形實心墩，墩高19.50m；30#、31#墩跨既有京廣線，墩身結構為直坡圓端形實心墩，墩高分別為14m和10m；32#墩墩身結構為直坡圓端形實心墩，墩高5.50m?；A采用鉆孔灌注樁，樁徑為1.5m,最深的樁為43.7m,最短的樁為13.5m,按柱樁設計。1、地質情況：29#～32#墩地質情況為上覆粉質黏土，硬塑，Ⅲ級，經中心試驗室現(xiàn)場檢測地基承載力，σ0=190～220kpa。（具體地基承載力值見試驗報告）2、水資源情況：計劃從梅村特大橋30#墩右側林地中打井取水，然后敷設φ150mm水管接至施工作業(yè)面。3、電力情況：施工用電以地方高壓電網(wǎng)接入供電為主，以自備一臺200kw發(fā)電機為輔。4、道路運輸條件：已經在既有線兩側沿橋縱向鋪設6m寬的泥結碎石路面。5、地下管線的調查：具體見下圖 6、連續(xù)箱梁技術指標表梁型設計尺寸（m）砼量（m3）梁重（t）梁長梁跨梁高頂寬底寬32+48+32m連續(xù)梁113.3111.83.2513.45.51390.63615.3說明：每方混凝土容重按2.6t考慮。第三章：主要工程數(shù)量表一、梅村特大橋連續(xù)梁施工主要工程數(shù)量見下表部位材料及規(guī)格單位數(shù)量橋面防水層TQF-1型m21444.2保護層C40纖維混凝土m3180.83主梁混凝土C50混凝土m31390.6鋼絞線12-7φ5t61.92管道壓漿M45水泥砂漿M321.8普通鋼筋Q235t3.9HRB335t267.4波紋管內徑90mm波紋管m5022.5錨具M15-12套156支座LQZ6000-DX/ZX套2/2LQZ20000-GD/HX套1/1LQZ20000-DX/ZX套1/1梁部其他項目梁體預埋件Q235T1.139HRB335T17.377鋼料T3.036螺母M16個138螺栓M20/M30個40/40套筒（φ40/φ50）個40/40豎墻C40混凝土m332.96Q235普通鋼筋T1.713蓋板Q235普通鋼筋T3.499HRB335普通鋼筋T2.854C40混凝土m326鋼料T0.053防撞墻C40混凝土m352.44HRB335鋼筋T20.31排水PVC160/180m/m47.6/183.6二、連續(xù)梁施工六五式鋼塔架用料計劃表料名單位數(shù)量規(guī)格件重（kg）總重（t）使用時間C1立柱根375L-3.0m367.76137.9107.9.1～08.1.31C2立柱根39L-1.5m239.649.34607.9.1～08.1.31C3立柱根77L-1.0m170.4813.12707.9.1～08.1.31C4水平拉桿根1091L80×8×160015.4416.84507.9.1～08.1.31C5斜拉桿根958L90×9×228427.8926.71807.9.1～08.1.31C6斜拉桿根114L110×70×8×193821.12.40507.9.1～08.1.31C7斜拉桿根86L110×70×8×193818.311.57407.9.1～08.1.31C8節(jié)點板塊2182172×52016.335.56607.9.1～08.1.31C12墊梁根38L-3.998m290.111.02407.9.20～08.1.31C13墊梁根50L-5.998m436.521.82507.9.20～08.1.31C15翼緣拼接板塊60560×14410.690.64107.9.20～08.1.31C16腹斑拼接板塊120460×31010.91.30807.9.20～08.1.31C18間隔撐塊88287×32019.561.72107.9.20～08.1.31螺栓個14500M22×6007.9.1～08.1.31螺栓個21568M22×8007.9.1～08.1.31彈簧墊圈個375682207.9.1～08.1.31六角頭螺母個37568M2207.9.1～08.1.31螺栓個1500M22×30007.9.1～08.1.31三、碗扣式桿件及工字鋼、方木用量材料名稱規(guī)格單位數(shù)量使用日期兩邊跨支架立桿LG-300L=3.0mφ48鋼管（厚3.5mm）根730007.9.1～08.1.31立桿LG-240L=2.4mφ48鋼管（厚3.5mm）根255407.9.1～08.1.31立桿LG-180L=1.8mφ48鋼管（厚3.5mm）根255407.9.1～08.1.31橫桿HG-90L=0.9mφ48鋼管（厚3.5mm）根1508407.9.1～08.1.31橫桿HG-60L=0.6mφ48鋼管（厚3.5mm）根7259007.9.1～08.1.31頂桿DG-150L=1.5mφ48鋼管（厚3.5mm）根68007.9.1～08.1.31頂桿DG-120L=1.2mφ48鋼管（厚3.5mm）根68007.9.1～08.1.31頂桿DG-90L=0.9mφ48鋼管（厚3.5mm）根115007.9.1～08.1.31斜桿XG-510L=5.1mφ48鋼管（厚3.5mm）根12507.9.1～08.1.31立桿墊座單重1.7kg個255407.9.1～08.1.31可調橫托個125007.9.1～08.1.31可調底托個255407.9.1～08.1.31可調頂托個255407.9.1～08.1.31方木（東北杉木）截面尺寸120mm×120mmt/m13.8/154007.9.20～08.1.3155a工字鋼12.5m/根，101kg/m160根t20207.9.20～08.1.319m/根，101kg/m24根t21.807.9.20～08.1.314m/根，101kg/m84根t3407.9.20～08.1.31枕木L-2.5m根75007.9.1～08.1.31四、地基處理及防護圬工地基處理及防護工程C20混凝土承臺挖孔樁防護m3129.6C20混凝土承臺防護挖孔樁護壁m3108鋼筋φ12T2.7C20混凝土既有線間挖孔樁防護m3196C20混凝土護壁m392鋼筋φ12T4.7C15混凝土地面硬化m3492防電棚m2300土方人工開挖m31300土方機械開挖m32100M7.5漿砌片石m3540第四章、施工組織機構為了確保梅村特大橋跨既有線連續(xù)梁施工安全、優(yōu)質、正點完成，我項目部成立了確保既有線施工安全領導小組和現(xiàn)場小組，其成員如下：1、領導小組組長：范波（項目經理）副組長：吳興明（安質部長）組員：朱揚瓊（總工）、卿德文（施工部部長）現(xiàn)場小組現(xiàn)場指揮：張啟瑞技術負責人：孫學猛施工負責人：莊杰輝安全負責人：秦幸福線路負責人：胡長林易善喜聯(lián)絡員：付玉成第五章、施工場地的布置和工期安排施工場地的布置見下圖，工期安排見附件1。第六章、現(xiàn)澆梁支架設計安裝三跨連續(xù)梁中，兩邊跨支架采用碗扣鋼管架（φ48mm×3.5mm）標準桿件進行拼裝。采用膺架法施工。30#～31#支墩基礎處理采用條形混凝土基礎，支墩采用C型鋼塔架進行拼裝，具體布置見附圖一、地基處理地基處理：29#～32#墩地質情況為上覆粉質黏土，硬塑，Ⅲ級，經中心試驗室現(xiàn)場檢測地基承載力，σ0=190～220kpa。根據(jù)現(xiàn)場條件，地基承載力能夠滿足施工要求，但需要防止雨水浸泡使基礎變軟，施工時采用以下方法進行處理：用挖掘機對箱梁下方17m寬度范圍內表層松軟土進行清表，用推土機對場地全部進行推平，在機械無法進入的地方采用人工休整，打夯機夯實。沿橋橫向設置人字性排水坡，坡度控制在1％范圍內，便于及時排除雨水，用18T振動壓路機碾壓6～8遍，碾壓密實，表面平整無輪跡,局部有反彈地段重新?lián)Q填處理。由于29#～30#墩、31#～32#墩縱向坡度較大，采取設置臺階方式，29#～30#墩承臺面高差5.411m，擬采用兩臺階進行鋪設，根據(jù)現(xiàn)場實際地形，第一臺階設置在跨中處，高差2.4m，臺階處采用1.2m厚M7.5漿砌片石進行鋪砌，第二臺階設置在離30#承臺邊3m處，高差3.02m，臺階處采用1.2m厚M7.5漿砌片石進行鋪砌。31#～32#墩承臺面高差4.393m，擬采用兩臺階進行鋪設，第一臺階設置在跨中處，高差2m，臺階處采用1.2m厚M7.5漿砌片石進行鋪砌，第二臺階設置在離32#承臺邊4m處，高差2.4m，臺階處采用1.2m厚M7.5漿砌片石進行防護，靠近便道開挖水溝排水，降低水位標高。以防止雨水和其它水流入支架區(qū)，引起支架下沉。（基礎具體布置形式見附圖）

29#～30#、31#～32#墩基礎表面采用20cm厚C15混凝土封底，承臺施工完成后四周用0.8～1.2m寬漿砌片石回填至承臺面。30#～31#墩之間地基處理：30#～31#墩之間支架采用六五式鋼塔架，在鋼塔架下面采用60～100cm厚的條形混凝土對地基進行加固，其中第6排和第7排塔架下面采用34根φ1.0m的挖孔樁進行加固，在挖孔樁上面澆注60cm厚C20的混凝土?；A加固方案具體布置見附圖。二29#～30#墩、31#～32#墩支架布置：1、支架寬度=梁寬13.4+兩邊工作平臺各1m=15.4m，支架布置梁底板區(qū)為0.6×0.9m，腹板區(qū)0.6m×0.6m，墩位兩端各2.8m范圍內0.6×0.6m，翼板區(qū)支架布置按照0.9×0.9m。步距均為1.2m每根立桿上下均設置可調頂托和底托，底托下墊枕木，頂托上鋪設12×12cm的縱向方木，縱向方木上再鋪設一層12×12cm的橫向方木，橫向方木間距0.9m。支架桿件拼裝時必須保證橫平豎直，以保證豎向桿件只受壓力，保證整體桿件的穩(wěn)定性。2、支架材料規(guī)格

支架采用碗扣式鋼管架，立桿采用3.0m、2.4m、1.8m幾種,立桿接長錯開布置，頂桿長度為1.5m、1.2

m

、0.9m，橫桿采用0.9m、0.6m兩種組成，頂、底托采用0.6m長的可調托撐。

碗扣式腳手架的主配件的規(guī)格尺寸構件名稱長度（mm）重量（Kg）立桿

LG-300300017.31LG-240240014.02LG-180180010.67頂桿

DG-15015008.91頂桿DG-12012007.41頂桿DG-909005.60HG-909003.97HG-606002.82可調座

KTZ-606007.5可調托撐KTC-606007.2斜桿

XG-600600017.2支架安裝時嚴格按照方案設計圖紙布置位置安裝，碗扣支架為定型支架，安裝時先確定起始安裝位置，并根據(jù)地面標高確定立桿起始高度安裝橫向枕木，利用可調底托將標高調平,避免局部不平導致立桿不平懸空或受力不均，安裝可采取先測量所安裝節(jié)段地面標高,根據(jù)所測數(shù)據(jù)計算出立桿底面標高,先用可調底托將四個角標立桿高調平后掛線安裝其它底托,后安裝立桿。剪刀撐的布置：整體支架表面積全部進行布置，支架兩側沿橋縱向對稱布置，支撐桿的角度與地面成45°角，剪刀撐上下左右跨4根桿件正方形布置，從上至下布置到底，中到中間距6m。每跨布置24道。三、支架布設注意事項

1、當立桿基底間的高差大于60cm時，則可用立桿錯節(jié)來調整。

2、立桿的接長縫應錯開，即第一層立桿應用長2.4m和3.0m的立桿錯開布置，往上則均采用3.0m的立桿，至頂層再用1.5m和0.9m兩種長度的頂桿找平。

3、立桿的垂直度應嚴格加以控制：傾斜度應控制在架子高度的1/200以內，且全高的垂直偏差應不大于10cm。4、腳手架拼裝到3~5層高時，應用全站儀檢查橫桿的水平度和立桿的垂直度。并在無荷載情況下逐個檢查立桿底座有否松動或空浮情況，并及時旋緊可調座和薄鋼板調整墊實。5、剪刀撐的網(wǎng)格應與架子的尺寸相適應。斜撐桿為拉壓桿，布置方向可任意。一般情況下斜撐應盡量與支架的節(jié)點相連，但亦可以錯節(jié)布置。

6、剪刀撐桿的布置密度，當腳手架高度低于30m時，為整架面積的1/2~1/4，斜撐桿必須對稱布置，且應分布均勻。斜撐桿對于加強腳手架的整體剛度和承載能力的關系很大，應按規(guī)定要求設置，不應隨意拆除。

四、支架及地基承載力驗算1、梁端部地基承載力驗算梁端2.8m范圍內支架布置按照0.6×0.6m布置，其中落在支架上的混凝土長度為2.4m，支架橫橋向1排13根，共4排，共計桿件52根。承受混凝土重量按最大截面考慮S=6.7×3.25-1.7×1.15=19.82m2?；炷灵L度2.4m，則V=19.82×2.4=47.568m3。混凝土容重按2.6t/m3計算，混凝土重量為47.568×2.6=123.6768t。施工時活載按梁自重的10%考慮：123.6768×0.1=12.37t模板自重：外模4.265t/m，內模1.245t/m，合計5.51t/m×2.4≈13.224t方木重：（2.4×13+6.7×3）×0.0059=0.3t鋼管架自重為（52×19.5+6.7×17+2.4×17）×0.007=8.18t，平均0.026t/m3。則施工總荷載為157.75t，每根桿件的受力為157.75/52=3.03t單根桿件的允許受力值為3.45t（見碗扣式桿件檢驗報告）地基受力模型見下圖：則地基受力為29694/0.552=93302pa=98.16kpa〈190kpa（190kpa為試驗室現(xiàn)場測試地基承載力結果）。2、梁腹板區(qū)地基承載力檢算梁腹板區(qū)支架布置按照0.6×0.6m布置，梁半邊橫橋向布置為4排，扣除梁端范圍后24.3m梁長范圍內單排布置40根，則半邊梁腹板區(qū)支架總根數(shù)為160根。腹板區(qū)混凝土體積按照寬度最寬處考慮，寬度為1.75m，高度3.25m，則混凝土體積為（1.75×3.25-0.65×3/2-0.65×2.15/2）×24.3=97.534m3?；炷林亓繛?7.534×2.6=253.6t活栽按梁重10%考慮，則為26t模板重按整體模板重的1/2考慮，則模板重為2.8×24.3=68.04t方木重為（24.3×4+1.8×28）×0.0059=0.87t鋼管架自重為0.026×（1.8×19.5×24.3）=22.17t施工總荷載為371t，單根鋼管受力為339.55/160=2.31t〈3.03t（梁端單柱承載力），地基承載力滿足要求。3、梁底板區(qū)地基承載力檢算梁空室部分支架按照0.6×0.9m布置，縱橋向布置5排，單排根數(shù)為27根，總支架受力點135個。梁空室處混凝土重量按最大截面積處計算，S=(5.4-2.2)×0.65+3.2×0.6（頂板厚度按0.6m考慮）=4m3。底板區(qū)混凝土方量為4×24.3=97.2m3。混凝土重量為97.2×2.6=252.72t活栽按照梁重的10%考慮，重量為26t模板按照底模+內模計算，底模取值2.14t/m，內模1.245t/m，合計3.385t/m×24.3≈82.26t方木自重（24.3×4+3.2×17）×0.0059=0.895t鋼管架自重為0.026×（3.2×19.5×24.3）=40t則施工總荷載為401.875t，平均每個點的受力為2.97t〈3.03t（梁端單柱承載力），地基承載力滿足要求。4、梁翼板區(qū)地基承載力檢算翼板區(qū)支架按照0.9×0.9m布置，半邊梁縱向布置4排，每排27根，合計受力點為108個。混凝土方量為1/2×0.65×3.35×24.3=26.46m3?；炷林亓繛?6.46×2.6=68.8t活載重量為7t模板重量為1.5×24.3=36.45t方木重量（24.3×4+3.2×17）×0.0059=0.895t鋼管架自重為0.026×（3.35×19.5×24.3）=42t總施工荷載重量為155.145t，平均每個點的受力為1.43t〈3.03t（梁端單柱承載力），地基承載力滿足要求。5、方木的受力驗算梁重819.05t，模板重180t，施工活載163.81t，三項合計重量1162.86t。方木采用衫木，截面120mm×120mm，方木參數(shù)：[σw]=9mpa，E=1×104N/mm2，I=bh3/3=124/3=6912cm4，W=bh2/6=123/6=288cm3。1）彈性模量驗算：1291×9.8/120/120=0.562〈E符合要求2）強度驗算：考慮最不利受力點，當縱向工字鋼放在橫木中心位置時受力最不利，工字鋼節(jié)點數(shù)為15×32=480個，每個點受力1291/480=2.69t=26.358kN，則σmax=Pl/4/w=26358×0.6×106/4/288=7.02×106=7.07mpa〈[σw]=9mpa，符合要求。3）剛度驗算：fmax=PL3/48EI=26358×0.63/（48×1010×6912×10-8）=0.17mm〈L/400=1.5mm，符合要求。6、桿件穩(wěn)定性驗算基本常數(shù)資料：φ48mm厚3.5mm鋼管，I=2.06×105mm4，A=489.303mm2，[σa]=205N/mm2，i=1.58cm，E=210×103mpa，立容許長細比210。橫向剪刀撐容許長細比250，對接扣件抗滑容許應力3.2kN，旋轉和直角扣件抗滑容許應力8kN，1）強度驗算：根據(jù)前面計算資料，每根桿件所受力為1.473×1000×9.8=14435.4N則F/A=14435.4/489.303=29N/mm2〈[σa]，符合要求。2）桿件穩(wěn)定性計算：桿件所受荷栽按強度驗算荷栽考慮，按桿件最大步距0.9m考慮，穩(wěn)定系數(shù)按1.5考慮，計算長度為1.35m，則長細比為135cm/1.58=85.44〈210，符合要求。查得ψ=0.489N/(ψA)=σ/ψ=29/0.489=59.3(N/㎜2)≤f=205(N/㎜2)3)施工預拱度計算a、梁部構造自重及活載一半產生的豎向撓度：取δ1根據(jù)設計圖中的規(guī)定取值。b、支架在荷載作用下的彈性壓縮,本橋支架搭設分臺階式進行，最高支架高度為H=19.5m，彈性壓縮量δ2=PL/(EA)c、受載后桿件接頭的擠壓和卸落設備壓縮的非彈性變形：考慮支架每個接頭處、上調平托、下調平座處各1mm，δ3=3mm支架基礎在荷載作用下的非彈性沉陷：δ4施工預拱度：f拱=δ1+δ2+δ3+δ4，采用預壓后消除δ3、δ4。4)風荷載產生彎矩及鋼管架穩(wěn)定性驗算常數(shù)資料：根據(jù)韶關地區(qū)的氣象資料，在7～9月份本地區(qū)最大風力東南風可達到6級，本驗算按照6級風力進行驗算，風速10.8～13.8m/s，取值13.8m/s，鋼管架除最下端按照底端固結，上端絞結考慮外，其中間桿件和上端桿件均按照兩端鉸結考慮，驗算取兩端鉸結的鋼管，驗算穩(wěn)定性時桿件的自由長度取值為1.5m。組合風荷載軸力計算公式：N=1.2NGK+0.85×1.4NQK計算式：N=1.2×3.98+0.85×1.4×3.15=8.53kN風荷載產生彎矩最大值計算公式：Mw=0.85×1.4Wk×La×h2/10=84.34N立桿穩(wěn)定性驗算組合風荷載應力計算公式:σ＝N/(φA)+MW/W=8.53×103/（0.245×450）+84.34/21=87.34N/mm2查得ψ=0.489N/(ψA)=σ/ψ=87/0.489=177.9(N/㎜2)≤f=205(N/㎜2)結論:立桿所受最大應力177.9N/mm2，小于鋼管的抗壓強度205N/mm2，滿足要求。三、連續(xù)梁挖孔樁承載力檢算連續(xù)梁第6、7排六五式塔架下采用挖孔樁基礎，樁基礎位于既有京廣線上下行線間。每排設挖孔樁17根，合計34根。樁身直徑1.0m，其中第6排挖孔樁深3.8m，第7排挖孔樁深5.3m。樁按傳遞荷載方式為摩擦樁，樁身四周土質為硬塑性黏土。由于第6排樁較淺，選取第6排樁進行檢算。1、樁的容許承載力計算根據(jù)《土力學》靜力公式法，作用于單樁的荷載由端承力和樁側摩擦力所承擔，單樁的容許承載力計算公式為：Pp=Ppu/Fs=[RA+uΣfili]/Fs式中Pp—樁的容許承載力Fs—安全系數(shù)，取值2.0Ppu—樁的極限承載力R—持力層對樁尖的極限承載力，根據(jù)現(xiàn)場土質情況，土是硬塑的，土層厚度為3.8m，則fsi的取值為100t/m2。樁的截面面積，本樁計算為為0.785m2。u—樁身周長，取值3.1415mfi—第i層土對樁身表面的極限表面摩擦力，根據(jù)現(xiàn)場土質情況，土是硬塑的，土層厚度為3.8m，則fsi的取值為4.5t/m2。li—i層土內樁的入土深度，取值3.8m。則單樁的容許承載力Pp=[100×0.785+3.1415×4.5×3.8]/2=66.1t/m2=648.5kpa2、單根挖孔樁承載力檢算根據(jù)現(xiàn)場挖孔樁布置情況，不考慮梁底模板、縱橫梁對力的重新分配，只考慮縱橫梁對力的傳遞作用，則梁腹板區(qū)處的挖孔樁上的力最大。第5排至第6排跨距為8.6m，第6排至第7排跨距為2.0m，則截取梁5.3m長荷載及其他荷載作用在5根挖孔樁上。梁重：28.85×5.3=153t活載：按梁重的20%考慮為30.6t模板重：5.51t/m×5.3=29.2縱梁重：0.115t/m×24根×5.3m=14.628t橫梁重：0.07t/m×2根×10m=1.4t六五鋼塔架重：[0.37×3+0.17]×5×1.3=13.13t荷載總重P=242t，則作用在單根立柱上的力為242/5=48.4t=474320N則挖孔樁的受力P1=474320/1.4/1.4=242kpa〈Pp=648.5kpa，滿足要求五、30#～31#墩支架布置30#～31#墩縱橋向共布置12排六五式鋼塔架，其中第1～3排、第10～12排橫橋向布置，縱向間距2m，橫向間距2m，橫橋向布置6榀支架，第4～9排沿既有京廣鐵路布置，縱橫向間距2m。鋼立柱采用三種型號，第一種立柱高3m，記為C1，第二種立柱高1.5m，記為C2，第三種立柱高1.0m，記為C3，第一排立柱中距離橋墩中心為0.3m，第五排立柱中距離下行線中3.32m，第六排立柱中距離下行線中5.324m，第七排立柱距離上行線中為4.36m，第八排立柱距離上行線中為3.9m，第十二排立柱中距離31#墩中距離為0.3m。第1排至第3排立柱按照4*C1+C3布置，第4、5排為C1*3+C2+C3，第6排為C1*3+C3，第7排為C1*2+C2+C3，第6、7排立柱按照3*C1+2*C2布置，第8排至第12排按照按照C1*3布置，共計受力點為123個基礎處理：立柱基礎按照1.2m寬×0.6m深條形基礎布置，混凝土施工前再次對地基承載力進行試驗，并預留鋼塔架預埋件位置。立柱上方橫向布置兩根40b工字鋼墊梁，墊梁上方布置56a工字鋼縱梁，工字鋼在梁底板及腹板區(qū)按照2根一束布置，間距0.5m，在梁翼板區(qū)按單根布置，間距0.5m。在工字鋼縱梁上方布置橫向方木，方木截面12cm×12cm，在方木上安裝箱梁底模板。鋼塔架的具體布置見下圖：六、地基承載力及工字鋼剛度驗算1、地基承載力：箱梁48m長，梁重491.43×2.5=1228.575t，施工時活載按梁自重的20%考慮：1228.575×0.2=245.715t模板自重：外模4.265t/m，內模1.245t/m，合計5.51t/m×48≈264.48t方木自重：33×48×5.9=9.34t縱梁自重：縱梁采用56a工字鋼，每米自重106.2kg/m，縱梁在箱梁底部布置33根，間距0.5m，自重=33×48×106.2=168.22t鋼塔架總重為240.084t施工荷載總重為：1228.575+245.715+264.48+9.34+168.22+240.084=2156.42t，⑴、平均承載力檢算施工荷載作用在104個點上，則每個點的受力為20.735t，則地基承載力為207350/1.2/1.2=104103N/m2=144kpa〈180kpa，滿足要求。⑵、最不利承載力檢算承載力最不利的在第5排和第8排，選第5排做檢算，施工總荷載2156.42t，平均每米45t，作用在第5排上的荷載45×6.2=279t，作用在10個點上，每點受力27.9t，則承載力為27.9/1.4/1.4=142kpa〈180kpa，滿足要求。2、工字鋼剛度驗算工字鋼在跨既有京廣線時跨度最大為8.644m，基本常數(shù)資料，56a工字鋼Wx=2342cm3，E=200×109pa，I=65585cm4。梁、活載、模板、方木重量為1746.34t，平均值q=36.4t/m。Mmax=ql2/8=（36.4×8.642）/8=340t.m=34000000kg.m箱梁底5.4m寬范圍內布置56a工字鋼縱梁20根，兩根一束，間距0.5m應力:σ=M/W=34000000/（2342×20）=725.87kg/cm2撓度檢算：選取受力最大的地方進行撓度檢算，選取梁底兩束工字鋼進行檢算，工字鋼共計4根，受力區(qū)域為1m寬×8.852m長=8.852m2。荷載主要有以下幾種：梁重1228.575t，每平方荷載1228.575/48/5.4=4.74t/m2。（按梁重全部作用在梁底部5.4m寬的區(qū)域考慮）?；钶d245.715t。每平方荷載245.715/48/5.4=0.945t/m2。（按活載全部作用在梁底部5.4m寬的區(qū)域考慮）。模板重264.48t+方木重9.34t。每平方荷載273.82/48/5.4=1.056t/m2。簡化后荷載形式為4根工字剛所受力q=4.74+0.945+1.056=6.741t/m撓度f=5qL4/（384EI）=5×67410×8.8524/（384×4×200×106×65585）=0.0103m=1.03cm<8.852/400=2.213cm(可以)三、連續(xù)梁挖孔樁承載力檢算連續(xù)梁第6、7排六五式塔架下采用挖孔樁基礎，樁基礎位于既有京廣線上下行線間。每排設挖孔樁17根，合計34根。樁身直徑1.0m，其中第6排挖孔樁深3.8m，第7排挖孔樁深5.3m。樁按傳遞荷載方式為摩擦樁，樁身四周土質為硬塑性黏土。由于第6排樁較淺，選取第6排樁進行檢算。1、樁的容許承載力計算根據(jù)《土力學》靜力公式法，作用于單樁的荷載由端承力和樁側摩擦力所承擔，單樁的容許承載力計算公式為：Pp=Ppu/Fs=[RA+uΣfili]/Fs式中Pp—樁的容許承載力Fs—安全系數(shù)，取值2.0Ppu—樁的極限承載力R—持力層對樁尖的極限承載力，根據(jù)現(xiàn)場土質情況，土是硬塑的，土層厚度為3.8m，則fsi的取值為100t/m2。樁的截面面積，本樁計算為為0.785m2。u—樁身周長，取值3.1415mfi—第i層土對樁身表面的極限表面摩擦力，根據(jù)現(xiàn)場土質情況，土是硬塑的，土層厚度為3.8m，則fsi的取值為4.5t/m2。li—i層土內樁的入土深度，取值3.8m。則單樁的容許承載力Pp=[100×0.785+3.1415×4.5×3.8]/2=66.1t/m2=648.5kpa2、單根挖孔樁承載力檢算根據(jù)現(xiàn)場挖孔樁布置情況，不考慮梁底模板、縱橫梁對力的重新分配，只考慮縱橫梁對力的傳遞作用，則梁腹板區(qū)處的挖孔樁上的力最大。第5排至第6排跨距為8.6m，第6排至第7排跨距為2.0m，則截取梁5.3m長荷載及其他荷載作用在5根挖孔樁上。梁重：28.85×5.3=153t活載：按梁重的20%考慮為30.6t模板重：5.51t/m×5.3=29.2縱梁重：0.115t/m×24根×5.3m=14.628t橫梁重：0.07t/m×2根×10m=1.4t六五鋼塔架重：[0.37×3+0.17]×5×1.3=13.13t荷載總重P=242t，則作用在單根立柱上的力為242/5=48.4t=474320N則挖孔樁的受力P1=474320/1.4/1.4=242kpa〈Pp=648.5kpa，滿足要求第七章內外模板設計及安裝一、外模設計本橋外模采用廠制鋼模，縱橋向分成2m一節(jié)，橫向根據(jù)箱梁形狀分塊10設計，以便減輕重量，方便現(xiàn)場人工搬運、組裝。整個模板采用8mm的鋼板加工，底模下外設縱向槽鋼，底板下的槽鋼置于橫向方木上，翼緣板的槽鋼置于工字鋼骨架上，工字鋼骨架按每60cm布置一道。側模設豎向及斜撐體系，采用設斜撐進行加固，并利用箱梁的通氣孔設對立桿，對側模進行加固；每段模板間設連接螺栓，進行縱向連接。具體設計見下圖梅村特大橋連續(xù)梁模板外模圖現(xiàn)澆預應力箱梁鋼外模材料數(shù)量表(每段2米)序號項目規(guī)格單位數(shù)量單位重t總重t1鋼板8m233.60.06282.112外模骨架槽鋼16am1020.01721.753側模骨架工字鋼20am12.7020.02790.354側模橫向支撐工字鋼20am5.3680.02790.155側模豎向支撐工字鋼20am5.20.02790.156橫梁底撐工字鋼20am9.60.02790.277側模桁架支撐體系角鋼100×100m57.60.04742.738側模橫向拉桿鋼筋φ16m7.10.00160.019連接螺栓M16套1520.00020.0310連接加強鋼板8塊260.0010.026合計7.58二、內模設計本橋內模采用廠制鋼模，縱橋向分成2m一節(jié)，橫向根據(jù)箱梁形狀分成6塊設計，減輕重量，方便現(xiàn)場人工搬運、組裝。整個模板采用6mm的鋼板加工，底部倒角帶30cm直邊，頂部開活動天窗，用于澆筑底板砼。模板內采用工字鋼組成內模骨架，環(huán)繞模板，成為整個內模骨架，每2m一道。內模與外模內底板間利用梁底排水孔設鋼套筒支撐。梅村特大橋內模設計圖三、端模設計端模采用模板鋼模，分六塊制作和安裝，具體見附圖。四、模板安裝本橋內外模均為廠制，在現(xiàn)場拼裝。在鋪好縱向橫木后，在進行外模的安裝。先在場地拼裝成2m一節(jié)，再由吊車將鋼模吊上橋，由人工配合進行組合。根據(jù)線形及標高對滿堂支架的頂托進行調節(jié)，滿足底板的標高要求，然后進行預壓及底板、斜腹板的鋼筋綁扎，再進行內模安裝。內模安裝前利用底板的排水孔設置支撐剛套管，內模立于鋼護筒上。內模安裝后再進行頂板鋼筋綁扎，最后進行端模安裝。第八章：支架預壓一、支架預壓及沉降觀測點的布置

預壓目的：檢驗支架及地基的強度及穩(wěn)定性，消除整個支架的塑性變形，消除地基的沉降變形，測量出支架的彈性變形。

預壓材料：用編織袋裝砂對支架進行預壓，預壓荷載為梁體自重的120%。

預壓范圍：連續(xù)箱梁加工作平臺15.4m寬范圍。支架拼裝時按設計縱距及橫距布置立桿,支架頂利用頂托調平,鋪設橫向方木。拼裝大塊鋼模板,用吊車吊放砂袋對支架進行預壓。

預壓觀測：在每一節(jié)段在每一段的中心、橫向左右側布3個點進行觀測，在預壓前對底模的標高觀測一次，在預壓的過程中平均每2小時觀測一次，觀測至沉降穩(wěn)定為止，將預壓荷載卸載后再對底模標高觀測一次，從以上的觀測資料中計算出支架的彈性變形及地基的下沉。

預壓過程中進行精確的測量，可測出梁段荷載作用下支架將產生的彈性變形值及地基下沉值，將此彈性變形值、地基下沉值與施工控制中提出的因其它因素需要設置的預拱度疊加，算出施工時應當采用的預拱度，按算出的預拱度調整底模標高。同時要注意在支架外側2米處設置臨時防護設施，防止流水和雨水流入支架區(qū)，引起支架下沉。

預壓完成移除砂袋，拆除模板，根據(jù)箱梁線型重新放樣，調整立桿高度。

本橋是在土地基上搭設支架現(xiàn)澆砼箱梁，為處理好地基的非彈性形變，和支架的穩(wěn)定性問題，保證現(xiàn)澆箱梁不因發(fā)生局部位移和變形而影響結構受力及線形，安排該橋三跨全部進行預壓，通過預壓檢測支架、地基的承載能力，支架自身的強度、剛度及穩(wěn)定性，檢測承載預壓后的下沉量，以收集支架、地基的變形數(shù)據(jù)，確定調整預拱度，并以消除支架、地基的非彈性變形。二、預壓荷載根據(jù)要求對砼現(xiàn)澆箱梁支架按120％箱梁自重進行預壓，本橋每孔邊跨梁砼為327立方，一次澆筑成型，換算成預壓荷載重為327×2.5×1.2＝981t。主跨梁預壓荷載重為1228×1.2=1473t三、預壓形式及時間本橋采用沙袋預壓，利用在本施工管段內的梅村攪拌站的施工用砂作為原材料，采用編織袋進行裝袋，在梅村攪拌站裝袋后運輸?shù)绞┕觯玫踯嚨跹b上橋，進行碼放，本橋預壓按二次加載完成，第一次碼放三層沙袋，然后在縱向碼放P50鋼軌，從梁的一頭向另一頭碼放，并逐層碼放，做到加載準確、均勻。加載結束后靜壓10天（具體預壓時間根據(jù)沉降觀測結果確定），沉降穩(wěn)定后進行卸載，卸載的沙袋、鋼軌周轉用于下一跨預壓施工。四、建立沉降觀測網(wǎng)為了掌握加載后地基和支架的變形情況，需要在預壓前布置好沉降觀測網(wǎng)。沉降觀測網(wǎng)布設在兩層面上：一層在支架底托的墊板上，一層在箱梁底模板上，上下兩層測點一一對應在一垂直線上。測點沿縱橋向分別布設，布設位置具體見下圖。橫向則在跨中和兩個斜腹板處布設，從而形成一個立體觀測網(wǎng)。加載過程中對各測點進行保護，豎立標桿方便觀測。梅村特大橋沉降觀測網(wǎng)五、加載觀測及卸載觀測加載前先測出觀測網(wǎng)各點的初始數(shù)據(jù)，然后再進行加載，第一次加載完成后進行一次觀測，全部加載后前3天每天觀測1次，3天后則每2天觀測一次，一直到沉降趨于穩(wěn)定。為確保獲得準確的沉降數(shù)據(jù)，由作業(yè)隊成立沉降觀測小組，負責沉降觀測的日常工作，并將觀測數(shù)據(jù)及最后的觀測成果報項目部施工部進行預拱度計算，跨中最大預拱度數(shù)值=立桿的彈性壓縮量δ2+連續(xù)箱梁由于混凝土收縮及徐變而引起的撓度?。第九章、支座安裝本橋支座采用客運專線橋梁LQZ支座，邊支座采用6000kN級，中支座采用20000KN級，箱梁采用固定支座GD、縱向活動支座ZX、橫向活動支座HX、多向活動支座各一個DX。其中固定支座設置于每孔梁的廣州端（下坡端）。支座反力見下表位置恒載ZK活栽支座沉降溫度最大最小最大最?。↘N）（KN）（KN）（KN）（KN）（KN）29#墩5973.893112.673703.671779.668-779.667298.53530#墩19380.1197366.009377.3871815.976-1815.975-298.53531墩19380.1197366.009377.3871815.976-1815.975-298.53532#墩5973.893112.673703.671779.668-779.667298.535支座安裝前開箱檢查產品合格證、裝箱單，支座的外觀尺寸和組裝質量，符合設計要求后才能進行安裝。支座安裝時支座四周不得有0.3mm以上的縫隙，支座中線位置偏差不得大于2mm，并保持清潔。支座上下座板必須水平安裝，固定支座上下座板應互相對正，活動支座上下座板橫向應對正，同時應根據(jù)設計提供的縱向預留錯動量（14mm）在施工階段進行調整，調整完后鎖定上下支座連接螺栓，保證箱梁澆筑前不得任意松動，并不得任意拆卸支座。安裝支座前，先鑿毛支座安裝部位的支承墊石表面，清除預留錨栓孔內的雜物，并用水將支承墊石表面浸濕。用鋼鍥塊鍥入支座四角，找平支座，并將支座調整至設計標高，在支座底面與支承墊石之間留20-30mm空隙，安裝灌漿用鋼模板，模板底面設置一層4mm厚的橡膠防漏條，通過膨脹螺栓固定在支承墊石頂面。之后灌注無收縮高強度漿料。灌漿采用重力灌漿方式，灌漿過程應從支座中心部位向四周灌注，直至從鋼模與支座底板周邊間隙觀察到灌漿材料全部灌滿為止。灌漿材料終凝后，拆除模板及四角鋼鍥塊，檢查是否有漏漿處，必要時對漏漿處進行補漿，并用砂漿填堵鋼鍥塊抽出后的空隙，擰緊下支座板螺栓，待灌注梁體混凝土后，及時拆除各支座的上下支座連接鋼板及螺栓，并安裝支座鋼圍板。支座安裝允許偏差序號項目允許偏差1支座中心線與墩臺十字線縱向錯動量≤15mm2支座中心線與墩臺十字線橫向錯動量≤10mm3同端支座中心縱向中線距離偏差與橋梁設計中心對稱時+30～-10mm偏差與橋梁設計中心不對稱時+15～-10mm4支座板每塊板邊緣高差≤1mm5支座螺栓中心位置偏差≤2mm6同一梁端兩支座橫向中心線的相對錯動≤5mm7螺栓垂直梁底板8四個支座頂面相對高差2mm第十章鋼筋工程鋼筋在加工棚內下料、連接、彎制，單根入模綁扎。鋼筋接頭采用綁扎連接。先綁扎底板、腹板鋼筋，安放固定預應力波紋管，預應力筋穿束，立端模固定錨頭，安放底板、腹板各類預留空洞；然后安放內模，綁扎頂板翼板鋼筋、預埋面板上各類預埋件；按照設計要求布置架立鋼筋以確定波紋管的坐標，波紋管連接采用配套的連接接頭，并用防水膠帶包裹嚴密，預防漏漿；安裝泄水孔及通風孔。另外梁體施工還需注意以下預埋件：擋碴墻、通信、信號、電力電纜槽、接觸網(wǎng)支座及下錨拉線基礎、人行道欄桿及聲屏障、橋梁伸縮縫裝置、接地裝置。注意在梁兩端底板增設上下進入孔。鋼筋安裝允許偏差序號項目允許偏差（mm）檢驗方法1橋面主筋間距及位置偏差15尺量檢查不少于5處2底板鋼筋間距及位置偏差83箍筋間距及位置偏差154腹板箍筋垂直度155鋼筋保護層厚度與設計偏差+5～06其他鋼筋偏移量20一、普通鋼筋加工1、鋼筋調直①.鋼筋在加工彎制前采用長線冷拉調直或調直機調直。鋼筋表面的油漬、漆污、水泥漿和用錘敲擊能剝落的浮銹、鐵銹等均應清除干凈。②.鋼筋冷拉采用5噸的卷揚機，Ⅰ級鋼筋的冷拉延伸率不大于2%，Ⅱ級鋼筋的冷拉延伸率不大于1%。③.鋼筋應平直，無局部彎折。④.加工后的鋼筋，表面不應有削弱鋼筋截面的傷痕。⑤.調直過程中如發(fā)現(xiàn)鋼筋脆斷、劈裂、拉不直等異?，F(xiàn)象應及時通知技術人員，以做適當處理。2、鋼筋焊接普通鋼筋接頭均采用閃光對焊。其技術要求符合武廣客專的相關規(guī)定。①.焊接鋼筋下料前應先焊夠長度，再按設計圖尺寸切斷，注意錯開接頭，下好的料分類堆放，分鋼筋號掛牌；若發(fā)現(xiàn)尺寸差錯，未經技術部門同意，任何人無權自行更改尺寸。②.焊接后應按規(guī)定抽樣經過接頭冷彎和抗拉強度試驗合格后方能使用。3、鋼筋下料及裁切①.嚴格按鋼筋加工大樣圖要求下料制作，鋼筋的牌號、級別、強度等級、直徑符合施工圖的要求。工班要根據(jù)下料單、施工大樣圖加工、制作。當需要代換時，必須經過技術部門同意，且手續(xù)齊備。②.下料時根據(jù)施工大樣圖中梁體鋼筋的編號和供料尺寸的長短，充分考慮搭接長度，統(tǒng)籌安排以減少鋼筋的損耗。③.鋼筋裁切過程中，發(fā)現(xiàn)焊接接頭及鋼材的外觀缺陷，應予剔除，鋼筋不得有馬蹄形切口、重皮、油污或彎起現(xiàn)象。④.在下料槽鋼切口并橫加擋板，固定于臺架上控制下料長度，切斷機下料，鋼筋斷口不得有起彎現(xiàn)象。⑤.帶彎鉤及彎折的鋼筋應考慮鋼筋經彎曲后的伸長量，要根據(jù)經驗確定其實際下料長度（也可試彎實測決定）。⑥.不帶彎鉤的長鋼筋下料長度切斷偏差為+10mm，彎鉤及彎折鋼筋下料長度切斷偏差為±1d（d為鋼筋直徑）。⑦.下料好的鋼筋應分類編號堆方整齊。⑧.在切斷過程中，如發(fā)現(xiàn)鋼筋有裂紋，立即停止工作并及時向主管工藝技術人員反映，妥善處理。⑨.鋼筋切斷：根據(jù)施工圖和鋼筋下料單的要求，先斷長料后下短料，以降低損耗。⑩.鋼筋切斷檢查標準見表鋼筋切斷檢查標準表序號項目標準1鋼筋調直彎曲（1m直尺靠量）≤4mm鋼筋下料長度切斷偏差不帶彎鉤+10mm彎鉤及彎折鋼筋±1d3鋼筋外觀無氧化鐵皮、無裂紋4、鋼筋彎制成形①.鋼筋在加工彎制前須調直，并符合相關規(guī)定。鋼筋端部有標準彎鉤者，其標注尺寸為自彎鉤外皮頂切線與鋼筋軸線交點的尺寸；②.鋼筋的彎制和末端的彎鉤應符合設計要求，當設計無要求時應符合下列要求：a所有受拉熱軋光圓鋼筋的末端應作成180°的半圓形彎鉤，彎鉤的彎曲直徑dm不得小于2.5d，鉤端應留有不小于3d的直線段（圖5-1）。b受拉熱軋帶肋（月牙肋、等高肋）鋼筋的末端應采用直角形彎鉤，鉤端的直線段長度不應小于3d，直鉤的彎曲直徑dm不得小于5d（圖5-2）,彎曲點距鋼筋接頭不應小于10d。c彎起鋼筋應彎成平滑的曲線，其曲率半徑不宜小于鋼筋直徑的10倍（光圓鋼筋）或12倍（帶肋鋼筋）（圖5-3）。d用光圓鋼筋制成的箍筋，其末端應有彎鉤（半圓形、直角形或斜彎鉤）（圖8）；彎鉤的彎曲內直徑應大于受力鋼筋直徑。應小于箍筋直徑的2.5倍；彎鉤平直部分的長度一般為：一般結構不宜小于箍筋直徑的5倍。③.彎制鋼筋前先按施工圖和加工大樣圖試彎一根，核對各部位尺寸和彎起角度在允許誤差范圍內，方可成批彎制。④.彎制鋼筋時，當鋼筋直徑≥20mm時，每次最多不得超過2根；鋼筋直徑≤12mm時不得超過5根。⑤.鋼筋彎制成型過程中，發(fā)現(xiàn)鋼材或熔接點開裂、脆斷、過硬、回彈等異?，F(xiàn)象，應及時向主管工藝技術人員反映，找出原因正確處理。⑥.鋼筋彎鉤嚴格按相關標準執(zhí)行，箍筋的末端向內彎曲，以避免伸入保護層。⑦鋼筋彎制嚴格按操作平臺大樣圖控制成型質量。成型鋼筋外觀無污染，無翹曲及不平現(xiàn)象，并分類堆放整齊。⑧.鋼筋彎制成型的質量要求下表鋼筋彎制成型的質量要求表序號項目允許偏差L≤5000L>50001標準彎鉤內徑≥2.5d（180°），5d（90°）2標準彎鉤平直部分≥3d3帶標準彎鉤的直筋外皮到外皮長度±5mm±10mm4彎起鋼筋的玩起位置±20mm5箍筋、鐙筋中心距尺寸±2mm7成型鋼筋在同一平面內偏差≤5mm注：l為鋼筋長度（mm），d為鋼筋直徑（mm）二、鋼絞線制安預應力鋼絞線下料、編束、安裝等遵照《鐵路橋涵施工規(guī)范》中的有關規(guī)定辦理。①.鋼絞線按試驗報告單逐盤對號領料。②.鋼絞線放直后應抽查其伸直性，每個班次抽查不少于2次。伸直性檢查方法：取弦長1m的鋼絞線，其弦與弧的最大自然矢高不大于25mm。③.鋼絞線編束前須將鋼絞線放置在特制的鋼架中進行（可用鋼管架制作），以防彈出傷人和鋼絞線亂盤。鋼絞線放盤過程中注意檢查其外觀，如有油污、矢高過大等均應局部剪除，剪除的外觀不合格品及有疑問的鋼絞線應單獨存放，不得混放。④.同一編號的鋼絞線束可集中下料。為節(jié)約用料，鋼絞線下料長度可按每個孔道的實際長度+油頂高度×2+工具錨厚度×2+限位板的有效高度×2+200mm之和下料，其誤差為±30mm。下料后，鋼絞線束應理順，不得交叉扭結。每隔1～1.5m用18＃鐵線捆扎成束。搬運時，嚴禁在地上拖拉。⑤.鋼絞線下料時，采用切斷機或砂輪鋸切斷，嚴禁采用電弧切割。在切斷處畫線，畫線兩側各30mm處用鐵絲綁扎，防止散頭。⑥.鋼絞線束存放及移運時，應保持順直，不受損傷，不得污染。存放時，須墊枋木，間距以鋼絞線不著地為度；搬運時支點距離不得大于3m，端部懸出長度不得大于1.5m。⑦.鋼絞線束應進行編號標識，分別存放。編號時應在兩端系上鐵皮小牌，注明編號，以免混雜。⑧.不得使鋼絞線經受高溫，嚴禁接觸焊接火花或接地電流。8.3鋼筋綁扎及預應力筋安裝三、梁體鋼筋綁扎本橋鋼筋在加工棚下料后，進行加工成半成品，然后運輸?shù)浆F(xiàn)場上橋進行集中綁扎。梁體鋼筋最小保護層除頂板頂層為30mm外，其余均為35mm（保護層允許誤差為：0，+5mm）。綁扎過程中，綁扎鐵絲的尾段不應伸入保護層內。所有梁體預留孔處均增設相應環(huán)狀鋼筋；橋面泄水孔處梁體鋼筋可適當移動，并增設螺旋筋和斜直井字形鋼筋進行加強；施工過程中為確保腹板、頂板、底板鋼筋的位置準確，應根據(jù)實際情況加強架立筋的設置，可采用增設架立筋的數(shù)量或增設W形、矩形的架立筋等措施。箍筋、橋面筋其兩端交點均綁扎；鋼筋彎折角與縱向分布筋交點均綁扎；下緣箍筋彎起部分與蹬筋相交點綁扎；其余各交點采用梅花跳綁；綁扎點擰緊，如有扭斷的扎絲必須重綁，骨架所有綁扎點的綁扎方向為“人字形”。凈保護層厚度采用與梁體同等壽命、耐久性及強度的壓力成型混凝土墊塊進行控制。架立筋的布置：根據(jù)現(xiàn)場施工情況，按梅花形設置，間距不得大于50cm。1、鋼筋安裝允許偏差和檢驗方法鋼筋安裝允許偏差和檢驗方法序號項目允許偏差（mm）檢驗方法1橋面主筋間距及位置偏差（拼裝后檢查）15尺量檢查不少于處2底板鋼筋間距及位置偏差83箍筋間距及位置偏差154腹板箍筋的垂直度（偏離垂直位置）155鋼筋保護層厚度與設計值偏差+506其他鋼筋偏移量20注：表中鋼筋保護層厚度的實測偏差值不得超出允許偏差范圍。注意做好檢查記錄。2、波紋管的安裝及穿束(1)波紋管制作32.6整孔雙線箱梁縱向制孔采用外徑φ80和φ90的鐵皮波紋管，在底腹板鋼筋綁扎完成后進行波紋管安裝，波紋管連接采用配套的連接接頭，并用防水膠帶包裹嚴密，預防漏漿。波紋管嚴格按照坐標位置控制，保持良好線型，每1m段采用#形鋼筋進行固定。⑵預應力鋼絞線穿束按照束號和孔號一一對應的方法用人工進行穿束，為便于穿束，將穿入端包裹成錐體狀，以防穿壞波紋管。待本批張拉的鋼絞線全部穿完后，才能進行預應力鋼絞線的張拉。穿束后，應檢查預留長度是否符合張拉要求。3、保護層墊塊設置保護層墊塊擬采用壓力成型混凝土墊塊，墊塊應采用與梁體同等壽命的材料，且保證梁體的耐久性。施工時使用耐久性良好且抗壓強度不低于50MPa的壓力成型細石混凝土墊塊。墊塊加工尺寸滿足保護層誤差要求，對每批進場墊塊由試驗室負責進行檢查，重點檢查墊塊強度。墊塊的尺寸和形狀（半圓柱形或錐形），必須滿足保護層厚度和定位的允許偏差（0～5mm）要求。模板安裝和灌筑混凝土前，仔細檢查保護層墊塊的位置、數(shù)量及緊固程度，并指定專人作重復性檢查以提高保護層厚度尺寸的質量保證率。所有壓力成型混凝土墊塊必須安裝在箱梁鋼筋骨架最外層箍筋上，充分保證鋼筋保護層厚度。注意墊塊安裝間距控制，墊塊應呈梅花型布置，間距不應大于50cm，以加強受力效果，且側面和底面的墊塊不少于4個/m2，綁扎墊塊和鋼筋的鐵線頭不得伸入保護層內。4、防落梁鋼板埋設每孔32.6m整孔箱梁需用預埋鋼板4套整：①.鋼板制作：使用標準模具和夾具加工，以克服焊接變形，保證精度符合要求。焊接完畢經自然冷卻后，松開夾具檢查，合格后方可入庫待用。②.套筒與鋼板焊接：先用工裝螺栓將其與鋼板連接，校準位置后，再用電焊焊牢，并保證套筒垂直。③.防落梁鋼板就位：固定制梁時用工裝螺栓將支座板固定在底模上，保證支座板安裝位置準確。④.套筒螺紋長度應按設計要求加工制作。⑤.防落梁預埋鐵板、套筒須經過多元合金共滲+封閉層處理，滿足相關技術規(guī)范要求方可投入使用。⑥.所有防落梁預埋鐵板按防震烈度七度及七度以下地震區(qū)要求制作施工5、擋碴墻鋼筋擋碴墻每隔2m設一斷縫，在設置預埋鋼筋時注意留設斷縫位置，并與泄水孔尺寸保持一致。擋碴墻預埋筋與梁體鋼筋綁扎時，梁體縱向鋼筋應從預埋筋內部縱向穿過綁扎。鋼筋彎鉤采用標準彎鉤。加工數(shù)量及規(guī)格尺寸按鋼筋加工大樣圖施工。6、接觸網(wǎng)支柱基礎鋼筋接觸網(wǎng)支柱基礎及一般支柱基礎預埋M39錨栓，接觸網(wǎng)下錨拉線基礎預埋M20錨栓。預埋鋼板與預埋錨栓采用點焊連接；梁體鋼筋與預埋件相碰時適當移動或彎折鋼筋。預埋鋼板與基礎頂面齊平，螺栓外露部分與基礎水平面垂直，螺栓頂面偏離垂直位置的距離不得大于1mm。支柱螺栓安裝采用固定臺架將四個螺栓固定在臺架上整體預埋，待砼達到一定強度后拆除臺架，施工完成后應采取有效措施對螺栓進行防護，以避免支柱安裝前損壞螺紋。7、接地鋼筋接地鋼筋有梁體接地和綜合接地鋼筋兩種。所用螺母須采用多元合金共滲+鋅鉻涂層+封閉層防銹處理。接地鋼筋之間采用焊接，螺母與接地鋼筋焊接應牢固并保證螺母垂直。為防止螺母中掉入雜物，影響使用，梁體施工時應先擰上螺栓。通訊信號綜合接地系統(tǒng)鋼筋與梁體鋼筋或支座板鋼筋相碰時，可適當移動接地鋼筋。為通訊信號綜合保證接地鋼筋與梁體鋼筋絕緣，接地鋼筋應采用絕緣膠管包裹，接地鋼筋接頭處用尼龍制品或電工膠布包裹。梁體接地螺母與通訊信號綜合接地鋼筋分別設置于兩體兩端，一端布置梁體接地螺另一端布置通訊信號綜合接地鋼筋。8、梁體通風孔和泄水孔設置①.通風孔設置在結構兩側腹板上設置直徑為100mm通風孔，通風孔縱向間距2.0m。若通風孔與預應力鋼筋相碰，應適當移動其位置。整孔箱梁：在通風孔應增設φ8直徑為170mm的螺旋筋。②.梁底泄水孔設置為保證箱梁內排水的需要，應在箱梁底板沿縱向設置內徑為80mm的泄水孔。在梁底泄水孔應增設φ8直徑為120mm的螺旋筋。成孔方式：采用埋設φ80mmPVC管成孔。③.橋面泄水孔設置采用三列排水方式，分別在防撞墻與承軌臺及兩線承軌臺間設置泄水孔。泄水孔采用φ160mm的PVC成孔?？c周邊增設螺旋筋和斜置的井字型鋼筋，并增設φ8直徑為220mm的螺旋筋。第十一章梁體混凝土澆注及鋼絞線張拉一、梁體砼澆筑現(xiàn)澆梁混凝土數(shù)量為1434.4m3，為了保證灌注質量要求連續(xù)灌注，一次成型，灌注時間控制在6小時以內。混凝土由梅村攪拌站和新村攪拌站集中拌合，混凝土罐車運輸，混凝土輸送泵泵送入模；混凝土振搗以插入式振動棒振搗為主，輔以附著式振搗器?；炷敛捎么蠓搅繑嚢柽\輸車運輸，運輸能力不小于60m3/h?；炷涟韬衔锶肽Ｇ昂瑲饬繎刂圃?～4%，入模溫度宜在5～30℃，模板溫度宜在5～30℃，當晝夜平均溫度低于5℃或最底氣溫低于-3度時，應采取保溫措施并按冬期混凝土施工處理。混凝土采用四臺輸送泵輸送入模，采用全斷面分層錯開從梁一端向另一端推進的方法澆注。箱梁混凝土澆注分四批前后平行作業(yè)。第一批澆筑腹板混凝土，澆筑高度約至1/3腹板處，當其澆筑8m左右后，第二批混凝土從天窗輸入補平底板混凝土，當?shù)装鍧仓L度達6m后，開始第三批澆筑腹板，當腹板澆筑長度達4m左右后開始第四批澆筑頂板及翼板，就這樣保持四批澆筑相隔有2m左右間距的平行作業(yè)。作業(yè)程序如圖9。底板兩側混凝土用輸送泵經腹板輸送到位，澆筑高度應在腹板倒角以上腹板1/3高度處，底板兩邊混凝土以自然流出為主，部分不能到位的，開動腹板模板上的附著式振搗器或在腹板內插入振搗棒，使混凝土由腹板流出；兩邊腹板的混凝土振搗以插入式為主，附之以側模附著式振動器；底板混凝土由內模頂開窗孔輸送而下，內模頂每距5m開一個30cm×30cm的天窗孔，底板中部的混凝土經天窗孔輸送至底板后，人工鏟平攤鋪，采用插入式振搗器振搗，振動棒應垂直點振，不得平拉，不得采用振動棒推趕混凝土。點振移動間距不應超過振動棒作用半徑的1.5倍。振搗時應快插慢拔，每一處振完后應徐徐提出振動棒。振搗時避免振動棒觸碰模板、鋼筋、波紋管；對每一振動部位必須振到該部位混凝土密實為止，也就是混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面呈現(xiàn)平坦、泛漿；底板振搗密實后，人工用木尺根據(jù)底板厚度刮平。內模頂板的天窗孔當完成該段的底板混凝土澆筑后，用原模封住，為了防止接縫漏漿，采用油毛氈或塑料膜覆蓋在模板接縫上。混凝土澆筑作業(yè)程序圖腹板混凝土由輸送泵直接輸入，插入式振動棒配合附著式振搗器振搗，腹板混凝土應兩邊對稱澆筑，防止內模偏移。頂板及翼板混凝土采用輸送泵輸送，插入式振動棒振搗密實后，用木尺根據(jù)頂板的坡度趕壓抹平?；炷凉嘧⑼瓿珊?，混凝土初凝前，應作第二次趕壓抹平，表面用木模搓平搓毛。頂板上層鋼筋應按頂板雙向2％橫坡架設，于頂板中心，擋碴墻兩邊左右50cm內應設置標高樁，縱向間距不大于2m?；炷翝仓r根據(jù)標高樁趕平梁板頂面。現(xiàn)澆梁在灌注過程中，應隨機取樣制作標準養(yǎng)護和施工用混凝土強度、彈性模量試件。施工試件應隨梁體同條件養(yǎng)護，28d標準試件按標準養(yǎng)護辦理。二、梁體砼養(yǎng)護混凝土澆筑完畢，4小時（二次趕壓抹平搓毛）后，用石棉布覆蓋，外覆一層不透水的薄膜，開始養(yǎng)生。混凝土養(yǎng)生應根據(jù)外界環(huán)境溫度及張拉所需的時間要求采用自然養(yǎng)生和加熱養(yǎng)生。梁體養(yǎng)護期間及拆除保溫措施時，應采取措施保證梁體混凝土芯部與表層、表層與環(huán)境溫度差不應超過20℃。梁體混凝土脫模時的混凝土強度應達到設計強度的60％，拆除端模、松開內模，端模拆除后將連接處混凝土面鑿毛，梁體混凝土達設計值80％后進行預應力張拉，清理預應力管道口。拆模時梁體混凝土芯部與表層、箱內與箱外、表層與環(huán)境溫差均不大于20℃，并保證梁體棱角完整。大風或氣溫急劇變化時不宜拆模。內模拆除時，作業(yè)人員處于封閉環(huán)境中，濕度大溫度高，應在梁的一端安裝大容量的鼓風機向箱內鼓風，改善作業(yè)環(huán)境。模板拆除后，應繼續(xù)灑水覆蓋養(yǎng)護，養(yǎng)生時間不少于14天。三、梁體砼預應力張拉為減少梁體收縮徐變引起的表面裂紋，箱梁預應力按預張拉、初張拉和終張拉三個階段進行。預張拉在梁體混凝土強度達到60%時進行，初張拉在梁體混凝土強度達到80%時進行，終張拉在梁體混凝土強度達到100%、混凝土彈性達到35.5GPa且梁體養(yǎng)護時間不小于10d時進行。3.1預應力張拉準備工作千斤頂使用內卡式千斤頂，操作空間應小于80cm；張拉油泵為高壓電動油泵，型號為ZB4-500；張拉油表為不低于1.0級精度的防震型壓力表，油表表盤直徑不小于150mm，表盤最大讀數(shù)為60Mpa，表盤最小讀數(shù)為1Mpa。壓力表首次使用前必須經計量部門檢定。校正有效期為1個月且縱向張拉不超過200次張拉作業(yè)，拆修更換配件后的千斤頂必須重新校正，張拉機具由專人使用和管理，并經常維護。3.2張拉預應力鋼絞線⑴張拉前的準備和檢查a混凝土強度必須達到設計要求且不少于6天齡期，才能施加預應力，混凝土的取樣及養(yǎng)生條件應和現(xiàn)場澆筑的相符。b對箱梁的幾何尺寸，混凝土澆筑質量，孔道位置及孔道是否暢通，灌漿孔和排氣孔是否符合要求，構件端部預埋鐵件位置等進行全面檢查。如發(fā)現(xiàn)構件上有裂縫、蜂窩及損傷情況時，應劃出標記，并采取可靠補救措施。d對選用的油壓千斤頂、高壓油泵和油壓表編號配套使用，對所用張拉設備（包括連接管路等）要作試運行檢查，如發(fā)現(xiàn)有漏油及不正常的情況，要查明原因，及時排除。（2）張拉設備的安裝張拉前，在張拉位置搭設工作平臺，工作平臺應保證能擺放張拉設備和留有足夠的作業(yè)空間。安裝張拉設備時，對直線預應力鋼絞線，應使張拉力的作用線與孔道中心線重合；對曲線預應力鋼絞線，應使張拉力的作用線與管道中心線末端的切線重合。夾片應用開口環(huán)手柄、同時將兩夾片均勻打入錨環(huán)，使兩夾片外端面處于同一平面內，兩夾片高差大于2mm者應取出重新安裝，錨環(huán)使用前應檢查內壁是否生銹，對生銹者應進行除銹處理后使用。（3）預應力鋼絞線張拉預應力束張拉嚴格按照設計程序進行，張拉錨固以箱梁縱向中心線對稱從靠近腹板的鋼束開始進行，預應力鋼束采用兩端張拉應力和伸長量雙控。每束張拉順序：０→10%設計噸位（初應力值，作延伸量的標記）→100%設計噸位（持荷5分鐘）→補拉100%設計噸位（測延伸量）→回油錨固。a.安裝工作錨板，模板與錨墊板注意要盡可能同軸。b.安裝工作夾片。c.安裝限位板，限位板有止口與錨板定位。d.安裝千斤頂，千斤頂前端止口應對準限位板。e.安裝工具錨，應與前端張拉端錨具對正，不得使工具錨與張拉端錨具之間的鋼絞線扭絞。工具錨夾片椎孔內表面用前涂退錨靈以便退錨靈活。e.兩端同時張拉，張拉缸給油，注意觀察，保持聯(lián)系，張拉至初始應力值σ0時（σ0＝10％σk）停止張拉，油壓穩(wěn)定后，讀取油表讀書及對應張拉力，檢查錨具，千斤頂?shù)膶χ星闆r，發(fā)現(xiàn)偏移的調至中心，同時在千斤頂上作0點標距，作為鋼絞束伸長值的測量起點。f.上述工作完成后，繼續(xù)張拉至100％σk，油壓穩(wěn)定后，分別測量兩端鋼絞線伸長值，實際伸長值與理論伸長值應控制在-6%～+6%以內，否則應停止張拉，查明原因后處理，持荷5分鐘后打開高壓油泵截止閥，張拉油壓緩慢降至零，活塞回程，測總回縮量及夾片外露量。g.卸下工具錨、千斤頂、限位板，切除錨外鋼絞線，封錨。實際伸長量的計算方法為：從0張拉至10％σk，記錄伸長量L1；張拉至20％σk，記錄伸長量L2；張拉至100％σk，記錄伸長量L3；實際伸長量=(L3-L1)+(L2-L1)3.3預應力理論和實際伸長量的計算（1）、預應力理論伸長值的計算后張法預應力筋理論伸長值及預應力筋平均張拉力的計算公式如下：△L＝PPL／（APEP）(1)PP＝P〔1－e-（kx+μθ）〕／(KL+μθ)(2)式中：△L----預應力筋理論伸長值，mmL----預應力筋的長度，mmPP----預應力筋的平均張拉力，NX----從張拉端至計算截面孔道長度，mAP----預應力筋截面面積，mm2EP----預應力筋的彈性模量，Mpa，P----預應力筋張拉端的張拉力，Nθ----從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，radk----孔道每米局部偏差對磨擦的影響系數(shù)，取0.0015μ----預應力筋與孔道壁的磨擦系數(shù)，對塑料波紋管取0.14～0.17。（2）、實際伸長量的量測及計算方法預應力筋張拉前，應先調整到初應力σ0（一般可取控制應力的10%～15%），伸長量應從初應力時開始量測。實際伸長值除張拉時量測的伸長值外，還應加上初應力時的推算伸長量，對于后張法混凝土結構在張拉過程中產生的彈性壓縮量一般可省略。實際伸長值的量測采用量測千斤頂油缸行程數(shù)值的方法。在初始應力下，量測油缸外露長度，在相應分級的荷載下量測相應油缸外露長度。實際伸長值△L的計算公式如下：L＝B+C-2AA—0～10%σk應力下的千斤頂?shù)膶嶋H引伸量B—10%σk～20%σk應力下的千斤頂?shù)膶嶋H引伸量C—20%σk～100%σk應力下的千斤頂?shù)膶嶋H引伸量3.4張拉預應力鋼絞線注意事項預應力束張拉完畢后，嚴禁撞擊錨具和鋼束。預應力筋斷裂或滑脫數(shù)量不得超過預應力筋總數(shù)的0.5％，并不得位于結構的同一側，且每束內斷絲不得超過1根。所有預應力張拉均要求雙控（張拉力和延伸量同時控制），延伸量誤差控制在-6%～+6%以內。兩端鋼絲回縮量之和不得大于8mm，夾片式錨具回縮量當有頂壓時不得大于4mm，無頂壓時不得大于6mm。張拉過程中，作好延伸量及張拉力記錄。四、孔道壓漿⑴當預應力筋張拉完畢合格后宜在48小時內進行管道真空輔助壓漿。壓漿前應割絲封頭。割絲應以鋼絞線伸出錨具外部3cm為宜，割絲用砂輪切割機，禁止使用電焊。封頭用P.O42.5水泥和107膠水及水拌和，封頭一定要密實，無氣孔、無裂紋，要經常檢查，以確保壓漿的順利進行。⑵壓漿前，須將管道內的雜物及積水清除，同時檢查灌漿孔排氣孔是否暢通。壓漿時，對曲線孔道應由最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水。⑶壓漿用水泥強度等級不低于42.5級低堿硅酸鹽或低堿普通硅酸鹽水泥，水灰比不超過0.3，水泥漿不得泌水，流動度應為30～50s，抗壓強度不小于35Mpa。壓入管道的水泥漿應飽滿密實，體積收縮率應小于2％。水泥漿應摻高效減水劑、阻銹劑。引氣劑摻量由試驗確定，嚴禁摻入氯化物或其它對預應力筋有腐蝕作用的外加劑。冬季壓漿應摻防凍劑。⑷壓漿采用真空輔助壓漿工藝。在孔道的一端采用真空泵對孔道進行抽氣，使之產生負壓，在孔道的另一端用壓漿泵進行灌漿，直至充滿整條孔道。水泥漿攪拌采用專用的灰漿攪拌機；壓漿泵采用SZ-2型水環(huán)式真空泵，灌漿泵采用UBL3型螺桿式灌漿泵。水泥漿拌和先加入水，再放入水泥，經充分拌和后再加入外加劑，拌和時間不少于2min。壓漿時對曲線孔道和豎向孔道宜從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣或泌水。壓漿宜先壓注下層孔道。壓漿泵應采用連續(xù)式；同一管道壓漿應連續(xù)進行，一次完成。管道出漿口應裝有三通管，確認出漿濃度和進漿濃度一致時，方可封閉保壓。壓漿前，管道真空度應確定在-0.06～-0.10Mpa之間。為保證管道中充滿漿體，關閉出漿口后，應保持不小于0.5Mpa的一個穩(wěn)定期，該穩(wěn)定期不少于2min。當孔道較長或采用一次壓漿時，最大壓力宜為1.0Mpa。水泥漿自調制至灌入孔道的連續(xù)時間，視氣溫情況而定，一般不宜超過45分鐘。水泥漿在使用前和壓縮過程中應經常攪動。壓漿應達到孔道另一端飽滿和出漿，并應達到排氣孔排出與規(guī)定稠度相同的水泥漿為止。壓漿完畢，立即清洗設備及輸送管，以免水泥漿硬化堵塞孔道。⑸壓漿后應從檢查孔抽查壓漿的密實情況，如有不實，應及時處理和糾正。壓漿時，每一工作班應留取不少于3組的7.07×7.07×7.07厘米的立方體試件，標準養(yǎng)護28天，檢查其抗壓強度作為水泥漿質量的評定依據(jù)。⑹壓漿過程中及壓漿后48小時內，結構混凝土溫度不得低于+5℃，否則應采取保溫措施。當氣溫高于35℃時，壓漿宜在夜間進行。五、封端封端砼采用無收縮砼，配合比通過試驗確定,相鄰的梁必須在兩片梁都張拉完成后才能封端?？椎缐簼{完畢后立即將梁端水泥漿沖洗干凈，同時清除支承墊板、錨具及錨穴砼的污垢，對錨圈與錨墊板之間的交接縫用聚氨酯防水涂料進行防水處理，同時檢查確認無漏壓的管道后，方可澆筑封端砼。封端前將錨穴砼鑿毛，并利用一端帶鉤一端有螺紋的短鋼筋安裝于錨墊板螺栓孔，與錨穴內封錨鋼筋網(wǎng)綁扎在一起。澆注封錨砼，按試驗配合比拌制無收縮砼，仔細操作并認真振搗，保證錨具處的砼密實并抹面，砼終凝后對封錨砼進行養(yǎng)護，采用麻袋淋水保濕養(yǎng)護。封端砼養(yǎng)護結束后，采用聚氨酯防水涂料對封端新老砼之間的接縫進行防水處理。第十二章拆模當梁體混凝土強度達到設計強度的60%，混凝土芯部與表層、箱內與箱外、表層溫度與環(huán)境溫度之差均不大于15℃，且能保證構件棱角完整時方可拆除側模和端模。氣溫急劇變化時不宜進行拆模作業(yè)。拆除前先檢查卷揚機等設備的性能，并按規(guī)定的順序進行拆模。（1）拆除內模骨架，內模將自動脫落，并由兩端進行出模。（2）拆除端模及側模，由吊車吊至橋下。（3）終張拉完成后及壓漿封錨后再拆除底模及支架，調節(jié)支架頂托，松動外模底板部分，全部松動后再連同支架一起拆除。拆模時，嚴禁重擊或硬撬，避免造成模板局部變形或損壞混凝土棱角。模板拆下后，要及時清除模板表面和接縫處的殘余灰漿并均勻涂刷隔離劑，與此同時還要清點和維修、保養(yǎng)、保管好模板零部件，如有缺損及時補齊，以備下次使用。并根據(jù)消耗情況酌情配備足夠的儲存量。第十三章安全、質量、工期保障措施一、安全保障措施1、梅村特大橋29#～32#墩施工前(1)、加強既有線施工安全教育，提高安全防范能力。施工負責人、聯(lián)絡員、防護員等均由經培訓合格的職工擔任，確保施工及行車安全。⑵、積極與既有線設備管理部門取得聯(lián)系。施工前雙方對29#～32#墩施工范圍內的地下管、線、電纜設施的位置等予以確認，劃定防護范圍，經設備管理部門同意后方可施工。⑶、對施工作業(yè)人員進行明確的安全技術交底，施工中做到人到位、職務到位、責任到位、業(yè)務水平到位。⑷、對既有線兩側設防護柵欄進行封閉，在欄桿上涂上夜間反光油漆，禁止人員在施工時穿越既有線。并在路邊設警示標志。⑸、在靠近既有線的便道處設置防撞墩，防止汽車行駛時沖入既有線。⑹、施工前與廣州工務段簽訂施工配合協(xié)議和與建管中心簽訂施工許可證，線路的維修由廣州工務段負責。

2、梅村特大橋29#～32#墩施工過程中⑴、30#、31#墩挖孔樁施工時，施工人員必須配帶安全帽并穿工作服，土方必須在挖出后立即運至離既有線50m以外的地方。同時禁止作業(yè)人員穿越既有線。⑵、在31#墩1#樁旁設置限界桿，防止鋼筋籠吊裝時碰到回流線。⑶、梅村特大橋跨既有線連續(xù)梁施工時安排六名專職的線路防護員，三名專職車站聯(lián)絡員進行24小時的輪流值班。對施工范圍內的線路每小時檢查一次。⑷、在施工地點兩端500～1000m處列車運行方向左側的路肩上是設置作業(yè)標，防護員站在嘹望條件較好的位置，能看到作業(yè)兩端1500m以外開來的列車。⑸30#墩、31#墩承臺開挖前，先對承臺靠近線路的兩角采用挖孔樁進行防護，挖孔樁施工時，作業(yè)人員必須穿戴工作服和安全帽，所有人工挖孔的土方必須立即運至遠離線路的地方。⑹、在進行30#、31#墩線間距之間的挖孔樁施工時，人員上下班必須統(tǒng)一穿戴并且列隊在防護員的帶領下上下班，嚴禁作業(yè)時擅自穿越既有線，同時在下行線側設置擋土板，挖出的土方利用天窗點及時運輸至線路外。挖孔樁灌注混凝土利用天窗點人工進行灌注。⑺、在進行30#、31#墩線間距之間的C型鋼塔架吊裝前，應對所有吊裝設備、鋼絲繩等進行認真檢查、檢修，做好檢查、維修記錄，確保吊裝作業(yè)安全順利。⑻、利用天窗點對