落地式外腳手架專項施工方案

落地式外腳手架專項施工方案1、編制依據(jù)1.1主要規(guī)程、規(guī)范1.1.1.1.1.1.4《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)1.1.5《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)1.1.1.2參考手冊1.1.2.2《簡明施工計算手冊》〔1999.7〕1.2.3《實用建筑施工安全手冊》〔1999.7〕1.3施工圖紙1.3.1晨曦（北區(qū)）工程施工圖紙2、工程概況2.1總體工程概況建筑高度：5~15層，標準層高；2.95米，其中26#、28#、29#住宅樓均有地下一層車庫；29#為15層，28#、30#為11層，26#、27#、39#、40#為5層；41#、42#為7層；而28#、29#、30#住宅樓設懸挑腳手架；工程結構形式為：框架剪力墻結構。標準層高：2.95米。3、腳手架構配件的質(zhì)量要求3.1鋼管的材質(zhì)及規(guī)格要求：鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm的Q235鋼焊接鋼管，其化學成份與機械性能符合國家標準《碳素結構鋼》（GB／T700）的要求。有嚴重腐蝕、彎曲、壓扁、損傷和裂紋者不得使用；立桿、縱向水平桿的鋼管長度為4~6m,橫向水平桿（小橫桿）為1.9~2.3m。鋼管應涂防銹漆。3.2扣件應符合《鋼管腳手架扣件》（GB15831－1995）的規(guī)定?？奂荒苡辛鸭y、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷?？奂c鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要小于5mm。在使用時，直角扣件和回轉扣件不允許沿軸心方向承受拉力；直角扣件不允許沿十字軸方向承受扭力；回轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm。3.3木腳手板用后50mm的松木或杉木制成，板長為3~6米，寬不小于150mm,材質(zhì)符合國家標準二等材的要求。防護構配件、連墻件可用管材或型材。3.4安全密網(wǎng)：架體外側必須使用密目式安全網(wǎng)封閉，安全密網(wǎng)密目在2000目以上，網(wǎng)體與操作層不應有大于10cm的縫隙，網(wǎng)間不應有大于25mm的縫隙。4、腳手架搭設技術措施4.1施工準備：在腳手架搭設之前，由工地技術負責人依腳手架搭拆方案向專業(yè)班組長逐段的進行技術交底，并履行交底簽字手續(xù)，各持一份，互相監(jiān)督，由專業(yè)班組長向操作人員進行班前技術交底，并做好交底記錄入檔。按對腳手架使用的各種材料的要求，對使用的材料進行全數(shù)檢查、驗收，方準進行場使用，并進入現(xiàn)場后分類堆放整齊，搭拆腳手架的操作人員必須持證上崗。4.2對地基的要求：腳手架立桿必須設置在堅實的地基上，以保證腳手架不下沉和使用牢固安全。本工程可將原土地面整平夯實，在每一立桿位置上鋪長不小于1m,寬不小于200mm,厚不小于50mm的墊木，墊木上加設立桿底座，并用鐵釘牢固。腳手架基礎頂面應高于自然地面100mm~150mm,外沿應具有排水坡度，并挖一淺水溝，以利排水。4.3結構構造：搭設尺寸為：橫距Lb為1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.30m；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接；施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；4.3.1立桿塔設要求：（1）每根立桿底部應設置底座或墊板，腳手架立桿底部必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。高低差不應大于1m.（2）立桿接頭除頂層頂部外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相臨立柱接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內(nèi)，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于步距的1/3（即60cm）；采用搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿端的距離不應小于100mm?？v向水平桿宜設置在立桿內(nèi)側，長度不應小于3跨。4.3.2橫向水平桿搭設腳手架立桿主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣緊且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。本工程中，靠墻一端的外伸長度不應大于500mm。作業(yè)層上非主節(jié)點處，應根據(jù)支撐腳手板需要等間距設置，其最大間距不應大于縱距的1/2。4.3.3腳手板的設置作業(yè)層腳手板應采用竹笆，且滿鋪、鋪穩(wěn)，離開墻面120~150mm。采用對角平鋪，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130~150mm,靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于150mm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現(xiàn)探頭及空擋現(xiàn)象。4.3.4連墻件的設置連墻件的布置宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm，且從第一步縱向水平桿處設置，當設置有困難時，可用拋撐。本工程采用扣件連接方式拉結，連墻件應與墻面垂直，當連墻件與框架柱、柱中預埋連接件連接時，必須待梁、柱砼達到不低于15Mpa的強度。4.3.5剪刀撐的設置本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45°~60°之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2~4個扣節(jié)點，所有固定點距離主節(jié)點不大于15cm。4.3.6防護設施腳手架滿掛全封閉密目安全網(wǎng)，密目網(wǎng)采用1.8m×6.0m規(guī)格，用網(wǎng)繩綁扎在大橫桿外立桿內(nèi)側。作業(yè)層安全網(wǎng)應高于平臺1.2m，作業(yè)層腳手架立桿于0.6m和1.2m設兩道防護欄桿，底部側面設18cm高的擋腳板。4.3.7防雷避電措施本工程腳手架接地、避雷措施執(zhí)行《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》標準。工程采用避雷針和大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓房內(nèi)避雷系統(tǒng)連成一體的措施。每棟樓各設置4根避雷針，避雷針用12鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的打橫桿全部連通，形成避雷網(wǎng)格。接地線采用40×4的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內(nèi)的避雷系統(tǒng)連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動，保證接觸面積不小于10mm2,并將表面的油漆及氧化層清除干凈。露出金屬光澤并涂以凡士林。接地線與建筑物樓層內(nèi)避雷系統(tǒng)的設置按腳手架的長度不超過50米設置，位置盡量避免人員經(jīng)常走動的地方，以避免跨步電壓的危險，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10Ω，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m。4.3.8腳手架的上下通道：腳手架體要設置安全馬道：①馬道寬度不小于1米，坡度以1：3（高：長）為宜。②馬道的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理，立面設剪刀撐。③人行斜道小橫桿間距不超過1.5米。④馬道上滿鋪腳手板，板上釘防滑條，防滑條不大于300mm。⑤設置護欄桿，上部護身欄桿1.2米，下部護身欄桿距腳手板0.6米，同時設180mm寬檔腳板;4.3.9外腳手架搭設順序本工程腳手架搭設自下而上進行，立桿墊板鋪完后由樓的一側開始排尺，在墊板上用粉筆畫出立桿軸心線，然后在墊板上擺放標準底座及掃地桿─＞豎立桿（隨即立桿與掃地桿用直角扣件扣緊）─＞裝掃地小橫桿─＞安第一步大橫桿─＞安裝第一步小橫桿─＞校正立桿─＞設第一排拉結點─＞安第二步大橫桿─＞第二步小橫桿......以此類推，搭設高度７步大橫桿時安裝剪刀和橫向支撐桿5、腳手架搭設質(zhì)量要求：5.1立桿垂直偏差：搭設高度H≤40m時；縱向偏差不大于H/400,且不大于100mm;橫向偏差不大于H/600,且不于50mm。5.2縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于200mm,同跨內(nèi)外高度差不大于10mm;橫向水平桿水平偏差不大于10mm,外伸尺寸的誤差不應大于50mm。5.3腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于20mm；立桿縱距偏差不大于50mm。5.4扣件緊固力矩宜在45～55N.m范圍內(nèi)，不得低于40N.m或65N.m。5.5連墻點的數(shù)量、位置要正確、連接牢固，無松動現(xiàn)象。6、腳手架的拆除：6.1拆除前應全面檢查腳手架的牢固情況，并根據(jù)檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除方案。6.2應由單位工程負責人認真向操作人員進行拆除安全技術交底。6.3清除腳手架上的雜物及地面障礙物。設經(jīng)濟區(qū)、設置明顯標志，安排專人警戒。6.4拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同步作業(yè)。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。7、腳手架穩(wěn)定性計算1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為24.3m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇蘇州，基本風壓0.45kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)μs為1.3；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數(shù):7；5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。二、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52=0.362kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.426kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=83.858N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.05kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291mm；大橫桿的最大撓度2.291mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.575=2.463kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.868×106/5080=170.953N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=170.953N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.929mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953mm；小橫桿的最大撓度為2.953mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684kN；R<16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×24.30=3.810kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×7×1.5×(1.05+0.3)/2=2.126kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×7×1.5/2=0.788kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng):0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×24.3=0.182kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.906kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.906+0.85×1.4×4.725=13.91kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.906+1.4×4.725=14.902kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：ω0=0.45kN/m2；μz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數(shù)：取值為1.3；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.45×0.74×1.3=0.303kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.303×1.5×1.82/10=0.175kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=13.910kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=14.902kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=13910.238/(0.186×489)+175254.37/5080=187.436N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=187.436N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=14902.488/(0.186×489)=163.846N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=163.846N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算:按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.096kN；活荷載標準值：NQ=4.725kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.175/(1.4×0.85)=0.147kN·m；Hs=(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.096+0.85×1.4×(4.725+0.186×4.89×100×0.147/5.08)))/(1.2×0.125)=41.198m；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=41.198/(1+0.001×41.198)=39.568m；[H]=39.568和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=39.568m。腳手架單立桿搭設高度為24.3m，小于[H]，滿足要求！八、連墻件的穩(wěn)定性計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝1.3，ω0＝0.45，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×1.3×0.45=0.377kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=8.544kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=13.544kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=300/15.8的結果查表得到φ=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=13.544<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=13.544小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=69.551kPa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=13.91kN；基礎底面面積：A=0.2m2。p=69.551kPa≤fg=120kPa。地基承載力滿足要求！外腳手架施工方案(挑架)1、編制依據(jù)1.1主要規(guī)程、規(guī)范1.1.1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20011.1.2《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》〔JGJ80-91〕1.1.3《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-991.1.4《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20011.2參考手冊《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）》中國建筑工業(yè)出版社；1.3施工圖紙晨曦印象(北區(qū))施工設計圖紙；晨曦印象(北區(qū))施工組織設計2、工程概況建筑高度：11層~15層，層高2.95M，結構形式為：框架剪力墻。2.1腳手架工程概況本工程上部外腳手架采用全封閉懸挑雙排外腳手架，對于29#、28#、30#計劃在六層開始設工字鋼/槽鋼（第一挑），每挑6層，其中29#共兩挑，28#、30#只設一挑。以下采用雙排落地鋼管架。腳手架鋼管采用48×3.5;外挑采用16號工字鋼/16號槽鋼，外挑長度為1.4米，內(nèi)錨2.8M;固定工字鋼在樓面上用2根16的圓鋼（兩道），上口利用12MM厚鐵板用雙螺帽壓緊，距離外墻邊為2.8米。立桿縱向間距為1.5米，內(nèi)立桿距外墻面為1.35米，步距為1.8米，小橫桿長度為1.5米。腳手架與建筑物的連墻拉結采用剛性連接，垂直間距3.6m,水平間距3m.連墻件采用預埋鍍鋅扁鐵與腳手架相連。2.2組織機構如下:項目經(jīng)理專職安全員、施工員腳手架施工技術人員2.2.1主要人員安排如下：1、施工員1名：主要負責腳手架搭設、拆除的技術指導。2、安全員1名：主要負責腳手架搭設、驗收和拆除的安全工作。3、腳手架技術工人30人：根據(jù)進度需要，主要負責腳手架的搭設、拆除工作，人員必須具備專業(yè)上崗證。4、其他配合人員：主要負責協(xié)助操作人員對鋼管、扣件的運輸作業(yè)。3、材料要求、構造要求及技術措施3.1材料要求3.1.1鋼管的材質(zhì)及規(guī)格要求：鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm的Q235鋼焊接鋼管，其化學成份與機械性能符合國家標準《碳素結構鋼》（GB／T700）的要求。有嚴重腐蝕、彎曲、壓扁、損傷和裂紋者不得使用；立桿、縱向水平桿的鋼管長度為4~6m,橫向水平桿（小橫桿）為1.9~2.3m。鋼管應涂防銹漆。3.1.2扣件的材質(zhì)及規(guī)格要求扣件是專門用來對鋼管腳手架桿件進行連接的，它有回轉、直角(十字)和對接（一字）三種形式，扣件應采用可鍛鑄鐵制成，其技術要求應符合GB15831的規(guī)定，嚴禁使用變形、裂紋、滑絲、砂眼等疵病的扣件，所使用的扣件還應具有生產(chǎn)廠家的產(chǎn)品合格證或租賃單位的質(zhì)量保證證明。在使用時，直角扣件不允許沿軸心方向承受拉力；直角扣件不允許沿十字軸方向承受扭力；對角扣件不宜承受拉力，當用于豎向節(jié)點時只允許承受壓力?？奂菟ǖ木o固力矩應控制在40~50N.M之間，使用直角或回轉扣件緊固時，鋼管端部應伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm?？奂A緊鋼管時，開口處最小距離不小于5mm?；剞D扣件的兩端轉面間隙要小于1mm。3.1.3安全密網(wǎng)架體外側必須用密目式安全網(wǎng)封閉，安全密網(wǎng)密目在2000目以上，網(wǎng)體與操作層不應由大于10mm的縫隙，網(wǎng)間不應有大于25mm的縫隙?？奂戒摴苣_手架的構造要求及技術措施3.2.1立桿立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內(nèi)，并且在高度方向至少錯開50cm;各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于步距的1/3（即60cm）。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。3.2.2大橫桿大橫桿置于立柱的內(nèi)側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內(nèi)；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3，大橫桿在同一步架內(nèi)縱向水平高差不超過全長的1/300，局部高差不超過5cm3.2.3小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節(jié)點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據(jù)作業(yè)層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超過75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15cm。上下層小橫桿在立柱處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立柱處相向布置。3.2.4縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm的立柱上，橫向掃地桿則采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差處，掃點桿應錯開，高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立柱固定。3.2.5剪刀撐本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通常剪刀撐沿架高連續(xù)布置，全部采用單干通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在450~600之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定。在其中間增加2~4個扣節(jié)點，所有固定點距主節(jié)點距離不大于15cm。3.2.6腳手板作業(yè)層腳手板采用竹笆，兩端設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。在作業(yè)層下部加設一道硬隔離，隨作業(yè)層上升，同時作業(yè)層不超過兩層。每層設置安全網(wǎng)及防護欄桿。腳手板設置在四根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑14號鍍鋅鋼絲箍繞2~3圈固定。腳手板應采用竹笆，且滿鋪、鋪穩(wěn)，離開墻面120~150mm。采用對角平鋪，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130~150mm,靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于150mm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現(xiàn)探頭及空擋現(xiàn)象。3.2.7連墻件附墻拉結采用硬拉結，每個拉結件必須與墻體垂直設置，連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；3.2.8防護措施腳手架滿掛全封閉密目安全網(wǎng)，密目網(wǎng)采用1.8*6.0規(guī)格，用網(wǎng)繩綁扎在大橫桿外立桿內(nèi)側。作業(yè)層安全網(wǎng)應高于平臺1.2m，并在作業(yè)層下部掛一道水平兜網(wǎng)，在架內(nèi)高度3.0m左右設首層平網(wǎng)，往上每隔6步設隔層平網(wǎng)，施工層隨層設置。作業(yè)層腳手架立桿于0.6m和1.2m設兩道防護欄桿，底部側面設18cm高的擋腳板。4、防雷避電措施本工程腳手架接地、避雷措施執(zhí)行《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》標準。工程采用避雷針和大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓房內(nèi)避雷系統(tǒng)連成一體的措施。每棟樓各設置4根避雷針，避雷針用12鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的打橫桿全部連通，形成避雷網(wǎng)格。接地線采用40×4的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內(nèi)的避雷系統(tǒng)連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動，保證接觸面積不小于10mm2,并將表面的油漆及氧化層清除干凈。露出金屬光澤并涂以凡士林。接地線與建筑物樓層內(nèi)避雷系統(tǒng)的設置按腳手架的長度不超過50米設置，位置盡量避免人員經(jīng)常走動的地方，以避免跨步電壓的危險，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10Ω，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m。5、安全防護措施5.1結構臨邊防護在結構出入陽臺的門窗洞口設置封閉式防護欄桿，使用材料Φ48×3.5鋼管。其高度不低于1.2m，立桿間距不大于1.5m，豎向每隔0.6m設一道通常大橫桿，每隔一根立桿設一道三角架。沿鋼管長度方向刷黃黑間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿滿掛密目安全網(wǎng)，設警示牌6、懸挑式臨時鋼管腳手架搭設施工工藝6.1搭設順序懸挑腳手架的搭設順序為：水平挑梁─＞縱向大橫桿─＞立桿─＞橫向小橫桿─＞大橫桿─＞剪刀撐─＞鋪腳手板─＞搭防護欄桿─＞綁扎安全網(wǎng)6.1.2施工工藝在樓面結構施工時需留設地錨，地錨為2Φ16光圓鋼筋，間距150mm,轉角處加密。地錨每端錨固于混凝土內(nèi)長度不小于30d。挑架外側設剪刀撐，采用Φ48鋼管按45~600角度設置。架子拆除后，穿墻孔洞采用與相鄰部位同強度等級同配比的混凝土填滿搗實。6.2腳手架的拆除施工工藝拆除作業(yè)應按確定的程序進行拆除：安全網(wǎng)─＞擋腳板及腳手板─＞防護欄桿─＞剪刀撐─＞斜撐桿─＞大橫桿─＞小橫桿─＞立桿。不準分立面拆除或在上下步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜桿、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻件必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節(jié)時，應防止失穩(wěn)。當腳手架拆至最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。7、腳手架必須經(jīng)過安全員驗收合格后方可使用7.1腳手架的驗收和日常檢查按照以下規(guī)定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續(xù)使用：搭設完畢后；連續(xù)使用6個月；施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在收到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發(fā)現(xiàn)顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況下；7.2操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。7.3在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養(yǎng)工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網(wǎng)的使用情況，遇到問題及時解決。7.4安全網(wǎng)總體顏色應當一致，每一立面安全網(wǎng)的顏色不得出現(xiàn)過大色差，安全網(wǎng)掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。8、安全施工措施8.1材質(zhì)及其使用的安全技術措施8.1.1扣件的緊固程度宜在40~50N.m，并不大于65N.m，對接扣件的抗拉承載力為3KN。對接扣件安裝時其開口應向內(nèi)，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。8.1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。8.1.3鋼管有嚴重腐蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。8.1.4外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、塑料混合使用。8.2腳手架搭設的安全技術措施8.2.1落地腳手架的基礎必須經(jīng)過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷、頂板基礎的砼必須達到設計強度的75％以上才能施工。8.2.2搭設過程中劃出工作標志區(qū)，禁止行人進入，同一指揮、上下呼應、動作協(xié)調(diào)，嚴禁在無人指揮下作業(yè)。開始搭設時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除.8.2.3腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩(wěn)定。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。8.3腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施8.3.1結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經(jīng)項目經(jīng)理部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3N/m2，確保較大安全儲備。8.3.2結構施工時不允許三層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層不超過兩層，臨時使用的懸挑腳手架同時作業(yè)層不超過一層。當作業(yè)層高出其下連墻件3.1m以上，且其上尚無連墻件時應采取適當?shù)呐R時拋拉措施。各作業(yè)層之間設立可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。8.4腳手架拆除的安全技術規(guī)范8.4.1腳手架搭拆人員必須是經(jīng)過考核的專業(yè)架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除后才能拆除。拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬定出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。8.4.2架體拆除前，必須查看現(xiàn)場施工環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆除應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人維護，禁止非作業(yè)人員進入。8.4.3在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協(xié)調(diào)工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業(yè)。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8.4.4所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。所有的腳手板，應自外向里豎立搬運；拆除的零配件要裝入容器內(nèi)，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。9、文明施工9.1進入施工現(xiàn)場的人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)系好安全帶，穿好防滑鞋等，現(xiàn)場嚴禁吸煙。進入現(xiàn)場人員要愛護場內(nèi)的各種設施和標識牌，不得隨意拆除和移動標識牌。嚴禁酗酒人員上架作業(yè)。9.2腳手架搭設人員必須是經(jīng)過考試合格的專業(yè)架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發(fā)上崗證。凡有高血壓、心臟病及其他不適宜高空作業(yè)者，一律不準上腳手架操作。上架子作業(yè)人員上下均走人行梯道，不準攀爬架子。9.3護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網(wǎng)等影響作業(yè)班組支模時，如需要拆改，應由架子工完成，任何人不得任意拆改。不準利用腳手架吊運重物，不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。9.4在架子上的作業(yè)人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架體部件。拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。9.5要保證腳手架的整體性，不得與施工電梯等一并拉結，不得截斷架體。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規(guī)格堆放整齊，妥善保管。9.6六級以上（含六級）大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業(yè)。在冬期、雨期要經(jīng)常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應隨時清掃，并采取防滑措施。10、穩(wěn)定承載計算一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為18m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.4m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距2.8m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇蘇州市，基本風壓0.45kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)μs為1.3；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1219；腳手板自重標準值(kN/m2):0.820；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.080；腳手板鋪設層數(shù):4層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.4m，建筑物內(nèi)錨固段長度2.6m。錨固壓點螺栓直徑(mm):12.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.2m。二、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.82×1.05/(2+1)=0.287kN/m；活荷載標準值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.287=0.39kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.39×1.42+0.10×1.47×1.42=0.349kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.39×1.42-0.117×1.47×1.42=-0.414kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.349×106,0.414×106)/5080=81.496N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=81.496N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.287=0.325kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.05kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.325×14004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×14004/(100×2.06×105×121900)=1.927mm；大橫桿的最大撓度1.927mm小于大橫桿的最大容許撓度1400/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.4=0.054kN；腳手板的自重標準值：P2=0.82×1.05×1.4/(2+1)=0.402kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.4/(2+1)=1.470kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.054+0.402)+1.4×1.47=2.605kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.605×1.05/3=0.912kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.918kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.918×106/5080=180.706N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=180.706N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.054+0.402+1.47=1.926kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1925.56×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=3.151mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.151=3.175mm；小橫桿的最大撓度為3.175mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.4×2/2=0.054kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.82×1.05×1.4/2=0.603kN；活荷載標準值:Q=3×1.05×1.4/2=2.205kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.054+0.02+0.603)+1.4×2.205=3.899kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1219kN/mNG1=[0.1219+(1.40×2/2)×0.038/1.80]×18.00=2.732kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.82kN/m2NG2=0.82×4×1.4×(1.05+0.3)/2=3.1kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×4×1.4/2=0.42kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng):0.08kN/m2NG4=0.08×1.4×18=2.016kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.267kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3×1.05×1.4×2/2=4.41kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.267+0.85×1.4×4.41=15.169kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.267+1.4×4.41=16.095kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：ω0=0.45kN/m2；μz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數(shù)：取值為1.3；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.45×0.74×1.3=0.303kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.303×1.4×1.82/10=0.164kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=15.169kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=16.095kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=15168.78/(0.186×489)+163570.746/5080=198.973N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=198.973N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=16094.88/(0.186×489)=176.956N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=176.956N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝1.3，ω0＝0.45，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×1.3×0.45=0.377kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積Aw=10.08m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.317kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=10.317kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=300/15.8的結果查表得到φ=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=10.3