平煤四礦設(shè)計(jì)正文部分

礦區(qū)概述及井田地質(zhì)特 礦區(qū)概 井田地質(zhì)特 煤層特 井田境界和儲(chǔ) 井田境 礦井工業(yè)儲(chǔ) 礦井可采儲(chǔ) 礦井工作制度、設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力及服務(wù)年 礦井工作制 礦井設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力及服務(wù)年 井田開(kāi) 井田開(kāi)拓的基本問(wèn) 礦井基本巷 準(zhǔn)備方式—帶區(qū)巷道布 煤層地質(zhì)特 帶區(qū)巷道布置及生產(chǎn)系 帶區(qū)車場(chǎng)選型計(jì) 采煤方 采煤工藝方 10201首采工作面的回采巷道布 井下概 帶區(qū)方式選 大巷設(shè)備的選 礦井提 概 主井提 副井提 礦井通風(fēng)及安 礦井通風(fēng)系統(tǒng)的選 礦井風(fēng)量計(jì) 礦井通風(fēng)阻力計(jì) 礦井通風(fēng)設(shè)備的選 安全的預(yù) 礦井基本技術(shù)經(jīng)濟(jì)指 參考文 專題部分平煤四礦深部軟巖巷道支護(hù)技術(shù)淺 引 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn) 圍巖穩(wěn)定性研究現(xiàn) 圍巖控制技術(shù)研 深部軟巖巷道的自承作用及支護(hù)原 圍巖自承作用原 深部軟巖巷道支護(hù)原 二次支護(hù)原 錨桿支護(hù)理 懸吊理 組合梁理 組合拱理 最大水平應(yīng)力理 圍巖松動(dòng)圈支護(hù)理 減跨理 圍巖強(qiáng)度強(qiáng)化理 深部軟巖巷道圍巖控制方 錨網(wǎng)支護(hù)作用機(jī) 錨索支護(hù)作用機(jī) 錨注支護(hù)作用機(jī) 效果分 結(jié) 參考文 翻譯部分英文原 中文翻 參考文 致 礦區(qū)概述及井田地質(zhì)特征礦區(qū)概交通位置市內(nèi)有7路車直通礦部，并有1路、8路車經(jīng)四礦口通過(guò)。平頂山火車站向東有漯寶線與京廣線相接，往西經(jīng)寶豐與焦枝線相連，礦區(qū)鐵路有平韓線、平午線；分別有高速公路通往許昌、鄭州、南陽(yáng)、洛陽(yáng)、漯河等市，與縣及鄉(xiāng)鎮(zhèn)均有公路相通，交通極為便利，詳見(jiàn)下圖1-1.1-1河流狀況雨季匯集坡面水分別流向井田北部和南部汝河與沙河。區(qū)內(nèi)最高水位標(biāo)高83.79m。4.5km3300m3/s0.8m3/s；均呈北西至南東流向，在岔河附近兩河區(qū)呈北西至南東流向，標(biāo)高+84～+91m，最大流量167m3/s。礦區(qū)氣候條件氣溫42.6℃（1966719日，最低氣溫-18.8℃（1955130日，平均氣溫為14℃。742.6mm481.3mm（20007月9天（1964413日～21日。雨季集中在7、8、9三個(gè)月。工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)情況極為便利；除煤炭開(kāi)采業(yè)外，電力、建材、化工、機(jī)械制造、電子、電器、井田地質(zhì)特征區(qū)域地質(zhì)簡(jiǎn)況的復(fù)式褶皺（李口向斜、靈武向斜、郭莊背斜、牛莊向斜、諸葛廟背斜等）和大斷層（白石礦井地質(zhì)石炭系本溪組上界為太原組Ｌ7灰?guī)r底面，下界為崮山組白云質(zhì)灰?guī)r的頂面，厚度平均為5.6m,主要為淺灰色～灰白色鋁土質(zhì)泥巖和深灰色、灰黑色炭質(zhì)泥巖。石炭系太原組上界為Ｌ1灰?guī)r的頂面，或?yàn)樯轿鹘M底部砂質(zhì)泥巖的底面，下界為本溪組鋁土質(zhì)泥巖的頂面，或Ｌ753～86m62.5m，由深色生物碎屑灰二疊系山西組上界為下石盒子組砂鍋窯砂巖底面，下界為太原組頂部灰?guī)r頂面，厚87～114m，平均為105.3m，由淺灰綠、深灰色中～細(xì)粒砂巖、泥巖和煤組成。含煤2～5層，為己組304.4m～細(xì)粒砂巖、砂質(zhì)泥巖、泥巖所組成。依據(jù)巖性和二疊系上石盒子組上界至平頂山砂巖底面，下界至田家溝砂巖頂面，厚294～331m，314.5m～細(xì)粒砂巖及劣質(zhì)之山坡殘積物分布于低洼處，厚度不大，表土平均2米厚。(1)含煤地①太原組（C3）53～68m62.5mL1～L7七層灰?guī)r，4～8層煤（煤線）及粉砂質(zhì)泥巖所組成,夾細(xì)砂巖、泥巖，其中庚20為可采煤層。中粒石英巖、碎屑砂巖和煤層組成。含煤2～5層，其中己15、己17為本區(qū)主要可采煤層，己171③下石盒子組戊煤下段（P2-1）由大紫泥巖、砂鍋窯砂巖、砂質(zhì)泥巖、粉砂巖組成，其16.37～28.71m21.43m，為灰～灰白色中粒砂巖，常出現(xiàn)板狀交錯(cuò)層1(2)地質(zhì)構(gòu)向?yàn)橹鞯膹埮ば院蛪号ば詳嗔?，伴有少量NE向張扭性斷裂構(gòu)造，其中李口復(fù)式向斜是平頂NWNE向的高角度正斷層切割，構(gòu)成煤田的自然邊界。根據(jù)鉆孔、丁組、戊組及己三采區(qū)資料，影響本區(qū)的斷層主要有兩條，一條正斷條逆斷層。即F1斷層為正斷層，落15.0m，位于36～22150m，為鉆孔控制，丁組、戊組只其次生斷層，還沒(méi)有真正主斷層，由此所形成的NE向構(gòu)造帶對(duì)東部的回采將造成較大的影響；第二條為逆斷層（張家逆斷層，落差20～30m，為鉆孔控制，位于本區(qū)東北角32～22孔與31～19孔之間，對(duì)本區(qū)影響不大。但是根據(jù)己三情況看，落差小于2.5m的小斷層所形成的NE構(gòu)造帶發(fā)育，己三采區(qū)就存在二個(gè)這樣的構(gòu)造帶，對(duì)回采就造成較大影響。響；另外，根據(jù)己三實(shí)際資料，小型的起伏較發(fā)育，對(duì)采掘有一定影響。主要特征見(jiàn)表表1- 主要構(gòu)造特傾向落差1-一礦丁6-22160及3622232～2231～19孔之間，3背36水文地質(zhì)山、馬棚山、平頂山等低山組成地表分水嶺，標(biāo)高300～500m，坡度8°～50°，以北渡山、九里山、扣皂山等殘丘組成西南部地表分水嶺，標(biāo)高130～160m，坡度15°～30°，震旦系石英巖與寒武系灰?guī)r在西部零星出露，大氣降水可直接補(bǔ)給水。南北分水嶺之間為西窄東寬的槽形谷地，其間多被第四系坡積沖積物覆蓋。地勢(shì)西高東低，地層傾向北偏東，傾角12°據(jù)《省平頂山煤田一、四、六礦部擴(kuò)勘地質(zhì)報(bào)告》和鄰區(qū)資料，該含水層在-150m以上的淺部巖溶裂隙較發(fā)育，深部巖溶裂隙不發(fā)育，水補(bǔ)給和逕流條件差，灰?guī)r含水層本含水層共有兩層砂巖含水層，自下而上為大占砂巖、香炭砂巖，大占砂巖距己16-17煤層5～15m，一般為7m，為己16-17煤層頂板直接充水含水層，主要為中粗粒長(zhǎng)石石英砂16-175～30m20m16-17煤層平頂山砂巖位于煤系頂部，總厚109.23～134.95m，上部中粗粒砂巖，中部中粒砂巖，5～10m含礫粗砂巖。平頂山砂巖埋藏淺，在分水嶺有出露，厚度0～43m，系出露地表巖層經(jīng)風(fēng)化后堆積于山麓，主要由砂礫石組成，在溝谷地帶有季節(jié)性下降泉出露，泉流量0.5～3L／s，水質(zhì)類型ＨCO3-Ca型。煤層特煤層條件60余層，大部分區(qū)域?yàn)?4層，煤層總厚25m左右，含煤系數(shù)3.2%18.05m2.3%可采煤層及煤巖性地層單 厚 煤層系統(tǒng)組二上上

段號(hào)平均

累

名甲

6103～6段P P盒子

125.5- 乙

K11為甲乙煤段分界砂巖，為灰白、中厚層狀、巖屑石413段組統(tǒng)294-丙

P

165-

田家溝砂巖(K10)為灰色或灰白色中粒及細(xì)砂巖，具大型板狀交錯(cuò)層理，厚 ～29m，一般在123m深灰色砂質(zhì)泥巖、泥巖及淺灰～灰白色細(xì)～中粒長(zhǎng)石、巖屑、石英砂巖和煤層下下煤段PP

98.5-

成，含煤２～尖滅外，均達(dá)可采厚度。K9為灰～ 質(zhì)膠結(jié)，具斜層理，水平層理及緩波狀層理；K8為灰綠～灰白色，細(xì)～中粒，疊段PP13-段

41-

丁丁丁

～567灰白色，中緩波狀層理。灰色砂質(zhì)泥巖、泥巖，灰～灰白色，細(xì)～中粒。含煤２～４層。戊0.65-

戊戊戊

由深色泥巖、砂質(zhì)泥巖、粉砂巖、灰～灰白、細(xì)～中粒砂巖及煤層組成6為深灰色砂質(zhì)泥巖，塊狀，層位穩(wěn)定，是戊８煤層對(duì)比的良好標(biāo)志，厚019～075m，平均厚041m。5為灰白色細(xì)～中粒砂巖，局部相變?yōu)榉凵皫r，兩極值2段PP戊

55-

老君廟砂巖～20m，一般91m組 大紫泥下

由大紫泥巖、砂鍋窯砂巖、砂質(zhì)泥巖、粉砂巖組成。大紫泥巖，由紫色斑塊泥巖、灰綠色粉砂巖組成，厚25m 左右。紫色泥巖呈明顯的鮞狀及豆?fàn)罱Y(jié)構(gòu)和斑塊284-311 37- 砂鍋窯砂 團(tuán)塊狀構(gòu)造，紫色泥巖中常夾有少量灰綠色斑塊，具斑塊構(gòu)造的粉砂巖，是戊煤山己

P

主要標(biāo)志之一砂鍋窯砂巖(K4)為灰～灰白色中粒砂巖。兩極值5～245m,一般138m小紫泥西煤統(tǒng)組 114

0.25-2.42-87-P

香炭砂大占砂己己波浪帶

香炭砂巖(K3)為灰～灰白色細(xì)～粗粒砂巖、中厚大占砂巖(2)灰色細(xì)～中粒砂巖，分選磨圓中等。厚底1238m一般217m。由深灰色砂質(zhì)泥巖、粉砂巖、泥巖及細(xì)～中粒石英巖屑砂巖和煤層組成。含煤２～５層，其中己、己、己為本區(qū)可采煤層、己、己煤層在井田內(nèi)絕大域合層。富含動(dòng)植物化石石上太

13-

由L1～L3灰?guī)r組成，夾薄層細(xì)砂巖、粉砂質(zhì)泥巖及不穩(wěn)定煤層原段 組53-68段C14- 灰～深灰色，由黑色砂質(zhì)泥巖、細(xì)砂巖、L4灰?guī)r、2～3層極不穩(wěn)定煤層組成炭下18-庚由L5～L7三層淺灰～深灰色生物碎屑泥晶灰?guī)r及砂質(zhì)泥巖和煤層組成，含煤２統(tǒng) 寒上 系統(tǒng)

段CC

0.7-

白云質(zhì)

～5層，其中庚20為可采煤層淺灰～乳白色鋁土質(zhì)泥巖，塊狀，具鮞粒狀結(jié)構(gòu)，大部具紫褐色斑塊灰～深灰色，厚～巨厚層狀，具不明顯細(xì)鮞狀結(jié)構(gòu)，產(chǎn)三葉蟲(chóng)化石，厚1-2表1- 主要煤段含煤性特征一覽煤平均值13—1-2-850—表1- 主要可采煤層基本情況一覽6.65-00.01-4.68-1-0.1-10煤層825～35.13m30.06m，1～3層夾矸。頂板為泥巖，底板為砂質(zhì)泥巖、鮞狀泥巖，屬穩(wěn)定型全區(qū)煤的特征表1- 各煤層有機(jī)顯微組分含量一覽有機(jī)組分微組分占69～87%，平均占80%，無(wú)機(jī)顯微組分占13～31%，平均占20%有機(jī)顯微組分中，鏡質(zhì)組占53～88%，平均66%，以無(wú)結(jié)構(gòu)鏡質(zhì)為主，少量碎屑鏡和結(jié)構(gòu)鏡；惰性組10～39%，平均27%，主要有絲組成，絲的細(xì)胞壁多已破碎，可見(jiàn)微粒體；殼質(zhì)組含量1～8%，平均6%，主要為小孢子體和角。無(wú)機(jī)組分粘土礦物呈不規(guī)則的條帶狀、浸染狀及球粒狀黃鐵礦和方解石。鏡質(zhì)組油浸最大反射率為0.89～1.1，平均為0.95。煤的自燃戊、己煤著火點(diǎn)測(cè)試表明，屬不易自燃煤層。生產(chǎn)期間對(duì)煤層煤樣，亦屬不易自燃煤層，見(jiàn)表1－5。煤塵表5－7。試驗(yàn)結(jié)果表明，火焰長(zhǎng)度70～750mm，需巖粉量70～80%，結(jié)論是具有強(qiáng)烈性。層為36.03～37.62%，屬有煤塵性煤層。表 各煤層無(wú)機(jī)顯微組分含量一覽無(wú)機(jī)組射率R°max％12-0-0-0-13-0.86-9-7-00-00-8-表1— 煤的自燃發(fā)火試驗(yàn)一覽著火點(diǎn)溫度35表 煤塵爆炸試驗(yàn)結(jié)果一覽測(cè)試項(xiàng)火焰長(zhǎng)度巖粉量有有井田境界和儲(chǔ)量井田境礦井工業(yè)儲(chǔ)量1.45104.0m，基巖無(wú)出露，為巨厚新生界松1：5000煤層底板等高線圖計(jì)算的，采用塊段法計(jì)個(gè)塊段內(nèi)至少應(yīng)有一個(gè)以上鉆孔。塊段劃分如圖2-1所示礦井地質(zhì)資源量

ZzmFZz——m——煤層平均厚F————煤容重，t/m3。 圖2- 表2- 煤層地質(zhì)儲(chǔ)量計(jì)傾角塊段面積煤厚容重儲(chǔ)量1829所以地質(zhì)儲(chǔ)量為：ZZ礦井工業(yè)儲(chǔ)量Zg

Z111bZ12b2Z2M1 Zg——礦井工業(yè)資源/Z111b——探明的資源量中經(jīng)濟(jì)的基礎(chǔ)儲(chǔ)量；Z122b——控制的資源量中經(jīng)濟(jì)的基礎(chǔ)儲(chǔ)量； Z2m22——控制的資源量中邊際經(jīng)濟(jì)的基礎(chǔ)儲(chǔ)量；Z333——推斷的資源量；構(gòu)造復(fù)雜、煤層賦存較穩(wěn)定的礦井，k取0.7。該式取0.8。Z111bZz*60%*70%48.23（Mt）Z122bZz*30%*70%24.12（Mt）Z2m11Zz*60%*30%20.67（Mt）Z2m22Zz*30%*30%10.34（Mt）Z333kZz*10%*k9.19（Mt）礦井可采儲(chǔ)量礦井設(shè)計(jì)資源儲(chǔ)量Zs——礦井設(shè)計(jì)資源/儲(chǔ)

Zs(ZgP1礦井工業(yè)儲(chǔ)量的3%算。Zs=112.55-礦井設(shè)計(jì)可采儲(chǔ)量Zk(ZsP2P2——工業(yè)場(chǎng)地和主要井巷煤柱損失量之和，按礦井設(shè)計(jì)資源/儲(chǔ)量的2%處取0.80。Zk=(109.17-109.17×2%)×0.80=85.60工業(yè)廣場(chǎng)煤柱12012公頃/Mt1.2×122-2

Sm/cos9 （萬(wàn)表2- 工業(yè)場(chǎng)地占地面積指井型（占地面積指標(biāo)（公頃/10240120-45-9-表2- 巖層移動(dòng)-

圖2-2礦井邊界煤柱重為1.45t/m3。萬(wàn)斷層保護(hù)煤柱101538m、738m、317m，可靠且可控制，故其兩側(cè)各留30m保護(hù)煤柱，則其煤柱損失可由下式PfL2Pf——L——斷層長(zhǎng)度，2593m——10煤層厚度，4已知=1.45t/m3，代入可得PfL2m30=0.9大巷保護(hù)煤柱0.7礦井工作制度、設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力及服務(wù)年限礦井工作制度礦井設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力適布置大型礦井，經(jīng)校核后確定本礦井的設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為120萬(wàn)噸/年。井型校核109度，地質(zhì)構(gòu)造簡(jiǎn)單，賦存較穩(wěn)定，但礦井設(shè)計(jì)為大型礦井，開(kāi)拓方式為立井單水平開(kāi)拓。井下煤炭則采用膠帶輸送機(jī)運(yùn)輸，工作面生產(chǎn)的原煤經(jīng)膠帶輸送機(jī)到大巷膠帶輸送機(jī)運(yùn)到井底煤倉(cāng)，連續(xù)、能力大，自動(dòng)化程度高，機(jī)動(dòng)靈活；井下矸石、材料和設(shè)備采用軌道，能力大，調(diào)度方便靈礦井采用并列式通風(fēng)系統(tǒng)，抽出式通風(fēng)方式，在工業(yè)廣場(chǎng)內(nèi)布置一個(gè)回風(fēng)井，可以 TZk/(A 礦井的設(shè)計(jì)生產(chǎn)努力，120萬(wàn)噸/則：T=85.60×100/(120×1.4）=50.94（年(5）第一水平服務(wù)年表3- 不同礦井設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力時(shí)礦井服務(wù)年限600300-120-45-井田開(kāi)拓1)執(zhí)行國(guó)家有關(guān)煤炭工業(yè)的技術(shù)政策，在保證生產(chǎn)可靠和安全的條件下減少開(kāi)拓工的使用和狀態(tài)。確定井筒形式、數(shù)目、位置及坐標(biāo)9°150m，無(wú)流沙層；水文地質(zhì)情降低所消耗費(fèi)用，節(jié)省投資；其次要有利于礦井迅速達(dá)產(chǎn)和正常。井筒位置的確定沿井田的有利位儲(chǔ)量呈不均勻分布時(shí)，應(yīng)布置在儲(chǔ)量的，以形成兩翼儲(chǔ)量比較均勻的雙翼井田，可使沿井田的井下工作量最小，通風(fēng)網(wǎng)路較短，通風(fēng)阻力小。位于井田中部時(shí)，石門較短，工程量較??；當(dāng)井筒位于井田的下部時(shí)，石門長(zhǎng)度和表4- 井筒形式比51井筒費(fèi)用23334井口附近要布置主、副井生產(chǎn)系統(tǒng)的建筑物以及引進(jìn)鐵路線。為了便于地面系統(tǒng)之間互相連接，要求地面平坦，高差不能太大，應(yīng)盡量避免穿過(guò)村鎮(zhèn)居民區(qū)，古跡保護(hù)區(qū)由于本礦區(qū)井田傾角較小，厚度變化小，距離東部國(guó)道近。故將井筒置于井田，即工業(yè)場(chǎng)地的位置2-2工業(yè)場(chǎng)地占地面積指標(biāo)，確定地面工業(yè)場(chǎng)地的占地方向平行；長(zhǎng)軸400m360m；地面標(biāo)高+300m。開(kāi)采水平的確定及帶（采）區(qū)劃分采水平大巷、井底車場(chǎng)；減少同時(shí)掘進(jìn)的巷道工程量及減少巷道工程量；利于生產(chǎn)組織合理的階段斜長(zhǎng)便于煤 ，輔助提升，方便行人。同時(shí)還要考慮要有合理的區(qū)段高開(kāi)采水平的生產(chǎn)能力，有利于減少開(kāi)采水平和同時(shí)生產(chǎn)的水平數(shù)目。因此在、通風(fēng)、礦井開(kāi)拓方案比較主、副井均為立井，且布置于井田，暗斜井延深，大巷布置在巖層中備多，要求有較高的技術(shù)水平。但其優(yōu)點(diǎn)也是顯而易見(jiàn)的：減少了大巷保護(hù)煤柱，系統(tǒng)干擾降低，各種暢通，由于是本設(shè)計(jì)是厚煤層開(kāi)采，通風(fēng)安全性高，通風(fēng)條件優(yōu)化，所以可以適當(dāng)減少煤巷的，提高了煤炭采出率。方案二中，主井是斜井,而副井是立井，可見(jiàn)表4-2。圖4-1 (3)．經(jīng)濟(jì)比結(jié)果，分別計(jì)算匯總于下列表中：見(jiàn)表4-24-34-44-54-6。4-6，并匯總于表4-7。表4- 四個(gè)方案建井工程6001.21.2220243650.15220243650.15226025001.21.222024365 (0.0630.127)1.2 表4- 開(kāi)拓方案一和四的建井工程主井井筒600600副井井筒600600井底車場(chǎng)大巷主井井筒0副井井筒0井底車場(chǎng)0300大巷4300表4- 開(kāi)拓方案一和四的生產(chǎn)經(jīng)營(yíng)工程平1.2256651.2256651.2140651.2140651.2116001.21160038024365排水m3一水38024365排水m3一水10410438024365104表4- 開(kāi)拓方案一和四的基建-工程量44000000004表4- 開(kāi)拓方案一和四的生產(chǎn)經(jīng)營(yíng)費(fèi)工程量-200002表4- 開(kāi)拓方案一和四費(fèi)用匯百分率百分率術(shù)以及安全面的綜合考慮，選取方案一為最優(yōu)方案，即選擇立井單水平開(kāi)拓作為四礦的礦井基本巷道井1t1t礦車雙層四車寬罐籠帶電纜。井筒混凝土支護(hù)，直7.2m，凈斷面40.71m2，支護(hù)厚500mm（表土段壁1400。井筒斷面布置如圖4-3。全出口，井筒斷面布置如圖4-4。 圖4- 表4- 主井井筒特征12t6.566033.1844.1844.18副井井筒斷面布置圖4-3表4- 副井井筒特征1t礦車雙層四車窄罐籠1t礦車雙層四車寬罐籠7.266040.1766.4778.54 圖4-4 表4- 回風(fēng)井井筒特征表1.2666015.9021.2437.39大B1abd1d2B1——軌道大巷寬度，mm；—1300b——車輛邊緣至巷道壁的最小距離，主要巷道一般取950mm，帶區(qū)巷道一般取d1、d2——蓄電池電機(jī)車的寬度，d1＝d2＝1050c——電機(jī)車的間距，250m +250＝4600B2ab式中：B2——大巷寬度d——膠帶機(jī)寬度，d1＝1200+430mmB2＝1200＋1200＋430＝4400mm 機(jī) 圖4- 圖4- 井底車場(chǎng)及硐室礦井為立井開(kāi)拓，煤由大巷運(yùn)至井底煤倉(cāng)，再由箕斗運(yùn)至地面；物料經(jīng)副立井運(yùn)至井底車場(chǎng)是連接礦井井筒和井下主要巷道的一組巷道和硐室的總稱。它聯(lián)系著井筒提升和井下兩大生產(chǎn)環(huán)節(jié)，為提煤、提矸石、下料、通風(fēng)、排水、供電和升降人員等各項(xiàng)工作服務(wù)，是井下的總樞紐。根據(jù)《煤炭工業(yè)設(shè)計(jì)規(guī)范》4.2.1要求井底車場(chǎng)布置形式應(yīng)根據(jù)大巷方式，通過(guò)車場(chǎng)的貨載量、井筒提升方式、井筒與主要大巷的相互位置，地面生產(chǎn)系統(tǒng)布置和井底車場(chǎng)巷道及主要硐室所處的圍巖條件等因根據(jù)礦井開(kāi)拓方式，主井、副井和大巷的相對(duì)位置關(guān)系，確定采式井底車場(chǎng)。該車C圖4-8井底車場(chǎng)布置圖井底車場(chǎng)空、重車線調(diào)車線長(zhǎng)度按1.5倍列車長(zhǎng)度考慮，一列礦車為20個(gè)車廂，采用1t固定箱式礦車，型號(hào)為MG1.1-6A,外形尺寸（長(zhǎng)×寬×高：2000×880×150（mm，故取調(diào)車線長(zhǎng)度為70m。駛來(lái)的矸石列車由機(jī)車牽引到達(dá)BA點(diǎn)頂推列車進(jìn)入副井重車線；機(jī)車摘鉤，經(jīng)道岔CD，通過(guò)調(diào)車線，到E，拉走空車。調(diào)車線停放一備用機(jī)車，用于材料和設(shè)備。井底車場(chǎng)硐室主要有：井底煤倉(cāng)、變電所、主排水泵房、消防材料庫(kù)及工具室、井副井系統(tǒng)硐室由水泵房、水倉(cāng)、清理水倉(cāng)硐室、變電所、調(diào)度及等候室組成，為節(jié)省管材，電纜及方便管理，同時(shí)考慮到錨索的安裝，故把變電所和水泵房布置QS式中Q—S—水倉(cāng)有效斷面積，8.15Q>Q0準(zhǔn)備方式—帶區(qū)巷道布置煤層地質(zhì)特征帶區(qū)位置帶區(qū)煤層特征結(jié)構(gòu)較復(fù)1～3層夾矸，其中一層夾矸層位較穩(wěn)定0.1～0.8m，夾矸主要成分為泥巖61.9%1.450.88t/m3。原煤靜止角37.8°，摩擦角36.2°。煤層頂?shù)装鍘r石構(gòu)造情況10煤層直接頂板主要為砂質(zhì)泥巖，老頂多為細(xì)?；蛑辛Ｉ皫r，屬穩(wěn)定性頂水文地質(zhì)236/.m滴淋水，即便有突水，其涌水量亦不大。礦井開(kāi)采的一水平戊組煤層，礦井涌水量在20～37m3/h10煤層層應(yīng)屬砂巖孔隙裂隙水弱充水礦床。地質(zhì)構(gòu)造地表情況帶區(qū)準(zhǔn)備方式的確帶區(qū)準(zhǔn)備方式的優(yōu)點(diǎn)：不需要開(kāi)掘上下山，大巷掘出后便可以掘斜巷、回風(fēng)斜巷、統(tǒng)簡(jiǎn)單以及設(shè)備、數(shù)量和輔助人員少；同時(shí)，工作面長(zhǎng)度可以保持等長(zhǎng)，對(duì)綜合機(jī)械化帶區(qū)巷道布置 帶區(qū)內(nèi)各分帶的斜巷鋪設(shè)B=1200mm的膠帶輸送機(jī)，煤炭到帶區(qū)集中巷，輔助采用礦車，經(jīng)大巷由蓄電池電機(jī)車運(yùn)到主石門，然后由無(wú)極繩絞車運(yùn)至帶區(qū)生產(chǎn)系統(tǒng)輔助系10201工作面的路線為斜巷→工作面→分帶斜巷→帶區(qū)回風(fēng)斜巷→回風(fēng)大巷→風(fēng)井4-大巷5-軌道大巷7-帶區(qū)集中平巷8-絞車房通風(fēng)巷9-絞車房10-帶區(qū)回風(fēng)斜11-12-13-14-材料車場(chǎng)圖5-1帶區(qū)生產(chǎn)系統(tǒng)圖帶區(qū)生產(chǎn)能力及采出率H——采煤機(jī)割煤高度，4.0m；γ——煤層容重，1.45t/m3；a——截深，0.8m；n——6次；A——帶區(qū)生產(chǎn)能力，Mt/a—1；K2——帶區(qū)內(nèi)掘進(jìn)出煤系數(shù)，取1.1；A=1.49

煤層不低于0.85。設(shè)計(jì)首采帶區(qū)采出率為0.84，符合《煤炭工業(yè)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定。帶區(qū)車場(chǎng)選型計(jì)帶區(qū)車場(chǎng)的形式平車場(chǎng)，如圖5-3-1所示，通過(guò)絞車提升，絞車房獨(dú)立通風(fēng)，并設(shè)置風(fēng)窗調(diào)節(jié)風(fēng)量；分帶軌道斜巷內(nèi)采用無(wú)極繩絞車牽引礦車進(jìn)行輔助。圖5-3-1帶區(qū)下部車場(chǎng)布置圖帶區(qū)車場(chǎng)的調(diào)車方帶區(qū)主要硐室布置吊設(shè)備高度的要求確定，寬度一般為3~4.5m，本礦取4m。井 采煤方法采煤工藝方式帶區(qū)煤層特征及地質(zhì)條件結(jié)構(gòu)較復(fù)1～3層夾矸，其中一層夾矸層位較穩(wěn)定0.1～0.8m，夾矸主要成分為泥巖61.9%1.450.88t/m3。原煤靜止角37.8°，摩擦角36.2°。427m3/h,673m3/h。帶區(qū)內(nèi)地質(zhì)構(gòu)造簡(jiǎn)單，煤層傾角平均8～10°。確定采煤工藝方式可選能適應(yīng)各種條件的采煤設(shè)備；同時(shí)，支架及配套的采煤機(jī)設(shè)備體積小、輕便，有利優(yōu)點(diǎn)：利于合理的集中生產(chǎn)，高產(chǎn)高效，具有顯著的經(jīng)濟(jì)效益；巷道掘進(jìn)少，工程缺點(diǎn)：采高增加后，支架、采煤機(jī)和輸送機(jī)的重量都將增大。在傳統(tǒng)礦井輔助條件下，裝備搬遷和安裝比較。另外，工藝過(guò)程中防治煤壁片幫，設(shè)備滑到和處理冒頂般小于12度，最大不超過(guò)20度，頂板穩(wěn)定或較穩(wěn)定的厚煤層。3種回采工藝的特點(diǎn)，分層開(kāi)采綜合經(jīng)濟(jì)效益差，不利于礦井實(shí)現(xiàn)高產(chǎn)高效，回采工作面參數(shù)根據(jù)前面開(kāi)拓、準(zhǔn)備的巷道布置，采用帶區(qū)式布置工作面，回采工作面沿布置，沿考慮掘進(jìn)出煤日產(chǎn)量為3636.4t/d，工作面日進(jìn)度為：SQ/(LM??——工作面長(zhǎng)度，160??——煤層容重，1.45t?m3；退式回采，有利于回采巷道和通風(fēng)。工作面的推進(jìn)長(zhǎng)度為874～1838m綜采放頂煤工作面設(shè)備選型及配套選型原生產(chǎn)的綜采發(fā)展趨勢(shì)出發(fā)加大工作面長(zhǎng)度，支架配備電液閥，加大截割深度和功率，選表6- 工作面關(guān)鍵參數(shù)煤厚傾角采煤機(jī)選型

結(jié)合礦上實(shí)際使用情況，工作面選用西安煤礦機(jī)械廠生產(chǎn)的MXA-300/4.5W采煤機(jī)，詳細(xì)技術(shù)特征見(jiàn)表6-2：表6- 采煤機(jī)技術(shù)特項(xiàng)目 型號(hào)采高m截深mmmm量mm刮板輸送機(jī)的選型Q——采煤機(jī)小時(shí)割M——煤層厚度，取4根據(jù)以上條件限定，采用張家口煤礦機(jī)械廠生產(chǎn)的SGZ-880/500型輸送機(jī)。表6- 刮板輸送機(jī)技術(shù)特 型m采煤機(jī)的工作方式 圖6- 采煤工作面支護(hù)方見(jiàn)表6-4。表6- 支架技術(shù)特征 mmmtm表6- 液泵站技術(shù)特征項(xiàng)單型個(gè)3VL表6- 噴霧及冷卻泵技術(shù)特項(xiàng)單型Hmax—支架最大支hmax—煤層最大采S1—偽頂或浮煤冒落厚度，mHmax

HminhminS2aS2——頂板最大下沉200Hmin2.3hminS2ab3.60.20.050.05P=(4~8)×9.8Mγcosα×10-M——工作面最大采高，取4.5m；-經(jīng)驗(yàn)算，P80%，所以該支架能夠滿足支護(hù)要求。工作面供液由RB125/31.5液泵提供，液泵壓力設(shè)計(jì)為31.5MPa。序式移駕，即3個(gè)為一組。輸送機(jī)的推移采向成組推移，12個(gè)一組。拉架要滯后滾筒3-5架，冒頂，應(yīng)及時(shí)追機(jī)拉架。如移駕過(guò)程中，頂板破碎或片幫厲害時(shí)，也要及時(shí)拉大很難。上下斜巷受到回采的影響也不易支護(hù)。因此，本設(shè)計(jì)確定采用端頭支架來(lái)表6- 端頭支架主要技術(shù)特征見(jiàn)mmmt本工作面擬采用FLZ38－20/110Q型單體支柱外加鉸接頂梁來(lái)進(jìn)行超前支護(hù)①分帶斜巷的支四人以上來(lái)配合作業(yè)，單人操作；回柱時(shí)一定要有專人來(lái)看護(hù)頂板以及煤幫的情況，如動(dòng)端頭架以及拖拉電纜和管時(shí)，兩頭作業(yè)，并撤出人員。另外，超前支護(hù)的工作不2.0m件必須碼放在距離工作面70m以外的地方。各工藝過(guò)程的注意事項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)：支架拉過(guò)后要成一直線（偏差不超過(guò)±50mm空隙不能大于200mm。15m處進(jìn)行，不可出現(xiàn)急彎（除進(jìn)刀所需外。若推移輸送機(jī)比較時(shí)，不可強(qiáng)推硬過(guò)，3臺(tái)支架，要求其滯后于普通支架的一個(gè)循手來(lái)拖住板梁的下方，然后用梁頭支柱來(lái)把板梁升緊。單體柱須支正，升緊，出現(xiàn)①在各點(diǎn)的落煤處加上緩沖裝置④機(jī)組的必須掌握好采高（嚴(yán)禁割底或割頂⑥在分帶斜巷的皮帶機(jī)頭處要加設(shè)除鐵器⑦各級(jí)機(jī)的要嚴(yán)格把關(guān)，嚴(yán)禁雜物進(jìn)入到運(yùn)煤系統(tǒng)中頂板的與礦壓的觀測(cè)措工作面和區(qū)段巷道必須要加強(qiáng)頂板的工作，若工作面的支架能超前拉，則必須超前交給相關(guān)審核。采煤工作面的正規(guī)循環(huán)作業(yè)產(chǎn)、一班檢修，均執(zhí)行現(xiàn)場(chǎng)交的制度，每班的有效工時(shí)是8h。循環(huán)方式是生產(chǎn)班每班要進(jìn)3個(gè)循環(huán)，檢修班則是進(jìn)一個(gè)循環(huán)，總的日進(jìn)6個(gè)循環(huán)。24小時(shí)正規(guī)循環(huán)作業(yè)的圖表祥見(jiàn)采煤方法圖。勞動(dòng)組織配備表見(jiàn)表6-8。表6- 勞動(dòng)組織配備 2226411泵站司37333983349 11 看電纜 --33機(jī)動(dòng)人3339 循環(huán)產(chǎn)量按下列計(jì)算

Q1L1SM1CQ2L2SM2CQQ1Q2Q1——割4.0m采高段一刀的煤產(chǎn)量Q2——割過(guò)渡段一刀的煤產(chǎn)量，t；L1——工作面4.0m采高段的傾斜L2——工作面過(guò)渡段的傾斜長(zhǎng)度，m；—循環(huán)進(jìn)尺，0.7M1——工作面中段采高，4.0m；m；γ——煤容重，1.45t/m3；C工作面可采范圍內(nèi)的回采率，93％。循環(huán)產(chǎn)量：Q=Q1+Q2=868.434+99.115967.549日產(chǎn)量=Q×日循環(huán)數(shù)=967.549×6=5805.294 工作面主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指1m2m3°94 m56m7t8個(gè)69tm3/1%元m10201回采巷道布置方式工作面的絕對(duì)瓦斯涌出量5.43m3/t，生產(chǎn)能力1.2Mt/a，根據(jù)以風(fēng)定產(chǎn)的要求以及后面置方式為一進(jìn)一回，分帶斜巷布置帶式輸送機(jī)進(jìn)行運(yùn)煤，分帶軌道斜巷布置軌道，輔件留設(shè)3—5m的小煤柱，而帶區(qū)的兩側(cè)之間留設(shè)了15m的邊界保護(hù)煤柱?；夭上锏绤?shù)的鐵絲按照150mm的間隔進(jìn)行有效連接；⑥螺母與墊圈：80～120Nm緊力矩不得小于300N·m；進(jìn)行施工，如圖6-2-1所示；③螺母及墊圈：OVM錨具⑦藥卷：采用四支樹(shù)脂藥卷，一支規(guī)格為K2360型，另外三支為③網(wǎng)：8#3200×1000mm，網(wǎng)搭接部分全部壓在鋼帶的下方，并用12＃的鐵絲按照150mm間隔進(jìn)行有效的連接；④螺母與墊圈：80～120Nm⑥藥卷：采用兩支樹(shù)脂藥卷，其規(guī)格均為Z2360⑦托盤：采用與M150×143×8緊力矩不得小于300N·m；桿的扭矩不得低于300N·m，其機(jī)具扭矩不足時(shí)可采用滯后的二次加扭。3）分帶斜巷的支護(hù)方式④螺母與墊圈：80～120Nm扭矩螺母及其配套的塑料墊圈⑥托盤：采用與M150×143×8⑨藥卷：采用兩支樹(shù)脂藥卷，規(guī)格均為Z2360型緊力矩不得小于300N·m;Ф21.8-6300mm，迎頭布置成“3-0-3”800mm，如圖4-13③螺母與墊圈：OVM錨具⑤藥卷：采用四支樹(shù)脂藥卷，一支規(guī)格為K2360型，另外三支為 ③螺母與墊圈：80～120Nm的規(guī)格為2800×1000mm；⑤藥卷：采用兩支樹(shù)脂藥卷，規(guī)格均為Z2360⑦托盤：采用與M150×143×8緊力矩不得小于300N·m；向錨索梁，排距800mm，最終形成如圖6-3所示；③螺母及墊圈：OVM錨具⑤托盤：采用與M150×143×8⑥螺母與墊圈：80～120NmФ22-M24-2800錨Ф22-M24-2500錨回采Ф22-M24-2800錨Ф22-M24-2500錨回采圖6-2-2分帶斜巷的巷道斷面支護(hù)參數(shù)井下概井下就是指對(duì)井下的煤炭、材料、矸石以及設(shè)備和人員等的，方式和設(shè)備井下原始數(shù)1.2Mt/a，工作制度為“三八”制，即兩班生產(chǎn)，一班檢修，每天井下系礦井井下方式要根據(jù)礦井的具體條件來(lái)選用。系統(tǒng)主要包括運(yùn)煤、運(yùn)料、人員多且安全系數(shù)較低，其優(yōu)勢(shì)難以實(shí)現(xiàn)；而膠帶能夠?qū)崿F(xiàn)連續(xù)，同時(shí)巷道布置較為簡(jiǎn)帶組合的方式來(lái)支護(hù)，其輔助量主要體現(xiàn)在有關(guān)耗材的定期。本設(shè)計(jì)準(zhǔn)備采用礦車來(lái)支架等大件設(shè)備與相關(guān)材料，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)工作面的連續(xù)高效的。少。由于的方便與靈活，同樣也可以采用礦車來(lái)實(shí)現(xiàn)掘進(jìn)過(guò)程中的輔助工作。帶區(qū)車場(chǎng)。在工作面的輔助斜巷換乘無(wú)極繩人車。材料以及油品等較輕的貨物要按照《煤礦安全規(guī)程》中的規(guī)定，采用的設(shè)備包單獨(dú)運(yùn)至目的地。系掘進(jìn)工作面→分帶斜巷→膠帶機(jī)大巷→井底煤倉(cāng)→主井→地面地面。其系統(tǒng)如下：帶區(qū)方式選設(shè)備的選型原則上下環(huán)節(jié)的能力之間的配合，局部和總體之間的統(tǒng)一。必須要做到井上與井下兩個(gè)環(huán)節(jié)的設(shè)備能力基本上一致，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)合理地選擇不均勻系數(shù)與設(shè)備能力的備用系數(shù)，同時(shí)，為了緩和井上和井下兩個(gè)環(huán)節(jié)上地生產(chǎn)不均帶區(qū)設(shè)備選型及能力驗(yàn)根據(jù)第六章所提到，選用了西安煤礦機(jī)械廠所生產(chǎn)的MXA-300/4.5W型無(wú)鏈雙牽引采煤機(jī)，配套為張家口煤礦機(jī)械廠所生產(chǎn)的SGZ-830/500刮板輸送機(jī)。機(jī)SZB-830/180； 機(jī)技術(shù)特征項(xiàng)單型mVmm°長(zhǎng)寬高 破碎機(jī)技項(xiàng)單型t 帶式輸送機(jī)主要技術(shù)特征 單 mV 輔助設(shè)本設(shè)計(jì)帶區(qū)的煤層傾角較小，故提升時(shí)采用了JW1600/801.5t固定式礦車、5t材料車、5t平板車。各設(shè)備技術(shù)特征如下： 無(wú)極繩絞車主要技術(shù)特征兩鋼絲繩最大張力V 井下車輛主要技術(shù)特征型載重量55帶區(qū)能力驗(yàn)按各環(huán)節(jié)通過(guò)能力進(jìn)行驗(yàn)算，AB應(yīng)由必要的設(shè)備能力來(lái)保證，即ATAn T——日工作時(shí)間（16小時(shí)帶區(qū)輔助能力驗(yàn)WF2Kud 式中

Z (GG0)(sinWcos

D——車輪直徑Z——一次能提升的最大礦車數(shù)，單位--個(gè)大巷設(shè)備的選 型電機(jī)車主要技術(shù)特征項(xiàng)型號(hào)t8軌距m7最大型號(hào)V臺(tái)2AA 帶式輸送機(jī)主要技術(shù)特征項(xiàng)型帶°V礦井提升概深660m。16t多繩箕斗，用作煤炭提升，并兼作部分進(jìn)風(fēng)。副井的井筒1.5t的固定箱式礦車（雙層四車罐籠）；一個(gè)帶有平衡錘地加寬雙層的四車罐主井提主井提升箕礦井生產(chǎn)能力為1.2Mt/a，煤炭全部由主井的雙箕斗來(lái)提升至地面，另裝備16t的側(cè)卸式箕斗。具體見(jiàn)表8-2-1。 箕斗技術(shù)參 型tmt提升機(jī)2.5/6（Ⅱ山機(jī)械廠所生產(chǎn)提供的，具體見(jiàn)表8-2-2。 多繩摩擦式提升機(jī)技術(shù)特征項(xiàng)目單 型號(hào)廠mm3m數(shù)條4間鋼絲繩技術(shù)特征 鋼絲繩技術(shù)特征 單 型中大小NN?mm-N—提升能力驗(yàn)算樣就使得提升機(jī)的卷筒體積變的龐大而笨重，就給制造和帶來(lái)了很多不便。而摩擦提升和其相比，則是摩擦輪寬度明顯減少且不會(huì)因?yàn)樵黾佣龃?，同時(shí)，由于主軸的跨度減HZ——裝載高度，30m；HX——卸載高度，20m。

a——初估加速度，取0.8m/s2；

As——小時(shí)提升量，t；Bn——年工作日，330d；Tv——日提升時(shí)間，16h。

提升參提升速度/m·s-副井提選擇罐籠（寬）GDG1.5/9/2/4K，罐籠（窄）GDG1.5/9/2/4，且采用了落地式多繩摩擦提升機(jī)的型號(hào)是JKM-2.25×4（II）A，它們的具體參數(shù)如下： 罐籠技術(shù)特征院 主提升機(jī)特功率交- 副井提升鋼絲繩參直徑單位重量/kg·m-抗拉強(qiáng)度/N·mm-42礦井通風(fēng)及安全礦井通風(fēng)系統(tǒng)的基本要求礦井通風(fēng)系統(tǒng)的確通風(fēng)方式通常情況下，新礦井多數(shù)有并列式通風(fēng)，分列式通風(fēng)，兩翼對(duì)角式通風(fēng)與分區(qū)對(duì)角式通風(fēng)等四種方案可供選擇。以上這幾種通風(fēng)方式的特點(diǎn)及優(yōu)缺點(diǎn)詳見(jiàn)表9-1-1。通風(fēng)方法窯的塌陷漏況和地形條件及開(kāi)拓方式等多個(gè)因素綜合考慮確定。一般情況下，通風(fēng)方式可分為抽出式、壓入式和混合式3類，它們使用條件及優(yōu)缺點(diǎn)詳見(jiàn)表9-1-2。表9-1- 礦井不同通風(fēng)方式特藏深，但長(zhǎng) 通風(fēng)方式分進(jìn)風(fēng)線路漏風(fēng)大，管理風(fēng)阻大、風(fēng)量調(diào)節(jié)可產(chǎn)生較大的通風(fēng)壓力，能適應(yīng)礦井需要，但通風(fēng)管理，一般新建礦井和帶區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)的確采煤工作面通風(fēng)要求已作為進(jìn)風(fēng)井地箕斗井與混合井一定要采取凈化的措施，使得進(jìn)含塵量達(dá)到c所述④主要的回風(fēng)井巷不得可作為人行道，井口進(jìn)風(fēng)不可受到礦塵與氣體的污染，且井⑥采場(chǎng)和二次破碎的巷道以及電耙道，應(yīng)該利用貫穿的來(lái)通風(fēng)，電耙的應(yīng)處于詳見(jiàn)表9-1-3: 采煤工作面通風(fēng)系統(tǒng)分U型Y型E型W型Z型采煤工作面通風(fēng)系統(tǒng)的選定①易引起煤塵的飛揚(yáng)，且煤炭在的過(guò)程中釋放的瓦斯，也會(huì)使進(jìn)的瓦斯與煤塵③礦車來(lái)往頻繁，需要加強(qiáng)管理，防止短路綜合以上所述信息，本設(shè)計(jì)選擇用軌道斜巷來(lái)進(jìn)風(fēng)，斜巷來(lái)回風(fēng)的方式。故工作面礦井風(fēng)量計(jì)算采煤工作面所需風(fēng)量計(jì)算

Qai100qaiQai——qai——第i個(gè)工作面的瓦斯絕對(duì)Kai——第i個(gè)工作面的瓦斯的絕對(duì)涌出不均衡風(fēng)量系數(shù)，一般取Kai=1.5~2。=q=6.31m3/min，K 程》中規(guī)定，井下的采掘工作面的氣溫不得高于26oC。故取該礦工作面氣溫26oC，采煤工作面風(fēng)速取v1.8m/s 采煤工作面空氣與風(fēng)速對(duì)應(yīng)-采煤工作面風(fēng)速Vai0.3-15-0.5-18-0.8-20-1.0-23-1.5-Vai——

Qai60Vai

Qai4Ni——i個(gè)采煤工作面同時(shí)工作的最多人數(shù)，55人。Qai=4×55=220m3/minQai≥0.25×60×S =187.53Qai≤4×60×S =3000m故Q=1350m3/min備用面需風(fēng)量計(jì)算掘進(jìn)工作面風(fēng)量計(jì)算：Qbi100qbiqbi——iKbi——i個(gè)掘進(jìn)工作面的瓦斯絕對(duì)涌出不均衡的風(fēng)量系數(shù)，一般取Kbi=1.5~2。Qbi=100×1.2×1.5=180m3/min

Qbi4Q=120Qbi=180600.25Sbi≤Qbi≤604

1515225m3/Qmax240153600m3/600.15Sbi≤Qbi≤604Qmin915135m3/Qmax240153600m3/硐室需要風(fēng)量的計(jì)帶區(qū)絞車房及變電所為60～80m3/min100～200m3/min。風(fēng)量為70m3/min。詳見(jiàn)下表9-3。表9- 硐室需風(fēng)量需風(fēng)量庫(kù)其他巷道所需風(fēng)量總需風(fēng)量的10%來(lái)計(jì)算。礦井總風(fēng)量計(jì)算

Q4N ——N——已知N=240人，K=1.25，得：Q(QaQbQcQd)Qa——采煤面實(shí)際需風(fēng)量的總和，m3/minQb——掘進(jìn)面實(shí)際需風(fēng)量的總和，m3/minQc——硐室實(shí)際需風(fēng)量的總和，m3/minQd——Kt——礦井的通風(fēng)系數(shù)，一般可取抽出式礦井取1.15～1.2，壓入式礦井取1.25～1.3Q(QaQbQcQd=2851風(fēng)量的分配值乘以1.15，所得數(shù)字就是各地點(diǎn)實(shí)際風(fēng)量。采煤工作面只配計(jì)算風(fēng)量，且順而下，一Q綜=1350×1.15=1552.5Q掘Q絞=2×70×1.15=161庫(kù)Q火=130×1.15=149.5Q其它速值見(jiàn)表9-2-2，井巷風(fēng)速驗(yàn)算結(jié)果見(jiàn)表9-2-3。 各巷道允許的風(fēng)速井巷名允許風(fēng)速/m·s-1—2—83—84—85664 井巷風(fēng)速驗(yàn)算 分帶斜 <15通風(fēng)構(gòu)筑物為了保證通風(fēng)系統(tǒng)的的穩(wěn)定，在巷道內(nèi)設(shè)有一系列的構(gòu)筑物，來(lái)控制流動(dòng)與風(fēng)風(fēng)窗：設(shè)置在帶區(qū)絞車房、材料庫(kù)和變電所以及檢修硐室等硐室的回風(fēng)巷道中，通風(fēng)阻力的計(jì)算原巷摩擦阻力的15%計(jì)算。滿足時(shí)期的通風(fēng)需要，又能在通風(fēng)容易時(shí)期工況合理。礦井最路通風(fēng)易時(shí)期的最路線地面→副井→輔助大巷→工作面進(jìn)風(fēng)斜巷→工作面→工作面回風(fēng)運(yùn)料斜巷回風(fēng)大巷→回風(fēng)井→地通風(fēng)時(shí)期的最路線地面→副井→輔助大巷→工作面進(jìn)風(fēng)斜巷→工作面→工作面回風(fēng)運(yùn)料斜→回風(fēng)大巷→回風(fēng)井→地通風(fēng)容易和時(shí)期的網(wǎng)絡(luò)圖，分別如圖9-3、9-4所圖9- 礦井通風(fēng)阻力計(jì)算

圖9- 通風(fēng)時(shí)hfrULv2/hfr————實(shí)驗(yàn)比例系數(shù)，?！V井空氣密U——巷道周界S——巷道斷面面積，m2令/8，N·s2m4若通過(guò)井巷的風(fēng)量為Q(m3/s)，則vQ/S，代入上式

LUQ2/LUS3RRfrLU/Rfr稱為井巷的摩擦風(fēng)阻，它反映了井巷的特征。它只受αL、U、S的影響，對(duì)于已定型的井巷，只受的影響。故Qhfr Q方成正比。按照上述計(jì)算方法，沿著選定的兩條最風(fēng)路，將各區(qū)段的摩擦阻力累加起來(lái)，并考慮適當(dāng)?shù)木植孔枇ο禂?shù)(一般不細(xì)算局部阻力)，即可算出通風(fēng)容易和通風(fēng)兩個(gè)hme1.2hfehmd1.15hfd1.15——時(shí)期的局部阻力系數(shù) 通風(fēng)容易時(shí)期摩擦阻力計(jì)算編號(hào)式13569 通風(fēng)時(shí)期摩擦阻力計(jì)算編號(hào)13569

(3624.42/

0.157Ns2/

Ae

0.19Ns2/m8(3862.61/ A=1.1917/0.18d通風(fēng)容易時(shí)期和通風(fēng)時(shí)期的總風(fēng)阻和等積孔見(jiàn)表9-3- 礦井等積總風(fēng)阻Ns2等積孔 礦井通風(fēng)難易程度與等積孔的關(guān)系＜1m21～2m2＞20.35N·S2/m8，屬于通風(fēng)容易礦井。主要通風(fēng)機(jī)其自然風(fēng)壓大小，主要取決于礦井的風(fēng)度以及內(nèi)部密度。H=H——井筒的深度，m 空氣平均密進(jìn)風(fēng)井筒/kg·m-出風(fēng)井筒/kg·m-冬夏副 Z副井風(fēng) Z風(fēng)井高 Z高差ρ進(jìn)=1.28kg/m3，ρ出=1.24kg/m3，Ρ平均=1/2×（ρ進(jìn)+ρ出）=1.26kg/m3hna=ρgZ副井+ρgZ高差-ρgZ-=262.64ρ進(jìn)=1.22kg/m3，ρ出=1.26kg/m3，ρ平均=1/2×（ρ進(jìn)+ρ出）=1.24kg/m3hna=ρgZ副井-ρgZ高差-ρgZ-=-262.64

hsehmehnhme——通風(fēng)容易時(shí)期礦井的通風(fēng)總阻力，Pa；hn——容易時(shí)期幫助通風(fēng)自然風(fēng)壓，hn=0；故：hse=573.279-262.64+50=360.639Pahsdhmdhnhsd——通風(fēng)時(shí)期的主要通風(fēng)機(jī)靜風(fēng)壓hmd——通風(fēng)時(shí)期礦井通風(fēng)總阻力hn——時(shí)期的通風(fēng)的自然風(fēng)壓，hn=0；hsd=776.715＋262.64＋50=1089.355主要通風(fēng)機(jī)的實(shí)際通過(guò)風(fēng)量因有外部漏風(fēng)，通過(guò)主要通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量Qr必大于礦井的總風(fēng)量。Qf1.1Qf——Q=1.1×3624.42/60=66.45Q=1.1×3862.61/60=70.81主要通風(fēng)機(jī)工況點(diǎn)用同樣的比例將礦井總風(fēng)阻R曲線繪制在通風(fēng)機(jī)的特性曲線中，那么風(fēng)阻R曲線和風(fēng)A，A此點(diǎn)就是通風(fēng)機(jī)的工況點(diǎn)或者工作點(diǎn)。工況點(diǎn)的坐標(biāo)值就是該通風(fēng)機(jī)實(shí)際風(fēng)阻曲線由風(fēng)機(jī)風(fēng)壓與風(fēng)量的關(guān)系方程hfrRfrQ2確定；容易時(shí)期：Rfr=360.6466.45)2=時(shí)期：Rfd1089.3570.81)2= 主要通風(fēng)機(jī)工作參數(shù)一覽風(fēng)壓風(fēng)壓-主要通風(fēng)機(jī)的選擇及風(fēng)機(jī)性能曲線軸62A14-11礦用軸流式通風(fēng)機(jī)No.24。性曲15°

30°

2

25° Qf(m點(diǎn)，詳見(jiàn)表9-4-3。 主要通風(fēng)機(jī)工況風(fēng)壓-效率功率電動(dòng)機(jī)的選型根據(jù)通風(fēng)容易時(shí)期與時(shí)期的主要通風(fēng)機(jī)的輸入功率Hfmin與Hfmax計(jì)算電動(dòng)機(jī)的輸因Hfmin/Hfmax=59/91.5=0.65>0.6，所以通風(fēng)容易時(shí)期與時(shí)期所需要選用的電動(dòng)機(jī)He——Nf——

NeNfkeHed=91.5×1.15/0.90=117 電動(dòng)機(jī)參功率電壓電流轉(zhuǎn)速效率安全的預(yù)預(yù)防瓦斯和煤塵防措的措預(yù)防井下火災(zāi)的措防水措施如確認(rèn)無(wú)突水的，才可前進(jìn)。④打開(kāi)煤柱放水時(shí)⑦底板原始導(dǎo)水裂隙有透水時(shí)礦井基本技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)12層13m44°56d班278a9amm低m-個(gè)1mmm個(gè)mm3/參考文獻(xiàn)[2]劉剛.井巷工程[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)[8]王省身.礦井防治理論與技術(shù)[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)[9].綜采開(kāi)采的基礎(chǔ)理論[M].：煤炭工業(yè)[10]中國(guó)煤炭建設(shè).煤炭工業(yè)礦井設(shè)計(jì)規(guī)范[M].：中國(guó)計(jì)劃，2005.[12]蔣國(guó)安,呂家立.采礦工程英語(yǔ)[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)，1998.[13]李位民.特大型現(xiàn)代化礦井建設(shè)與工程實(shí)踐[M].：煤炭工業(yè)，2001.[14]綜采設(shè)備管理手冊(cè)編委會(huì)綜采設(shè)備管理手冊(cè).[M]：煤炭工業(yè)，1994.[15]中國(guó)煤礦安全監(jiān)察局.煤礦安全規(guī)程[M].：煤炭工業(yè)，2001.朱,韓振鐸.采掘機(jī)械與傳動(dòng)[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)洪曉華.礦井提升[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)[19]鄭西貴,李學(xué)華.采礦AutoCAD2006與提高[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)，2005.[20]章玉華.技術(shù)經(jīng)濟(jì)學(xué)[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)，1995.[21]王德明.礦井通風(fēng)與安全[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)，2007.[22]楊夢(mèng)達(dá).煤礦地質(zhì)學(xué)[M].：煤炭工業(yè)，2000.劉剛.井巷工程[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)煤炭建設(shè).煤炭建設(shè)井巷工程概算[M].：煤炭工業(yè)林在康,李希海.采礦工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)平煤四礦深部軟巖巷道支護(hù)技術(shù)淺：8～12m10～25m的速度發(fā)展。應(yīng)用理論分析、數(shù)值模擬和監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析等方法研究了平煤四礦深部軟巖巷道圍巖變形力學(xué)機(jī)理和圍巖控制機(jī)制，結(jié)果表明：隨著開(kāi)采深度的加大，巷道變形對(duì)地應(yīng)力的敏感度增強(qiáng)，深部軟巖巷道巖體強(qiáng)度明顯降低，因此軟巖巷道的穩(wěn)定問(wèn)題變的更為突出。本文針對(duì)平頂山煤業(yè)四礦的巷道支護(hù)問(wèn)題，在了解了該礦軟巖巷道變形的特征的引隨著淺部資源儲(chǔ)量的日益減少，國(guó)內(nèi)外許多礦山進(jìn)入深部開(kāi)采。南非、金礦最深開(kāi)4000m2000m1000m。200725.23億噸，居世界之首，與之配套的巷道掘進(jìn)量每年達(dá)6000km，其中10%以上的巷道微軟巖巷道。有30多個(gè)礦區(qū)存在著軟巖巷道支護(hù)問(wèn)題，如吉林舒蘭和遼源梅河、沈陽(yáng)、山東龍口、平頂山國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀國(guó)內(nèi)狀況國(guó)外狀況c道極限深度的經(jīng)驗(yàn)：c

HmaxHmaxc底板巖石單軸抗另外，原方面的研究結(jié)果則表明了工作面前方的支承壓力和巷道內(nèi)的頂?shù)装逡平恳约跋锏绹鷰r的強(qiáng)度同采深存在著如表1.1所示的關(guān)系。由此可見(jiàn)，當(dāng)巖性不同時(shí)，采深對(duì) 采用了H/c 表1- 巷道的移近量和圍巖的強(qiáng)度以及采深之間的關(guān) kuc/2——圍巖控制技術(shù)研能管理好深井巷道。對(duì)開(kāi)采深度為1600m的巷道頂?shù)装逡平康念A(yù)計(jì)表明：1600m 許 近

21 底板巖石強(qiáng)度1-11600m時(shí)巖巷支架的適用范圍加大型鋼質(zhì)量（44kg/m，甚至更大；采用硬石膏、水泥砂漿、聚氨酯或其他建筑材料壁教授、教授、朱維申研究員等眾多學(xué)者采用物理模擬與數(shù)值模擬方法從巖石護(hù)的4條基本原則。加強(qiáng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，根據(jù)實(shí)測(cè)現(xiàn)場(chǎng)巷道位移量隨時(shí)間變化規(guī)律，進(jìn)而計(jì)算巖石的力學(xué)參數(shù)與絡(luò)模型等對(duì)工程進(jìn)行位移預(yù)測(cè)研究，取得了許多成果。由于這個(gè)方法抓住了位移這一巖體在各因素作用下的總的表現(xiàn)效應(yīng)，并同工程經(jīng)驗(yàn)分析，方法較簡(jiǎn)潔快速，給予工程深部軟巖巷道的自承作用及支護(hù)原則其分擔(dān)巖層壓力的，視圍巖本身承擔(dān)的載荷而定。圍巖分擔(dān)的載荷越大，支護(hù)體分擔(dān)的主動(dòng)支護(hù)原則全斷面支護(hù)原則可縮性支護(hù)原則力，錨網(wǎng)和U型鋼可縮性支架等均屬于可縮性支護(hù)范疇。塑性圈原則錨桿支護(hù)理論懸吊理頂上，就能減少和限制直接頂?shù)南鲁梁碗x層，以達(dá)到支護(hù)的目的。如圖2.1所示。H圖2.2所示。H圖2-1錨桿的懸吊作用 2-2頂板錨桿懸吊松動(dòng)破裂巖組合梁理論組合拱理論在安裝預(yù)應(yīng)力錨桿時(shí)，在桿體兩端將形成分布的壓應(yīng)力，如果沿巷道周邊布置錨2.3所示。因此，錨桿支護(hù)的關(guān)鍵在于獲取較大的承壓拱厚度和較高的最大水平應(yīng)力理

2-31.5～2.5倍。巷道的頂?shù)装宸€(wěn)定性主要受到水平應(yīng)力的影響：板的變形就會(huì)偏向巷道的某一側(cè)。具體情況如圖3-4所示。根據(jù)松動(dòng)圈的大小不同采用不同的原理來(lái)設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)。小松動(dòng)圈（0～40cm）應(yīng)力

應(yīng)力平減跨理

斷2-42-5圍巖強(qiáng)度強(qiáng)化理深部軟巖巷道圍巖控制方法錨網(wǎng)支護(hù)作用機(jī)錨桿作用機(jī)理圍巖產(chǎn)生反向的約束力，進(jìn)而圍巖向巷道內(nèi)部空間發(fā)生變形，另一方面，錨桿對(duì)圍巖起體不致于冒落下來(lái)，具體如圖4-1所示。圓形斷面巷 層狀巖4-1于圍巖條件，在圍巖狀況較差的條件下，組合梁的作用也就了。如圖4-2所示 4-2如圖4-3所示，顯然，形成加固拱的前提是對(duì)錨桿施加預(yù)應(yīng)力。4-3錨網(wǎng)作用機(jī)理在軟巖巷道的錨網(wǎng)支護(hù)中，金屬網(wǎng)的作用是托住擠入巷道的巖體防止巖塊發(fā)生冒落現(xiàn)象而導(dǎo)致的錨固層的失效，另外，金屬網(wǎng)也可以有效地控制錨桿之間的非錨固巖體變形，將錨桿之間的非錨固巖體載荷傳給錨桿。金屬網(wǎng)能托住巷道周邊圍巖中已碎裂的巖體。由于碎石碎脹的作用與傳遞力媒介的作用，巷道深部圍巖仍可以維持三向應(yīng)力的狀態(tài)，巖體的殘余強(qiáng)度得到提高，這就是工程實(shí)踐中常見(jiàn)的軟巖錨網(wǎng)的支護(hù)巷道，雖然金屬網(wǎng)的變形很大并且網(wǎng)內(nèi)圍巖已完全碎裂，巷道仍然能長(zhǎng)時(shí)間的維持穩(wěn)定的內(nèi)在原因。同時(shí)又可將單個(gè)錨桿連接成一個(gè)整體錨桿群。金屬網(wǎng)在錨網(wǎng)支護(hù)中的作用，除了通過(guò)鋼筋承受圍巖的壓力，更重要的是錨索支護(hù)作用機(jī)向外拱相互，改善圍巖的應(yīng)力狀態(tài)，縮小拉應(yīng)力區(qū)，進(jìn)而保持外拱范圍內(nèi)巖體的整體穩(wěn)錨注支護(hù)作用機(jī)錨注支護(hù)就是一種利用特種中空錨桿來(lái)兼作注漿管，實(shí)現(xiàn)錨注的巷道加固方式，錨注作用機(jī)理40%－70%22%－375%4.5%－175%。大大縮小圍巖的變形。相關(guān)實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，圍巖的注漿加固可使巷道支護(hù)體的載荷降低2/3－4/5左右，而圍巖與支護(hù)體一起變形時(shí)支護(hù)體支護(hù)體載荷則可降低3/4－5/6注漿加固作用C——抗剪強(qiáng)度——正應(yīng)力C——內(nèi)聚力——內(nèi)摩擦角（未注漿巖體屈服包未注漿巖體屈服包絡(luò)ΔC和兩個(gè)參數(shù)來(lái)確定的。巷道開(kāi)挖以后，圍巖應(yīng)力的重新C和內(nèi)摩擦角未注漿巖體屈服包未注漿巖體屈服包絡(luò)Δ圖4- 巖體的C和的值的增加幅度的大小，與注漿材料的材料性能及工藝相關(guān)。一般情況C和的值提高幅度也比較大，反之亦然。注漿的工藝是否合理也會(huì)直接影響其C與值的提高幅度注漿圍巖應(yīng)力狀態(tài)及承載性能σσσ注漿 注漿4-5其承載性能。圓形巷道注漿固結(jié)區(qū)的承載能力計(jì)算模型如圖4-5所示。0=（21）r－殘余強(qiáng)－側(cè)向應(yīng)力系rdr/drr0rR0處r

r p0——普通支護(hù)的支護(hù)阻力p1——注漿加固圈的抗力R1——注漿加固圈半徑

* 1(p/2)(r/R)2/* 1rr

1)(

/

)(r/R /

(p/2)(r/R)2/*1)()(r/R(2r /2 2**1)()(r/R 巷道開(kāi)挖之后圍巖的切向應(yīng)力升高，要保持巷道的受力平衡狀態(tài)就必然要有下式成立(0rH)dr

(21)(p/2)(r/R)2 R1

(21)(p/2)(r/R)2/2以上敘述了殘余強(qiáng)度區(qū)的圍巖承載性能，其取決于巖石力學(xué)特性、巷道的半徑以及p R02 1 ) 注漿固結(jié)體的有效強(qiáng)KK效果分支護(hù)效果分析4-41所示。監(jiān)測(cè)結(jié)果表明，在采用了三錨加強(qiáng)支護(hù)的方案后，底板和兩幫的變3.2%以內(nèi)，頂?shù)醉數(shù)装逡平鼉蓭褪諗孔冃巫冃瘟? 時(shí)間變形量變形量0 時(shí)間頂?shù)醉數(shù)装逡平鼉蓭褪諗? 時(shí)間圖4- 各測(cè)試斷面巷道表面變形位經(jīng)濟(jì)效益分析半封閉U型鋼支護(hù)的工程造價(jià)為6841元/m，采用半封閉U型鋼支護(hù)的工程造價(jià)為9420元/m。表4-42為兩種不同支護(hù)方式的成本預(yù)算對(duì)比表4- 不同支護(hù)方式的成本預(yù)算U型鋼支護(hù)=初次支護(hù)+支護(hù)（3次元 元 元1063+745元 元 根據(jù)已測(cè)出的己三膠帶下山巷道U型鋼的實(shí)際支護(hù)情況，己三膠帶下的支護(hù)方式若采U3次的維修。依據(jù)上表的預(yù)算，巷道在服務(wù)年限內(nèi)的造價(jià)為 =29943元/m，而采用三錨加強(qiáng)支護(hù)12900元/m29943-12900=17043元/m能得以順利的開(kāi)發(fā)，對(duì)緩和礦井的緊張的局面與可持續(xù)發(fā)展均具有重要的意義。結(jié)參考文獻(xiàn)[1]柏建彪,王襄禹,賈明魁等.深部軟巖巷道支護(hù)原理及應(yīng)用[J].巖土工程學(xué)報(bào).30（5，2008.周貴學(xué).深部軟巖巷道支護(hù)方法研究[J].科技報(bào)劉海源.蒲和礦軟巖巷道圍巖控制機(jī)理及協(xié)調(diào)支護(hù)技術(shù)研究[J].中國(guó)礦業(yè)大學(xué)（）博楊富偉.平煤四礦井巷壓力及穩(wěn)定性分析[J].煤礦現(xiàn)代化.2011年第2期（總第101期, 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UniversityofMining&Technology,XuzhouGlobalInstituteforEnergyandEnvironmentalSystems,UniversityofNorthCarolina,CharlotteNC28223,USANaturalScienceFoundationoftheUSA,ArlingtonVA22230,DepartmentofGeoengineeringandMining,UniversityofAppliedScience,Bochum44801,SkapaMiningServices,OrkneyKW172SX,:Theenvironmentalchallengesfromcoalminingincludecoalmineaccidents,landsubsidence,damagetothewaterenvironment,miningwastedisposalandairpollution.Theseareeitherenvironmentalpollutionorlandscapechange.AconceptualFrameworkforsolvingmineenvironmentalissuesisproposed.Cleanprocesses,orremediationmeasures,aredesignedtoaddressenvironmentalpollution.Restorationmeasuresareproposedtohandlelandscapechange.Thetotalmethanedrainagefrom56highmethaneconcentrationcoalminesisabout101.94millioncubicmeters.Ofthismethane,19.32million,35.58millionand6.97millioncubicmetersareutilizedforelectricitygeneration,civilfuelsandotherindustrialpurposes,respectively.About39%ofthemethaneisemittedintotheatmosphere.Theproductionofcoalminingwastescanbedecreased10%byreuseofminingwastesasundergroundfills,orbyusingthewasteasfuelforpowerntsorforrawmaterialtomakebricksorotherinfra-structurematerials.Theproperuseofminedlandmustbedecidedintermsoflocalphysicalandsocio-economicalconditions.InEuropeancountriesmorethan50%ofpreviouslyminedlandsarereclaimedasorgrasslands.However,inmorethan70%oftheminedlandsarereclaimedforagriculturalpurposesbecausethelargepopulationandashortageoffarmlandsmakethisnecessary.Reconstructionofruralcommunitiesornativeresidentialimprovementisoneenvironmentalproblemarisingfrommining.Wesuggesttwowaystoreconstructafarmer’shousein.:mineenvironment;managementofminingwastes;reuseofminegas;minedlandreclamation;cleancoalminingWhilecoalmakesanimportantcontributiontoworldwideenergygeneration,itsenvironmentalimpacthasbeenachallenge.Inessence,thecoalenergyproductionsystemconsistsofcoalmining,preparationorprocessingandenergygeneration.Fig.1showsthecompleteprocessofthecoalenergysystem.Environmentalissuesariseateverystageoftheprocess.Thispaperwilldiscussenvironmentalissuesduetocoalmining.Infact,environmentalproblemsfromcoalmininghavecoalgeologicbeenstudiedsincecoalminingbecameindustrialized.Nevertheless,environmentalissuesfromcoalmininghave eimportantconcernsonlysincethe1970’s.Themajorityoftheavailableliturerelatedtominingandtheenvironmentdatefromtheendofthe1970’stotheendofthe1980’s.However,coalproductionhaschangedsignificantlysincethebeginningofthe1990’sandasaresult,thewayandtheextentthatminingoperationimpacttheenvironmentarealsodifferentnow.Fig.2showsthechangeinworldwidecoalproductionovertime,whichillustratesthatcoalproductionincreasedstrikinglyafter2000.Sixcountries,theUSA,Russia,,,AustraliaandSouthAfrica,produced81.9%ofthetotalcoalextractedthroughouttheworldin2006.Thesesamecountrieshaveabout90%oftheWorld’scoalreserves.Coalproductioninaccountedfor38.4%oftheworldwidetotalandhasincreasedabout66%overthepastfiveyearsfrom1.38billiontonsin2001to2.3billiontonsin2006.Duringthesametimeperiodthenumberofcoalmineswasreducedby50%.TheannualproductionoftheDaliutaCoalMine,oneoftheundergroundminesoperatedbytheIntheU.S，thesituationissimilarto.Therewere2475coalmineswithatotalproductionof945424thousandshorttonsin1993but1438coalminesproducing thousandshorttonsincoalgeologicmining:surfacemining:surfaceminingorundergroundexcavationandpreparation:mechanicalcleaning,storage,homogenation,coal Fig.2WorldwidecoalconsumesmorecoalthanEurope,JapanandtheUnitedStatescombined;40%oftheworld’stotal.’scoalusecontinuestogroweveryyearanditisestimatedthat90%oftheriseinworldcoalconsumptionisfromincreasedactivityin.Asaresult,miningintensityinsomecoalfieldsistentimesgreaterthanitwasinthepast.Therefore,theimpactofminingontheenvironmenttodayissignificantlydifferentfromthatinthe1980’s.Thus,thispaperfocusesonenvironmentalissuesduetocoalmininginthecontextofcurrentminingoperations.ImportanceofcoalminingtoenergysystemsworldwidechallengestotheThemainuseofcoalintheUnitedStatesistogenerateelectricity.CoalgenerateshalfoftheelectricityusedintheUnitedStates.Today,91.9%ofallthecoalintheUnitedStatesisusedforelectricityproduction.Incontrast,lessthan50%ofallthecoalminedinwasusedforelectricitygenerationin2005when82%oftheelectricityusedinChinacamefromcoalfirednts.Coalaccountsforapproxima y74%of’sprimaryenergyconsumption.CoalisrecognizedasadirtysourceofenergyandhasbeenrenderedobsoleteinmanyEuropeancountries.Forexample,Franceclosedallcoalminesin2004and,inearly2007,theGerman announcedthatsubsidiesforco