乙醇混合物化工原理設(shè)計(jì)方案

乙醇混合物化工原理設(shè)計(jì)方案設(shè)計(jì)計(jì)算1設(shè)計(jì)方案選定本設(shè)計(jì)任務(wù)為分離水－乙醇混合物。原料液由泵從原料儲(chǔ)罐中引出,在預(yù)熱器中預(yù)熱至84℃后送入連續(xù)板式精餾塔〔篩板塔,塔頂上升蒸汽流采用強(qiáng)制循環(huán)式列管全凝器冷凝后一部分作為回流液,其余作為產(chǎn)品經(jīng)冷卻至25℃后送至產(chǎn)品槽；塔釜采用熱虹吸立式再沸器提供氣相流,塔釜?dú)堃核椭翉U熱鍋爐。

1精餾方式：本設(shè)計(jì)采用連續(xù)精餾方式。原料液連續(xù)加入精餾塔中,并連續(xù)收集產(chǎn)物和排出殘液。其優(yōu)點(diǎn)是集成度高,可控性好,產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定。由于所涉濃度圍乙醇和水的揮發(fā)度相差較大,因而無(wú)須采用特殊精餾。2操作壓力：本設(shè)計(jì)選擇常壓,常壓操作對(duì)設(shè)備要求低,操作費(fèi)用低,適用于乙醇和水這類非熱敏沸點(diǎn)在常溫〔工業(yè)低溫段物系分離。3塔板形式：根據(jù)生產(chǎn)要求,選擇結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,易于加工,造價(jià)低廉的篩板塔,篩板塔處理能力大,塔板效率高,壓降較低,在乙醇和水這種黏度不大的分離工藝中有很好表現(xiàn)。4加料方式和加料熱狀態(tài)：加料方式選擇加料泵打入。5由于蒸汽質(zhì)量不易保證,采用間接蒸汽加熱。6再沸器,冷凝器等附屬設(shè)備的安排：塔底設(shè)置再沸器,塔頂蒸汽完全冷凝后再冷卻至65度回流入塔。冷凝冷卻器安裝在較低的框架上,通過回流比控制期分流后,用回流泵打回塔,餾出產(chǎn)品進(jìn)入儲(chǔ)罐。塔釜產(chǎn)品接近純水,一部分用來(lái)補(bǔ)充加熱蒸汽,其余儲(chǔ)槽備稀釋其他工段污水排放。3.2精餾塔的物料衡算原料液處理量為200t/d,塔頂產(chǎn)品純度90%。原料70%〔w/w乙醇水溶液,釜?dú)堃汉掖?.1%〔w/w的水溶液。分子量M水=18kg/kmol；M乙醇=46kg/kmol。1.原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率原料摩爾分?jǐn)?shù)：xF=〔0.70/46/<0.70/46+0.30/18>=0.4773塔頂摩爾分?jǐn)?shù)：xD=〔0.9/46/〔0.9/46+0.1/18=0.779塔釜?dú)堃旱哪柗謹(jǐn)?shù)：xW=<0.001/46>/<0.001/46+0.999/18>=0.0004原料及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量MF=0.4773*46+<1-0.4773>*18=31.363kg/kmolMD=0.779*46+<1-0.779>*18=39.812kg/kmolMW=0.0004*46+<1-0.0004>*18=18.0112kg/kmol物料衡算原料的處理量F=200*1000/31.363/24=265.706kmol/h總物料衡算F=D+W乙醇的物料衡算解得：塔頂采出量D=162.852kmol/h塔底采出量W=102.854kmol/h3.3精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算1.理論塔板數(shù)NT的求取=1\*GB2⑴確定回流比R乙醇—水屬于理想物系,可采用圖解法求回流比R和理論塔板數(shù)。⑵確定理論塔板數(shù)。結(jié)果見上圖,得理論塔板數(shù)NT=10塊〔不包括再沸器,精餾段5塊,提餾段5塊〔不包括再沸器2．精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算.1精餾段、提餾段平均溫度計(jì)算用拉格朗日差值法,求2.密度的計(jì)算已知：混合液密度〔為質(zhì)量百分率混合氣密度〔為平均相對(duì)分子質(zhì)量精餾段：液相組成:氣相組成：3氣液相平均摩爾質(zhì)量分別為提餾段：液相組成：氣相組成：所以,氣液相平均摩爾質(zhì)量分別為4液體平均表面力的計(jì)算

塔頂表面平均力由T=78.35℃查手冊(cè)由插值法得：

σ水=62.9mN/m,σ乙醇=18.0mN/mσmd=18.0×0.779+62.9×<1-0.779>=27.923mN/m

進(jìn)料板的表面力由T=80.047℃查手冊(cè)得：

σ水=61.8×103N/m,σ乙醇=18.28×103N/m

σmF=18.28×0.4773＋61.8×<1-0.4773>＝41.028mN/m

精餾段的液相平均表面力

σLM1=〔27.923+41.028/2=34.475mN/m塔釜表面力由T=99.905查圖表得：σ水=58.9σ乙醇=15.3σmw=15.3*0.0004+58.9*〔1-0.0004=58.883提餾段的液相平均表面力σLM2=<σmF+σmw>/2=49.956

5混合物黏度的計(jì)算對(duì)乙醇,有黏度公式：精餾段：t1=79.2根據(jù)插值法可得：μ1=μ乙醇1*x1+μ水1*〔1-x1=0.5*0.5916+0.357*〔1-0.5916=0.4416提餾段：t2=89.976,μ2水=0.321,μ2乙醇=0.429

μ2=μ乙醇2*x2+μ水2*〔1-x2=0.429*0.0637+0.321*〔1-0.0637=0.32796相對(duì)揮發(fā)對(duì)的計(jì)算相對(duì)揮發(fā)對(duì)精餾段：x1=0.5916y1=0.6938a1=1.564提餾段：x2=0.0637y2=0.3546a2=8.0767全塔效率和實(shí)際塔板數(shù)8操作壓強(qiáng)故進(jìn)料板為從塔頂往下的第6層理論板即=6總理論板層數(shù)NT=10不包括再沸器塔頂壓強(qiáng)：PD=101.3kpa取每層塔板壓降:ΔP=0.7kpa則進(jìn)料板壓力:PF=101.3+0.7*10=108.3KPa塔釜壓力:Pw=101.3+0.7*22=116.7kpa則精餾段的平均操作壓強(qiáng):Pm1=<101.3+108.3>/2=104.8提餾段的平均操作壓強(qiáng):Pm2=<116.7+108.3>/2=112.59>精餾塔各組分的密度氣相平均密度由計(jì)算：精餾段的氣相平均密度：=104.8*37.43/8.314/<79.2+293.15>=1.27提餾段的氣相平均密度：=112.5*27.93/8.314/<90+273.15>=1.04液相的平均密度由計(jì)算〔1.對(duì)于塔頂tD=78.35查文獻(xiàn),質(zhì)量分率aB=1-aA=0.1則=769.2〔2.對(duì)于進(jìn)料板tF=80.047查文獻(xiàn),質(zhì)量分率則〔3.對(duì)于塔釜查文獻(xiàn),質(zhì)量分率則則精餾段的液相平均密度：提餾段的液相平均密度：10>氣液相體積流量計(jì)算精餾段：R=2.62L=DR=426.672L’=L=426.672V=<R+1>D=3.62*162.852=589.524V=V’+FV’=V-F=323.82體積流量草稿紙3提餾段：體積流量4.25塔徑和塔高的計(jì)算塔徑的初步設(shè)計(jì)取板間距,板上液層高度,安全系數(shù)。精餾段：流動(dòng)參數(shù)草稿紙4查史密斯關(guān)聯(lián)圖則塔徑,圓整塔截面積實(shí)際空塔氣速提餾段：流動(dòng)參數(shù)查史密斯關(guān)聯(lián)圖則塔徑,圓整塔截面積實(shí)際空塔氣速5.2精餾塔有效高度的計(jì)算精餾段的有效高度

Z精=〔N精-1HT=<10-1>×0.45=4.05m提餾段的有效高度

Z提=〔N提-1HT=〔13-1×0.45=5.4m

在進(jìn)料板的上方開人孔其高度為φ=0.8m,故精餾段的有效高度為：

Z=Z精+Z提+0.8=10.25︽11m6.塔板主要工藝尺寸的計(jì)算

6.1溢流裝置的計(jì)算：因塔徑和流體量適中,選取單溢流弓形降管。⑴堰長(zhǎng)取=0.66*D=0.66*1.9=1.25m⑵溢流堰高度由選用平直堰,堰上液層高度采用弗蘭西斯溢流堰經(jīng)驗(yàn)公式求堰上液層高度精餾段：草稿5堰高提餾段：堰高⑶弓形降液管寬度和截面積由查《化工原理課程設(shè)計(jì)》圖5-7得

故驗(yàn)算液體在降液管中的停留時(shí)間,精餾段,草稿紙6提餾段,故降液管符合要求。⑷降液管底隙高度故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理6.2塔板布置⑴邊緣寬度的確定,查《化工原理課程設(shè)計(jì)》取Wc=0.05m,所以開孔的面積代入式中解得：=2.05⑵篩孔的計(jì)算篩孔的孔徑,孔中心距t為依式計(jì)算塔板上的篩孔數(shù),即2638孔,0.76換成2.05依式計(jì)算塔板上開孔區(qū)的開孔率,即每層塔板上的開孔面積為=0.101*2.05=0.207氣體通過精餾段篩孔的氣速u0=Vs/Ao=4.826/0.207=23.31氣體通過提餾段篩孔的氣速u’=v’/Ao=2.416/0.207=11.674.5篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算4.5.1氣體通過篩板壓強(qiáng)降相當(dāng)?shù)囊褐叨染s段：干板壓強(qiáng)降相當(dāng)?shù)囊褐叨纫纃0/δ=10/3=3.33查圖,得c0=0.73草稿7氣流穿過板上液層壓強(qiáng)降相當(dāng)?shù)囊褐叨?.282.57查圖得板上液層充氣系數(shù)為0.57則克服液體表面力壓強(qiáng)降相當(dāng)?shù)囊褐叨?.0018故=0.0845+0.04275+0.0018=0.129單板壓強(qiáng)降=0.129*781.43*9.81=988.89提餾段：干板壓強(qiáng)降相當(dāng)?shù)囊褐叨炔閳D,得c0=0.730.015氣流穿過板上液層壓強(qiáng)降相當(dāng)?shù)囊褐叨?.92=0.92*1.04的開方=0.938查圖得板上液層充氣系數(shù)為則克服液體表面力壓強(qiáng)降相當(dāng)?shù)囊褐叨?.0023故=0.015+0.0435+0.0023=0.06單板壓強(qiáng)降=0.06*875.8*9.81=515.4964.5.2精餾段霧沫夾帶量的驗(yàn)算精餾段：故精餾段在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生過量霧沫夾帶。提餾段:故提餾段在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生過量霧沫夾帶。4.5.3漏液的驗(yàn)算精餾段：篩板的穩(wěn)定性系數(shù)故精餾段在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)產(chǎn)生過量漏液。提餾段：篩板的穩(wěn)定性系數(shù)故提餾段在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)產(chǎn)生過量漏液。4.5.4液泛驗(yàn)算為防止降液管液泛的發(fā)生,應(yīng)使降液管中清液層高度。精餾段：草稿8取故,在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生液泛。提留段：取故,在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生液泛。根據(jù)以上塔板的各項(xiàng)流體力學(xué)驗(yàn)算,可認(rèn)為精餾塔塔徑及各工藝尺寸是合適的。4.6塔板負(fù)荷性能圖4.6.1霧沫夾帶線草稿9其中,精餾段：近似取取霧沫夾帶極限值為0.1kg液/kg氣,已知解得提餾段：近似取則取霧沫夾帶極限值為0.1kg液/kg氣,已知解得精餾段0.000065.8770.00155.5540.0035.3390.00455.1590.0094.7120.0154.222提餾段0.000066.2770.00155.9140.0035.6730.00455.4710.0094.9690.0154.419依表中數(shù)據(jù)在圖中作出霧沫夾帶線〔1。4.6.2液泛線聯(lián)立式及式得草稿10近似取,,由式得,故,由式由式精餾段：提餾段：由式及式得精餾段：故由式提餾段：故由式精餾段0.000060.4200.00150.3680.0030.3000.00450.206提餾段0.000060.6730.00150.5980.0030.5130.00450.406依表中數(shù)據(jù)在圖中作出液泛線〔2。4.6.3液相負(fù)荷上限線取液體在降液管中停留時(shí)間為則依上式在圖中作出液相負(fù)荷上限線〔3。由圖得知液相負(fù)荷上限線〔3在坐標(biāo)圖上為與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直線。4.6.4漏液線〔氣相負(fù)荷下限線精餾段：提餾段：精餾段0.000060.79830.00150.83510.0030.85870.00450.8780提餾段0.000060.94710.00150.99680.0031.02860.00451.0545依表中數(shù)據(jù)在圖中作出氣相負(fù)荷下限線〔4。4.6.5液相負(fù)荷下限線取平堰、堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限條件,取,則整理上式得,依上式在圖中作出液相負(fù)荷下限線〔5。由圖得知液相負(fù)荷下限線〔5在坐標(biāo)圖上為與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直線。由塔板負(fù)荷性能圖可以看出：在任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷下的操作點(diǎn)P處在適宜操作區(qū)的適中位置；塔板的氣相負(fù)荷上限完全由物沫夾帶控制,操作下限由漏液控制；按固定的液氣比,由圖可查出塔板的氣相負(fù)荷上限,氣相負(fù)荷下限精餾段操作彈性提餾段操作彈性五、精餾塔附屬設(shè)備的設(shè)計(jì)選型1、換熱器的計(jì)算與選型換熱器包括塔頂全凝器、塔底再沸器、原料加熱器,下面分別對(duì)各個(gè)換熱器進(jìn)行計(jì)算并且選取適合的設(shè)備型號(hào)。塔頂全凝器假設(shè)本設(shè)計(jì)塔頂采用泡點(diǎn)回流,用25oC的冷卻水循環(huán)冷卻,冷卻水升溫15oC；操作方式為逆流操作。塔頂溫度78.35oC,冷卻水溫度變化為25oC40oC。查圖可知78.35oC下乙醇和水的汽化熱分別為：857kJ/kg=857×46.07=39482kJ/kmol2357kJ/kg=2357×18.02=42473kJ/kmol逆流：塔頂t78.35oC78.35oCoC水t40oC25oC53.35oCoC對(duì)塔頂冷凝部分混合物〔溜出液進(jìn)行熱量衡算,可得到0.1638*[0.779*39482+<1-0.779>*42473]=6575.425kJ/s有機(jī)物蒸氣冷凝器設(shè)計(jì)選用的總體傳熱系數(shù)一般圍為500～1500kcal/<m2.h..oC>本設(shè)計(jì)中取K＝1000kcal/<m2.h..oC>=2296KJ/<m2.h.oC>所以傳熱面積：m21.2原料加熱器原料液用飽和蒸汽加熱<αF=70%>,逆流操作,原料液溫度從25oC升高到80.047oC。oC,20oC,oC不同溫度下乙醇和水的比熱容為,經(jīng)查圖〔上冊(cè)510頁(yè)可知oC時(shí)2.37kJ/<kg.k>4.179kJ/<kg.k>oC時(shí)3.56kJ/<kg.k>4.19kJ/<kg.k>α則平均比熱容為：kJ/<kg.k>kJ/<kg.k>3kJ/<kg.k>所以kJ/s傳熱系數(shù)取K=2996KJ/<m2.h.oC>則m2塔底再沸器選用120oC飽和水蒸氣加熱,逆流操作,傳熱系數(shù)取K＝2996J/<m2.h.oC>,料液溫度變化：99.905oC100oC,蒸汽溫度變化：120oC120oC,oC,20oC,20.05oC。查圖可知99.905oC下乙醇和水的汽化熱分別為：803kJ/kg=803×46.07=36994kJ/kmol2257kJ/kg=2257×18.02=40671kJ/kmol589.524/3600*[0.0004*36994+0.9996*40671]=6661.3kJ/s所以傳熱面積：399.2m22.接管2.1原料進(jìn)料管進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)類型很多,有直管進(jìn)料管、彎管進(jìn)料管、T型進(jìn)料管。本設(shè)計(jì)采用直管進(jìn)料管,管徑計(jì)算如下：,取=1.6m/s,該溫度下kg/m3m3/s=m=48mm查標(biāo)準(zhǔn),選取熱軌無(wú)縫鋼管〔GB8163-87規(guī)格：選取2.2回流管采用直管回流管,?。?.6m3/s,料液冷凝后溫度為78.35℃,查得該溫度下乙醇和水的密度分別為740kg/m3972.87kg/m3,所以kg/m3體積流速：426.672/3.6×[0.779×46+<1-0.779>×18]/769.2=0.00613m3/s=m=70mm查標(biāo)準(zhǔn),選取熱軌無(wú)縫鋼管〔GB8163-872.3塔頂蒸氣出料管塔頂蒸汽密度：則蒸汽流量：V＝0.1638×42.13/1.44＝4.7m3/s,直管出氣,取出氣氣速u=25m/s,則m=240mm。2.4塔釡出料管采用直管出料,?。?.6m/s,塔釡出料溫度為99.905℃,查得該溫度下乙醇和水的密度分別為710kg/m3958.4kg/m3,所以平均密度：958.3kg/m3體積流速：37.6×〔0.0004×46+0.9996×18/958.3=1.93×10-3m3/s=24mm2.5再沸器蒸氣出氣管采用直管出料,?。?5m/s,采用間接水蒸氣加熱=18kg/kmol蒸氣密度：kg/m332.778×18/0.595=9.79m3/sm=499mm3、儲(chǔ)槽3.1原料液儲(chǔ)槽原料液的存儲(chǔ)量是要保證生產(chǎn)能正常進(jìn)行,主要根據(jù)原料生產(chǎn)情況及供應(yīng)周期而定的.一般說(shuō)來(lái),應(yīng)保證在儲(chǔ)槽裝液60％～80％,如不進(jìn)料仍能維持運(yùn)作24小時(shí).取裝料60％～80％是因?yàn)樵诠I(yè)中為了安全,儲(chǔ)槽一般要流出一定的空間.該設(shè)計(jì)任務(wù)中,取儲(chǔ)槽裝料70％,即裝填系數(shù)為0.7。原料液溫度為t=25℃,此時(shí)進(jìn)料液中各物料的物性是：793.6kg/m3m3/s所需的儲(chǔ)槽體積：m3取359m33.2中間槽中間槽是儲(chǔ)存回流量及出料的儲(chǔ)罐。乙醇精餾過程為連續(xù)生產(chǎn),中間槽的設(shè)計(jì)依據(jù)是中間槽裝液60％～80％能保持至少1～2個(gè)小時(shí)的流量,該設(shè)計(jì)任務(wù)中,槽裝液70％,即取安全系數(shù)為0.7,保持流量2小時(shí)。標(biāo)準(zhǔn)號(hào)為JB1422-74。4、泵的選型計(jì)算該工藝流程有兩個(gè)主要的泵裝置,一個(gè)為進(jìn)料泵,負(fù)責(zé)把液體打進(jìn)填料塔；另一個(gè)為回流泵,負(fù)責(zé)把回流液打回塔重新進(jìn)行精餾.由于所設(shè)計(jì)的泵用于輸送化工液體,與一般泵不同,它要求泵操作方便,運(yùn)行可靠,性能良好和維修方便.泵的選型首先要根據(jù)被輸送物料的基本性質(zhì),包括相態(tài)、溫度、粘度、密度、揮發(fā)性和毒性等,還要考慮生產(chǎn)的工藝過程、動(dòng)力、環(huán)境和安全要求等條件.在流量小而壓頭高、液體又無(wú)懸浮物且粘度不高的情況下,選用旋渦泵較為適宜.4.1進(jìn)料泵進(jìn)料液泵揚(yáng)程計(jì)算：〔為提餾段高度,h為塔支座高度取塊塔板高0.45m,=12×0.45＝5.4m；考慮到再沸器,裙座高度取3m；則H=2×<5.4+3>＝16.8m。原料進(jìn)料密度為793.6kg/m3,安全系數(shù)取1.3,則流量可計(jì)算為：m3/h在此條件下采用IS型單級(jí)單吸離心泵,型號(hào)：IS80-65-125.其性能參數(shù)為：轉(zhuǎn)速n＝2900r/min,流量Q=30m3/h,揚(yáng)程H＝22.5m,效率＝64％,軸功率2.87KW.<2>回流泵回流泵揚(yáng)程計(jì)算：〔為精餾段高度,h為塔支座高度,取塊塔板高0.45m,=9×0.45＝4.05m；塔支座高度取3m；則H=2×<4.05+3>＝14.1m。由前面計(jì)算可知,回流液密度為769.2kg/m3,0.00613m3/s安全系數(shù)取1.3,則流量可計(jì)算為：m3/h。在此條件下采用IS型單級(jí)單吸離心泵,型號(hào)：IS80-65-125.其性能參數(shù)為：轉(zhuǎn)速n＝2900r/min,流量Q=50m3/h,揚(yáng)程H＝20m,效率＝75％,軸功率3.63KW。5、溫度計(jì)根據(jù)該設(shè)計(jì)任務(wù),溫度圍在150℃。根據(jù)文獻(xiàn),可選用鎳鉻－銅鎳<WRKK>型熱電偶,分度號(hào)為E,套管材料1Cr18Ni9Ti,外徑d=2mm,測(cè)量圍0－300℃,允差值3℃,最高使用溫度700℃,公稱壓力P≤500kgf/cm2。也可選用WRK－240型隔爆鎳鉻－銅鎳熱電偶,分度號(hào)E,結(jié)構(gòu)特征：固定螺紋安裝,測(cè)溫圍0－600℃,公稱壓力P100kgf/cm2。6、壓力計(jì)選用壓力測(cè)量?jī)x表時(shí),要考慮其量程、精度及介質(zhì)性質(zhì)和使用條件因素,該設(shè)計(jì)任務(wù)壓力不高、變動(dòng)不大,工業(yè)用精度要求為1.5至2.5級(jí),介質(zhì)無(wú)腐蝕性不易堵塞。壓力表安裝的地方,應(yīng)力求避免振動(dòng)和高溫的影響,取壓管的墻面與設(shè)備或管道的壁應(yīng)平整,無(wú)凸出物或毛刺以保證正確取得靜壓力。被測(cè)介質(zhì)溫度超過60℃時(shí),取壓口至閥門見或閥門至壓力表間應(yīng)有冷凝管。根據(jù)該設(shè)計(jì)任務(wù),查閱文獻(xiàn),現(xiàn)選用TG－1200,測(cè)量圍為0－1200mmH2O.精度等級(jí)1.5,最大工作壓力6kgf/cm2。7、液位計(jì)7.1原料槽液位計(jì)該設(shè)計(jì)任務(wù)中,原料槽采用臥式橢球形封頭容器,筒體公稱直徑3m,故所選液位計(jì)測(cè)量圍大致在0～3m,希望實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制,查閱文獻(xiàn)〔4,可選用ULF-2型電遠(yuǎn)傳翻板式液位計(jì),該液位計(jì)能就地指示和遠(yuǎn)傳液位,可與ULFX-2型液位數(shù)字顯示報(bào)警儀配套使用.ULF-2-HⅢC防爆遠(yuǎn)傳翻板液位計(jì)和ULF-2-HⅢC防爆液位數(shù)字顯示報(bào)警儀配套使用,可用于爆炸危險(xiǎn)場(chǎng)合的液位測(cè)量.ULFX-2,ULF-2-HⅢC適合在環(huán)境溫度－10℃～40℃和相對(duì)濕度不大于80%下使用,電源電壓為220V,50Hz.7.2中間槽液位計(jì)浮筒式液位計(jì),UTQ型氣動(dòng)浮筒式液位測(cè)量?jī)x是對(duì)工業(yè)生產(chǎn)過程中容器液位或界面實(shí)現(xiàn)就地指示和調(diào)節(jié)基地式液位儀表.調(diào)節(jié)帶變送的UTQ型氣動(dòng)浮筒式液位測(cè)量?jī)x可作為現(xiàn)場(chǎng)的液位變送單元與QDZ－Ⅱ型氣動(dòng)單位組合儀表配套使用,實(shí)現(xiàn)控制室的集中控制.根據(jù)該設(shè)計(jì)任務(wù),UTQ－151型氣動(dòng)浮筒液位條件變送器,結(jié)構(gòu)形式：浮筒,頂置法蘭.8流量計(jì)化工過程中需經(jīng)常對(duì)物料進(jìn)行流量和總量的測(cè)量.流量是指單位時(shí)間通過的物料量.所選依據(jù)主要為介質(zhì)的性質(zhì)及流量測(cè)量圍.針對(duì)該設(shè)計(jì)