金色海蓉腳手架專項施工方案全套資料

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目錄金色海蓉腳手架專項施工方案全套資料(全套標準方案，可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）TOC\o"1-1”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc261728119”一、工程概況2HYPERLINK\l”_Toc261728120"二、編制依據(jù)2HYPERLINK\l”_Toc261728121”三、腳手架方案選擇2_Toc261728123"五、腳手架搭設流程及構造要求4_Toc261728125”七、腳手架搭設安全技術措施10HYPERLINK\l”_Toc261728126"八、注意事項12HYPERLINK\l”_Toc261728127”九、腳手架的拆除12_Toc261728132"第四部分懸挑腳手架陽角型鋼計算書47（目錄按2021.87＃文件，分為7大類）外腳手架施工方案一、工程概況成都萬科金色海蓉項目二期總承包工程由成都一航萬科濱江房地產(chǎn)開發(fā)投資開發(fā)建設的住宅工程,位于成都市武侯區(qū)高攀路20號，用地為較規(guī)則矩形，東、南、西三面臨高檔住宅小區(qū)，北面成都一航萬科濱江房地產(chǎn)在建小區(qū).用地內(nèi)原地形基本平坦，整個用地周邊基礎建設條件成熟。本工程由地下部分一層、二層聯(lián)體式車庫地上34層,共4棟高層住宅樓與1棟商業(yè)裙樓組成。本工程結構形式為框架剪力墻結構，基礎采用筏板基礎總建筑面積約144807平方米。建筑高度為104。0m，±0.000相當于絕對標高491。95m。本工程結構形式為框架剪力墻結構，本工程基礎采用筏板基礎。本工程建設單位:成都一航萬科濱江房地產(chǎn)；設計單位：四川省建筑設計院；監(jiān)理單位：四川康立項目管理有限責任公司。施工單位：中天建設集團西南分公司.二、編制依據(jù)《建質(2021）87＃文件》危險性較大的部分分項工程安全管理辦法；（這個不知道對否)《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結構設計規(guī)范》GB50017—2003中國建筑工業(yè)出版社；《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009—2001中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施）》中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130—2001中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工安全檢查標準》JGJ59—99中國建筑工業(yè)出版社;《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007—2002中國建筑工業(yè)出版社；另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案。三、腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點:1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi),能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用,便于保養(yǎng)維修。4、結構選型時，力求做到受力明確,構造措施到位,升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設,還必須符合JCJ59-99檢查標準要求,要符合相關文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下腳手架方案：鋼管落地腳手架，鋼懸挑腳手架。本工程為框架剪力墻結構，建筑物外部結構造型比較復雜.由于工期緊、實體樣板房展示、施工場地狹小，為方便裙樓室內(nèi)外地下工程穿插施工，根據(jù)本公司類似工程的施工管理經(jīng)驗,裙樓、地下室、主樓7層以下基本采用雙排落地式鋼管件腳手架，局部在回填土無車庫頂板位置處采用懸挑雙排鋼管件腳手架，主體7層以上采用懸挑雙排鋼管件腳手架，分別在7、14、21、28層結構整體采用型鋼懸挑。腳手架分別在8、15、22、29層樓梁上預埋φ18拉環(huán)、采用鋼絲繩進行斜拉，分別在7、14、21、28層采用16#工字鋼作為底座，用φ18預埋螺栓進行錨固；型鋼懸挑腳手架錨固長度2。3米，懸挑長度1。2米。型鋼懸挑腳手架帶聯(lián)梁中次梁采用12。6＃工字鋼，采用6x19的14＃鋼絲繩進行拉結。外腳手架是施工用臨時結構，它要承受施工過程中的各種垂直和水平荷載,因此,腳手架必須有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，在各種荷載作用下不發(fā)生失穩(wěn)倒塌，以及超過允許要求的變形、傾斜搖晃或扭曲現(xiàn)象,確保安全。四、腳手架材料選擇l、腳手架選用架設鋼管外徑48mm,壁厚3。5mm，鋼材強度等級Q2352、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件,應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求,由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時,扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、腳手板、腳手片采用符合有關要求。4、安全網(wǎng)采用密目式安全網(wǎng)，網(wǎng)目應滿足2000目／100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1。6×1.8m的單張網(wǎng)重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網(wǎng)必須有產(chǎn)品生產(chǎn)許可證和質量合格證,以及由成都市建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。5、連墻件采用鋼管連接，其材質應符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結構》（GB700-88）中Q235A鋼的要求。6、型鋼水平懸挑桿采用16號工字鋼，橫向桿采用采用12.6號工字鋼。7、預埋螺栓的直徑為18mm8、卸載采用16＃鋼絲繩，配制相應的鋼絲繩卡扣，懸挑工字鋼端部與鋼絲繩設置直徑18的吊環(huán)五、腳手架搭設流程及構造要求鋼懸挑腳手架搭設的工藝流程為：懸挑層施工預埋→穿插工字鋼→焊接橫向工字鋼、分立桿間距、焊底部定位鋼筋→搭設架體→加斜拉鋼絲繩→鋪鋼筋網(wǎng)、安全網(wǎng)。落地腳手架搭設的工藝流程為：基礎筏板、地下室頂板→基礎筏板、地下室頂板承載力實驗、材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)。根據(jù)構造要求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離,并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內(nèi)設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內(nèi)排，其余按以下構造要求搭設.1、立桿（1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距0。85m，步距1。8m；連墻桿按層設置連接，2步2跨(每層2跨）。（2）腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內(nèi)，以保證腳手架的整體性。(3）基礎底板、車庫頂板上落地式腳手架立桿應設置墊木,并設置縱橫方向掃地桿,連接于立腳點桿上,離底座20cm左右。(4）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。（5）立桿及縱橫向水平桿構造要求：2、大橫桿、小橫桿設置(1）大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m,以便立網(wǎng)掛設，大橫桿置于立桿里面,每側外伸長度為150mm.(2）外架按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，大橫桿設置在小橫桿上，小橫桿兩端固定在立桿，形成空間結構整體受力；在小橫桿中部設置通長橫桿，以鋪設以鋼筋網(wǎng)片及竹編板強度。（3)大小橫桿連接構造要求3、剪刀撐腳手架外側立面整個高度和長度連續(xù)設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm.每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度～60度之間。腳手架剪刀撐布置4、腳手板（采用竹編板與鋼筋網(wǎng)片）、腳手片的鋪設要求（1）腳手架內(nèi)排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為300mm，里外立桿間應滿鋪竹編板規(guī)格采用900*1000，鋼筋網(wǎng)片采用500＊900。(2）懸挑架底層必須滿鋪一層硬防護腳手片，以上3步必須滿鋪一層硬防護腳手片，其他每步必須滿鋪一層垂直墻面縱向的有效防護措施，滿鋪到位，不留空位,不能滿鋪處必須采取有效的防護措施.（3）腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯(lián)綁扎，每塊竹編板或鋼筋網(wǎng)片不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時更換。5、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側。（2）選用18＃鉛絲張掛安全網(wǎng)，要求嚴密、平整。(3）腳手架外側必須每部設兩道欄桿，上欄桿1200mm，下欄桿距腳手板面為600mm，分別在懸挑部位及每隔三步架高5400mm處底部設擋腳板。(4）腳手架內(nèi)側形成臨邊的(如遇卸料平臺），在腳手架內(nèi)側設600mm、1200mm的防護欄桿和30cm高踢腳桿。6、連墻件（1）連墻桿按層設置連接按每步三跨設置,其水平垂直間距均不得大于6000mm，與柱與梁拉接方式采用預埋短鋼管與梁柱連接式。（2）拉結點在轉角范圍內(nèi)和頂部處加密,即在轉角2米（3）拉結點應保證牢固，防止其移動變形,且盡量設置在外架立桿與橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。7、人貨梯通道（1）人行并兼作材料運輸?shù)男钡赖男问揭税聪铝幸蟠_定：高度不大于6m的腳手架，宜采用一字型斜道；高度大于6m的腳手架，宜采用之字型斜道.（2)斜道的構造應符合下列規(guī)定：斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；運料斜道寬度不宜小于1.5m,坡度宜采用1:6；人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1：3；拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度；斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板.欄桿高度分別為600、1200，擋腳板高度不應小于180mm；運料斜道兩側,平臺外圍和端部均應按規(guī)范規(guī)定設置連墻件；每兩步應加設水平斜桿、剪刀撐和橫向斜撐.（3）斜道腳手板構造應符合下列規(guī)定：腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm;腳手板橫鋪時，接頭宜采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭,板頭的凸棱處宜采用三角木填順；人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250～300mm設置一根防滑木條,木條厚度宜為20~30mm.8、架體內(nèi)外封閉腳手架外側在立桿內(nèi)側必須設密目式安全網(wǎng)，且滿足GB16909—1997和成都市建設主管部門認證的合格密目式安全網(wǎng)，應用不少于18號鉛絲張掛嚴密.腳手架的架體里立桿距墻凈距超過20cm時必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固.腳手架施工層里立桿與建筑物之間應進行封閉，施工層以下每隔3步以及底部應用密目網(wǎng)或其它措施封閉進行有效安全防護。腳手架外側自第二步起必須設置600、1200高同材質的防護欄桿。頂排防護桿不得少于2道,高度分別為600和1300.腳手架內(nèi)側當遇大開間、門窗洞等形成臨邊時,在腳手架內(nèi)側設600、1200防護欄桿和18Cm高踢腳桿.六、腳手架的檢查與驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規(guī)定對腳手架工程的質量進行檢查，經(jīng)檢查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的腳手架,應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。3、驗收時應具備下列文件:(1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(2)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；（3）腳手架搭設過程中出現(xiàn)的重要問題及處理記錄,(4)腳手架工程的施工驗收報告。4、腳手架工程的驗收,除查驗有關文件外，還應進行現(xiàn)場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1)構配件和加固件是否齊全,質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠;（2)安全網(wǎng)的張掛及扶手的設置是否齊全；（3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規(guī)定;（4）連墻件的數(shù)量、位置和設置是否符合要求；(5）垂直度及水平度是否合格.七、腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施

（1）架子搭設完畢，用合格密目安全網(wǎng)鋪圍護于架子的外圍及底部.

（2）鋼管與扣件進場前應經(jīng)過檢查挑選(選擇標準應符合規(guī)范JGJ130—200第3條)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊,不得松動.每個螺栓的預緊力在45N·m～65N·m之間。

(3）

（4)該腳手架作為建筑物裝飾作業(yè)時,安全防護屏障及裝修時作業(yè)平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上;腳手架嚴禁懸掛起重設備。

（5）腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的,未經(jīng)允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件.其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節(jié)點處橫、縱向水平桿,連墻件。

2、質量保障措施

(1)操作人員作業(yè)前必須進行崗位技術培訓與安全教育。

(2）技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技術交底,并傳達至所有操作人員。（3）腳手架必須嚴格依據(jù)本《施工方案》進行搭設；搭設時，技術人員必須在現(xiàn)場監(jiān)督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。

（4)腳手架搭設完備,依據(jù)施工組織設計與單項作業(yè)驗收表對腳手架進行驗收，發(fā)現(xiàn)不符合要求處，必須限時或立即整改。

3、安全保障措施

(1）操作人員必須持有登高作業(yè)操作證，必須持證上崗。

（2)架子在搭設(拆卸）過程要做到文明作業(yè)，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶,未佩戴安全防護用品不得上架子.

(3）在架子上施工的各工種作業(yè)人員,應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)；不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。

(4）雨、雪、霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。

(5）應設安全員負責對腳手架進行經(jīng)常檢查和保修。

A在下列情況下，必須對腳手架進行檢查：

a在六級以上大風和大雨后

b停用超過二個月，復工前。

B檢查保修項目：

a各主節(jié)點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合《施工方案》的要求；

b扣件螺絲是否松動；

c安全防護措施是否符合要求。

(6）(7）腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。

（8）搭拆腳手架期間,地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內(nèi)。4、消防、揚塵裝置：采用圍繞外架每架體頂部安裝環(huán)形￠63消防主管，間隔2000設置￠25消防噴淋頭，進行定期噴淋揚塵.八、注意事項1、鋼管架應設置避雷針,分置于主樓外架八角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網(wǎng)絡,8根鍍鋅鋼筋與鋼管腳手架焊接，所有避雷線路中鋼筋直徑均不得小于12mm，所有搭接焊應為雙邊滿焊且焊接點長度不得小于6d（或單邊焊搭焊接點長度不小于12d)，如焊接點長度不滿足要求，則應另加鋼筋按要求兩邊焊接，如實測離鍍鋅鋼筋最遠點內(nèi)腳手架上過渡電阻超過10Ω應增加引出鍍鋅鋼筋以滿足要求。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內(nèi)，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固,以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用.5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業(yè)時,應盡量使施工荷載內(nèi)、外傳遞平衡.7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體.8、結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢后，經(jīng)項目部安全員驗收合格后方可使用.任何班組長和個人,未經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備.10、結構施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層,臨時性用的懸挑架的同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層。11、當作業(yè)層高出其下連墻件3。6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。12、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。13、外腳手架應加強日常檢查,注意加強所有構造措施的設置與日常維護。必需以外的所有材料雜物不能堆載架上，由于本外架拉結需由拉索分荷，所以應特別加強日常對拉索的構造及松緊狀態(tài)的檢查，保證其正常工作。九、腳手架的拆除1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準,進行技術交底后才準工作.作業(yè)計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū),周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入.3、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,應先拆除中間扣件，然后托住中間,再解端頭扣。6、連墻桿（拉結點）應隨拆除進度逐層拆除,拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時,應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故.9、在拆架時，不得中途換人,如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運,嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放,“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除,應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件,應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。13、14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除,嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立,防止外翻將竹笆內(nèi)未清除的殘留物從高處墜落傷人。十、腳手架計算書型鋼懸挑腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130—2001)。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20。3米+護欄高度1.5米，總高度21。8米，搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米,立桿的橫距0。85米，步距采用的鋼管類型為48×3。2,連墻件豎向間距按每樓層設置，水平間距4。50米施工均布荷載為3。0kN/m2,同時施工2層，腳手板共鋪設12層。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。20米,建筑物內(nèi)錨固段長度2。30米（工字鋼間距2米）；轉角處懸挑段長度達1。70米,建筑物內(nèi)錨固段長度2。60米(工字鋼間距參平面）；局部在陽臺處懸挑段長度達2.70米，建筑物內(nèi)錨固段長度4.10米（工字鋼間距懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結,最外面支點距離建筑物分別為1。15m、1.65m、2.65m；1.15m懸挑架拉桿采用14#鋼絲繩，1.65m懸挑架拉桿采用一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形.1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×0.850/3=0.043kN/m活荷載標準值Q=3。000×0.850/3=0。850kN/m靜荷載的計算值q1=1。2×0。038+1.2×0。043=0.097kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.850=1。190kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度）大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2?？箯潖姸扔嬎阕畲髲澗乜紤]為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=（0。08×0。097+0。10×1。190)×1。5002支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為M2=—(0.10×0.097+0。117×1.190）×1.5002=-0。335kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0。335×106/4729。0=70.863N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0。038+0.043=0。081kN/m活荷載標準值q2=0。850kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.081+0.990×0。850）×1500.04/(100×2.06×105×113510.0）=1.940mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm，滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0。150×0.850×1。500/3=0。064kN活荷載標準值Q=3.000×0。850×1.500/3=1.275kN荷載的計算值P=1。2×0。058+1.2×0。064+1.4×1。275=1.931kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=(1.2×0.038)×0。8502/8+1。931×0。850/3=0。551kN.m=0。551×106/4729。0=116.551N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0。038×850。004/(384×2。060×105×113510。000）=0.01mm集中荷載標準值P=0.058+0.064+1。275=1.396kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1396.350×850。0×（3×850。02—4×850.02/9)/（72×2.06×105×113510。0)=1。302mm最大撓度和V=V1+V2=1。313mm小橫桿的最大撓度小于850.0/150與10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2。5)：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0。038×0。850=0.033kN腳手板的荷載標準值P2=0。150×0.850×1.500/2=0.096kN活荷載標準值Q=3.000×0。850×1.500/2=1.913kN荷載的計算值R=1。2×0.033+1.2×0。096+1。4×1。913=2。831kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40——65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容:(1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0.1141NG1=0.114×20.300=2.316kN（2)腳手板的自重標準值(kN/m2）;本例采用竹笆片腳手板，標準值為0。15NG2=0.150×4×1.500×(0。850+0.300)/2=0.518kN(3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0。15NG3=0。150×1。500×4/2=0.450kN（4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網(wǎng)（kN/m2)；0。005NG4=0.005×1.500×20。300=0.152kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。436kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到,活荷載標準值NQ=3.000×2×1。500×0.850/2=3.825kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0-—基本風壓(kN/m2），按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001）附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.300Uz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2001)附錄表7。2。1的規(guī)定采用：Uz=1。250Us——風荷載體型系數(shù)：Us=0。872經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0。300×1。250×0.872=0。229kN/m2.考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0。85×1。4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。2×3.436+0.85×1。4×3.825=8.675kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+1。4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。2×3.436+1。4×3.825=9。478kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0。85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值（kN/m2)；la--立桿的縱距(m）；h——步距（m）。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0。85×1.4×0.229×1.500×1。800×五、立桿的穩(wěn)定性計算1。不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值,N=9。478kN;i——計算立桿的截面回轉半徑,i=1.59cm；k-—計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1。500；l0-—計算長度(m)，由公式l0=kuh確定，l0=1。155×1。500×1。800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=4。501cm2；W—-立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4。729cm3；--由長細比，為3118/16=196；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到0.188；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=9478/(0。19×450)=112.210N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，［f]=205.00N/mm2;不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求！2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值,N=8.675kN；i—-計算立桿的截面回轉半徑，i=1。59cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0-—計算長度(m)，由公式l0=kuh確定，l0=1。155×1。500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=4.501cm2；W-—立桿凈截面模量（抵抗矩),W=4。729cm3;——由長細比，為3118/16=196；—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到0.188；MW——計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0。132kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2）；經(jīng)計算得到=8675/(0。19×450）+132000/4729=130。694N/mm2;[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f］=205.00N/mm2;考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算〈［f］，滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw-—風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值（kN）,應按照下式計算：Nlw=1。4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0。229kN/m2;Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×4。50=16。200m2No-—連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN）；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=5.191kN,連墻件軸向力計算值Nl=10.191kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f］其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=30。00/1。59的結果查表得到=0。95；A=4.50cm2;［f]=205。00N/mm2.經(jīng)過計算得到Nf=87.821kNNf〉Nl,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用焊接方式與墻體連接,對接焊縫強度計算公式如下其中N為連墻件的軸向拉力，N=10.191kN；lw為連墻件的周長,取3.1416×48.0=150.80mm；t為焊縫厚度，t=3。20mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經(jīng)過焊縫抗拉強度=10191。45/（150.80×3.20)=21。12N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點.本工程中，腳手架排距為850mm，內(nèi)側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1150mm,水平支撐梁的截面慣性矩I=1130。00cm4,截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26。10cm2。受腳手架集中荷載P=9。48kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×26。10×0。0001×7。85×10=0。25kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN。m)懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=11.469kN,R2=8。383kN，R3=-0。035kN最大彎矩抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=1。593×106/(1.05×141000。0）+4。396×1000/2610。0=12.442N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2，滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下其中b—-均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù),查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003）附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值b’=1。07-0.282/b=0。929經(jīng)過計算得到強度=1.59×106/（0.929×141000.00)=12。16N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算〈[f],滿足要求!九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力.各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=12.283kN十、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=12.283kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:其中[Fg]——鋼絲繩的容許拉力（kN）；Fg-—鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；——鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0。82和0.8；K——鋼絲繩使用安全系數(shù)，取8.0.選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8。000×12。283/0。850=115。603kN。選擇6×19+1鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14。0mm。鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為N=RU=12。283kN鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為其中［f]為吊環(huán)抗拉強度,?。踗]=50N/mm2,每個吊環(huán)按照兩個截面計算;所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑D=［12283×4/(3。1416×50×2）］1/2=13mm十一、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán),拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=8。383kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算,按照《混凝土結構設計規(guī)范》[f］=50N/mm2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[8383×4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N—-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N=8.38kN；d——樓板螺栓的直徑，d=18mm；[fb］—-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1。5N/mm2；h—-樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于8383。07/(3。1416×18×1。5)=98.8mm。3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N=8。38kN；d--樓板螺栓的直徑，d=18mm;b——樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長,b=5d=90mm;fcc—-混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13。59N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于106。6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!第三部分型鋼懸挑腳手架帶聯(lián)梁計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130—2001）。計算的腳手架為雙排腳手架,搭設高度為20。3米搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0。85米，步距采用的鋼管類型為48×3.2,連墻件豎向間距按層設置,水平間距4.50米施工均布荷載為3。0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內(nèi)錨固段長度2。3米懸挑水平鋼梁上面的聯(lián)梁采用12。6號工字鋼,相鄰懸挑鋼梁之間的聯(lián)梁上最多布置2根立桿.懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.15m。拉桿采用鋼絲繩.一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形.1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×0。850/3=0.043kN/m活荷載標準值Q=3.000×0.850/3=0。850kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0。043=0。097kN/m活荷載的計算值q2=1。4×0.850=1。190kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度）大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=(0。08×0.097+0。10×1。190)×1.5002支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為M2=—（0.10×0。097+0.117×1.190)×1。5002=—0.335kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.335×106/4729。0=70.863N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0.038+0.043=0。081kN/m活荷載標準值q2=0.850kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0。081+0.990×0.850)×1500.04/（100×2。06×105×113510。0）=1。940mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0。038×1。500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×0.850×1.500/3=0。064kN活荷載標準值Q=3。000×0。850×1.500/3=1.275kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.064+1.4×1。275=1。931kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=（1.2×0.038)×0。8502/8+1.931×0.850/3=0。551kN.m=0。551×106/4729。0=116.551N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5。0×0。038×850.004/(384×2.060×105×113510.000）=0。01mm集中荷載標準值P=0。058+0.064+1。275=1。396kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1396.350×850。0×(3×850。02—4×850.02/9）/（72×2.06×105×113510。0)=1.302mm最大撓度和V=V1+V2=1.313mm小橫桿的最大撓度小于850.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2。5)：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0。038×0。850=0.033kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×0。850×1。500/2=0。096kN活荷載標準值Q=3。000×0.850×1。500/2=1.913kN荷載的計算值R=1。2×0。033+1。2×0。096+1。4×1.913=2。831kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0.1141NG1=0.114×20。300=2.316kN(2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0。15NG2=0。150×4×1.500×(0.850+0。300)/2=0。518kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0.15NG3=0.150×1。500×4/2=0.450kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)（kN/m2);0。005NG4=0.005×1。500×20。300=0。152kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.436kN。活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3。000×2×1。500×0.850/2=3。825kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0-—基本風壓（kN/m2），按照《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2001)附錄表D。4的規(guī)定采用：W0=0。300Uz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2001）附錄表7。2。1的規(guī)定采用：Uz=1.250Us—-風荷載體型系數(shù)：Us=0。872經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0。7×0。300×1.250×0.872=0。229kN/m2?？紤]風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+0。85×1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.436+0.85×1。4×3.825=8。675kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。2×3.436+1.4×3。825=9。478kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1。4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2);la——立桿的縱距（m)；h-—步距（m）。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0。85×1。4×0.229×1。500×1.800×1.800/10=0。132kN。m五、立桿的穩(wěn)定性計算卸荷吊點按照構造考慮,不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N-—立桿的軸心壓力設計值，N=9.478kN；i-—計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k--計算長度附加系數(shù),取1。155;u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1。500；l0—-計算長度(m），由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1。800=3.118m；A—-立桿凈截面面積，A=4。501cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.729cm3；--由長細比，為3118/16=196;——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到0.188；-—鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2）；經(jīng)計算得到=9478/(0。19×450）=112.210N/mm2；[f］-—鋼管立桿抗壓強度設計值,［f]=205。00N/mm2；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算〈［f]，滿足要求！2.考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值,N=8.675kN；i—-計算立桿的截面回轉半徑,i=1。59cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1。155；u-—計算長度系數(shù),由腳手架的高度確定,u=1.500；l0—-計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3。118m；A——立桿凈截面面積，A=4。501cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4。729cm3；——由長細比，為3118/16=196;-—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l0/i的結果查表得到0。188；MW-—計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0。132kN。m；——鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2)；經(jīng)計算得到=8675/（0。19×450)+132000/4729=130.694N/mm2；［f］——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205。00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<［f],滿足要求！六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算:Nl=Nlw+No其中Nlw--風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk—-風荷載標準值，wk=0。229kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×4。50=16.200m2No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=5。191kN，連墻件軸向力計算值Nl=10。191kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l/i=30.00/1.59的結果查表得到=0.95;A=4。50cm2；［f］=205。00N/mm2.經(jīng)過計算得到Nf=87。821kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接,對接焊縫強度計算公式如下其中N為連墻件的軸向拉力，N=10。191kN；lw為連墻件的周長，取3.1416×48.0=150。80mm；t為焊縫厚度，t=3.20mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經(jīng)過焊縫抗拉強度=10191。45/(150。80×3。20）=21.12N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖七、聯(lián)梁的計算按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=9.48kN計算簡圖如下支撐按照簡支梁的計算公式其中n=3。00/1.50=2經(jīng)過簡支梁的計算得到支座反力(考慮到支撐的自重）RA=RB=(2—1)/2×9。48+9.48+3.00×0。14/2=14.43kN通過傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重)2×4.74+9.48+3.00×0.14=19。37kN最大彎矩(考慮到支撐的自重)Mmax=2/8×9。48×3。00+0。14×3。00×3。00/8=7.27kN。m抗彎計算強度f=7。27×106/77530.0=93.71N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點.本工程中，腳手架排距為850mm，內(nèi)側腳手架距離墻體300mm,支拉斜桿的支點距離墻體=1150mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130。00cm4,截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cm2。受腳手架作用的聯(lián)梁傳遞集中力N=19.37kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×26。10×0.0001×7。85×10=0。25kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=23。249kN,R2=16.867kN，R3=—0.630kN最大彎矩Mmax=3。194kN。m抗彎計算強度f=M/1。05W+N/A=3。194×106/（1。05×141000。0）+8。912×1000/2610。0=24。990N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003）附錄B得到：b=2。00由于b大于0。6，按照《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003)附錄B其值b’=1。07-0.282/b=0。929經(jīng)過計算得到強度=3.19×106/(0。929×141000。00)=24.39N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算〈[f]，滿足要求!十、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力.各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=24。899kN十一、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=24.899kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:其中［Fg]——鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg—-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）；—-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0。85、0。82和0。8；K—-鋼絲繩使用安全系數(shù)，取8。0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8。000×24.899/0。850=234。341kN.選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑20。0mm。鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為N=RU=24。899kN鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為其中[f]為吊環(huán)抗拉強度，?。踗］=50N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑D=[24899×4/（3。1416×50×2）］1/2=18mm十二、錨固段與樓板連接的計算1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=16。867kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中［f］為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10。9.8[f]=50N/mm2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=［16867×4/(3.1416×50×2)］1/2=15mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=16。87kN；d——樓板螺栓的直徑，d=18mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于16866。70/(3.1416×18×1。5)=198。8mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=16。87kN；d——樓板螺栓的直徑，d=18mm；b-—樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm;fcc—-混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取0。95fc=13。59N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于106。6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!第四部分懸挑腳手架陽角型鋼計算書水平陽角型鋼采用焊接建筑物預埋件連接，計算條件為一端固支的連續(xù)梁。本工程中,腳手架排距為850mm，內(nèi)側腳手架距離墻體300mm，計算中取其1.414型鋼采用16號工字鋼，型鋼支點距離建筑物角點1600mm。型鋼截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cm2.陽角型鋼示意圖陽角型鋼計算簡圖1、型鋼受力計算受腳手架作用的聯(lián)梁傳遞集中力P=9。48kN水平鋼梁自重荷載q=1。2×26.10×0。0001×7.85×10=0.25kN/m經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到陽角型鋼支撐梁剪力圖（kN)陽角型鋼支撐梁彎矩圖（kN.m）陽角型鋼支撐梁變形圖(mm)型鋼支點的的支撐力為9。048kN型鋼固接處的支撐力為10。330kN型鋼最大彎矩Mmax=2.634kN。m圖中距離|MP|=（1.600×1.600+0.500×0。500+1.600×0。500×1.414+3。000×3。000)1/2=3。597m圖中角度〈MPQ=arcsin(3。000/3。597）=0.986圖中角度〈OPQ=arctg(0.157/1.600）=0.098每根鋼絲繩的拉力T=9.048/2/sin（0.986）=5.425kN水平型鋼的軸向力N=2×5.425×cos0.986×cos0.098=5。959kN型鋼抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=2。634×106/（1.05×141000.0）+5.959×1000/2610.0=20。073N/mm2型鋼計算強度小于215。0N/mm2，滿足要求！2、型鋼整體穩(wěn)定性計算水平型鋼采用16號工字鋼,計算公式如下其中b—-均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù),查表《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017—2003)附錄B其值b'=1。07—0.282/b=0。929經(jīng)過計算得到強度=2.63×106/（0。929×141000。00）=20。11N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f]，滿足要求!3、拉繩強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿)的軸力R=5.425kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:其中[Fg］--鋼絲繩的容許拉力（kN）；Fg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）；計算中可以近似計算Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑(mm）;—-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0。82和0。8；K——鋼絲繩使用安全系數(shù)，取8。0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.000×5.425/0。850=51。060kN。選擇6×19+1鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑9。3mm.鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環(huán)強度計算公式為其中［f]為吊環(huán)抗拉強度，取[f］=50N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿)的吊環(huán)最小直徑D=［5425×4/（3。1416×50×2)］1/2=9mm4、型鋼與建筑物連接的計算水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下：對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為經(jīng)過計算得到滿足上式的最小對接焊縫面積A=110mm2；其中N-—對接焊縫軸向力,N=5。959kN；F-—對接焊縫切向力，F(xiàn)=10。330kN；A—-水平鋼梁滿焊的截面積，A=110mm2；ft-—對接焊縫的抗拉或抗壓強度,取185。0N/mm2;經(jīng)過計算得到焊縫正應力強度=5959。04/110。00=54。17N/mm2；焊縫剪應力強度f=10329.60/110。00=93.91N/mm2;焊縫總強度為171.43N/mm2;對接焊縫的強度計算滿足要求!目錄TOC\o"1—3”\h\z\u_Toc291793374"二、施工準備 -5—三、腳手架的搭設 -6—四、質量保證 —8-_Toc291793379"七、腳手架的拆除 -11—_Toc291793381”九、計算書 —13-

工程概況：序號項目內(nèi)容1建筑功能住宅2建筑面積13366.31㎡3建筑層數(shù)地上21層4建筑層高標準層2.8m5建筑高度59.84m6屋面保溫80厚EPE聚苯乙烯泡沫塑料保溫板7外裝飾外墻裝飾涂料8室內(nèi)裝飾頂棚工程清水天棚刮素灰摻膠地面工程防滑地磚、20厚1:2.5水泥沙漿找平壓光內(nèi)墻裝飾瓷磚、抹灰、水泥刮清門窗工程進戶門白鋼門、三防門窗三玻窗塑鋼窗9防水工程屋面防水樓頂4mmSBS.地下室/本工程外腳手架采用扣件式單排單桿鋼管懸挑腳手架、木制腳手板和密目安全網(wǎng)全封密閉，安全網(wǎng)掛設在腳手架外桿內(nèi)側。架子全高60米。外腳手架只為外裝飾施工和工程圍擋封閉用.結構施工用內(nèi)滿堂腳手架見模板設計。

一、材料選擇及質量要求1、鋼管：采用外徑Φ48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管.1）鋼管端部切口平整,嚴禁使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋的鋼管.2）、用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度應為4～6m，其重量不超過25kg。3）鋼管材質宜使用力學性能適中的Q235鋼，其材質應符合《碳素結構鋼》（GB700－88）的相應規(guī)定。2、扣件：本工程腳手架扣件共采用三種:直角扣件、旋轉扣件和對接扣件。1）應使用與鋼管管徑相匹配的扣件，以保證二者的貼合面緊密嚴實，扣緊時接觸良好，保證扣件與鋼管間的摩擦力。2）未經(jīng)檢驗或加工不合格的扣件嚴禁使用.3）扣件的活動部份應能靈活轉動,旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于1mm。4）扣件質量應符合建設部的行業(yè)標準JGJ-85的標準要求。3、懸挑鋼梁、鋼底梁:Ⅰ型125號工字鋼。角鋼三角支架：L63＊63＊6.預埋件：125號工字鋼。4、腳手板：采用木腳手板.木腳手板采用松木板，其板厚度不小于50mm，板寬宜200～250mm，板長為4m.禁止使用有腐朽、裂縫、斜紋及大橫透節(jié)等缺陷的板材。5、其它輔助材料;用于綁扎、連接、圍護和固定等作用的其它材料，如鍍鋅鐵絲、密目安全網(wǎng)、立桿下部的墊板等都必須符合相應的國家標準或行業(yè)標準的規(guī)定，以確保施工的正常使用和安全可靠性.6、搭設前對進場的腳手架桿件或配件（新、舊材料）進行嚴格檢查,符合要求的才能使用。7、所有材料必須滿足搭設的要求，做到材料準備充足。8、施工前，項目經(jīng)理部、公司安全處應組織對進場材料的質量和數(shù)量驗收合格后方可用于施工。

二、施工準備1、落地部分的腳手架施工應在下部的回填土工程施工完畢且驗收合格，以保證立桿有穩(wěn)固可靠的地基。如：安全通道等。2、按設計的立桿橫距和縱距進行放線定位，以及預埋件和拉桿的定位。3、立桿和橫桿、挑梁與預埋件和橫拉桿間應牢固連接，并應保證位置準確，按設計進行施工.4、明確架子的搭設順序每六層設置一層懸挑梁及預埋件(懸挑梁間距6米）,懸挑梁與預埋件連接牢固后，挑梁上設置鋼底梁，底梁上設置8號槽鋼做小橫梁，自一層頂轉角處依次向中間在槽鋼上豎立底立桿、底縱橫桿，各構件連接、焊接固定后，挑梁下部外端頭用斜鋼管支撐在下層地面的預埋件上.向