10層辦公樓設(shè)計(jì)(建筑結(jié)構(gòu))土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文

1緒論通過四年的刻苦學(xué)習(xí)，咱們有必要對(duì)四年來所學(xué)的各門知識(shí)進(jìn)行一個(gè)系統(tǒng)的回憶和匯總，大學(xué)四年即將終止，在咱們畢業(yè)之際，迎來了畢業(yè)設(shè)計(jì)，這也是最后一次的考核。這次設(shè)計(jì)是在咱們以前基礎(chǔ)課、專業(yè)課的基礎(chǔ)上進(jìn)行的，在此進(jìn)程中咱們?cè)俅螌W(xué)習(xí)專業(yè)知識(shí)，而且系統(tǒng)的總結(jié)了建筑、結(jié)構(gòu)方面的要緊知識(shí)，是一次升華的進(jìn)程。在畢業(yè)之前做完該設(shè)計(jì)對(duì)咱們以后的工作或是再學(xué)習(xí)有著重要的作用，也使咱們更順利、更有信心的走上工作職位，而且為以后的進(jìn)展奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。畢業(yè)設(shè)計(jì)的是培育學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)的基礎(chǔ)理論知識(shí)和專業(yè)知識(shí)，分析、研究、解決建筑工程設(shè)計(jì)和經(jīng)濟(jì)分析等實(shí)際問題的能力；培育學(xué)生調(diào)查研究、綜合分析問題的能力；培育學(xué)生查閱資料、圖紙、手冊(cè)和編寫設(shè)計(jì)文件的能力；培育學(xué)生熟練的圖形表達(dá)能力；培育學(xué)生把握和運(yùn)用各項(xiàng)國(guó)家和地址建設(shè)政策的技術(shù)能力；培育學(xué)生成立理論聯(lián)系實(shí)際、踏實(shí)、勤奮、認(rèn)真、嚴(yán)格的科學(xué)作風(fēng)；培育學(xué)生的建筑、結(jié)構(gòu)及施工的全局觀點(diǎn)和經(jīng)濟(jì)觀點(diǎn)。在此設(shè)計(jì)進(jìn)程中，取得了系老師的幫忙和指導(dǎo)，和同窗們的幫忙，在此表示忠心的感激！設(shè)計(jì)人：2012年6月10日2建筑設(shè)計(jì)建筑平面設(shè)計(jì)建筑平面是表示建筑物在水平方向衡宇個(gè)部份的組合關(guān)系。在平面設(shè)計(jì)中，始終需要從建筑整體空間組合的效應(yīng)來考慮，緊密聯(lián)系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的的可能性和合理性；也確實(shí)是說，咱們從平面設(shè)計(jì)入手，可是要著眼于建筑空間的組合。各類類型的民用建筑，從組合平面各部份面積的利用性質(zhì)來分析，要緊可歸納為利用部份和交通聯(lián)系部份兩大類：利用部份是指要緊利用活動(dòng)和輔助利用活動(dòng)的面積，即各類建筑物中的利用房間和輔助房間。交通聯(lián)系部份是指建筑物中各個(gè)房間之間、樓層之間和房間內(nèi)外之間聯(lián)系通行的面積，即各類建筑物中的走廊、門廳、過道、樓梯、電梯等占的面積。2.1.1辦公樓設(shè)計(jì)要點(diǎn)建筑物內(nèi)供辦公人員常常辦公的房間稱為辦公室。以此為單位集合成這定數(shù)量的建筑物稱為辦公建筑。設(shè)計(jì)要點(diǎn)a.此辦公樓為某商業(yè)寫字樓，建筑面積為。故確信該寫字樓由辦公用房、公共用房、服務(wù)用房和其他附屬設(shè)施等組成。b.辦公樓內(nèi)各類房間的具體設(shè)置、層次和位置。依照其利用要求和具體條件確信為：將對(duì)外聯(lián)系多的部門諸如：接待收發(fā)室、小賣部、樓梯、電梯等布置在要緊出入口周圍，其他公共用房、服務(wù)用房均設(shè)首層，小公用房設(shè)在二層到九層，以每層為一辦公單元c.依照所給已知條件、結(jié)合利用要求、基地面積、結(jié)構(gòu)造型等條件確信辦公室，開間為，進(jìn)深為。為了統(tǒng)一路見，其它房間如會(huì)計(jì)室、大辦公室的開間為的倍數(shù)，進(jìn)深不變，多功能廳單獨(dú)設(shè)計(jì)成。d.本建筑物為七層。故依照規(guī)定應(yīng)電梯，又整體高度。故電梯服務(wù)方式為全程服務(wù)，即一組電梯在建筑物的每一層均停車開門。e.辦公室依照利用要求，每一辦公單元均設(shè)一公寓式辦公室，即在單元式辦公室的基礎(chǔ)上設(shè)置臥室、會(huì)客室及廚房等房間的辦公室，作為總領(lǐng)導(dǎo)辦公室，設(shè)置兩個(gè)大空間式的辦公室，即空間大而放開(結(jié)構(gòu)上布置亦是大空間)。不加分隔或以不同高低隔間（或家具）分隔的辦公室；其余均設(shè)成多間式辦公室.f.層高首層擬選，其它樓層為。g.會(huì)議室設(shè)置：每一辦公單元設(shè)置一會(huì)議室面積為。h.公共洗手間布置在建筑物的次要面，位置電梯雙側(cè)，男女各兩個(gè)。i.該建筑物走道凈寬。設(shè)計(jì)要求a.基地選擇該辦公樓的基地位于交通和通迅方便的十字交叉口地段，躲開了產(chǎn)生粉塵、煤煙、散發(fā)有害物質(zhì)的場(chǎng)所和貯存有易爆、易燃品等地段。b.總平面布置與各類用房的關(guān)系總平面布置考慮到環(huán)境與綠化設(shè)計(jì)，除必需的通路、停車場(chǎng)、車棚外，其他空地盡可能地進(jìn)行綠化，辦公樓主體部份坐背面南，知足了朝向和日照的要求。建筑基地內(nèi)設(shè)停車場(chǎng)、自行車棚、依照所需停放車輛的車型及輛數(shù)在基地內(nèi)設(shè)置停車空間。停車的建筑面積，小型汽車按每車位，自行車按每位?？偲矫娌贾脩?yīng)合理安排為汽車庫(kù)、自行車棚、設(shè)備機(jī)房等附屬設(shè)施。c.電梯設(shè)置電梯布置的原則：1）、利用方便2）、集中3）、分隔電梯的布置方式為：在建筑物的中心。電梯的服務(wù)方式：全程服務(wù)，即一組電梯在建筑物的每一層均停車，開門。電梯分區(qū)段的標(biāo)準(zhǔn)：10層以下，采納全程服務(wù)；10以上或更高采納分區(qū)服務(wù)，該辦公樓為七層，故選用全程服務(wù)。d.多功能廳多功能廳部份單獨(dú)集中布置，并與主出入口通過（一）通道聯(lián)系。防化和疏散知足《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》要求。照明、音響、電源及電話（摘口）等的布置與活動(dòng)內(nèi)容及桌椅排列布置方式相結(jié)合，可相統(tǒng)一和諧。e.洗手間洗手間管道應(yīng)集中，便于維修及更新。地面低于地面，凈高為，門洞高。地面及墻面選用耐水易潔面材，并應(yīng)做防水層、注水及地漏。需設(shè)置通風(fēng)入干燥裝置。不（能動(dòng)）走通開窗。管道有靠得住的防漏水、防（結(jié)露）和消聲方法、便于檢修。f..門廳辦公樓入口處設(shè)門廊或雨罩。室內(nèi)外高差較大為，采納臺(tái)階。門廳設(shè)計(jì)知足建筑設(shè)計(jì)防火的要求。須合理組織，各類人流線路、縮短要緊人流線路，幸免人流相互交叉和干擾。各部份必需知足功能要求，相互既有聯(lián)系，又不干擾。g.辦公室自動(dòng)化設(shè)備設(shè)置：對(duì)在不同治理層次從事不同工作的辦公室工作人員，所需的辦公設(shè)備功能各不相同，應(yīng)合理配置利用。h.樓梯的設(shè)計(jì)樓梯的平面選擇，要緊依據(jù)其利用性質(zhì)和重要程度來決定。直跑樓梯具有方向單一、貫通空間的特點(diǎn)；雙分平行樓梯和雙分轉(zhuǎn)角樓梯則是均衡對(duì)稱形式，曲雅莊重。雙跑樓梯、三跑樓梯一樣用于不對(duì)稱的平面布置，既可用于要緊樓梯，也可布置在次要部位作輔助性樓梯。人流疏散量在的建筑常采納交叉樓梯和勇力樓梯形式。不僅利于人流疏散，還可直達(dá)到有效的空間的成效，其它形式的樓梯，如弧形梯，螺旋梯的利用，能夠增加建筑空間的輕松，活潑氣氛，并起到裝飾成效。該辦公樓，人流疏散量不是太多，又考慮到空間布置，故均采納雙分平行樓梯。樓梯的寬度：樓梯間開間尺寸和樓梯梯段寬度條例《建筑樓梯模數(shù)和諧標(biāo)準(zhǔn)》及防火規(guī)范有關(guān)規(guī)定，作為要緊交通有的樓梯梯段凈寬依照利用進(jìn)程中人流股數(shù)確信。一樣按人流寬度每股為計(jì)算，并非應(yīng)少于兩股人流，并組合空間尺寸確信樓梯定度為。樓梯踏步數(shù):為了適使和安全，每一個(gè)梯段踏步數(shù)不超過18步，很多于3步，故該辦公樓（）層踏步改成，其它層均為12.樓梯平臺(tái):包括樓導(dǎo)平面和中間平臺(tái)兩部份，中間平臺(tái)形狀可轉(zhuǎn)變多樣，除知足樓梯間藝術(shù)需要外，還要適為不同功能及步伐規(guī)定所需諒度的需要。窗底層外窗采取防范方法，采納護(hù)攔。高層某公建筑、采納大面積、玻璃窗或玻璃幕（墻）設(shè)擦窗設(shè)施。2.1.一幢建筑物除有知足利用要求的各類房間外，還需要有交通聯(lián)系把各個(gè)房間之間和室內(nèi)外之間聯(lián)系起來，建筑物內(nèi)部的交通聯(lián)系部份可分為：水平交通聯(lián)系得走廊、過道等，垂直交通聯(lián)系的樓梯、坡道、電梯、自動(dòng)梯等，交通聯(lián)系樞紐的門廳、過廳等。交通聯(lián)系部份設(shè)計(jì)的要緊要求交通線路簡(jiǎn)捷、明確、聯(lián)系通行方便；人流通暢，緊急疏散時(shí)迅速安全；力求節(jié)省交通面積，同時(shí)考慮室內(nèi)處置等造型問題:….進(jìn)行交通聯(lián)系部份的平面設(shè)計(jì)，第一需要具體確信走廊、樓梯等通行疏散要求的寬度，具體確信門廳、過廳等人們停留和通行所必需的面積，然后結(jié)合平面布局考慮交通聯(lián)系…部份在建筑平面中的位置和空間組合等設(shè)計(jì)問題過道過道是連結(jié)各個(gè)房間、樓梯和門廳等各部份，以解決衡宇中水平聯(lián)系和疏散問題，過道的寬度應(yīng)符合人流通暢和建筑防火要求。樓梯樓梯是房間各層間垂直交通聯(lián)系部份，是樓層人流疏散必經(jīng)的道路。樓梯設(shè)計(jì)主若是依照利用要求和人流通行情形確信梯段寬度和休息平臺(tái)的寬度；選擇適當(dāng)?shù)臉翘菪问?；考慮整幢建筑的樓梯數(shù)量和樓梯間的平面位置和空間組合。樓梯的寬度也是依照通行人數(shù)的多少和建筑防火要求決定的。梯段的寬度和過道的寬度一樣來考慮，梯度寬度的尺寸也需要以防火要求來進(jìn)行考核。樓梯平臺(tái)的寬度，除考慮人流通行之外，還需要考慮搬運(yùn)東西的方便，平臺(tái)的寬度不該小于梯段的寬度。樓梯形式的選擇，要緊以衡宇的利用要求為依據(jù)。c.門廳、過廳和出入口門廳是建筑物要緊出入口處的內(nèi)外過渡、人流集散的交通樞紐。門廳的面積大小，要緊依照建筑物的利用性質(zhì)和規(guī)模確信。門廳的導(dǎo)向性應(yīng)明確，即要求人們進(jìn)入門廳后，能夠比較容易地找到各過道口和樓梯口，并易于識(shí)別過道和樓梯的主次，和它們通向衡宇各部份利用性質(zhì)上的區(qū)別。門廳中還應(yīng)組織好各個(gè)方向的交通線路，盡可能減少來往的人流的交叉和干擾。過廳通常放置在過道和過道之間，或過道和樓梯的連接處，它起到交通線路的轉(zhuǎn)折和過渡的作用建筑物的出入口處，為了給人們進(jìn)出室內(nèi)外時(shí)有一個(gè)過渡的地址，通常在出入口前設(shè)置雨蓬、門廊或門斗等，以避免風(fēng)雨和寒氣的侵襲。雨蓬、門廊、門斗的設(shè)制，也是突出建筑物的出入口，進(jìn)行建筑重點(diǎn)裝飾和細(xì)部處置的設(shè)計(jì)內(nèi)容。建筑平面的組合設(shè)計(jì)建筑平面的組合，事實(shí)上是建筑空間在水平方向上的組合，這一組合必然致使建筑物內(nèi)外空間和建筑形體，在水平方向上予以確信，因此在進(jìn)行平面組合設(shè)計(jì)時(shí)，能夠及時(shí)畫出建筑物形體的立體草圖，考慮這一建筑物在三度空間中可能顯現(xiàn)的空間組合及其形象，即從平面設(shè)計(jì)入手，然后從建筑空間的組合來考慮進(jìn)行設(shè)計(jì)。建筑剖面設(shè)計(jì)建筑剖面圖是表示建筑物在垂直方向衡宇各部份的組合關(guān)系。剖面設(shè)計(jì)要緊分析建筑物個(gè)部份應(yīng)有的高度、建筑層數(shù)、建筑空間的組合和利用，和建筑剖面中的結(jié)構(gòu)、構(gòu)造關(guān)系等。.1衡宇各部份高度的確信房間的高度和剖面形狀的確信房間剖面的設(shè)計(jì)，第一要確信室內(nèi)的凈高。室內(nèi)凈高和房間剖面形狀的確信要緊考慮一下幾個(gè)方面：室內(nèi)利用性質(zhì)和活動(dòng)特點(diǎn)的要求采光、通風(fēng)的要求結(jié)構(gòu)類型的要求設(shè)備設(shè)置的要求室內(nèi)空間比例的要求衡宇各部份高度的確信建筑剖面中，除各個(gè)房間室內(nèi)的凈高和剖面形狀需要確信外，還需別離確信衡宇層高和室內(nèi)地坪、樓梯平臺(tái)和衡宇檐口等標(biāo)高。層高的確信層高是該層的地坪或樓板到上層樓板面的距離，即該層衡宇的凈高加以樓板層的結(jié)構(gòu)厚度。在知足衛(wèi)生和利用要求的前提下，適當(dāng)降低衡宇的層高，從而降低整.幢衡宇的高度，關(guān)于減輕建筑物的自重，改善結(jié)構(gòu)受力情形，節(jié)省投資都有專門大意義。b.底層地坪的標(biāo)高為了避免室外雨水流入室內(nèi)，并避免墻身受潮，一樣常把室內(nèi)地坪適當(dāng)提高.c.衡宇層數(shù)的確信在本設(shè)計(jì)中，已經(jīng)給出為7~9層。但阻礙確信衡宇層數(shù)的因素很多，要緊有衡宇本身的利用要求，城市計(jì)劃的要求，選用的結(jié)構(gòu)類型，和建筑防火等。建筑空間的組合和利用建筑平面設(shè)計(jì)中，咱們已經(jīng)初步分析了建筑空間在水平方向的組合關(guān)系和結(jié)構(gòu)布置等有關(guān)內(nèi)容，剖面設(shè)計(jì)院中將著重從垂直方向考慮各類高度房間的空間組合，樓梯在剖面的位置，和建筑空間的利用等問題。建筑空間的組合a.高度相同或接近的房間組合高度相同、利用性質(zhì)接近的房間能夠組合在一路。b.樓梯在剖面中的位置樓樣在剖面中的位置，是和樓梯在建筑平面中的位置和建筑平面的組合關(guān)系緊密聯(lián)系在一路的。建筑空間的利用充分利用建筑內(nèi)部的空間，事實(shí)上是在建筑占地面積和平面布置大體不變的情形下，起到了擴(kuò)大利用面積，充分發(fā)揮衡宇投資的經(jīng)濟(jì)成效。房間內(nèi)的空間利用在人們室內(nèi)活動(dòng)和家具設(shè)備布置等必需的空間范圍之外，能夠充分利用房間內(nèi)其余的空間。b.走廊、門廳和樓梯間的空間利用由于建筑物整體結(jié)構(gòu)布置的需要，衡宇中的走廊，通常和層高較高的房間高度相同，這時(shí)走廊平頂?shù)纳喜?，能夠作為設(shè)置通風(fēng)，照明設(shè)備和鋪設(shè)管線的空間。樓梯間的底部和頂部，通常都有能夠利用的空間。建筑體型和立面設(shè)計(jì)建筑物在知足利用要求的同時(shí)，它的體型、立面，和內(nèi)外空間組合等，還會(huì)給人們?cè)诰裆弦阅撤N感受。建筑物的美觀問題，既在衡宇外部形象和內(nèi)部空間處置中表現(xiàn)出來，又涉及到建筑群體的布局，它還和建筑細(xì)部設(shè)計(jì)有關(guān)。建筑物的體型和立面，即衡宇的外部形象，必需受內(nèi)部利用功能和技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件所約束，并受基地群體計(jì)劃等外界因素的阻礙。建筑物的外部形象，并非等于衡宇內(nèi)部空間組合的直接表現(xiàn)，建筑體型和立面設(shè)計(jì)，必需符合建筑造型和立面構(gòu)圖方面的規(guī)律性，把適用、經(jīng)濟(jì)、美觀三者有機(jī)地結(jié)合起來。2.3.1建筑體型和立面設(shè)計(jì)的要求對(duì)衡宇外部形象的設(shè)計(jì)要求，有以下幾個(gè)方面反映建筑功能要求和建筑類型的特點(diǎn)結(jié)合材料性能、結(jié)構(gòu)構(gòu)造和施工技術(shù)的特點(diǎn)把握建筑標(biāo)準(zhǔn)和相應(yīng)的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)適應(yīng)基地環(huán)境和建筑計(jì)劃的群體布置符合建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)律2.3.2建筑體型的組合建筑物內(nèi)部空間的組合方式，是確信外部體型的要緊依據(jù)。建筑體型反映建筑物總的體量大小，組合方式和比例尺度等，它對(duì)衡宇外型的整體效應(yīng)具有重要阻礙。建筑體型的組合要求，要緊有以下幾點(diǎn)：a.完整均衡、比例適當(dāng)建筑體型的組合，第一要求完整均衡，這對(duì)較為簡(jiǎn)單的幾何形體和對(duì)稱的體型，通常比較容易達(dá)到。關(guān)于較為復(fù)雜的不對(duì)稱體型，為了達(dá)到完整均衡的要求，需要注意各組成部份體量的大小比例關(guān)系，使各部份的組合和諧一致，有機(jī)聯(lián)系，在不對(duì)稱中取得均衡。b.主次分明，交接明確建筑體型的組合，還需要處置好各組成部份的連接關(guān)系，盡可能做到主次分明，交接明確。建筑物有幾個(gè)形體組合時(shí)，應(yīng)突出要緊形體，通常能夠由各部份體量之間的大小、高低、寬窄，形狀的對(duì)照，平面位置的前后，和突出入口等手法來強(qiáng)調(diào)主體部份。交接明確，不僅是建筑造型的要求，一樣也是衡宇結(jié)構(gòu)構(gòu)造上的要求。c.體型簡(jiǎn)練、環(huán)境和諧簡(jiǎn)練的建筑體型易于取得完整統(tǒng)一的造型成效，同時(shí)在結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)造施工方面也比較經(jīng)濟(jì)合理。筑物的體型還需要與周圍建筑，道路相呼應(yīng)配合，考慮和地形、綠化等基地環(huán)境的和諧一致，使建筑物在基地環(huán)境中顯得完整統(tǒng)一、本置適當(dāng)。2.3.3建筑立面設(shè)計(jì)建筑立面是表示衡宇周圍的外部形象。立面設(shè)計(jì)和建筑體型組合一樣，也是在知足衡宇利用要求和技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件的前提下，適用建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)律，緊密結(jié)合平面、剖面的內(nèi)部空間組合進(jìn)行的。建筑立面能夠看成是由許多構(gòu)造部件所組成：它們有墻壁體、梁柱、墻墩等組成衡宇的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，有門窗、陽臺(tái)、外廊等和內(nèi)部利用空間直接連通的部件，和臺(tái)基、勒腳、檐口等要緊起到愛惜外墻作用的組成部份。恰本地確立這些組成部份和構(gòu)部件的比例和尺度，運(yùn)用節(jié)拍韻律、虛實(shí)對(duì)照等規(guī)律，設(shè)計(jì)出體型完整，形式與內(nèi)容統(tǒng)一的建筑立面。完整的立面設(shè)計(jì)，并非只是美觀問題，它和平面、剖面的設(shè)計(jì)一樣，一樣也有利用要求，結(jié)構(gòu)構(gòu)造等功能的技術(shù)方面的問題。尺度和比例尺度正確和比例和諧，是使立面完整統(tǒng)一的重要方面。b.節(jié)拍感和虛實(shí)對(duì)照節(jié)拍韻律和虛實(shí)對(duì)照，是使建筑立面富有表現(xiàn)力的重要設(shè)計(jì)手法c.材料質(zhì)感和色調(diào)配置一幢建筑物的體型和立面，最終是以它們的形狀、材料質(zhì)感和色彩多方面的綜合，給人們留下一個(gè)完整深刻的外觀形象。d.重點(diǎn)及細(xì)部處置突出建筑物立面中的重點(diǎn)，既是建筑造型的設(shè)計(jì)手法，也是衡宇利用功能的需要?？拐鹪O(shè)計(jì)建筑物由于受氣溫轉(zhuǎn)變、地基不均勻沉降和地震等因素的阻礙，使結(jié)構(gòu)內(nèi)部產(chǎn)生附加應(yīng)力和變形。解決的方法有二：一是增強(qiáng)建筑物的整體性；二是預(yù)先在這些變開靈敏部位將結(jié)構(gòu)斷開，留出必然的裂縫，以保證各部份建筑物在這些裂縫中有足夠的變形寬度而不造成建筑物的破損。2.4.1沉降縫沉降縫的設(shè)置沉降縫是為了預(yù)防建筑物各部份由于不均勻沉降引發(fā)的破壞而設(shè)置的變形縫。凡屬下列情形時(shí)，均應(yīng)考慮設(shè)置沉降縫：a.同一建筑物相鄰部份的高度相差較大或荷載大小相差差異，或結(jié)構(gòu)形式轉(zhuǎn)變較大，易致使地基沉降不均時(shí)；b.當(dāng)建筑物各部份相鄰基礎(chǔ)的形式、寬度及埋置深度相差較大，造成基礎(chǔ)地面底部壓力有專門大不同，易形成不均勻沉降時(shí)；c.當(dāng)建筑物建造在不同地基上，且難于保證均勻沉降時(shí)；d.建筑物體型比較復(fù)雜、連接部位又比較薄弱時(shí)；e.新建建筑物與原有建筑物緊相毗連時(shí)。2.4.2沉降縫構(gòu)造沉降縫要緊知足建筑物各部份在垂直方向的自由沉降變形，故應(yīng)將建筑物從基礎(chǔ)到頂面全數(shù)剖斷開。沉降縫的寬度隨地基情形和建筑物的高度不同而定.防震縫在地震區(qū)建造衡宇，必然充分考慮地震對(duì)建筑造成的阻礙。為此我國(guó)制定了相應(yīng)的建筑弄震設(shè)計(jì)規(guī)范。對(duì)多層和高層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)衡宇應(yīng)盡可能選用合理的建筑結(jié)構(gòu)方案，不設(shè)防震縫。當(dāng)必需設(shè)置防震縫時(shí)，其最小寬度應(yīng)符合下列要求：高度不超過15m時(shí)，可采納70mm；高度超過15m時(shí)，按不同設(shè)防列度增加縫寬：6度地域，建筑每增高5m，縫寬增加20mm；7度地域，建筑每增高4m，縫寬增加20mm8度地域，建筑每增高3m，縫寬增加20mm9度地域，建筑每增高2m，縫寬增加20mm防震縫應(yīng)沿建筑物全高設(shè)置，縫的雙側(cè)應(yīng)布置雙墻或雙柱，或一墻一柱，使各部份結(jié)構(gòu)都有較好的剛度。一樣情形下，防震縫基礎(chǔ)可不分開，但在平面復(fù)雜的建筑中，或建筑相鄰部份剛度不同專門大時(shí)，也需將基礎(chǔ)分開。按沉降縫要求的防震縫也應(yīng)將基礎(chǔ)分開。3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工程概況某寫字樓為七層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。建筑面積約6500平方米，建筑物平面為T字形，受場(chǎng)地阻礙，主體建筑物的長(zhǎng)57多米，寬米。建筑方案確信，房間開間米，進(jìn)深6米，走廊寬度米。底層層高米，其他層層高米，室內(nèi)外高差米?？蚣芷矫嬷W(wǎng)布置如圖1所示。圖1框架平面柱網(wǎng)布置圖框架梁柱現(xiàn)澆屋面和樓面均選用現(xiàn)澆鋼筋混凝結(jié)構(gòu)。3.a.氣象條件夏日最高氣溫℃,冬季室外最低溫度-12℃，凍土深度25cm,大體風(fēng)壓m2,大體雪壓m2,最大風(fēng)級(jí)7-8級(jí)。3.1.2地下水位該工程場(chǎng)區(qū)地形平坦，土層散布比較規(guī)律，地基承載力按120-140KN/m2計(jì)，持力層為輕質(zhì)粘土。常年地下水位深約7米左右，水質(zhì)對(duì)砼無浸蝕。b.地基土指標(biāo)自然容重cm2，液限%，塑性指數(shù)，孔隙比，稠度，計(jì)算強(qiáng)度15t/㎡.c.抗震設(shè)防設(shè)計(jì)烈度按6度，結(jié)構(gòu)按7度設(shè)計(jì)。d.屋面及樓面作法屋面做法：30mm冷底子油熱瑪蹄脂二道；200mm厚泡沫混凝土保溫層；20mm厚水泥砂漿找平層；120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板；150mm厚混合沙漿頂棚；樓面做法：水磨石地面；100mm厚現(xiàn)澆鋼筋砼板150mm厚混合沙漿粉底e.材料混凝土強(qiáng)度品級(jí)為C30,縱筋ll級(jí)，箍筋l級(jí)。3.1.3a.確信梁柱截面尺寸及框架計(jì)算簡(jiǎn)圖；b.荷載計(jì)算；框架縱橫向側(cè)移計(jì)算；框架在水平及豎向力作用下的內(nèi)力分析；內(nèi)力組合及截面設(shè)計(jì)；梁柱截面、梁跨度及柱高度的確信3.2.1框架梁截面高度h可按（1/8——1/12）L,L為框架梁的計(jì)算跨度,且不小于400㎜，也不宜大于1/4凈跨。梁的寬度b不宜小于1/4h，且不該小于250㎜.框架柱的截面高度不宜小于400㎜，柱截面的寬度不宜小于350㎜，截面高度和寬度之比不宜超過。a.柱：截面尺寸bxh=500mm×500mmb.梁：梁編號(hào)見圖2L1bxh=250mm×700mmL2bxh=250mm×700mmL3bxh=250mm×600mmL4bxh=250mmL5bxh=250mm×600圖2梁編號(hào)3.2.2底層柱高度h=.++=，其中為底層層高，048m為室內(nèi)外高差，為基礎(chǔ)頂面至是外地面的高度。其它柱高等于層高，為。荷載計(jì)算3.3圖3梁的計(jì)算跨度圖4橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱編號(hào)按屋面的做法逐項(xiàng)計(jì)算均步荷載，計(jì)算時(shí)應(yīng)注意：30mm厚細(xì)石混凝土板×20=m三氈四油防水層KN/m2冷底子油熱瑪碲二道 KN/m2200mm厚泡沫混凝土保溫層×6=KN/m220mm厚水泥砂漿找平層×20=KN/m2120mm厚現(xiàn)澆鋼筋砼板×25＝KN/m2150mm混合砂漿頂棚 ×17=--------------------------------------------------共計(jì)KN/m2屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值為 (6×+×(6×2++×=KN/m3.3.2樓面均部恒載按樓面做法逐項(xiàng)計(jì)算水磨石地面KN/m2100mm厚鋼筋混凝土整澆層×25＝KN/m15mm后混和砂漿粉底×17=KN/m吊頂或粉底 KN/m2-----------------------------------------------共計(jì)m2樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為（6×+）×（6×2++）×＝3.3.3屋面均布活載計(jì)算重力荷載代表值時(shí)，僅考慮屋面雪荷載。雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為×（6×+）×（6×2++=KN3.3.4樓面均布活荷載一樣房間為m2，會(huì)議室.走廊.門廳等處m2，為計(jì)算方便，此處偏安全地統(tǒng)一取均步活荷載為KN/m2。樓面均步活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為×（6×+）×（6×2++）＝3.3.5梁柱自重梁側(cè).梁底.柱周的抹灰，近似按加大梁寬及柱寬考慮。例：L1b×h=×,長(zhǎng)度每根重量為：×××25﹦KN表1梁柱自重3.3.6編號(hào)截面(m2)長(zhǎng)度(m2)根數(shù)每根重量(KN)L1×4×7=28L2×2×7=14L3×10×7=70L4×5×7=35L5×24×7=168Z1×7×4=28Z2×7×4×6=118墻體為240㎜厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮，墻體為砼空心小砌塊單位面積上墻體重量為：×19﹦KN/m2。墻體自重計(jì)算見表23.3.7女兒墻外挑檐高1200mm，采納鋼筋混凝土現(xiàn)澆墻，為了計(jì)算方便，近似按240mm鋼筋混凝土墻基算單位面積重量（+）×25=m2女兒墻面積×12++×=女兒墻自重×=3.3.8頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載，屋面雪荷載，縱橫梁的自重，半層柱自重，半層墻體自重。其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載，調(diào)整系數(shù)×樓面均布活荷載，縱橫梁自重，樓面上、下各半層的柱及縱、橫墻體自重。將前述分項(xiàng)荷載相加得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下：表2縱墻自重計(jì)算表墻體每片面積（m2）片數(shù)重量（KN）底層縱墻L5×23其它層縱墻L5×323表3橫墻自重計(jì)表算墻體每片面積m2片數(shù)重量kN底層L1下×4其它層L!下×4底層L2下×2其它層L2下×2底層L3下×5其它層L3下×35.第七層G7=4479KN第六層G6=3713KN第五層G5=4264KN第四層G4=4503KN第三層G3=4941KN第二層G2=5219KN第一層G1=6503KN質(zhì)點(diǎn)重力荷載值見圖5水平地震力作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算3.4.1縱橫梁線剛度混凝土C30,Ec=3×10KN/m2在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆樓面或預(yù)制樓板，但有現(xiàn)澆層的樓面，能夠作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。為考慮這一有圖5質(zhì)點(diǎn)重力荷載值利作用，在計(jì)算梁的截面慣性距時(shí)，對(duì)現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取I=(I為梁的截面慣性距)；對(duì)中框架梁取I=。若為裝配樓板，帶現(xiàn)澆層的樓面，則對(duì)邊框架梁取I=；對(duì)中框架梁取I=。橫梁剛度計(jì)算結(jié)果列于表4表4縱橫梁線剛度梁號(hào)L截面b×h(㎡)跨度l(m)慣性距I0=(m4)邊框架梁中框架梁Ib=(m4)Kb=(KN·m)Ib=(m4)Kb=(KN·m)L1××10‐3×10‐3×104——L2××10‐3×10‐3×104——L3××10‐3——9×10‐3×104L4××10‐3——×10‐3×104L5××10‐3×10‐3×1049×10‐3×1043.4.2橫向框架柱的側(cè)移剛度D值柱線剛度列于表四中，橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算見表5表5柱線剛度柱號(hào)截面（㎡）柱高度（m）慣性矩線剛度（m4）（kN·m）××10-3×104××10-3×1043.4.3橫向框架自振周期按極點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期，極點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)大體頻率的一種近似方式。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量散布情形簡(jiǎn)化為無窮質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿極點(diǎn)位移表示的基頻公式?！篌w周期調(diào)整系數(shù)?？紤]填充墻使框架自振周期減少的阻礙，取?！蚣艿臉O點(diǎn)位移。在未求出框架的周期前,無法求出框架的地震力及位移。 是將框架的重力荷載視為水平作使勁，求得的假象框架極點(diǎn)位移,然后由求出,再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力,進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架極點(diǎn)位移計(jì)算見表7。=××=（s）3.4.4橫向地震作用計(jì)算在Ⅰ類場(chǎng)地，7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第二組情形下：結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)周期=，水平地震阻礙系數(shù)最大值=（7度，多遇地震）由于=＞=×=（s），應(yīng)考慮極點(diǎn)附加地震作用表6橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算層項(xiàng)目柱類型根數(shù)底層邊框架邊柱132064邊框架中柱130934中框架邊柱941310中框架中柱1075510其他層邊框架邊柱157934邊框架中柱=276884中框架邊柱=1410510中框架中柱=1936910按底部剪力法求得的基底剪力，若按分派給各層，則水平地震作用呈倒三角形散布。對(duì)一樣層，這種散布大體符合實(shí)際。但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，專門關(guān)于周期比較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差更大。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)峻。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。考慮了結(jié)表7橫向框架極點(diǎn)位移層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對(duì)位移74479447963713819254264124564450316959349412190025219271191650333622構(gòu)周期和場(chǎng)地的阻礙。且修正后的剪力散布與實(shí)際加倍吻合。=+=×+=結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=（/）××=（）×××33622=1525kN極點(diǎn)附加水平地震作用：==×1525=82kN各層橫向地震剪力計(jì)算見表8，表中橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖63.4.5橫向框架抗震變形驗(yàn)算.見表93.4.6縱向框架側(cè)移剛度D值.見表103.4.7縱向框架自振周期縱向框架極點(diǎn)位移計(jì)算見表11表8各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次（m）（m）（kN）（kN）（kN）（kN）74479637138495354264822104450370607349145968725219442571650331735注：表中第7層中加入了。圖6橫向框架各層水平地震作用和地震剪力a水平地震作用b地震剪力3.4.8縱向地震作用計(jì)算結(jié)構(gòu)縱向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=（/）××表9橫向框架變形驗(yàn)算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角71/410061/257151/189541/156531/133321/120011/924層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均知足要求。＜[]=1/450=（）×××33622=1625kN=××=（s）極點(diǎn)附加水平地震作用：==×1625=各層橫向地震剪力計(jì)算見表12，表中3.4.9縱向框架抗震變形驗(yàn)算.見表13縱向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖7水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析仍取中框架計(jì)表10縱向框架柱側(cè)移剛度D值層項(xiàng)目柱類型根數(shù)底層邊框架邊柱96914邊框架中柱1161010中框架邊柱105624中框架中柱1252910其他層邊框架邊柱157934邊框架中柱=2270510中框架邊柱=186464中框架中柱=2543710表11縱向框架極點(diǎn)位移層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對(duì)位移74479447963713819254264124564450316959349412190025219271191650333622表12各層橫向地震剪力計(jì)算層次（m）（m）（kN）（kN）（kN）（kN）74479637138495354264822104450370607349145968725219442571650331735注：表中第7層中加入了。圖7橫向框架各層水平地震作用和地震剪力a水平地震作用b地震剪力表13縱向變形驗(yàn)算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角71/493261/310351/227841/186531/160721/146311/970注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均知足要求。＜[]=1/450表14橫向框架柱剪力及彎矩計(jì)算表柱層h(m)Vi(KN)DKN/mDKN/mD/DVikKyiM下M上中框架邊柱71410561410551410541410531410521410519143中框架中柱719369619369519369419369319369219369110755注：表中y=y0+y1+y2Vim=ViDim/DiM=VimYihiM=Vim(1-Yi)h框架梁端彎矩剪力及柱軸力見表15表15框架梁端彎矩、剪力及柱軸力層次CD跨DE跨柱軸力L(m)M左(KN)M右(KN)Vb(KN)L(m)M左(KN)M右(KN)Vb(KN)NA(KN)NB(KN)7654321圖8地震力作用下框架彎距圖圖9地震作用下框架梁的剪力及柱軸力ab圖10中框架恒載及活荷載a恒載b活載示意豎向荷載作用下框架內(nèi)力分析3.6.1雙向板傳給梁的荷載可采納下述近似方式:從板的周圍做450線,將每一區(qū)格分成45塊,每塊將其荷載傳給支撐該板的梁上.經(jīng)受梯形或三角形散布的持續(xù)梁,可利用固端彎矩相等的條件,將非均部荷載轉(zhuǎn)化為等效的均布荷載如圖11.梯形;q=(1-2a2+a3)pa=時(shí)q=三角形a=q=圖11第7層梁的均布線荷載CD跨：屋面均布恒載傳給梁××=m橫梁自重（包括抹灰）××25=m恒載：mDE跨：屋面均布恒載傳給梁××=m橫梁自重（包括抹灰）××25=m恒載：m第7層活荷載：××=m第1～6層梁均布線荷載CD跨：樓面均布恒載傳給梁××=m橫梁自重（包括抹灰）（+）××25=m內(nèi)橫墻自重×19×（）=m恒載：mDE跨：樓面均布恒載傳給梁××=kN/m橫梁自重（包括抹灰）kN/m恒載：kN/m第1～6層活荷載：×2×=m第1～6層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）：××25×=kN縱墻自重（包括抹灰）：×19××（）=kN柱自重（包括抹灰）：×××25=共計(jì)：kN第1層柱自重：×××25=中框架恒載及活荷載見圖10。表16固端彎矩計(jì)算AB跨BC跨簡(jiǎn)圖固端彎矩M0＝MJ（KN/m）簡(jiǎn)圖固端彎矩MJ=MK（KN/m）××＝××＝××＝××＝××＝××＝××＝××＝3.6.2豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對(duì)一樣的工業(yè)與民用建筑能夠不考慮活荷載的不利布置。如此求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較大時(shí)，可在截面配筋時(shí)，將跨中彎矩乘～的放大系予以調(diào)整。a固端彎矩計(jì)算：將框架視為兩頭固定梁，計(jì)算固端彎矩。計(jì)算結(jié)果見表16；b分派系數(shù)計(jì)算：見圖12，圖13；考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如下圖10所示。切斷的橫梁線剛度為原先的一倍，分派系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。例：A柱頂層節(jié)點(diǎn)：下柱＝==梁＝==其他節(jié)點(diǎn)的分派系數(shù)圖見圖11及圖12。c傳遞系數(shù)遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為遠(yuǎn)端滑動(dòng)鉸質(zhì)，傳遞系數(shù)為－1。d彎矩分派恒載作用下，框架的彎矩分派計(jì)算見圖12，框架的彎矩見圖14；活載作用下，框架的彎矩分派計(jì)算見圖13，框架的彎矩見圖15。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力散布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為，調(diào)幅后，恒載及活載彎矩圖見恒載作用下框架彎矩圖及活載用框架彎矩圖13恒載彎矩分派圖（KN/m）圖14恒載作用下框架彎矩圖(KN/m)圖15恒載作用下框架彎矩圖（KN/m）圖16活載作用下框架彎矩圖（KN/m）e梁端剪力及柱軸力計(jì)算f彎矩分派：恒荷載作用下，框架的彎矩分派計(jì)算見圖12，框架的彎矩圖見圖14；活荷載作用下，框架的彎矩分派計(jì)算見圖13，框架的彎矩圖見圖15；豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重散布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩圖見圖14，圖15中括號(hào)內(nèi)數(shù)值。3.6.3梁端剪力及柱軸力的計(jì)算梁端剪力：式中：——梁上均布荷載引發(fā)的剪力，；——梁端彎矩引發(fā)的剪力，；柱軸力：式中：——梁端剪力；——節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重；以EG跨，六七層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。由圖10查得梁上均布荷載為：第七層：=m第六層：=m集中荷載柱自重由圖15查得,括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。六層梁端彎矩：左=·m（·m）右=·m（·m）七層梁端彎矩:左=·m（·m）右=·m（·m）括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的數(shù)13恒載彎距分派圖圖14活載作用下彎矩分派圖圖15恒載作用下彎距圖圖16活載作用下彎距圖七層梁端剪力：Vqc=Vqd=1/2××=調(diào)幅前：Vmc=Vmd=Vc=Vqc=Vmc=Vd=Vqd+Vmd=+=調(diào)幅后：Vmc=Vmd=Vc=Vd=+=同理可得六層梁端剪力：調(diào)幅前：Vc=1/2××+Vd=1/2××調(diào)幅后：Vc=1/2××+Vd=1/2××七層C柱柱頂及柱底軸力：===+=六層C柱柱頂及柱底軸力：=++==+=其他層梁端剪力及柱軸力計(jì)見表17內(nèi)力組合3.7.1.框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間Mvmax可近似取跨中的M代表。Mvmaxql2－式中：M左、M右——梁左、右端彎矩，見圖13、14括號(hào)內(nèi)的數(shù)值?？缰蠱若小于ql2，應(yīng)取M＝ql2。在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩MGE采納數(shù)值法計(jì)算，表17恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）D柱荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力CD跨DE跨CD跨DE跨CD跨DE跨C柱D柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmB＝VmCVAVBVB＝VCN頂N底N頂N底70（）60）（）50（）（）40（）（）30（）（）20（）

（）10（）（）注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。如圖16所示。圖中MGA、MGB——重力荷載作用下梁端的彎矩；MGA、MEB——水平地震作用下梁端彎矩；RA、RB——豎向荷載與地震荷載一起作用下梁端反力。對(duì)RB作用點(diǎn)取矩：

RA＝－（MGB－MGA＋MEA＋MEB）x處截面彎矩為：M＝RAx－－MGA＋MEA＝0，可求得跨間Mmax的位置為x1＝將x1代入任一截面x處的彎矩表達(dá)式，可是跨間最大彎矩為：Mmax＝MGE＝－MGA＋MEA＝－MGA＋MEA當(dāng)右震時(shí)，公式中的MEA、MEB反號(hào)。MEA及x1的具體數(shù)值見表18，表中RA、x1、MGE均有兩組數(shù)值。梁內(nèi)力組合見表20。表18活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層數(shù)荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力CD跨DE跨CD跨DE跨CD跨DE跨C柱D柱Vqc＝VqdVqd＝VqeVmc＝－VmdVmd＝VmeVcVdVc＝VdN頂＝N底N頂＝N底7-0580（）60（）50（）40（）30（）20（）10（（）注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。表18MGE及X值計(jì)（恒＋活）地震qKN/mMGc（KN·m）MGd（KN·m）MEc（KN·m）MEd（KN·m）CD跨7654321DE跨7654321續(xù)表18L（m）RA（KN）x1（m）MGE（KN·m）CD跨7654321DE跨7654321注：當(dāng)x1>l或x1<0時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取x1=L或x1＝0時(shí)，用M=RAx－－MGAMEA計(jì)算MGE。表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖13、14括號(hào)中數(shù)值），剪力取調(diào)幅前后的較大值，如圖16所示，圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值。M′左、M′右為調(diào)幅后彎矩值。剪力值應(yīng)取V′左、V′右17、表18

表20梁內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載=1\*GB3①活載=2\*GB3②地震荷載=3\*GB3③=1\*GB3①＋=2\*GB3②（=1\*GB3①＋=2\*GB3②）±=3\*GB3③7A右M±VB左MVB右M±V跨中MDJMJK6C右M±VDMVD右M±V跨中MAMJK5C右M±VD左MVD右M±V跨中MDJMJK4C右M±VD左MVD右M±V跨中McdMde續(xù)表20層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載=1\*GB3①活載=2\*GB3②地震荷載=3\*GB3③=1\*GB3①＋=2\*GB3②（=1\*GB3①＋=2\*GB3②）±=3\*GB3③3C右MVD左MVD右MV跨中McdMde2C右MVD左MVD右MV跨中McdMde1C右MVD左MVD右MV跨中McdMde①表中彎矩單位為KN·m，剪力單位為KN；②表中跨中組合彎矩未填處未跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。表21C柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載=1\*GB3①活載=2\*GB3②地震荷載=3\*GB3③=1\*GB3①＋=2\*GB3②（=1\*GB3①＋=2\*GB3②）±=3\*GB3③7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MV柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為KN·m，軸力單位為KN。表22D柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載=1\*GB3①活載=2\*GB3②地震荷載=3\*GB3③=1\*GB3①＋=2\*GB3②（=1\*GB3①＋=2\*GB3②）±=3\*GB3③7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MV柱底MN4柱頂MN850..18柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂M=N柱底MN1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為KN·m，軸力單位為KN。注意：在截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以γRE后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。3.7.2框架柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)操縱截面，組合結(jié)果見表20及表21。表20及表21中，系數(shù)β時(shí)考慮計(jì)算截面以上各層活荷載不老是同時(shí)知足二對(duì)樓面均布活荷的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，其取值見表22。表23活荷載按樓層的折減系數(shù)β墻、柱、基礎(chǔ)計(jì)算、截面以上的層數(shù)12～34～56～89～20>20計(jì)算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)（）截面設(shè)計(jì)3.8.1承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE表24承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎軸壓比小于的柱偏壓考慮地震作歷時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)采納下面的表達(dá)式：S式中：γRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取值見表23；S——地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的大體組合；注意：在截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以γRE后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。3.8.2橫向框架梁截面設(shè)計(jì)以第一層梁為例，梁操縱截面的內(nèi)力如圖17所示。圖中M單位為KN·m，V的單位為KN。圖18第一層梁內(nèi)力示意混凝土強(qiáng)度品級(jí)為C25（fcm＝mm2，fc＝mm2），縱筋為Ⅱ級(jí)（fy＝310N/mm2），箍筋為Ⅰ級(jí)（fy＝210N/mm2）。⑴梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算（見表24）；⑵梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算；為了避免梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行如下調(diào)整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系數(shù)，對(duì)三級(jí)框架??；Ln——梁的凈跨，對(duì)第一層梁LnAB＝6.1m，LnBC＝VGb——梁在重力荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值。VGb＝（q恒＋活）－LnMbν、Mbr——?jiǎng)e離為梁的左右端順時(shí)針方向或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩值。由表20得:CD跨：順時(shí)針方向Mbν＝·m；Mbr＝·m逆時(shí)針方向Mbν＝KN·m；Mbr＝·mDE跨：順時(shí)針方向Mbν＝·m；Mbr＝·m逆時(shí)針方向Mbν＝－·m；Mbr＝·m計(jì)算中Mbν＋Mbr取順時(shí)針方向荷逆時(shí)針方向中較大者。剪力調(diào)整：CD跨：Mbν＋Mbr＝＋=KN·m>+=KN·mVGb＝（+×）×××＝DE跨：Mbν＋Mbr＝＋=·mVGb＝（＋×）×××＝KN·mVA右＝VJ左＝＋＝KNVB右＝＋＝考慮承載力抗震系數(shù)γRE＝γREVD右＝γREVJ左＝×＝KNγREVJ右＝×＝KN調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計(jì)算。斜截面計(jì)算見表26表25梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算ⅠⅠⅡ截面Mb×h0(mm2)250×565250×565250×565250×5651/2××=1/2××=M0=M-REM0s=ζ=1-(mm2)選筋3Ф251Ф222Ф201Ф251Ф253Ф183Ф25實(shí)配面積（mm2）1473%1..31續(xù)表25截面ⅢⅣⅣⅤMb×h0(mm2)250×565250×365250×365250×365××=/M0=M-REM07..39s=ζ=1-(mm2)選筋2Ф203Ф252Ф21Ф163Ф20實(shí)配面積（mm2）628．01473961．1941%0．440．611．05表26梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座C右支座D左支座D右設(shè)計(jì)剪力V′（KN）γREV′（KN）調(diào)整后V（KN）γREV（KN）b×h0（mm）250×565250×565250×365（KN）>V>V>V箍筋直徑ф（mm）肢數(shù)（n）n＝2，ф8n＝2，ф8n＝2，ф8AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝fcbh0+>γREV>γREV>γREVρ＝（％）ρsvmin＝（％）依照國(guó)內(nèi)對(duì)低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土持續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力實(shí)驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性，表中公式將靜力荷載作用下梁的受剪承載力公式乘以的降低系數(shù)。6.7.3以第一、二層B柱為例，對(duì)圖19中的Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷翞镃25，fc＝mm2,fcm=N/mm2,縱筋為Ⅱ級(jí)fy＝310N/mm2，箍筋為Ⅰ級(jí)。a軸壓比驗(yàn)算。軸壓比限值見表27由D柱內(nèi)力組合表21查得：NⅠ-1=μc＝＝＝<表27軸壓比限值類型抗震等級(jí)一二三框架柱框支柱NⅡ-Ⅱ＝圖19μc＝＝＝<NⅢ-Ⅲ＝μc＝＝＝<均知足軸壓比限值得要求。b正截面承載力的計(jì)算框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制緊密相關(guān)，一樣框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子.梁先屈服可使整個(gè)框架有較大的內(nèi)力重散布和能量消耗內(nèi)力，極限層間位移增大，抗震性能較好，若柱形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)經(jīng)受豎直荷載的能力并可能使結(jié)組成為機(jī)動(dòng)體系.因此在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)表現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，即一、二級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除頂層和軸壓比小于者外（因頂層和軸壓比小于的柱能夠?yàn)榫哂信c梁相近的變形能力），梁、柱端彎矩應(yīng)符合下列公式的要求.三級(jí)框架≥——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或反時(shí)針方向的截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和；——節(jié)點(diǎn)左、右柱端反時(shí)針或順時(shí)針方向的截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和；地震反復(fù)作用，而兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)知足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮反時(shí)針方向彎矩之和，反之亦然.若采納對(duì)稱配筋，可采納兩組中較大值計(jì)算配筋.由于框架底層柱過早顯現(xiàn)塑性屈服，將整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形能力.同時(shí)，隨著框架結(jié)構(gòu)梁鉸的顯現(xiàn)，由于塑性應(yīng)力的重散布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大的不確信性，第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值，由內(nèi)力組合表查得＝左震＋＝·m右震＋＝KN·m?。終N·m第一層梁與D柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表查得＝左震＋＝KN·m右震＋＝KN·m梁端取左震，也取左震.＝KN·m<=×＝KN·m?。絅·m將與的差值按抗的彈性分析彎矩值之比分派給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即Ⅰ－Ⅰ、Ⅱ－Ⅱ截面）：依照D柱內(nèi)力組合表，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各類調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面操縱內(nèi)力如下：Ⅰ－Ⅰ截面①M(fèi)＝×＝KN·mN＝×＝KN·m②M＝KN·mN＝·mⅡ－Ⅱ截面①M(fèi)＝×＝·mN＝×＝KN·m②M＝·mN＝·mⅢ－Ⅲ截面①M(fèi)＝×＝·mN＝×＝KN·m②M＝KN·mN＝·m截面采納對(duì)稱配筋，具體配筋計(jì)算見表28，表中，當(dāng)≥時(shí)，?。?≤1≤1當(dāng)<15時(shí)，取e＝；（大偏心受壓）（小偏心受壓）上述各式中——軸向力對(duì)截面形心的偏心矩；——附加偏心矩；——初始偏心矩；——偏小受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；——考慮構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的阻礙系數(shù)；——偏心矩增大系數(shù)；e——軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合理點(diǎn)的距離；——混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度；As，As’——受拉，受壓鋼筋面積表28柱正截面受壓承載力計(jì)算截面Ⅰ－ⅠⅡ－ⅡⅢ－ⅢMNL045004880bh0500×465500×465500×465e0000eiL0/heie§(§b=偏心性質(zhì)大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心As=As’47．50<0289．45<02123．97<0選筋4￠164￠164￠25+2￠18實(shí)配面積8048042218．5%0．340．340．95一層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：式中：——柱凈高；，——?jiǎng)e離為柱上、下端順時(shí)針或反時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值，取調(diào)整后的彎矩值，一樣層應(yīng)知足＝由正截面計(jì)算中，第Ⅱ－Ⅱ、Ⅲ－Ⅲ截面的操縱內(nèi)力得：＝·m＝·m＝4.28mKN柱的軸心抗剪承載力式中：λ——框架的計(jì)算剪跨比，λ＝，當(dāng)λ<1時(shí)，取λ＝1，當(dāng)λ>3時(shí)，取λ＝3；N——考慮地震內(nèi)力組合的框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值.當(dāng)N>時(shí)，取N＝；λ＝，取λ＝N＝>=取N＝.設(shè)柱箍筋為4肢ф8@150,則=>同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：Vc≤即KN>4樓梯構(gòu)造設(shè)計(jì)樓梯開間3600；采納梁式樓梯，如圖28所示圖28樓梯結(jié)構(gòu)布置圖選用Ⅰ級(jí)鋼筋，fy＝210N/mm2，C20，fcm＝11N/mm2.踏步板TB1取一個(gè)踏步為計(jì)算單位，踏步板厚δ＝40，踏步尺寸如圖29所示折算高度：mm4.1.1踏步板自重：×××25＝m水泥砂漿面層：××（＋）×20＝KN/m板底抹灰：×××17＝KN/m活載：××＝KN/mP＝KN/m4.1.2計(jì)算跨度l0＝＋＝l0＝＋＝1.42m取l0＝KN·m4.1.3配筋計(jì)算h0＝h－20＝120－20＝100mmAs＝mm2.選用2φ6（As＝57mm2）斜梁TL2取斜梁截面為150×250mm4.2.1由踏步傳來荷載：×（2+）×1/＝m斜梁自重：××（）×1/×25＝m梁側(cè)抹灰：×××2×1/×17＝m金屬擋板重：×＝mP=m4.2.2內(nèi)力計(jì)算計(jì)算跨度l0＝+＝3.32m4.2.3圖29踏步尺寸及TB1計(jì)算簡(jiǎn)圖圖30TL1計(jì)算簡(jiǎn)圖TL1與TB1現(xiàn)澆在一路，故應(yīng)按倒L形截面計(jì)算翼緣厚取bf＝553mm取h0＝h-35＝250-35＝215mma正截面承載力驗(yàn)算≥×106N·m故屬于第一類T形截面，受壓區(qū)在翼緣內(nèi)，取2Ф14，As＝.架立鋼筋采納2φ8b斜截面承載力計(jì)算由>12000N故箍筋可按構(gòu)造配筋，.平臺(tái)板TB2平臺(tái)板厚取h＝60mm，取1m寬板為計(jì)算單位4.3.1恒載平板臺(tái)自重：××25＝m平臺(tái)板面層重：××20＝KN/m板底抹灰重：××17＝KN/m活載×＝KN/m——————————————————————————————————P=KN/m4.3.2平臺(tái)板一端與平臺(tái)梁整體連接，另一端與窗臺(tái)梁整體連接故去用計(jì)算跨度l0＝ln＝1.65m4.3.3配筋計(jì)算h0＝h－20＝60－20＝40mmAs＝mm2.選用5Φ8（As＝252mm2）s＝200mm平臺(tái)梁TL3平臺(tái)梁截面取b×h＝200×350mm，兩頭擱置在磚墻上，擱置長(zhǎng)度a＝240mm.4.4.1荷載計(jì)算均布荷載平臺(tái)板傳來的荷載×（2+）＝m平臺(tái)梁自重××（）×25＝KN/m梁側(cè)抹灰自重：××29×2×17＝KN/m——————————————————————————————————P=KN/m斜梁傳來集中荷載：P＝××＝4.4.2計(jì)算跨度L0=Ln+a=3360+240=3600>=3520故取L0＝3520mm計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖29彎矩計(jì)算時(shí)，因靠近支座處的集中荷載對(duì)跨中彎矩阻礙甚小，故略去不計(jì)；中間兩集中荷載因位置相距很近，可近似視為均作用于跨度中點(diǎn)，以簡(jiǎn)化計(jì)算。剪力計(jì)算時(shí)，靠近支座的集中荷載4.4.3配筋計(jì)算a正截面承載力計(jì)算平臺(tái)梁按倒L形截面計(jì)算翼緣厚度h’f＝60mm翼緣寬度b’f＝mm取h0＝h－35＝350－35＝310mm>×106故屬于第一類T形截面1選用3Φ16（AS＝603mm2）b斜截面承載力計(jì)算<39960N故按構(gòu)造配筋，采納雙肢φ6@200，梁與平臺(tái)梁相連外箍筋加密，踏步板TB1、斜梁TL2平臺(tái)板TB2、平臺(tái)梁TB3配筋如圖30~33圖31斜梁TL2配筋圖圖32平臺(tái)板TB3配筋圖5基礎(chǔ)設(shè)計(jì)地基條件5.1.1該工程場(chǎng)區(qū)地形平坦，土層散布比較規(guī)律，地基承載力為120～140KN/m2.持力層為輕質(zhì)粘土.5.1.2凍土厚度400mm.地下水位約為7m.水質(zhì)關(guān)于混凝土無侵蝕.5.1.5上部結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，同一列柱傳下來的豎向荷載相同，本設(shè)計(jì)以橫向中框架E柱為例，其傳至基礎(chǔ)的荷載N＝，M=，因荷載較大，故選用樁基礎(chǔ).a采納混凝土灌注樁基礎(chǔ)，樁長(zhǎng)初步定為10.采納沉管灌注樁，直徑為300mm，面積為0.071m2b臺(tái)厚度初步定為900m,深1.4m.c估算但樁承載力，樁的有效計(jì)算長(zhǎng)度為10m,地基土指標(biāo)，該地基為粉質(zhì)粘土，查表知：qsik＝，qsp＝900Kpa.Rk＝qpAp+upΣqsikli＝900×+××10=R＝×=按樁身材料驗(yàn)算，混凝土品級(jí)為C20,fc＝10mm2，ft＝mm2R＝×10××103=>d估算樁基根數(shù)及承臺(tái)面積考慮土重及偏心荷載的阻礙.樁基根數(shù)取n＝≈灌注樁中心至承臺(tái)邊緣距離為300，樁布置見圖，承臺(tái)面積為A＝3.24m2圖33樁的排列e計(jì)算單樁經(jīng)受外力荷載作用下在軸力平面內(nèi)承臺(tái)面積形心彎矩My＝K，xmax＝0.9mΣxi2＝×4=承臺(tái)底室內(nèi)外平均深度承臺(tái)整體積××=則承臺(tái)及上土的總重為G＝×20=單樁經(jīng)受的外力為偏心荷載作用下，最邊緣的柱受力安全。承臺(tái)板厚度驗(yàn)算5.2.1沖切驗(yàn)算Q＝×2=As=＝×1100×=759KN<調(diào)整厚度，h0＝則As=＝×1100×=>知足要求.5.2.2角樁沖切驗(yàn)算弧長(zhǎng)Sr的半徑

＝0.6f＝×1100×+/2×=>知足要求.5.2.3抗剪計(jì)算各樁承反力＝＝＝樁一邊各樁凈反力總和為＝×10××=1181>符合要求.5.2.4右邊各樁對(duì)樁邊Ⅰ－Ⅰ截面取力矩MⅠ－Ⅰ=××2＝K上面各樁對(duì)樁邊Ⅱ－Ⅱ截面取力矩MⅡ－Ⅱ=（++）×2＝K截面所需鋼筋的面積12Ф16平行x軸放置即Ф16@120截面Ⅱ－Ⅱ所需鋼筋面積12Ф16平行y軸放置即Ф16@1206樓蓋設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)資料此設(shè)計(jì)寫字樓樓蓋，采納現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)，活載標(biāo)準(zhǔn)值m2,荷載系數(shù),梁板結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件見圖.樓板厚120mm,板自重為25×=m2;由地面做法算得總量為kN/m2,荷載系數(shù).混凝土C20,fcm=11N/mm2,鋼筋采納Ⅱ級(jí)鋼筋fy=210N/mm2圖34雙向板樓蓋平面圖B1區(qū)格板計(jì)算計(jì)算跨度=3600-250=3350mm=2100-250=1850mmN=/=,取=n2,=設(shè)計(jì)荷載q=g+p=×(3++×=kN/m2,由于B1區(qū)格為四邊持續(xù)板,內(nèi)力折減系數(shù)為,假設(shè)板的跨中鋼筋在距支座/4處截?cái)嘁话?故==k/m取跨中截面hox=90mm,hoy=100mm,支座截面hoy=100mm,hox=90mm,=.6.2.1選10@180，=6.2.2求y方向支座截面鋼筋=2×=k/m選10@90，=6.2.3求x方向跨中截面鋼筋=×=k/m 選6@200，=6.2.4=2×=k/m選6@100，=B2區(qū)格板計(jì)算計(jì)算跨度=3600-250=3350mm=2100-250=1850mmN=/=,取=n2,=由于B2區(qū)格板為三邊持續(xù),一邊簡(jiǎn)支無圈梁,內(nèi)力折減系數(shù)為,又由于短邊支座x為B1和B2區(qū)格的一起支座,B2區(qū)格的短邊彎矩為以知.則=k/m hoy、hox、同前。6.3.1選6@200，=6.=2×=k/m選6@200，=6.3.3求x方向跨中截面鋼筋=×=k/m 選6@200，=B3區(qū)格板計(jì)算計(jì)算跨度=3600-250=3350mm=6000-250=5750N=/=,取=n2,=由于B3區(qū)格板為三邊持續(xù),一邊簡(jiǎn)支無圈梁,內(nèi)力折減系數(shù)為,又由于短邊支座y為B1和B3區(qū)格的一起支座,B3區(qū)格的短邊彎矩為以知.則=k/m 取跨中截面hox=100mm,hoy=90mm,支座截面hoy=90mm,hox=100mm,=.6.4.1求x選6@200，=6.4.2求=2×=k/m選6@100，=6.4.3求y=×=m 選6@200，=B4區(qū)格板計(jì)算計(jì)算跨度=3600-250=3350mm=6000-250=5750N=/=,取=n2,=由于B4區(qū)格板為角區(qū)格，無圈梁,內(nèi)力折減系數(shù)為,又由于短邊支座y為B4和B2區(qū)格的一起支座,長(zhǎng)邊支座x為B4和B3區(qū)格的一起支座,B4區(qū)格的長(zhǎng)邊、短邊彎矩為以知：..則=m 取跨中截面hox=100mm,hoy=90mm,支座截面hoy=90mm,hox=100mm,=.6.5.1求x選10@200，=6.5.2求y方向跨中截面鋼筋=×=m 選6@200，=校核在~之間=在~之間7屋蓋設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)資料此設(shè)計(jì)寫字樓屋蓋，采納現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)，活載標(biāo)準(zhǔn)值m2,荷載系數(shù),梁板結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件見圖.屋板厚120mm,板自重為25×=m2;由地面做法算得總量為kN/m2,荷載系數(shù).混凝土C20,fcm=11N/mm2,鋼筋采納Ⅱ級(jí)鋼筋fy=210N/mm2B1區(qū)格板計(jì)算計(jì)算跨度=3600-250=3350mm=2100-250=1850mmN=/=,取=n2,=設(shè)計(jì)荷載q=g+p=×(3++×=kN/m2,由于B1區(qū)格為四邊持續(xù)板,內(nèi)力折減系數(shù)為,假設(shè)板的跨中鋼筋在距支座/4處截?cái)嘁话?故==k/m取跨中截面hox=90mm,hoy=100mm,支座截面hoy=100mm,hox=90mm,=.7.2.1選10@140，=7.2.2求y方向支座截面鋼筋=2×=k/m選12@100，=11317.2.3求x方向跨中截面鋼筋=×=k/m 選6@150，=7.2.4=2×=k/m選8@140，=B2區(qū)格板計(jì)算計(jì)算跨度=3600-250=3350mm=2100-250=1850mmN=/=,取=n2,=由于B2區(qū)格板為三邊持續(xù),一邊簡(jiǎn)支無圈梁,內(nèi)力折減系數(shù)為,又由于短邊支座x為B1和B2區(qū)格的一起支座,B2區(qū)格的短邊彎矩為以知.則=k/m hoy、hox、同前。7.3選6@200，=7.3.2求y方向支座截面鋼筋=2×=k/m選6@200，=7.3.3求x方向跨中截面鋼筋=×=k/m 選6@200，=B3區(qū)格板計(jì)算計(jì)算跨度=3600-250=3350mm=6000-250=5750N=/=,取=n2,=由于B3區(qū)格板為三邊持續(xù),一邊簡(jiǎn)支無圈梁,內(nèi)力折減系數(shù)為,又由于短邊支座y為B1和B3區(qū)格的一起支座,B3區(qū)格的短邊彎矩為以知.則=k/m 取跨中截面hox=100mm,hoy=90mm,支座截面hoy=90mm,hox=100mm,=.7.4.1求x選6@200，=7.4.2求=2×=kN/m選6@100，=7.4.3求=×=m B4區(qū)格板計(jì)算計(jì)算跨度=3600-250=3350mm=6000-250=5750N=/=,取=n2,=由于B4區(qū)格板為角區(qū)格，無圈梁,內(nèi)力折減系數(shù)為,又由于短邊支座y為B4和B2區(qū)格的一起支座,長(zhǎng)邊支座x為B4和B3區(qū)格的一起支座,B4區(qū)格的長(zhǎng)邊、短邊彎矩為以知：..則=m 取跨中截面hox=100mm,hoy=90mm,支座截面hoy=90mm,hox=100mm,=.7.5.1選10@160，=7.5.2求y方向跨中截面鋼筋=×=m 選6@150，=校核在~之間=在~之間致謝在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中,列位老師給了我專門大的幫忙.不管在建筑設(shè)計(jì)方面仍是在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面,老師們的耐心指導(dǎo)和耳提面命,使我知道了學(xué)習(xí)專業(yè)知識(shí)的重要性,同時(shí)也使這四年來學(xué)的知識(shí)得以歸納總結(jié)和升華.我衷心的感激列位老師,說聲:”謝謝,你捫辛苦了!”我因你們的教誨而長(zhǎng)大,因你們的阻礙餓而成熟.是你們教我前進(jìn),催我奮發(fā).參考文獻(xiàn)一、《土力學(xué)地基基礎(chǔ)》陳希哲著清華大學(xué)出版社1998年二、《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》朱佰龍著同濟(jì)大學(xué)出版社1996年3、《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)原理》朱佰龍著同濟(jì)大學(xué)出版社4、《結(jié)構(gòu)力學(xué)》龍馭球包世華主編高等教育出版社1982年五、《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)造資料集》建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)造資料集編委會(huì)中國(guó)建筑工業(yè)出版社六、《現(xiàn)行建筑設(shè)計(jì)規(guī)范大全》中國(guó)建筑工業(yè)出版社主編發(fā)行，1994年7、《建筑設(shè)計(jì)資料集》（第二版一、二、3、4）中國(guó)建筑工程出版社1997年八、《抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》豐定國(guó)王社良主編武漢工業(yè)大學(xué)出版社2001年九、《鋼筋混凝土大體構(gòu)件》第二版騰智明主編清華大學(xué)出版社1987年10、《建筑結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計(jì)手冊(cè)》陳基發(fā)、沙志國(guó)主編中國(guó)建筑工程出版社1997年1一、《民用建筑結(jié)構(gòu)技術(shù)手冊(cè)》甘玉歧編中國(guó)建筑工程出版社2000年1二、《鋼筋混凝土及砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》北京建筑工程學(xué)院編地震出版社13、《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》本書編審委員會(huì)編中國(guó)建筑工業(yè)出版社14、《多層及高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》方鄂華主編地震出版社1992年1五、《簡(jiǎn)明高層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》李國(guó)勝主編中國(guó)建筑工業(yè)出版社1995年1六、《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》機(jī)械工業(yè)部第六設(shè)計(jì)研究所黃存漢主編中國(guó)建筑工業(yè)出版社1996GreenBuildingGeneralStateThebackgroundofgreenbuilding:Presentsocietythetheoryofsustainabledevelopmenthavepermeatedeveryaspectofhumansocialdevelopment,howtocanpromotetheeconomicdevelopmentofhumansocietytoagainsolvetheproblemofenvironmentalprotectionhavealsobecomepeoplebroadistheproblemofsolicitudeone.sustainabledevelopmentaskthedevelopmentofsocietyeconomymustrestrictintheenvironmentandresourceoftheearthcanbearabilityin.well-known,inrecentyearsmankindineconomydevelopfastatthesametime,bringenvironmentalresourceconsumerapidlyandatmosphere2C0plentyofincreases,somakeatmospherictemperaturegoup,causeglobalclimatetowarm,thedamageofozonosphere,thedamageofaswellasnaturallandscapeandsoon.nowadaysmentionextensivelygreenbuildingsystemonlyputforwardaccording